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1 SEL313 – Circuitos Eletrônicos I Prova de Recuperação – 2010 Dados @ 27 °C: QnA ≡> IS = 19,605587 fA ; βF = 173,65534 ; NF = 1,0022 ; βR = 10 ; NR = 1,0 ; VAF = 110,4 V. JnC ≡> β = 531,1115636 µA/V2 ; VTo = -5,0 V e λ = 0,025 V-1. 1a Questão: Analisando o circuito da Figura 1, calcular: - O ponto quiescente @ 27 °C. - As grandezas Aυ, Ri e Ro para pequenos sinais e baixas frequências @ 27 °C. Figura 1 – Circuito Analisado na Questão 1. Resolução: a.) Para o circuito da Figura 1 pode-se escrever que: 2 B BECCCC B R VVV I −−− = )( ⇒ BBCCBE IRVV −= 2 Para VBC << 0, θ = 27°C e com IS = 19,605587 fA ; βF = 173,65534 ; NF = 1,0022 ; βR = 10 ; NR = 1,0 ; VAF = 110,4 V e RB = 75 MΩ ⇒ R SVN V F S B I e I I tF BE ββ − −×= 1 Resolvendo-se o sistema de duas equações e duas incógnitas, tem-se que: nAI B 407,392= e VVBE 56948,0= Na malha de coletor de Q, como ID = IC, β =βF ⁄ qb e qb = VAF ⁄ (VAF+VCE-VBE), então: ( ) ( )[ ]CDCECCToCECCjC IRVVVVVI −−+×−−= 212 λβ e BEAF BF C CE VVI IV + −= 1β Com βj = 531,1115636 µA/V2 ; VTo = -5,0 V, λ = 0,025 V-1 e RD = 68 kΩ ⇒ AIC µ911,79= e VVCE 634,19= Assim: =−=−= 634,1915CECCGS VVV e 434,5634,19302 −−=−−= CDCECCDS IRVVV ⇒ VVGS 634,4−= e VVDS 932,4= Os parâmetros incrementais para pequenos sinais e baixas frequências valem, então: VmAgm /083,3= ; Ω= kr 06,66pi e Ω= Mro 62,1 e VAg mj /7,436 µ= e Ω= krds 28,562 b.) Grandezas Aυ, Ri e Ro para pequenos sinais e baixas frequências @ 27 °C: O JFET encontra-se na configuração porta-comum, cuja resistência de entrada vale: Ω= ×+ + = + + == k k kk rg Rr RR dsmj Dds CGCi 5565,228,5627,4361 6828,562 1 * )( µ O ganho do amplificador EC vale, portanto: 3 VV kM kMm Rr RrgA Co Com /86,7 5565,262,1 5565,262,1083,3 * * 1 −=+ ×× −= + −=υ A resistência de entrada vale: kM kM rR rR R B B i 06,6675 06,6675 + × = + × = pi pi ⇒ Ω= kRi 66 O ganho do amplificador porta-comum vale: VV k kR Rr rg A D Dds dsmj /641,26 5565,2 681 2 ==×+ + =υ Então: 64,2686,721 ×−=×= υυυ AAA ⇒ VVA /3,209−=υ A resistência de saída desse tipo de amplificador é muito próxima de RD, portanto: Ω≅ kRo 68 O amplificador da Figura 1 é, portanto, um amplificador cascode constituído de um BJT no primeiro estágio e de um JFET no segundo estágio. Possui alta resistência de entrada e de saída e um ganho inversor relativamente elevado. A resposta em frequências, se fosse analisada, se apresentaria extensa em altas. 2a Questão: Sabendo-se que o trafo da Figura 2 possui uma relação de transformação de 127 V para 12 V, uma capacidade de potência de 12 VA e um fator de regulação de 15%, esboçar a forma de onda de Vout(t) x t. Dados: Diodex ≡ Vfwd = 0,5 V; Ron = 0,5 Ω; Vrev = 50 V e Rrev = 12 Ω. Zenex ≡ Vfwd = 0,5 V; Ron = 0,5 Ω; Vrev = 2,9248 V e Rrev = 12 Ω. Resolução: A Figura 2b mostra o circuito estabilizador de tensão constituído pelo JFET e pelo diodo Zener, representado pelo seu modelo linearizado. Nesse circuito, vale: ( ) ( )[ ]DrevrevCCToDrevrevD IRVVVIRVI −−+×−−−×= λβ 12 4 Figura 2 – Circuitos Analisados na Questão 2. Figura 2b – Estabilizador de Tensão. Se +VCC, aplicada pelo circuito retificador, variar na faixa: 10 V ≤ VCC ≤ 17 V, então a corrente de dreno irá variar na faixa: 2,61 mA ≤ ID ≤ 2,98 mA e o circuito será equivalente a uma resistência de carga variando na faixa: 3,83 kΩ ≤ RL2 ≤ 5,69 kΩ. Em paralelo com R1, portanto, a carga RL2 afetará de maneira desprezível o circuito. O comportamento do retificador será, então: - Trafo: A V VAI nom 112 12 == ; Ω=×= 8,1 100 15 1 12 )(trafoSR ; 25,910020 5,08,1 =× + = L S R R e 54,3=LCRω Através do gráfico de Shade de meia onda, calcula-se: 5 VV DCo 5,85,012253,0)( =−××= Através do gráfico de Shade de ripple de meia onda, calcula-se: r = 36%. Como: VV V V V r efr efr o o DCo efr 06,3 5,8 36,0100 )( )( )( )( =⇒=⇒×= Aproximando-se a ondulação a uma onda triangular, tem-se que: VV pkpkr 6,1006,332)( =××≈− ⇒ VVo 8,133,55,8(max) =+= e VVo 2,33,55,8(min) =−= Colocando-se esses valores na equação do JFET, tem-se que: ( ) ( )[ ](min)2(min)(min) 129248,22,3025,015129248,21115636,531 DDD III −−+×+−−×= µ ⇒ mAI D 242,2(min) = ⇒ VVout 9517,2(min) = ( ) ( )[ ](max)2(max)(max) 129248,28,13025,015129248,21115636,531 DDD III −−+×+−−×= µ ⇒ mAI D 8133,2(max) = ⇒ VVout 9586,2(min) = Percebe-se, então, que, apesar da grande variação da tensão de entrada, a tensão Vout permanece muito estável e estabilizada, com um valor médio em torno de 2,955 V e com um ripple ≅ 0,07%. 3a Questão: a.) Polarizar o transistor da Figura 3 de modo que, em vazio e @ 27 °C: Ri = 75 Ω ± 0,5% ; S = 1,83 ± 0,5% e VCE = 10 V ± 1%. b.) Calcular, posteriormente, as grandezas Aυ, Ri e Ro para pequenos sinais e baixas frequências @ 27 °C. Resolução: A resistência de entrada do amplificador, graças à colocação do resistor R5, será: 6 Figura 3 - Circuito Analisado na Questão 3. Ω= − × = 9474,78 755,1 755,1 k kRi Pela tolerância estabelecida, a resistência de entrada do amplificador deverá estar na faixa: 78,532Ω ≤ Ri ≤ 79,363Ω. Seguindo-se o roteiro do Exercício 4 da lista de exercícios de BJT, tem-se: a. - Como um dos dados do problema é a resistência de entrada do amplificador, a resolução deve ser iniciada através equação aproximada que calcula essa grandeza, ou seja: Em E i Rg R R + ≅ 1 [Ω] onde: tF C m VN I g = [A/V] Adotando-se VE = 0,1VCC, no roteiro de polarização, e sabendo-se que VE ≅ REIC, tem-se: +× = ×+ ≅ tF CC C CC C CC tF C C CC i VN V I V I V VN I I V R 1,01 1,0 1,01 1,0 [Ω] 7 O transistor é o QnA e, portanto, NF = 1,0022. A tensão de alimentação, dada, vale VCC = 24 V e Vt = 25,856 mV @ 27°C. Conclui-se, portanto, que: 835,324 10856,250022,1 4,219474,78 4,2 3 = ×× +× ≅ − CI [µA] Seguindo-se o roteiro de polarização, tem-se que: 4.a.1. - VCC = 24 V → dado. 4.a.2. - ICQ =324,835 µA → estimado. 4.a.3. - VE = 2,4 V → escolhido. 4.a.4. - Cálculo de RE: 4276,7 3358,188 3358,189 10835,324 4,2 6 =×× = − ER [kΩ] ⇒ RE = 6,8 kΩ 4.a.5. - S = 1,83 (1,82085 ≤ S ≤ 1,83915) → dado. 4.a.6. - Cálculo de RB: ( ) ( ) 644,56800183,11 =×−=×−= EB RSR [kΩ] 4.a.7. - Cálculo de VBB: ( ) 84,261,0835,324 336,188 644,58,6336,1891 =+× +× =+× +×+ = µβ β kkVIRRV BECBEBB [V] 4.a.8. - Cálculo de RB1: 69,47644,5 84,2 24 1 =×=×= kRV V R B BB CC B [kΩ] ⇒ RB1 = 47 kΩ 4.a.9. - Cálculo de RB2: 414,6 644,547 644,547 1 1 2 = − × = − × = kk kk RR RR R BB BB B [kΩ] 8 ⇒ RB2 = 6,8 kΩ 4.a.10. - Recálculo de RB e ICQ: 94,5 8,647 8,647 = + × = kk kkRB [kΩ] e ( ) kk k kk RR R R V R V I EB B B BE B CC C 8,63358,18994,5 3358,18894,5 94,5 61,0 47 24 1 1 ×+ ×× − = ×++ ×× − = β β ⇒ IC = 352,88 µA ⇒ 4123,268001088,352 3358,188 3358,189 6 =×××= −EV [V] 4.a.11. - Cálculo de RC: Foi estipulado VCEQ =10 V (9,9 V ≤ VCEQ ≤ 10,1 V). Então: 84,32 88,352 88,3528,6 3358,188 3358,18910241 = ××−− = + −− = µ µβ β k I IRVV R CQ CQECEQCC C [kΩ] ⇒ RC =33 kΩ e µβ β 88,352338,6 3358,188 3358,189241 × +×−=× +× + −= kkIRRVV CQCECCCE ⇒ VCEQ = 9,9426 V 4.b. - Parâmetros elétricos: - Parâmetros incrementais: 6132,13 865,250022,1 88,352 = × = m gm µ [mA/V] 835,13 106132,13 3358,188 3 =× = − pir [kΩ] 3,339 88,352 61,09426,94,110 = −+ = µo r [kΩ] 9 - Parâmetroselétricos: A resistência de base do transistor está desacoplada por CB, portanto: - Ganho de tensão: kk kk m k Rg r A Cm o 333,339 333,339835,13 3,339 11 * + × × +=× +=υ ⇒ Aυ = 409,5 V/V - Resistência de saída: ( ) ( ) ( )[ ] ( ) ( ) ( ) oC Co mSooS Som moCSCoS CoSom o rrR Rrr rgRrrRr Rrrg r rgrRRRrRr RrRrrg r R ++ ×+ × +×++× + +×+×+++× +× + = ' ' 2 ' ' 1 1 pi pi pipi pi pi pipi pi pi Onde: zero RR RR R Eger Eger S =+ × = [Ω] e zero Rr Rr r S S = + × = pi pi pi ' [Ω] Substituindo-se todos esses valores numéricos na equação de Ro, obtém-se: Ro = 30 kΩ - Resistência de entrada: ( ) ( ) ( ) 12,80 3,3393358,18933835,13 333,339835,13 1* * * = ×++ +× = +×++ +× = kkk kkk rgrRr Rrr R moC Co i pipi pi [Ω] Ω= + × = k kk kkRE 229,18,65,1 8,65,1* e 12,80229,1 12,80229,1 ** ** × × = + × = k k RR RR R iE iE i ⇒ Ri = 75,21 Ω Dentro, portanto, da tolerância estipulada para o projeto (Ri = 75 Ω ± 0,5%). A solução: RB1 = 47 kΩ; RB2 = 7,5 kΩ; RC = 33 kΩ e RE = 7,5 kΩ, com VCE = 9,59 V; S = 1,862; Aυ = 412,05 V/V; Ri = 74,854 Ω e Ro = 30 kΩ, também foi aceita.
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