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Engenharia Mecânica Elementos de Máquinas e Mecânismos Profesxsor: Alcinei Lopes Ribeiro Salvador/BA Fevereiro / 2020 Clique para editar os estilos do texto mestre Segundo nível Terceiro nível Quarto nível Quinto nível 0 9.3 Dimensionar o Par 2 e 3 e o par 4 e 5 e calcular a capacidade de carga Q . Sabendo que o motor tem potencia de 20 CV e Rotação de 1750 rpm diâmetro do tambor 300 mm Dimensionar a vida útil de 15000 horas fator de serviço = 1,1 horas de trabalho de 15000h , a= 10mm z2 = 18 z3 = 57 b=30mm Z4 = 31 Z5 = 115 Utilizar critério B= 15xm Par 2,3 = pinhão e coroa de aço SAE 1060 Par 4,5 = pinhão de aço SAE 1045 laminado = Coroa de FoFo com E= 78 Gpa = Tadmissivel = 19 Mpa e HB= 90 Ti= 7,02x 10^6 x Nmot/nmot Ti = 7,02x 10^6 x 20/1750 Ti= 80228,57 Nmm. I 2,3 = 57/18 = 3,1667 WI= 60xn1xh/10^6 = 60x1750x15000/10^6 W I= 1575 milhoes de engrenamentos TI Pinhão de saida TII = TI x i 2,3 TII = 80228,57 x 57/18 TII = 254057,4 Nmm. n1/i2,3 = n4 1750/57/18 552,63 rpm WII= 60xn2xh/10^6 = 60x552,63x15000/10^6 = 497,37milhoes de engrenamentos TII Esta é a torção no engrenamento 04 oinhão no eixo II TIII = TII x i 4,5 i= 115/31 = 3,70 TIII= 254057,4 x 115/31 TIII=942.469,32 Nmm n4/i4,5 = n5 552,63/115/31 = 148,97 rpm WIII= 60xn2xh/10^6 = 60x148,97x15000/10^6 = 134,07milhoes de engrenamentos TIII Esta é a torção no engrenamento 05 oinhão no eixo II Q = TIII/rt <---- Q= 942.469,32Nmm / 150 mm Q= 6283 N Q Wr= 2 TT x nIII/60 Wr =2 x 3,1416 x 148,99 rpm Wr = 936,17rpm V =( wr/60) x R t V= (936,17/60) x 150mm V = 2340,42mm/s V= 2340,42/1000 = 2,34 m/s V w = 2 pi x nIII/60 Wr = rotação do tambor onde colocamos o cabo de aço V w = 2 pi x nIII/60 Wr= 2 TT x nIII/60 Wr =2 x 3,1416 x 148,99 rpm /60 Wr =15,6 rps V = wr x R t V= (15,6 rps) x 150mm V = 2340,42mm/s V= 2340,42/1000 = 2,34 m/s Wr = rotação do tambor onde colocamos o cabo de aço Para o exercício 9.3 traçar os momentos fletores do eixo II traçar os momentos torsores do eixo II Dimensionamento do par 2,3 Pinhão e Coroa ( 02, 03) aço SAE 1060 laminado HB= 230 T admissível =113Mpa E= 206 Gpa ( elasticidade para aço carbono) Bxd2 = (K x T/ ρ2) x ( i +1/i) x φ K = aço ( força/área ) T= Torção do eixo (Forca x distancia) HB = dureza Brinell ( tabela) W = numero de engrenamentos φ = coeficiente de serviço d = diâmetro externo da engrenagem B= tabela de condição de apoio d= m x z ρ = 4,77 x HB /W1/6 K do aço = 4,5 x 10 5 Isto porque o pinhão coroa são os mesmos materiais , MAS PODE SER CALCULADO K= 4,356 x ((E2 x E3)/ (E2 + E3) K= 4,356 x ((206000x 206000)/ 206000+206000) Onde E e o modulo de elasticidade do aco que é tabelado ρ = 4,77 x HB /Wi 1/6 ρ = 4,77 x 230 /15751/6 Dureza para aço SAE 1050 = 230 HB ρ = 321,64 mpa ρ = pressão admissível para o pinhão 2 Dimensionamento do par 2,3 Bxd2 = (K x T/ ρ2) x ( i +1/i) x φ 15xm x ( mxz2 )2 = (4,5 x 10 5x 80228,57 / 321,64 2) x (3,1667 +1/ 3,1667) x 1,1 15xm x ( mxz )2 = 504976,23 15 x m 3 x ( 18 )2 = 504976,23 m 3 = 504976,23/4860 m = 4,7 mm normalizar para 5 mm ( usar tabela de Normalização ) i = 57/18 = 3,1667 B= 15 x m ( critério utilizado no exercício) d = mxz T = torção no eixo 01 d= m x z d = =5 x 18 d2= 90mm Recalculo do diâmetro da engrenagem 02 Recalculo do diâmetro da engrenagem 02 Força tangencia = Ft Máx ( T ) =(( Ft2 x q x φ )/bxm ) <ou = T II Ft = 2 x T/d Ft = 2 x 80228,57 / 90 Ft 2= 1782,86 N -> engrenagem 2 Maxima tensao admissivel ( σ )= (Ft x q x φ)/ b x m onde q= 3,5 pegar na tabela em função do numero de dentes e ângulo de tensão. b= 15x m b= 15 x 5 b= 75 mm σ = (1782,86 x 3,5 x1,1) / 75 x 5 σ = 18,30mpa para o par 2,3 como na tabela para SAE1060a ( T ) é de 113Mpa então esta aprovado o dimensionamento Verificação da Flexão Wr= 2 TT x nI Wr =2 x 3,1416 x 1750 rpm Wr = 10995,25rpm V =( wr/60) x Re ( raio da engrenagem em metros ) V= (10995,25/60) x0,045m V = 8,25 m/s V= velocidade da engrenagem 2 w = 2 pi x nIII Bxd2 = (K x T/ ρ) x ( i +1/i) x φ Neste caso K sera diferente do par 2,3 pois os materias da coroa e pinhão são diferentes Dimensionamento do par 4,5 i = 115/31 = 3,71 B= 15 x m ( critério utilizado no exercício) d = mxz T = torção no eixo 01 Pinhão ( 04) aço SAE 1045 HB= 190 T admissível = 99 Mpa E= 206 Gpa ( elasticidade para aço carbono) Coroa ( 05) ferro fundido ( FoFo ) HB= 90 T admissível = 19 Mpa E= 78 Gpa ( elasticidade para FoFo) K= 4,356 x ((E4 x E5)/ (E4 + E5) K= 4,356 x ((206000x 78000)/ 206000+78000) K= 2,46 x 10 5 Onde E e o modulo de elasticidade do aco que é tabelado ( usar Mpa) ρ = 4,77 x HB /Wi 1/6 ρ = 4,77 x 190 /497,371/6 Dureza para aço SAE 1045 = 190 HB ρ = 321,98 mpa ρ = pressão admissível para o pinhão 4 ρ = 4,77 x HB /Wiii 1/6 ρ = 4,77 x 90/134,071/6 ρ = 189,76 n/mm2 pressão admissível para a coroa ρ = pressão admissível para o pinhão 5 Bxd2 = (K x T/ ρ2) x ( i +1/i) x φ 15xm x ( mxz4 )2 = (2,46 x 10 5x 254057,14 / 189,76 2) x (3,71 +1/ 3,71) x 1,1 15xm x ( mxz )2 = 2413952,11 15 x m 3 x ( 31 )2 = 2413952,11 m 3 = 2413952,11 /14415 m = 5,51 mm normalizar para 6 mm ( usar tabela de Normalização ) Dimensionamento do par 4,5 i = 115/31 = 3,71 B= 15 x m ( critério utilizado no exercício) d = mxz T = torção no eixo 01 15xm x ( mxz2 )2 = (2,46 x 10 5x 254057,00/ 189,76 2) x (3,70+1/ 3,70) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 254057,00 / 36008,85)) x (3,70+1/ 3,70) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 7,055 )) x (1,27) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 7,055 )) x (1,27) x 1,1 15xm3 x 961 =2428288,9 M= 5,51 M = 6 normalizado ( ver tabela) Ft4 = 2 x Tii/d Ft 4= 2 x 254057,4 / 6x31 Ft4 = 2731,79 N σ = ( 2731,79 x 3,05 x1,1) / 75 x 6 σ = 16,97 mpa para o pinhão como na tabela para SAE1045a ( T ) é de 99 Mpa então esta aprovado o dimensionamento verificação da flexão para o par 4 ,5 Para Z = 31 q = 3,05 Pinhao 15xm x ( mxz2 )2 = (2,46 x 10 5x 254057,00/ 189,76 2) x (3,70+1/ 3,70) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 254057,00 / 36008,85)) x (3,70+1/ 3,70) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 7,055 )) x (1,27) x 1,1 15xm3 x 961 = (2,46 x 105x ( 7,055 )) x (1,27) x 1,1 15xm3 x 961 =2428288,9 M= 5,51 M = 6 normalizado ( ver tabela) Ft4 = 2 x Tii/d Ft 4= 2 x 254057,4 / 6x31 Ft4 = 2731,79 N σ = ( 2731,79 x 2,45 x1,1) / 75 x 6 σ = 13,63 mpa para o coroa como na tabela para SAE1045a ( T ) é de 19 Mpa então esta aprovado o dimensionamento verificação da flexão para o par 4 ,5 Para Z = 115 q = 2,45 COROA T eixo III= 942470 N Ft3 = Ft2 = 2X T / m x z3 = 2 x 254054,14/5 x 57 = 1782,82 N Ft4 = Ft5 = 2X T / m x z3 = 2 x 254054,14/5 x 31 = 2731,78 N Fr 3= Fr2 = Ft(2,3) x tg a = 1782,82 x tg 20º Fr 3= Fr2 = 648,89 N Fr 4= Fr5 = Ft(4,5) x tg a = 2731,78 x tg 20º Fr 3= Fr2 = 994,29 N 22 b3 b4 a a a B B B = 30mm a= 10 mm b3= 75/2 37,5 mm B=30/2 = 15 37,5+10+15 = 62,5 62,5mm B = 30mm a= m b4= 15 x m b4 = 15 x 6 =90 B=30/2 = 15 45+10+15 = 70 mm 70 mm 70mm Alavanca = distancia entre pontos de força e engastamento B = 30mm a= 10 mm b3= 75/2 37,5 mm B=30/2 = 15 37,5+10+15 = 62,5 62,5mm 70mm 70mm 1782,86 N 2731,79 N Mt = momento torcor Mt = FH = 0 Mf = FT3 + HÁ + FT4-HB MtA = -(1782,86 x 62,5) – (2731,79 1 x 70 ) + HB x (70+70) Mt = -111482,13- 191226 + HB x 140 Mt= HB = > 2161,82 N FH= 0 FH = -1782,85 HÁ + 2731,8-2161,82=0 HÁ =1212,87 HA HB Plano horizontal 1212,87 N engrenagesn 2161,82 N 24 62,5mm 70mm 70mm 1782,86 N 2731,8N HA HB PLANO HORIZONTAL 11428N 1212,87 N 2161,82N 1782,86 x 62,5 =111428,8 Nmm 151327N 25 PLANO VERTICAL Mt = momento torcor Mt = V = 0 Mt = (648,9 x 62,5) – (994,3 x 70 ) -VB x (70+70) Mt = 40556,25- 69601 + VB x 140 VB = 207,46 N 0 = -40556,25- 90633,75 + vB x 98,75 VB = 1328,50N 0 =-648,9+VA - 994,3 +VB 0=-648,9+VA – 1835,62- 140VB VA =164,32 N 26 62,5mm 70mm 70 mm 648,9 N 994,3 N VA VB PLANO VERTICAL Reação em A e em B 405565 Nmm Ra = √HA2+VA2 Rb = √Hb2+Vb2 14490 Nmm 1643,2 N 207,46 N Ra = √1212,872 +1643,2 2 Rb = √2161,822+207,462 Ra = 2042,34 N Rb = 2171,75 N 27 62,5mm 70mm 70 mm Momento torçores TII = TI x i 2,3 TII = 80228,57 x 57/18 TII = 254057,4 Nmm.
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