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23 2 Teorias de Falhas Estáticas A. Materiais Dúcteis (critério de escoamento) Tensão Máxima de Cisalhamento (MSS) Energia de Distorção (DE) Coulomb-Mohr Dúctil (DCM) B. Materias Frageis (Critérios de Fratura) Tensão Normal Máxima (MNS) Coulomb-Mohr Frágil (BCM) e suas Modificações. Os materiais dúcteis são normalmente classificados por terem f ≥ 0,05 e uma resistência ao escoamento identificável, que com frequência é a mesma sob tração e compressão (Syt = Syc = Sy). Os materiais frágeis têm f ≤ 0,05, não exibem uma resistência ao escoamento identificável e são tipicamente classificados segundo as resistências à tração e à compressão, Sut e Suc, respectivamente. A. Material Dúctil 1. Teoria de Tensão Máxima de Cisalhamento (MSS) A teoria de tensão máxima de cisalhamento prevê que o escoamento começa sempre que a tensão máxima de cisalhamento em qualquer elemento iguala-se ou excede á tensão máxima de cisalhamento em um espécime de ensaio de tração do mesmo material quando aquele espécime começa a escoar. A teoria MSS também é conhecida com teoria de Tresca ou de Guest. Para um estado geral de tensão, três tensões principais podem ser determinadas e ordenadas de modo que: 1 ≥ 2 ≥ 3 y yy ys ys S SS S S 31max 3/1max 31minmax maxmax 2 ; 2 ; 22 ; Fator de segurança: 31maxmax 2 yyys SSS n (1) Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 24 Problemas de tensão plana são muito comuns onde uma das tensões principais é nula e as duas outras (A e B) são determinadas a partir do círculo de Mohr. Fig. 1: Teoria de tensão máxima de cisalhamento (MSS) para estado plano de tensão, sendo que A e B as duas tensões principais não-nulas. Assumindo que A ≥ B , há três casos a considerar: Caso 1: A ≥ B ≥ 0. Para esse caso, 1 = A ; 3 = 0 Eq. (1) para escoamento: A ≥ Sy Caso 2: A ≥ 0 ≥ B. Para esse caso, 1 = A ; 3 = B Eq. (1) para escoamento: A - B ≥ Sy Caso 3: 0 ≥ A ≥ B. Para esse caso, 1 = 0 ; 3 = B Eq. (1) para escoamento: B ≥ - Sy 2. Teoria da Energia de Distorção (von Mises-Henky) A teoria da energia da distorção prevê que ocorre escoamento quando a energia de deformação por distorção em uma unidade de volume alcança ou excede á energia de deformação por distorção de volume correspondente ao escoamento sob tração ou compressão do mesmo material. Para um estado geral de tensões, a tensão equivalente de von Mises pode ser calculada em termos de tensões principais 1, 2 e 3: (2) ou em termos de tensões aplicadas como: Para tensões planas em termos de tensões aplicadas: (3) Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. Para torção pura: Sys = 0,5 Sy 25 Para tensões planas: Considere A e B as duas tensões principais não-nulas. Então a partir da Equação (2), obtemos: BABA .´ 22 ‘(4) Fig. 2: Teoria da energia de distorção (DE) para um estado plano de tensão. Ocorre escoamento quando a tensão equivalente de von Mises (´) aclança ou excede o limite de escoamento do material. Isso produz: ´ ≥ Sy ocorre escoamento Se n for o fator de segurança, então: ´ yS n (5) Para um caso de cisalhamento puro xy, no qual, para tensão plana, x = y = 0; a Equação (3) para escoamento produz (3 2xy )1/2 = Sy ou xy = 0,577 Sy Logo, a resistência ao escoamento prevista sob cisalhamento pela teoria da energia de distorção é: Sys = 0,577 Sy (6) o que é aproximadamente 15% maior que o previsto pela teoria MSS (ver a linha de carregamento de cisalhamento puro na Figura (2). Ex.1: Uma peça é feita de aço com limite de escoamento Syt = 345 MPa. O estado de tensão em um ponto é x = 138 MPa, y = - 55,2 MPa e xy = 82,8 MPa. Determine o fator de segurança n segundo as teorias da tensão normal máxima, tensão de cisalhamento máxima e energia de distorção. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. A B : Sys = 0,577 Sy BABAyS .22 26 Solução: Determinar as tensões normais principais e a tensão cisalhante máxima utilizando-se o círculo de Mohr. (a) Teoria de tensão normal máxima (MNS): 1 ytS n 2 2 3,1 22 xy yxyx 2 2 3,1 )8,82( 2 )2,55(138 2 2,55(138 ou max3,1 2 yx MPaMPaMPa 2,127ou ;8,85ou ;6,168ou :então 3/1maxmin3max1 ou MPa2,127 2 )8,85(6,168 2 31 max ; 05,2 6,168 345 1 ytS n (b) Teoria de tensão cisalhante máxima (MSS) 36,1 2,127 3455,0 2 5,0 5,0 31 31 max maxmax n S nou S nSS S n yt yt ytys ys (c) Teoria da energia de distorção de von Mises (DE): A = 1 ; B = 3 BABA 22 MPa17,224)8,85(6,168)8,85()6,168( 22 54,1 17,224 345 yt S n Ex.2: Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 27 Slução: DE a partir a Equação (4): ´= (2A - A B +2B)1/2 : A = 70 kpsi ; B = 70 kpsi. 70, Fig. 1 Fig. 1 Fig. 1 Fig. 1 Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 28 Fig. 3: Linha de carregamento para o Exemplo 2. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. (2) (1) Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 29 Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. Ex. 3: 30 Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 31 3. Coulomb-Mohr Dúctil (DCM) Esse teoria pode ser aplicada para prever a falha de materiais dúcteis cujas resistencia à tração e compressão não são iguais. A hipótese de Mohr foi utilizar os resultados de ensaios de tração, compressão e cisalhamento para construir os três círculos da Figura 4., a fim de definir um envoltório de falha, representado com a linha ABCDE na figura, acima do eixo . Tal envoltório não necessita ser reto. Fig. 4: Três círculos de Mohr, um para o ensaio de tração uniaxial, um para o ensaio de cisalhamento puro e um para o ensaio de compressão uniaxial. Uma variação da teoria de Mohr, conhecida como teoria de Coulomb-Mohr, ou teoria da fricção interna, assume que a linha BCD na Figura 4 é reta. Com tal hipótese, somente as resistências à compressão e tração são necessárias. Para tensão plana, em que as duas tensões principais não-nulas são A ≥ B, temos uma situação similar aos três casos apresentados para a teoria MSS. Isto é: Caso 1: A ≥ B ≥ 0. Para esse caso, 1 = A e 3 = 0 A ≥ St Caso 2: A ≥ 0 ≥ B. Para esse caso, 1 = A e 3 = B 1 yc B yt A SS Caso 3: 0 ≥ A ≥ B. Paraesse caso, 1 = 0, 3 = B B ≥ - Sc Para o projeto, utilize o fator de segurança n e por isso: 1 yc B yt A SS nSS yc B yt A 1 Fig. 5: Traçado da teoria de falha de Coulomb-Mohr (CM) para estados de tensão planos. (7b) (7a) Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. Syt Syt -Syc -Syc 32 Uma vez que, para a teoria de Coulomb-Mohr, não necessitamos do círculo de resistência por cisalhamento torcional, podemos deduzi-la a partir da Equação (7a). Para cisalhamento puro , 1 = - 3 = . A resistência torcional de escoamento ocorre quando max = Sys, de modo que a Equação (7a) para o escoamento produz: Ex. 4: Solução: max 31 ; 1;1 )( 1 ys ycyt ycyt ys yc ys yt ys yc ys yt ys ycyt S n SS SS S S S S S S S S S SS (7a) (8) 7b 8 Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 33 Solução Ex. 5: A barra OABC é feita de aço 1035 forjado e tratado termicamente (Syt = 81 kpsi). Determine a força F utilizando a teoria da energia de distorção (DE) e de tensão máxima de cisalhamento (MSS). Utilize n =1. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 34 B. Materiais Frágeis 1. Teoria da Tensão Normal Máxima (MNS) A teoria da tensão normal máxima (MNS) afirma que a falha ocorre sempre que uma das três tensões principais iguala-se á resistência. Novamente, arranjamos as três tensões principais para qualquer estado de tensão na forma ordenada 1 ≥ 2 ≥ 3. Essa teoria então prevê a ocorrência da falha sempre que 1 ≥ Sut ou 3 ≤ - Suc (9) Sut : a resistência últimas á tração , Sut : a resistência últimas á compressão. Para o estado plano de tensão, com A ≥ B, a Equação (9) pode ser escrita como: A ≥ Sut ou B ≤ - Suc (10) Podemos considerar dois conjuntos de equações para linhas de carregamento, em que A ≥ B, como: (11) (12) Fig. 6: Gráfico da teoria MNS para o estado plano de tensão. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 35 2. Coulomb-Mohr Frágil (BCM) 3. Teoria de Mohr Modificada I (M1M) (13) (14) (15) (16) (17) (18) Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. (18) 36 4. Teoria de Mohr Modificada II (M2M) Ex. 6 Sut = 31 kpsi , Suc = 109 kpsi , considere Kt e Kts =1. (19) (20) (21) 5 Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 37 Seleção de Critério de Falha Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 38 Resumo para elementos redondos Material Ductíl A. Tresca 33 2 2 max max 1632 2 5,0 d T d M SS S n xyx x ytys ys B. Von Mises 33 22 1632 3 d T d MS n xyxxyx yt C. DCM Material Frágil A. BCM 2 2 3 2 2 1 31 2222 1 xy xx xy xx ycyt SSn 2 2 3 2 2 1 31 2222 1 xy xx xy xx ucut SSn 39 Problemas Utilize Sy = 390 MPa. Utilize Sy = 220 MPa. Utilize Sut = 30 Kpsi, Suc = 100 kpsi. Utilize Sut = 30 Kpsi, Suc = 100 kpsi. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 40 f = 0,045. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 41 Concentração de Tensão max = kt nom max = kts nom kt: Fator geométrico (teórico) de concentração de tensão para tensão normal. kts: Fator geométrico (teórico) de concentração de tensão para tensão de cisalhamento. nom: Tensão nominal axial nom: Tensão nominal de cisalhamento. Ex. 7: Dados: ASTM 30 Ferro fundido com Sut = 31 kpsi e Suc = 109 kpsi. Determine o torque antes de falha sem e com efeito de concentração de tensão, considerando n =1. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. 42 Sem efeito de concentração de tensão: = 5,1 T ; 1 = 5,1 T ; ; 3 = - 5,1 T Utilize a teoria de Coulomb-Mohr frágil (BCM) 4 4 098,0 3232 5,0; in D J c J cT inlbTT TT SS uc B ut A .4730;11011,2 1 10109 1,5 1031 1,5 1 4 33 Com efeito da concentração de tensão d = D – 2r = 1 – 2(0,025) = 0,95 D/d = 1/0,95 = 1,05 r/d = 0,025/0,95 = 0,026 kt = 1,8 max = kts nom T d T J Tc nom 94,5 16 3 max = kts nom = (1,8)(5,94 T) = 10,69 T Utilize a teoria de Coulomb-Mohr frágil 11043,4 1 10109 69,10 1031 69,10 1 4 33 T TT SS uc B ut A T = 2258 lb.in. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D. Kassim S. Al-Rubaie, Ph.D.
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