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O Método CÁLCULO DA FLEXIBILIDADE PELO MÉTODO DA VIGA EM BALANÇO GUIADA 1 - Introdução: O Métofo da Viga em Balanço Guiada é aproximado e pode ser aplicado para quaisquer configurações planas e espaciais, desde que satisfaçam a todas as condições abaixo. Nos exemplos de cálculos para as configurações planas em L, U e Z, os dados são entrados nos campos "Entrada de Dados" e os resultados são mostrados de imediato seguindo os roteiros dos cálculos apresentados. No caso de configuração espacial, o roteiro apresentado só é válido para esta configuração, pois há de ser considerado o número de lados, as suas direções e sentido do fluxo. No entanto, o exemplo é bastante ilustrativo. As condições para validar o método são as seguintes: 1. Todos os lados sejam retos e paralelos a uma das três direções ortogonais; L1 L2 L3 2. Todos os lados façam ângulos retos entre si; 3. Todos os lados sejam constituidos por tubos de mesmo material e mesmo momento de inércia (mesmo diâmetro e mesma espessura de parede); Y 4. O sistema tenha somente dois pontos de fixação, situados em seus extremos, e nenhuma restrição intermediária; X Z 2 - Hipóteses Simplificativas: 1. Todos os lados se deformam sem que haja deformações ou rotações nos ângulos, que permanecem retos com os lados paralelos. Isto é, os lados se deformam como se fossem vigas em balanço com os extremos guiados. 2. A dilatação total que dá em cada uma das direções ortogonais, isto é a soma das dilatações dos lados paralelos a essa direção, é integralmente absorvida pela flexão dos lados paralelos às outras duas direções ortogonais. δ 3. Não são levadas em consideração as torções que se dão nos diversos lados de uma configuração tridimensional. 4. No caso geral de qualquer configuração tridimensional, cada lado do sistema estará submetido simultaneamente a duas flexões cujas flechas são paralelas às duas direções ortogonais perpendiculares à direção do lado considerado. Assim, um lado qualquer L1 paralelo à direção X, estará submetido a duas flechas , uma δny na direção Y e uma δnz na direção Z; 3 - Resultados do Método da Viga em Balanço Guiada: Os resultados são em geral conservativos, ou seja, os valores obitidos são em geral superiores aos valores efetivos, devido a: 1. Há sempre uma flexibilidade adicional causada pelas deformações dos ângulos; 2. Nos sistemas espaciais além da flexão, há ainda a torção dos diversos lados que, que contribui para aumentar a flexibilidade; 3. Nem todos os lados deformam-se como vigas em balanço guiadas; curvam-se apenas aumentando também a flexibilidade; 4 - Bibliografia: 1. Curso de Tubulações Industriais, apostila Aula 10 - Prof. Antonio Clélio Ribeiro, Faculdade de Engenharia Química de Lorena/SP. 2. Tubulações Industriais - Cálculo - Prof. Pedro Carlos da Silva Telles. 3. Tabelas e Gráficos para Projetos de Tubulações - Prof. Pedro Carlos da Silva Telles e Darcy G. de Paula. Posição deformada Posição inicial Extremo fixo Flecha Guia Configuração L FLEXIBILIDADE EM TUBULAÇÃO - MÉTODO DA VIGA EM BALANÇO GUIADA CONFIGURAÇÃO EM L SIMBOLOGIA δ1 S1 = Tensão máxima no lado 1 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] P2 S2 = Tensão máxima no lado 2 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Ry δ2 K = Constante Rx L1 = Lado 1 [m], [pé] A Ma L1 L2 = Lado 2 [m], [pé] P1 Ec = Módulo de elasticidade temp. mín do ciclo (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Eh = Módulo de elasticidade temp. considerada do ciclo [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] D = Diâmetro externo do tubo [mm], [pol] L2 e = Coeficiente de dilatação unitária [mm/m], [pol/pé] y Ma = Momento fletor no ponto A [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] Mc = Momento fletor no ponto C [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] C = Constante I = Momento de inércia [cm4], [pol4] x Mc Rx = Reação no eixo X [N], [Kgf], [Lbf] Rx Ry = Reação no eixo Y [N], [Kgf], [Lbf] C δ1 = Flecha devida à dilatação do lado 2 [mm], [pol] Ry δ2 = Flecha devida à dilatação do lado 1 [mm], [pol] Tp = Temperatura de projeto [ºC], [ºF] Sc = Tensão admissível à temperatura ambiente (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sh = Tensão admissível à temperatura considerada [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sa = Tensão admissível (allowable displacement stress range [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] f = Fator de redução para serviços cíclicos (ASME 31.3 pag 16) ENTRADA DE DADOS VALORES CALCULADOS CONVERSÃO DE UNIDADES L1 = $6.00 m $19.68 pé 1 MPa = 10.19716 Kgf/cm2 L2 = $7.00 m $22.97 pé 1 MPa = 145.03770 Lbf/pol2 D= $168.20 mm $6.62 pol 1 Kgf/cm2 = 0.09807 Mpa Ec = $2,100,000.00 Kgf/cm2 $205,939.65 Mpa $29,869,014.00 Lbf/pol2 1 Kgf/cm2 = 14.22334 Lbf/pol2 Eh = $2,000,000.00 Kgf/cm2 $196,133.00 Mpa $28,446,680.00 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.07031 Kgf/cm2 Sc = $1,090.00 Kgf/cm2 $106.89 Mpa $15,503.44 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.00689 Mpa Sh = $890.00 Kgf/cm2 $87.28 Mpa $12,658.77 Lbf/pol2 1 m = 3.28083 pé I= $1,170.00 cm4 $28.11 pol4 1 pol = 25.40000 mm e= $4.60 mm/m $0.06 pol/pés 1 N = 0.10197 Kgf Ta = $38.00 ºC $100.40 ºF 1 Kgf = 2.20462 Lbf Tp = $360.00 ºC $680.00 ºF 1 Kgf = 9.80665 N f = $1.00 1 Lbf = 4.44822 N 1 Nm = 0.10197 Kgfm 1 Kgfm = 9.80665 Nm 1 Kgfm = 7.23003 Lbfpé 1 Nm = 0.73756 Lbfpé ºC = 5(ºF - 32)/9 ºF = 9(ºC)/5 + 32 RESULTADO DA FLEXIBILIDADE 1. Cálculo da Tensão Admissível (Sa): Sa = f(1,25Sc + 0,25Sh) Sa = $155.44 MPa Sa = $1,585.00 Kgf/cm2 Sa = $22,543.99 Lbf/pol2 2. Cálculo da Tensão Máxima (S1 e S2): a) para Ec e S em [MPa], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 478.02 S1 = K . L2 S1 = $92.95 MPa < $155.44 MPa 106 (L1)2 S2 = K . L1 S2 = $58.53 MPa < $155.44 MPa (L2)2 b) para Ec e S em [Kgf/cm2], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 4,874.44 S1 = K . L2 S1 = $947.81 Kgf/cm2 < $1,585.00 Kgf/cm2 $92.95 MPa 106 (L1)2 S2 = K . L1 S2 = $596.87 Kgf/cm2 < $1,585.00 Kgf/cm2 $58.53 MPa (L2)2 c) para Ec e S em [Lbf/pol2], D e δ em [pol], e em [pol/pé], L em [pé] K = Ec . D . e K = 227,463.13 S1 = K . L2 S1 = $13,481.02 Lbf/pol2 < $22,543.99 Lbf/pol2 $92.95 MPa 48 (L1)2 S2 = K . L1 S2 = $8,489.51 Lbf/pol2 < $22,543.99 Lbf/pol2 $58.53 MPa (L2)2 3. Cálculo dos Momentos Fletores (Ma e Mc): a) para M em [m.N], R em [N], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [MPa] C = 20.I Eh C = 132.50 Ma = C.S1 Ma = $12,315.19 m.N D Ec Mc = C.S2 Mc = $7,755.34 m.N b) para M em [m.Kgf], R em [Kgf], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [Kgf/cm2] C = 2.I Eh C = 1.32 Ma = C.S1 Ma = $1,255.80 m.Kgf $12,315.19 m.N 10D Ec Mc = C.S2 Mc = $790.82 m.Kgf $7,755.34 m.N c) para M em [pé.Lbf], R em [Lbf], I em [pol4], D em [pol], Eh e Ec em [Lbf/pol2] C = I Eh C = 0.67 Ma = C.S1 Ma = $9,083.24 pé.Lbf $12,315.19 m.N 6D Ec Mc = C.S2 Mc = $5,720.06 pé.Lbf $7,755.34 m.N 4. Cálculo das Reações (Rx e Ry): Rx = P2 = 2.Mc Rx = 2,215.81 N L2 Rx = $225.95 Kgf $2,215.81 N Rx = $498.13 Lbf $2,215.81 N Ry = P1 = 2.Ma Ry = 4,105.06 N L1 Ry = $418.60 Kgf $4,105.06 N Ry = $922.85 Lbf $4,105.06 N Configuração U FLEXIBILIDADE EM TUBULAÇÃO - MÉTODO DA VIGA EM BALANÇO GUIADA CONFIGURAÇÃO EM U SIMBOLOGIA y S1 = Tensão máxima no lado 1 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] S2 = Tensão máxima no lado 2 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Ry K = Constante Rx L1 = Lado 1 [m], [pé] A x L2 = Lado 2 [m], [pé] Ma Ec = Módulo de elasticidade temp. mín do ciclo (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Eh = Módulo de elasticidade temp. considerada do ciclo [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] L1 Rx D = Diâmetro externo do tubo [mm], [pol] D e = Coeficiente de dilatação unitária [mm/m], [pol/pé] Md Ma = Momento fletor no ponto A [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] L3 Mc = Momento fletor no ponto C [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] C = Constante I = Momento de inércia [cm4], [pol4] B L2 C Rx = Reação no eixo X [N], [Kgf], [Lbf] δ1 P3 δ3 Ry = Reação no eixo Y [N], [Kgf], [Lbf] δ1 = Flecha devida à dilatação do lado 2 [mm], [pol] P1 δ23 δ2 = Flecha devida à dilatação do lado 1 [mm], [pol] δ21 Tp = Temperatura de projeto [ºC], [ºF] Sc = Tensão admissível à temperatura ambiente (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sh = Tensão admissível à temperatura considerada [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sa = Tensão admissível (allowable displacement stress range [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] f = Fator de redução para serviços cíclicos (ASME 31.3 pag 16) ENTRADA DE DADOS VALORES CALCULADOS CONVERSÃO DE UNIDADES L1 = $6.00 m $19.68 pé 1 MPa = 10.19716 Kgf/cm2 L2 = $7.50 m $24.61 pé 1 MPa = 145.03770 Lbf/pol2 L3 = $3.00 m $9.84 pé 1 Kgf/cm2 = 0.09807 Mpa D= $168.20 mm $6.62 pol 1 Kgf/cm2 = 14.22334 Lbf/pol2 Ec = $2,040,000.00 Kgf/cm2 $200,055.66 Mpa $29,015,613.60 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.07031 Kgf/cm2 Eh = $1,780,000.00 Kgf/cm2 $174,558.37 Mpa $25,317,545.20 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.00689 Mpa Sc = $1,130.00 Kgf/cm2 $110.82 Mpa $16,072.37 Lbf/pol2 1 m = 3.28083 pé Sh = $1,010.00 Kgf/cm2 $99.05 Mpa $14,365.57 Lbf/pol2 1 pol = 25.40000 mm I= $1,170.00 cm4 $28.11 pol4 1 N = 0.10197 Kgf e= $4.60 mm/m $0.06 pol/pés 1 N = 0.22481 Lbf Ta = $40.00 ºC $104.00 ºF 1 Kgf = 2.20462 Lbf Tp = $360.00 ºC $680.00 ºF 1 Kgf = 9.80665 N f = $1.00 1 Nm = 0.10197 Kgfm 1 Kgfm = 9.80665 Nm 1 Kgfm = 7.23003 Lbfpé 1 Nm = 0.73756 Lbfpé ºC = 5(ºF - 32)/9 ºF = 9(ºC)/5 + 32 RESULTADO DA FLEXIBILIDADE VERIFICAÇÃO DOS VALORES 1. Cálculo da Tensão Admissível (Sa): Sa = f(1,25Sc + 0,25Sh) Sa = $163.28 MPa Sa = $1,665.00 Kgf/cm2 Sa = $23,681.86 Lbf/pol2 2. Cálculo da Tensão Máxima (S1 S2 e S3): a) para Ec e S em [MPa], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 464.36 S1 = K. L2.L1 S1 = $85.99 MPa < $163.28 MPa 106 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 - L3) S2 = $24.77 MPa < $163.28 MPa (L2)2 S3 = K (L2.L3) S3 = $43.00 MPa < $163.28 MPa (L1)3 + (L3)3 b) para Ec e S em [Kgf/cm2], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 4,735.17 S1 = K. L2.L1 S1 = $876.88 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $85.99 MPa 106 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 - L3) S2 = $252.54 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $24.77 MPa (L2)2 S3 = K L2.L3 S3 = $438.44 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $43.00 MPa (L1)3 + (L3)3 c) para Ec e S em [Lbf/pol2], D e δ em [pol], e em [pol/pé], L em [pé] K = Ec . D . e K = 220,964.18 S1 = K. L2.L1 S1 = $12,472.24 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $85.99 MPa 48 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 - L3) S2 = $3,592.00 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $24.77 MPa (L2)2 S3 = K L2.L3 S3 = $6,236.12 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $43.00 MPa (L1)3 + (L3)3 3. Cálculo dos Momentos Fletores (Ma e Md): a) para M em [m.N], R em [N], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [MPa] C = 20.I Eh C = 121.39 Ma = C.S1 Ma = $10,438.59 m.N D Ec Md = C.S3 Md = $5,219.30 m.N b) para M em [m.Kgf], R em [Kgf], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [Kgf/cm2] C = 2.I Eh C = 1.21 Ma = C.S1 Ma = $1,064.44 m.Kgf $10,438.59 m.N 10D Ec Md = C.S3 Md = $532.22 m.Kgf $5,219.30 m.N c) para M em [pé.Lbf], R em [Lbf], I em [pol4], D em [pol], Eh e Ec em [Lbf/pol2] C = I Eh C = 0.62 Ma = C.S1 Ma = $7,699.13 pé.Lbf $10,438.59 m.N 6D Ec Md = C.S3 Md = $3,849.57 pé.Lbf $5,219.30 m.N 4. Cálculo das Reações (Rx e Ry): Rxa = Rxd = Rx = P1 = 2.Ma Rx = 3,479.53 N L1 Rx = $354.81 Kgf $3,479.53 N Rx = $782.23 Lbf $3,479.53 N Ry = 2.C.S2 Ry = 801.68 N L2 Ry = $81.75 Kgf $801.68 N Ry = $180.23 Lbf $801.68 N 0 1n 72 Configuração Z FLEXIBILIDADE EM TUBULAÇÃO - MÉTODO DA VIGA EM BALANÇO GUIADA CONFIGURAÇÃO EM Z SIMBOLOGIA Ry S1 = Tensão máxima no lado 1 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] S2 = Tensão máxima no lado 2 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] A Rx K = Constante L1 = Lado 1 [m], [pé] Ma L2 = Lado 2 [m], [pé] δ23 Ec = Módulo de elasticidade temp. mín do ciclo (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] P3 L1 Eh = Módulo de elasticidade temp. considerada do ciclo [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] δ3 D = Diâmetro externo do tubo [mm], [pol] L2 B e = Coeficiente de dilatação unitária [mm/m], [pol/pé] C δ1 Ma = Momento fletor no ponto A [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] P1 Mc = Momento fletor no ponto C [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] δ21 C = Constante I = Momento de inércia [cm4], [pol4] y Rx = Reação no eixo X [N], [Kgf], [Lbf] L3 Ry = Reação no eixo Y [N], [Kgf], [Lbf] δ1 = Flecha devida à dilatação do lado 2 [mm], [pol] δ2 = Flecha devida à dilatação do lado 1 [mm], [pol] Md x Tp = Temperatura de projeto [ºC], [ºF] Rx D Sc = Tensão admissível à temperatura ambiente (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sh = Tensão admissível à temperatura considerada [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Ry Sa = Tensão admissível (allowable displacement stress range [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] f = Fator de redução para serviços cíclicos (ASME 31.3 pag 16) ENTRADA DE DADOS VALORES CALCULADOS CONVERSÃO DE UNIDADES L1 = $6.00 m $19.68 pé 1 MPa = 10.19716 Kgf/cm2 L2 = $7.50 m $24.61 pé 1 MPa = 145.03770 Lbf/pol2 L3 = $3.00 m $9.84 pé 1 Kgf/cm2 = 0.09807 Mpa D= $168.20 mm $6.62 pol 1 Kgf/cm2 = 14.22334 Lbf/pol2 Ec = $2,040,000.00 Kgf/cm2 $200,055.66 Mpa $29,015,613.60 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.07031 Kgf/cm2 Eh = $1,780,000.00 Kgf/cm2 $174,558.37 Mpa $25,317,545.20 Lbf/pol2 1 Lbf/pol2 = 0.00689 Mpa Sc = $1,130.00 Kgf/cm2 $110.82 Mpa $16,072.37 Lbf/pol2 1 m = 3.28083 pé Sh = $1,010.00 Kgf/cm2 $99.05 Mpa $14,365.57 Lbf/pol2 1 pol = 25.40000 mm I= $1,170.00 cm4 $28.11 pol4 1 N = 0.10197 Kgf e= $4.60 mm/m $0.06 pol/pés 1 N = 0.22481 Lbf Ta = $40.00 ºC $104.00 ºF 1 Kgf = 2.20462 Lbf Tp = $360.00 ºC $680.00 ºF 1 Kgf = 9.80665 N f = $1.00 1 Nm = 0.10197 Kgfm 1 Kgfm = 9.80665 Nm 1 Kgfm = 7.23003 Lbfpé 1 Nm = 0.73756 Lbfpé ºC = 5(ºF - 32)/9 ºF = 9(ºC)/5 + 32 RESULTADO DA FLEXIBILIDADE VERIFICAÇÃO DOS VALORES 1. Cálculo da Tensão Admissível (Sa): Sa = f(1,25Sc + 0,25Sh) Sa = $163.28 MPa Sa = $1,665.00 Kgf/cm2 Sa = $23,681.86 Lbf/pol2 2. Cálculo da Tensão Máxima (S1 S2 e S3): a) para Ec e S em [MPa], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 464.36 S1 = K. L2.L1 S1 = $85.99 MPa < $163.28 MPa 106 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 + L3) S2 = $74.30 MPa < $163.28 MPa (L2)2 S3 = K L2.L3 S3 = $43.00 MPa < $163.28 MPa (L1)3 + (L3)3 b) para Ec e S em [Kgf/cm2], D e δ em [mm], e em [mm/m], L em [m] K = 3Ec . D . e K = 4,735.17 S1 = K. L2.L1 S1 = $876.88 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $85.99 MPa 106 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 + L3) S2 = $757.63 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $74.30 MPa (L2)2 S3 = K L2.L3 S3 = $438.44 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 $43.00 MPa (L1)3 + (L3)3 c) para Ec e S em [Lbf/pol2], D e δ em [pol], e em [pol/pé], L em [pé] K = Ec . D . e K = 220,964.18 S1 = K. L2.L1 S1 = $12,472.24 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $85.99 MPa 48 (L1)3 + (L3)3 S2 = K (L1 + L3) S2 = $10,776.01 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $74.30 MPa (L2)2 S3 = K L2.L3 S3 = $6,236.12 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 $43.00 MPa (L1)3 + (L3)3 3. Cálculo dos Momentos Fletores (Ma e Md): a) para M em [m.N], R em [N], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [MPa] C = 20.I Eh C = 121.39 Ma = C.S1 Ma = $10,438.59 m.N D Ec Md = C.S3 Md = $5,219.30 m.N b) para M em [m.Kgf], R em [Kgf], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [Kgf/cm2] C = 2.I Eh C = 1.21 Ma = C.S1 Ma = $1,064.44 m.Kgf $10,438.59 m.N 10D Ec Md = C.S3 Md = $532.22 m.Kgf $5,219.30 m.N c) para M em [pé.Lbf], R em [Lbf], I em [pol4], D em [pol], Eh e Ec em [Lbf/pol2] C = I Eh C = 0.62 Ma = C.S1 Ma = $7,699.13 pé.Lbf $10,438.59 m.N 6D Ec Md = C.S3 Md = $3,849.57 pé.Lbf $5,219.30 m.N 4. Cálculo das Reações (Rx e Ry): Rx = 2.Ma = 2.Md Rx = 3,479.53 N L1 L3 Rx = $354.81 Kgf $3,479.53 N Rx = $782.23 Lbf $3,479.53 N Ry = 2.C.S2 Ry = 2,405.05 N L2 Ry = $245.25 Kgf $2,405.05 N Ry = $540.68 Lbf $2,405.07 N 0 1n 72 Configuração Espacial FLEXIBILIDADE EM TUBULAÇÃO - MÉTODO DA VIGA EM BALANÇO GUIADA CONFIGURAÇÃO EM 3D (ESPACIAL) L3 L2 δnz Ry L1 δny p M1z M1y n Rz 1 Rx Y r L4 Z X Rx 5 M5z SIMBOLOGIA Rz S1 = Tensão máxima no lado 1 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] L5 S2 = Tensão máxima no lado 2 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] M5y S3 = Tensão máxima no lado 3 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Ry S4 = Tensão máxima no lado 4 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] S5 = Tensão máxima no lado 5 [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] K = Constante L1 = Lado 1 [m], [pé] L2 = Lado 2 [m], [pé] L3 = Lado 3 [m], [pé] L4 = Lado 4 [m], [pé] L5 = Lado 5 [m], [pé] Ec = Módulo de elasticidade na temperatura mínima do ciclo (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Eh = Módulo de elasticidade na temperatura considerada do ciclo [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] D = Diâmetro externo do tubo [mm], [pol] e = Coeficiente de dilatação unitária [mm/m], [pol/pé] M1 = Momento fletor no ponto 1 (ancoragem) [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] M5 = Momento fletor no ponto 5 (bocal) [m.N], [m.Kgf], [pé.Lbf] C = Constante I = Momento de inércia [cm4], [pol4] Rx = Reação no eixo X [N], [Kgf], [Lbf] Ry = Reação no eixo Y [N], [Kgf], [Lbf] Rz = Reação no eixo Z [N], [Kgf], [Lbf] δpx = Flecha devida à dilatação do lado p paralela (flecha) à direção X [mm], [pol] δpy = Flecha devida à dilatação do lado p paralela (flecha) à direção Y [mm], [pol] δny = Flecha devida à dilatação do lado n paralela (flecha) à direção Y [mm], [pol] δnz = Flecha devida à dilatação do lado n paralela (flecha) à direção Z [mm], [pol] δrx = Flecha devida à dilatação do lado r paralela (flecha) à direção X [mm], [pol] δrz = Flecha devida à dilatação do lado r paralela (flecha) à direção Z [mm], [pol] Tp = Temperatura de projeto [ºC], [ºF] Sc = Tensão admissível à temperatura ambiente (40ºC) [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sh = Tensão admissível à temperatura considerada [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] Sa = Tensão admissível (allowable displacement stress range [MPa], [Kgf/cm2], [Lbf/pol2] CONVERSÃO DE UNIDADES f = Fator de redução para serviços cíclicos (ASME 31.3 pag 16) 1 MPa = 10.19716 Kgf/cm2 1 MPa = 145.03770 Lbf/pol2 ENTRADA DE DADOS VALORES CALCULADOS 1 Kgf/cm2 = 0.09807 Mpa L1 = $4.50 m $14.76 pé 1 Kgf/cm2 = 14.22334 Lbf/pol2 L2 = $1.50 m $4.92 pé 1 Lbf/pol2 = 0.07031 Kgf/cm2 L3 = $3.00 m $9.84 pé 1 Lbf/pol2 = 0.00689 Mpa L4 = $7.50 m $24.61 pé 1 m = 3.28083 pé L5 = $5.50 m $18.04 pé 1 pol = 25.40000 mm D= $273.10 mm $10.75 pol Schedule 40 1 N = 0.10197 Kgf Ec = $2,040,000.00 Kgf/cm2 $200,055.66 Mpa $29,015,613.60 Lbf/pol2 1 N = 0.22481 Lbf Eh = $1,683,000.00 Kgf/cm2 $165,045.92 Mpa $23,937,881.22 Lbf/pol2 1 Kgf = 2.20462 Lbf Sc = $1,130.00 Kgf/cm2 $110.82 Mpa $16,072.37 Lbf/pol2 1 Kgf = 9.80665 N Sh = $1,010.00 Kgf/cm2 $99.05 Mpa $14,365.57 Lbf/pol2 1 Nm = 0.10197 Kgfm I= $6,692.00 cm4 $160.78 pol4 1 Kgfm = 9.80665 Nm e= $4.80 mm/m 0.06 pol/pé 1 Kgfm = 7.23003 Lbfpé Ta = $40.00 ºC $104.00 ºF 1 Nm = 0.73756 Lbfpé Tp = $370.00 ºC $698.00 ºF ºC = 5(ºF - 32)/9 f = $1.00 ºF = 9(ºC)/5 + 32 RESULTADO DA FLEXIBILIDADE VERIFICAÇÃO DOS VALORES 1. Cálculo da Tensão Admissível (Sa): Sa = f(1,25Sc + 0,25Sh) Sa = $163.28 MPa Sa = $1,665.00 Kgf/cm2 Sa = $23,681.86 Lbf/pol2 2. Cálculo da Tensão Máxima (S1, S2, S3 S4 e S5): e em [mm/m], L em [m] e em [pol/pé], L em [pé] ENTRADA DE DADOS VALORES CALCULADOS VALORES CALCULADOS Lado Direção Sen-tido Comprimen-to L [m] L3 [m3] Dilatação δ = e.L [mm] Comprimen-to L [pé] L3 [pé3] Dilatação δ = e.L [pol] L1 X + 4.50 91.13 21.60 14.76 3,218.02 0.85 L2 Y - 1.50 3.38 7.20 4.92 119.19 0.28 L3 Z - 3.00 27.00 14.40 9.84 953.49 0.57 L4 Y + 7.50 421.88 36.00 24.61 14,898.24 1.42 L5 X + 5.50 166.38 26.40 18.04 5,875.42 1.04 a) Somatória do Cubo dos Comprimentos dos Lados (L em [m]) Σ (Lx)3 = (L1)3 + (L5)3 Σ (Lx)3 = $257.50 m3 Σ (Ly)3 = (L2)3 + (L4)3 Σ (Ly)3 = $425.25 m3 Σ (Lz)3 = (L3)3 Σ (Lz)3 = $27.00 m3 Σ (Lx)3 + Σ (Ly)3 = $682.75 m3 Σ (Lx)3 + Σ (Lz)3 = $284.50 m3 Σ (Ly)3 + Σ (Lz)3 = $452.25 m3 b) Somatória do Cubo dos Comprimentos dos Lados (L em [pés]) Σ (Lx)3 = (L1)3 + (L5)3 Σ (Lx)3 = $9,093.44 pé3 Σ (Ly)3 = (L2)3 + (L4)3 Σ (Ly)3 = $15,017.43 pé3 Σ (Lz)3 = (L3)3 Σ (Lz)3 = $953.49 pé3 Σ (Lx)3 + Σ (Ly)3 = $24,110.87 pé3 Σ (Lx)3 + Σ (Lz)3 = $10,046.93 pé3 Σ (Ly)3 + Σ (Lz)3 = $15,970.91 pé3 c) Somatória das Dilatações dos Lados (e em [mm/m], L em [m]) Σ δx = δL1 + δL5 Σ δx = 21,60 + 26,40 Σ δx = $48.00 mm Σ δy = δL2 + δL4 Σ δy = - 7,20 + 36,00 Σ δy = $28.80 mm Σ δz = δL3 Σ δz = 14,40 Σ δz = $14.40 mm d) Somatória das Dilatações dos Lados (e em [pol/pé], L em [pé]) Σ δx = δL1 + δL5 Σ δx = 0,85 + 1,04 Σ δx = $1.89 pol Σ δy = δL2 + δL4 Σ δy = - 0,28 + 1,42 Σ δy = $1.13 pol Σ δz = δL3 Σ δz = 0,57 Σ δz = $0.57 pol e) Cálculo das Constantes Kx, Ky e Kz (Ec em [MPa], D e δx em [mm], L em [m]) Kx = 3.Ec.D.δx Kx = $17.40 MPa/m 106.(Σ (Ly)3 + Σ (Lz)3) Ky = 3.Ec.D.δy Ky = $16.59 MPa/m 106.(Σ (Lx)3 + Σ (Lz)3) Kz = 3.Ec.D.δz Kz = $3.46 MPa/m 106.(Σ (Lx)3 + Σ (Ly)3) f) Cálculo das Constantes Kx, Ky e Kz (Ec em [Kgf/cm2], D e δx em [mm], L em [m]) Kx = 3.Ec.D.δx Kx = $177.39 Kgf/cm2/m 17.40 MPa/m 106.(Σ (Ly)3 + Σ (Lz)3) Ky = 3.Ec.D.δy Ky = $169.19 Kgf/cm2/m 16.59 MPa/m 106.(Σ (Lx)3 + Σ (Lz)3) Kz = 3.Ec.D.δz Kz = $35.25 Kgf/cm2/m 3.46 MPa/m 106.(Σ (Lx)3 + Σ (Ly)3) g) Cálculo das Constantes Kx, Ky e Kz (Ec em [Lbf/pol2], D e δx em [pol], L em [pés]) Kx = Ec.D.δx Kx = $769.05 Lbf/pol2/pé 17.40 MPa/m 48.(Σ (Ly)3 + Σ (Lz)3) Ky = Ec.D.δy Ky = $733.51 Lbf/pol2/pé 16.59 MPa/m 48.(Σ (Lx)3 + Σ (Lz)3) Kz = Ec.D.δz Kz = $152.82 Lbf/pol2/pé 3.46 MPa/m 48.(Σ (Lx)3 + Σ (Ly)3) h) Cálculo das Tensões S1 a S5 (S em [MPa], L em [m]) S1y = Ky.L1 S1y = $74.66 MPa < $163.28 MPa S1z = Kz.L1 S1z = $15.56 MPa < $163.28 MPa S2x = Kx.L2 S2x = $26.09 MPa < $163.28 MPa S2z = Kz.L2 S2z = $5.19 MPa < $163.28 MPa S3y = Ky.L3 S3y = $49.78 MPa < $163.28 MPa S3x = Kx.L3 S3x = $52.19 MPa < $163.28 MPa S4x = Kx.L4 S4x = $130.47 MPa < $163.28 MPa S4z = Kz.L4 S4z = $25.93 MPa < $163.28 MPa S5y = Ky.L5 S5y = $91.26 MPa < $163.28 MPa S5z = Kz.L5 S5z = $19.01 MPa < $163.28 MPa i) Cálculo das Tensões S1 a S5 (S em [Kgf/cm2], L em [m]) S1y = Ky.L1 S1y = $761.37 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 74.66 MPa S1z = Kz.L1 S1z = $158.63 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 15.56 MPa S2x = Kx.L2 S2x = $266.09 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 26.09 MPa S2z = Kz.L2 S2z = $52.88 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 5.19 MPa S3y = Ky.L3 S3y = $507.58 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 49.78 MPa S3x = Kx.L3 S3x = $532.18 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 52.19 MPa S4x = Kx.L4 S4x = $1,330.45 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 130.47 MPa S4z = Kz.L4 S4z = $264.38 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 25.93 MPa S5y = Ky.L5 S5y = $930.56 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 91.26 MPa S5z = Kz.L5 S5z = $193.88 Kgf/cm2 < $1,665.00 Kgf/cm2 19.01 MPa j) Cálculo das Tensões S1 a S5 (S em [Lbf/pol2], L em [pés]) S1y = Ky.L1 S1y = $10,829.29 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 74.67 MPa S1z = Kz.L1 S1z = $2,256.27 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 15.56 MPa S2x = Kx.L2 S2x = $3,784.70 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 26.09 MPa S2z = Kz.L2 S2z = $752.09 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 5.19 MPa S3y = Ky.L3 S3y = $7,219.53 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 49.78 MPa S3x = Kx.L3 S3x = $7,569.40 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 52.19 MPa S4x = Kx.L4 S4x = $18,923.49 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 130.47 MPa S4z = Kz.L4 S4z = $3,760.45 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 25.93 MPa S5y = Ky.L5 S5y = $13,235.80 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 91.26 MPa S5z = Kz.L5 S5z = $2,757.66 Lbf/pol2 < $23,681.86 Lbf/pol2 19.01 MPa 3. Cálculo dos Momentos Fletores Mx My Mz no Ponto 1: a) para M em [m.N], R em [N], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [MPa] C = 20.I Eh C = 404.31 M1y = C.S1z M1y = $6,289.63 m.N D Ec M1z = C.S1y M1z = $30,188.03 m.N M2y = C.S2x M2y = $10,550.33 m.N b) para M em [m.Kgf], R em [Kgf], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [Kgf/cm2] C = 2.I Eh C = 4.04 M1y = C.S1z M1y = $641.36 m.Kgf $6,289.63 m.N 10D Ec M1z = C.S1y M1z = $3,078.32 m.Kgf $30,188.03 m.N M2y = C.S2x M2y = $1,075.83 m.Kgf $10,550.33 m.N c) para M em [pé.Lbf], R em [Lbf], I em [pol4], D em [pol], Eh e Ec em [Lbf/pol2] C = I Eh C = 2.06 M1y = C.S1z M1y = $4,639.02 pé.Lbf $6,289.65 m.N 6D Ec M1z = C.S1y M1z = $22,265.67 pé.Lbf $30,188.12 m.N M2y = C.S2x M2y = $7,781.57 pé.Lbf $10,550.36 m.N 4. Cálculo das Reações Rx e Ry Rz no Ponto 1: Rx = 2.M2y Rx = 14,067.10 N L2 Rx = $1,434.45 Kgf $14,067.10 N Rx = $3,162.44 Lbf $14,067.23 N Ry = 2.M1z Ry = 13,416.90 N L1 Ry = $1,368.14 Kgf $13,416.90 N Ry = $3,016.27 Lbf $13,417.02 N Rz = 2.M1y Rz = 2,795.39 N L1 Rz = $285.05 Kgf $2,795.39 N Rz = $628.43 Lbf $2,795.42 N 0 5. Cálculo dos Momentos Fletores Mx My Mz no Ponto 5: a) para M em [m.N], R em [N], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [MPa] C = 20.I Eh C = 404.31 M5y = C.S5z M5y = $7,687.33 m.N D Ec M5z = C.S5y M5z = $36,896.48 m.N M4y = C.S4x M4y = $52,751.63 m.N b) para M em [m.Kgf], R em [Kgf], I em [cm4], D em [mm], Eh e Ec em [Kgf/cm2] C = 2.I Eh C = 4.04 M5y = C.S5z M5y = $783.89 m.Kgf $7,687.33 m.N 10D Ec M5z = C.S5y M5z = $3,762.39 m.Kgf $36,896.48 m.N M4y = C.S4x M4y = $5,379.17 m.Kgf $52,751.63 m.N c) para M em [pé.Lbf], R em [Lbf], I em [pol4], D em [pol], Eh e Ec em [Lbf/pol2] C = I Eh C = 2.06 M5y = C.S5z M5y = $5,669.92 pé.Lbf $7,687.35 m.N 6D Ec M5z = C.S5y M5z = $27,213.60 pé.Lbf $36,896.60 m.N M4y = C.S4x M4y = $38,907.83 pé.Lbf $52,751.81 m.N 6. Cálculo das Reações Rx e Ry Rz no Ponto 5 (confirma que as reações Rx, Ry, Rz nos pontos 1 e 5 são iguais): Rx = 2.M4y Rx = 14,067.10 N L4 Rx = $1,434.45 Kgf $14,067.10 N Rx = $3,162.44 Lbf $14,067.23 N Ry = 2.M5z Ry = 13,416.90 N L5 Ry = $1,368.14 Kgf $13,416.90 N Ry = $3,016.27 Lbf $13,417.02 N Rz = 2.M5y Rz = 2,795.39 N L5 Rz = $285.05 Kgf $2,795.39 N Rz = $628.43 Lbf $2,795.42 N 1n 72 Ancoragem Bocal Sentido do Fluxo Vago
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