PROJETO DIMENSIONAMENTO DE ETE LIQUIDOS 2

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PONTIFÍCIA UNIVERSIDADE CATÓLICA DE GOIÁS 
 
 
 
DIANDRA FERREIRA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROJETO DE DIMENSIONAMENTO DE 
ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ÁGUAS RESIDUÁRIAS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Goiânia-GO 
 
2016
Diandra Ferreira 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROJETO DE DIMENSIONAMENTO DE 
ESTAÇÃO DE TRATAMENTO DE ÁGUAS RESIDUÁRIAS 
 
 
 
 
 
Projeto elaborado para a disciplina de Tratamento 
de Resíduos Líquidos II, que irá compor a nota de 
N2, nas dependências da Pontifícia Universidade 
Católica de Goiás em Goiânia-GO sob orientação 
do Profº Me. Osmar Mendes Ferreira. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Goiânia-GO 
 
2016
 
 
 
MEMORIAL DE CÁLCULO 
 
1 TANQUE DE EQUALIZAÇÃO 
 
Para o projeto da ETDI foi adotado os seguintes dados para o dimensionamento do 
tanque de equalização: 
 Vazão de projeto: 320 m³/dia 
 Regime de trabalho (2 turnos), trabalhando 16:00 h/dia 
 Vazão média de águas residuárias: 20 m³/h 
 Vazão máxima de águas residuárias: 32 m³/h 
 Período de funcionamento até a decantação primária: 16,00 h/dia; demais unidades: 
24,00 h/dia. 
 
a) Volume do tanque de equalização 
 
𝑉𝑡 = 𝑉𝑒𝑞 + 𝑉𝑚𝑖𝑛 
 
Onde: 
 Vt = volume total do tanque de equalização (m³) 
 Veq = Volume de equalização (m³) 
 Vmin = Volume para garantia do funcionamento dos equipamentos 
 
Temos: 
𝑉𝑡 = 𝑉𝑒𝑞 + 𝑉𝑚𝑖𝑛 
𝑉𝑡 = 192 + 57,60 
𝑽𝒕 = 𝟐𝟒𝟗, 𝟔 𝒎³ 
 
b) Volume de equalização 
 
𝑉𝑒𝑞 = (𝑄𝑒 − 𝑄𝑠). 𝑡 
 
 
Onde: 
 Qe = Vazão máxima de entrada (m³/h) 
 
 
 
 Qs = Vazão media (vazão regularizada) (m³/h) 
 t = Horas de funcionamento da atividade geradora de efluente (h/dia) 
 
Temos: 
𝑉𝑒𝑞 = (32 − 20). 16 
𝑽𝒆𝒒 = 𝟏𝟗𝟐 𝒎³ 
 
c) Vazão de saída 
 
𝑸𝒔 =
𝑸𝒎é𝒅𝒊𝒂 𝒙 𝒕
𝑻
 
 
 
Onde: 
 Qmédia = Vazão media (m³/h) 
 T = Período de funcionamento (h/dia) 
 t = T (h/dia) 
 
Temos: 
𝑄𝑠 =
20 𝑥 16
16
 
𝑸𝒔 = 𝟐𝟎 𝒎𝟑/𝒉 
 
 
d) Verificação do tempo de detenção hidráulica (TDH) 
 
𝑇𝐷𝐻 = 
𝑉 
𝑄 𝑚é𝑑𝑖𝑎
 
 
Onde: 
 TDH = Tempo de detenção hidráulica (h) 
 V = Volume de equalização (m³/h) 
 
Temos: 
 
 
 
 
𝑇𝐷𝐻 = 
192
20
 
𝑻𝑫𝑯 = 𝟗, 𝟔 𝒉 
 
e) Dimensões 
 
𝐴 = 
𝑉
𝐻𝑢
 
 
Dados: 
 A = Área (m²) 
 V = Volume de equalização (m³) 
 Hu= Profundidade útil (m) 
Temos: 
𝐴 = 
192
2,5
 
𝑨 = 𝟕𝟔, 𝟖 𝒎² 
 
L- Comprimento do tanque de equalização 
 
𝐿 = √𝐴 
𝐿 = √76,8 
𝑳 = 𝟖, 𝟕𝟔 𝒎 
 
B – Largura do tanque de equalização 
 
𝐵 = 𝐿 
𝑩 = 𝟖, 𝟕𝟔 𝒎 
 
f) Vc eq - Volume corrigido de equalização 
 
𝑉𝑐 𝑒𝑞 = 𝐿 ∗ 𝐵 ∗ 𝐻𝑢 
𝑉𝑐 𝑒𝑞 = 8,76 ∗ 8,76 ∗ 2,5 
𝑽𝒄 𝒆𝒒 = 𝟏𝟗𝟐, 𝟎 𝒎³ 
 
 
 
 
g) Volume mínimo 
𝑉 𝑚í𝑛 = 𝑉𝑐 𝑒𝑞 ∗ 30 % 
𝑉 𝑚í𝑛 = 192,0 ∗ 0,3 
𝑽 𝒎í𝒏 = 𝟓𝟕, 𝟔𝟎 𝒎³ 
 
Profundidade útil do volume mínimo 
 
𝐻𝑢 − 𝑉 𝑚í𝑛 =
𝑉 𝑚í𝑛
(𝐿 ∗ 𝑏)
 
𝐻𝑢 − 𝑉 𝑚í𝑛 = 
57,60
(8,76 ∗ 8,76)
 
𝑯𝒖 − 𝑽 𝒎í𝒏 = 𝟎, 𝟕𝟓 𝒎 
Por incerteza e segurança, adotar Hu= 1,0 m para o V mínimo 
 
𝑯𝒖 − 𝑽 𝒎í𝒏 = 𝟏, 𝟎 𝒎 
 
h) Volume total do Tanque de Equalização 
 
𝑉𝑡 = 𝑉𝑐 𝑒𝑞 + (𝐿 ∗ 𝐵) 
𝑉𝑡 = 192 + (8,76 ∗ 8,76) 
𝑽𝒕 = 𝟐𝟔𝟖, 𝟖𝟎 𝒎³ 
 
 
i) Equipamento de mistura – Potência do misturador 
 
𝑃 = 𝑉𝑡 ∗ 𝐷𝑃 
 
Onde: 
 Vt – Volume total do tanque de equalização (m³) 
 DP – Densidade de Potência (w/m³), adotado 7 w/m³ 
 
Temos: 
𝑃 = 268,80 ∗ 7 
 
 
 
𝑷 = 𝟏. 𝟖𝟖𝟏, 𝟔 𝒘 
 
Potência do misturador em CV: 
𝑃 (𝐶𝑉) =
𝑃 (𝑤)
735
 
 
𝑃 =
1.881,6
735
 
𝑷 = 𝟐, 𝟓𝟔 𝑪𝑽 
 
Potência adotada superior: 3 CV 
 
 
j) Regularização de vazão 
𝑄 𝑠𝑎í𝑑𝑎 =
𝑄𝑠 (
𝑚3
ℎ )
3600
 
𝑄 𝑠𝑎í𝑑𝑎 =
20
3600
 
𝑸 𝒔𝒂í𝒅𝒂 = 𝟓, 𝟓𝟓 𝒙 𝟏𝟎−𝟑 𝒎𝟑/𝒔 
 
A NBR 12.209/2011 recomenda acrescentar mais 50% na vazão para dimensionar o conjunto 
motor-bomba. 
 
𝑄𝑝𝑟𝑜𝑗 = 𝑄𝑠𝑎í𝑑𝑎 ∗ 1,5 
𝑄𝑝𝑟𝑜𝑗 = 5,55𝑥10−3 ∗ 1,5 
𝑸𝒑𝒓𝒐𝒋 = 𝟖, 𝟑𝟐𝟓𝒙 𝟏𝟎−𝟑 𝒎𝟑/𝒔 
 
k) Diâmetro da tubulação 
 
𝐷 = 1,2 ∗ √𝑄 ∗ √𝑥
4
 
 
Onde: 
 Q – Vazão de projeto (m³/s) 
 X – Período de operação 𝒙 = 
𝟏𝟔 𝒉/𝒅
𝟐𝟒𝒉/𝒅
 𝒙 = 𝟎, 𝟔𝟕 
 
 
 
 
𝐷 = 1,2 ∗ √8,325𝑥10−3 ∗ √0,67
4
 
𝑫 = 𝟎, 𝟏 𝒎 
𝑫 = 𝟏𝟎𝟎 𝒎𝒎 
 
l) Peças e Conexões 
 
 6 curvas de raio longo 90° → 6 * 1,6 = 9,6 m 
 2 tês de saída de lado → 2 * 8,3 = 16,6 m 
 1 válvula de retenção leve → 1 * 10,4 = 10,4 m 
 2 registros de gaveta → 2 * 1 = 2 m 
 Comprimento da tubulação → 26 m 
 Somatório total → 64,6 m 
 
m) Perda de carga 
 
𝐽 = √
𝑄 (𝑚3/𝑠)
 0,27851 ∗ 𝐶 ∗ 𝐷2,63
0,51
 
 
Onde: 
 Q – Vazão de projeto 
 C – Coeficiente de PVC = 140 
 D – Diâmetro da tubulação (m) 
 
𝐽 = √
8,325𝑥 10−3
 0,27851 ∗ 140 ∗ 0,12,63
0,51
 
𝑱 = 𝟎, 𝟎𝟎𝟗𝟏 𝒎/𝒎 
 
n) Altura das perdas de carga nas conexões e tubulações 
 
𝐻𝑝 = 𝐽 ∗ 𝑆𝑜𝑚𝑎𝑡ó𝑟𝑖𝑜 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 𝑑𝑎 𝑡𝑢𝑏𝑢𝑙𝑎çã𝑜 
𝐻𝑝 = 0,0091 𝑚/𝑚 ∗ 64,6 𝑚 
𝑯𝒑 = 𝟎, 𝟓𝟖 𝒎 
 
 
 
 
o) Altura geométrica 
 
𝐻𝑔 = 𝐻𝑢 + 𝐻𝑡𝑎𝑙𝑢𝑑𝑒 + 𝐻𝑢 𝑣𝑜𝑙 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑜 + 𝐻𝑡𝑎𝑛𝑞𝑢𝑒 
𝐻𝑔 = 2,5 + 0,8 + 1,0 + 3,0 
𝑯𝒈 = 𝟕, 𝟑 𝒎 
 
p) Altura manométrica 
 
𝐻𝑚 = 𝐻𝑔 + 𝐻𝑝 
𝐻𝑚 = 7,3 + 0,58 
𝑯𝒎 = 𝟕, 𝟖𝟖 𝒎 
q) Verificação da Potência 
 
𝑃 = 
𝑄 (𝑚³/𝑠) ∗ ɣ (𝑘𝑔/𝑚3) ∗ 𝐻𝑚 (𝑚𝑐𝑎)
75 ∗ ɳ
 
Onde: 
 ɳ - Coeficiente de rendimento = Adotado 0,6 
 ɣ - Densidade = Adotado 1040 kg/m³ 
 
𝑃 = 
 8,325𝑥 10−3 ∗ 1040 ∗ 7,88
75 ∗ 0,6
 
 
𝑷 = 𝟏, 𝟓𝟏 𝒄𝒗 
𝑷 = 𝟏. 𝟏𝟏𝟔, 𝟕𝟓 𝒘 
 
 
2 TRATAMENTO FÍSICO-QUÍMICO 
 
A coagulação e a floculação desempenham um papel dominante na cadeia de 
processos de tratamento de água, principalmente na preparação da decantação ou da flotação. O 
sucesso dos outros processos depende, portanto, de uma coagulação bem sucedida (RICHTER, 
2009). 
 
 
 
 
Dados para o dimensionamento do tratamento físico-químico: 
 Melhor dosagem de coagulante – solução a 10% = 160 mg/L 
 Melhor dosagem de polímero – solução a 0,5% = 10 mg/L 
 Vazão média = 20 m³/h 
 
2.1 COAGULANTE 
 
a) Consumo de produto 
 
𝑄𝑑𝑖á𝑟𝑖𝑎 = 𝑄 𝑚é𝑑𝑖𝑎 (𝑚³/ℎ) ∗ 𝑃𝑒𝑟í𝑜𝑑𝑜 𝑑𝑒 𝑜𝑝𝑒𝑟𝑎çã𝑜 (ℎ/𝑑) 
𝑄𝑑𝑖á𝑟𝑖𝑎 = 20 ∗ 16 
𝑸𝒅𝒊á𝒓𝒊𝒂 = 𝟑𝟐𝟎 𝒎³/𝒅𝒊𝒂 
𝐶 = 𝑄𝑑𝑖á𝑟𝑖𝑎 (𝑙/𝑑𝑖𝑎) ∗ 𝑀𝑒𝑙ℎ𝑜𝑟 𝑑𝑜𝑠𝑎𝑔𝑒𝑚 𝑐𝑜𝑎𝑔𝑢𝑙𝑎𝑛𝑡𝑒 (𝑚𝑔/𝐿) ∗ 10−6 
𝐶 = 320000 ∗ 160 ∗ 10−6 
𝑪 = 𝟓𝟏, 𝟐 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
 
b) Volume da solução para operar diariamente o tratamento físico-químico 
 
 Concentração da solução = 10% 
 Impureza do produto = 10% 
 
𝑉 = 
𝑄 (𝑚³/ℎ) ∗ 𝑑 (𝑚𝑔/𝐿) ∗ 𝑡 (ℎ/𝑑𝑖𝑎)
10 ∗ 𝐶 (%)
 
 
𝑉 = 
20 ∗ 160 ∗ 16
10 ∗ 10
 
𝑽 = 𝟓𝟏𝟐 𝒍/𝒅𝒊𝒂 
 
c) Vazão de dosagem 
𝑄 = 
𝑉𝑜𝑙 (𝑙/𝑑𝑖𝑎)
𝑡 𝑜𝑝 (ℎ/𝑑𝑖𝑎) 
 
𝑄 = 
512 
16 
 
𝑸 = 𝟑𝟐 𝑳/𝒉 
 
 
 
 
d) Conferir resultado 
 
𝑚 = 
𝑉 (𝑙) ∗ 𝑐 (%)
100 − 𝑖
 
 
Onde: 
 i – Impureza do produto = 10% 
𝑚 = 
512 ∗ 10
100 − 10
 
𝒎 = 𝟓𝟔, 𝟖𝟖 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
 
2.2POLÍMERO 
 
e) Consumo de produto 
 
𝐶 = 𝑄𝑑𝑖á𝑟𝑖𝑎 (𝑙/𝑑𝑖𝑎) ∗ 𝑀𝑒𝑙ℎ𝑜𝑟 𝑑𝑜𝑠𝑎𝑔𝑒𝑚 𝑝𝑜𝑙í𝑚𝑒𝑟𝑜 (𝑚𝑔/𝐿) ∗ 10−6 
𝐶 = 320000 ∗ 10 ∗ 10−6 
𝑪 = 𝟑, 𝟐 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
f) Consumo mensal de Polímero 
 
𝐶𝑀𝑃 = 𝐶 ∗ 22 𝑑𝑖𝑎𝑠 
𝐶𝑀𝑃 = 3,2 ∗ 22 
𝑪𝑴𝑷 = 𝟕𝟎, 𝟒 𝒌𝒈/𝒎ê𝒔 
g) Volume da solução 
 
𝑉 = 
𝑄 (𝑚³/ℎ) ∗ 𝑑 (𝑚𝑔/𝐿) ∗ 𝑡 (ℎ/𝑑𝑖𝑎)
10 ∗ 𝐶 (%)
 
𝑉 = 
20 (𝑚³/ℎ) ∗ 10 (𝑚𝑔/𝐿) ∗ 16 (ℎ/𝑑𝑖𝑎)
10 ∗ 0,5(%)
 
𝑽 = 𝟔𝟒𝟎 𝒍/𝒅𝒊𝒂 
 
 
 
 
 
h) Vazão de dosagem 
𝑄 = 
𝑉𝑜𝑙 (𝑙/𝑑𝑖𝑎)
𝑡 𝑜𝑝 (ℎ/𝑑𝑖𝑎) 
 
𝑄 = 
640 
16 
 
𝑸 = 𝟒𝟎 𝑳/𝒉 
 
d) Conferir resultado 
 
𝑚 = 
𝑉 (𝑙) ∗ 𝑐 (%)
100 − 𝑖
 
 
 
Onde: 
 i – Impureza do produto = 10% 
 
𝑚 = 
640 ∗ 0,5
100 − 10
 
𝒎 = 𝟑, 𝟓 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
 
2.3 TANQUE DE MISTURA RÁPIDA - COAGULAÇÃO 
 
e) Volume do tanque 
 
𝑉𝑜𝑙 = 𝑄 ∗ 𝑇 
𝑉𝑜𝑙 = 
20 𝑚³/ℎ ∗ 1,0 𝑚𝑖𝑛
60 𝑚𝑖𝑛/ℎ
 
𝑽𝒐𝒍 = 𝟎, 𝟑𝟑 𝒎³ 
f) Potência do agitador 
 
𝑃 = 
µ (𝑘𝑔. 𝑓. 𝑠²/𝑚²) ∗ 𝐺𝑟²(𝑠−1) ∗ 𝑉(𝑚³)
76
 
𝑃 = 
1,029𝑥10−4 ∗ (1040)² ∗ 0,33 
76
 
𝑷 = 𝟎, 𝟒𝟖 𝒄𝒗 
 
 
 
𝑷 = 𝟑𝟓𝟗, 𝟐𝟕 𝒘 
 
g) Área do tanque de mistura rápida 
 
𝐴 = 
𝑉 (𝑚³)
𝐻𝑢 (𝑚)
 
𝐴 = 
0,33
0,8
 
𝑨 = 𝟎, 𝟒𝟏 𝒎² 
 
𝐵 = √𝐴 
𝐵 = √0,41 
𝐵 = 0,64 𝑚 
𝐿 = 𝐵 
𝑳 = 𝟎, 𝟔𝟒 𝒎 
 
 
2.4 TANQUE DE MISTURA LENTA - FLOCULAÇÃO 
 
h) Volume do tanque 
 
𝑉𝑜𝑙 = 𝑄 ∗ 𝑇 
𝑉𝑜𝑙 = 
20 𝑚³/ℎ ∗ 10,0 𝑚𝑖𝑛
60 𝑚𝑖𝑛/ℎ
 
𝑽𝒐𝒍 = 𝟑, 𝟑𝟑 𝒎³ 
 
i) Potência do agitador 
 
𝑃 = 
µ (𝑘𝑔. 𝑓. 𝑠²/𝑚²) ∗ 𝐺𝑟²(𝑠−1) ∗ 𝑉(𝑚³)
76
 
𝑃 = 
1,029𝑥10−4 ∗ (60)² ∗ 3,33 
76
 
𝑃 = 0,016 𝑐𝑣 
𝑷 = 𝟏𝟏, 𝟗𝟓 𝒘 
 
 
 
 
j) Área do tanque de mistura rápida 
 
𝐴 = 
𝑉 (𝑚³)
𝐻𝑢 (𝑚)
 
𝐴 = 
3,33
0,8
 
𝑨 = 𝟒, 𝟏𝟔 𝒎² 
 
𝐵 = √𝐴 
𝐵 = √4,16 
𝑩 = 𝟐, 𝟎𝟒 𝒎 
 
𝐿 = 𝐵 
𝑳 = 𝟐, 𝟎𝟒 𝒎 
 
 
2.5 TRATAMENTO ADITIVO 
 
O nitrogênio e o fósforo são elementos essenciais ao crescimento dos 
microorganismos responsáveis pela degradação da matéria orgânica através de suas atividades 
metabólicas. 
 DBO = 1.250 mg/L 
 Nt = 120 mg/L 
 Pt = 30 mg/L 
 
 
a) Consumo de Nitrogênio 
 
𝑁 = 100 ∶ 5 
 1250 ∶ 𝑥 
𝒙 = 𝟔𝟐, 𝟓 𝒎𝒈/𝑳 
 
Nitrogênio disponível no despejo = 120 mg/L 
Não necessita adição de nitrogênio pois sobra 57,5 mg/L 
 
 
 
b) Consumo de Fósforo 
 
𝑃 = 100 ∶ 1 
 1250 ∶ 𝑥 
𝒙 = 𝟏𝟐, 𝟓 𝒎𝒈/𝑳 
 
Fósforo disponível no despejo = 30 mg/L 
Não necessita adição de fósforo pois sobra 17,5 mg/L 
 
 
3 DECANTADOR PRIMÁRIO (DORTMUND) 
 
Dados para dimensionamento: 
 
 DBO efluente bruto = 1.250 mg/L. 
 Eficiência do tratamento preliminar e físico-químico primário com decantação primária 
= 55 %. 
 Concentração de sólidos suspensos no efluente = 420 mg/L 
 
 
a) Área do decantador 
 
 Carga hidráulica adotada = 32 m³/m²dia 
 
𝐴𝐷 = 
𝑄(𝑚³)
𝐶𝐻(𝑚³/𝑚²𝑑𝑖𝑎)
 
𝐴𝐷 = 
320
32
 
𝑨𝑫 = 𝟏𝟎 𝒎² 
 
b) Diâmetro do decantador 
 
 Diâmetro ≤ 7 ; Diâmetro adotado 4 m 
 
 
 
 
𝐷 = √
𝐴 ∗ 4
𝜋
 
𝐷 = √
10 ∗ 4
𝜋
 
𝑫 = 𝟑, 𝟓𝟔 𝒎 
 
c) Área corrigida 
𝐴 = 𝜋 ∗ (𝑅)² 
𝐴 = 3,1416 ∗ 1,78² 
𝐴 = 9,95 𝑚² 
𝑨 = 𝟏𝟎 𝒎² 
 
d) Volume do decantador 
 
 Hu adotado 2,5 m 
 
𝑉𝑜𝑙 = 𝐴𝑐𝑜𝑟𝑟𝑖𝑔𝑖𝑑𝑎 (𝑚²) ∗ 𝐻𝑢 (𝑚) 
𝑉𝑜𝑙 = 10 ∗ 2,5 
𝑽𝒐𝒍 = 𝟐𝟓 𝒎³ 
e) Tempo de detenção hidráulica 
 
𝑇𝐷𝐻 =
𝑉𝑜𝑙 (𝑚3)
𝑄 (𝑚3ℎ)
 
𝑇𝐷𝐻 =
25
20
 
𝑻𝑫𝑯 = 𝟏, 𝟐𝟓 𝒉 
 
 O tempo de detenção hidráulica tem que ser maior que 1 hora 
 
f) Diâmetro interno da cortina defletora 
 
 d Δ (15 a 20)%; adotado d= 15% 
 
 
 
 
𝑟 = 
0,15 ∗ 𝐷
2
 
𝑟 = 
0,15 ∗ 3,56
2
 
𝒓 = 𝟎, 𝟐𝟔 𝒎 
 
f) h 
ℎ =
𝑅
𝑡𝑔30
 
ℎ = 
1,78
𝑡𝑔30
 
𝒉 = 𝟑, 𝟎𝟗 𝒎 
 
g) h’ 
 
ℎ′ = 
𝑟
𝑡𝑔30
 
ℎ′ = 
0,26
𝑡𝑔30
 
𝒉′ = 𝟎, 𝟒𝟔 𝒎 
 
 
h) Altura da cortina defletora 
 
 Δ(1,0 a 1,5)m; adotado 1,25 m 
 
 
3.1 DETALHES DO EQUIPAMENTO 
 
a) Comprimento da calha 
 
𝐶𝑐 = 8 ∗ 𝑅 (𝑚) ∗ 𝑠𝑒𝑛 45° 
𝐶𝑐 = 8 ∗ 1,78 ∗ 𝑠𝑒𝑛 45° 
𝑪𝒄 = 𝟏𝟎, 𝟎𝟗 𝒎 
 
b) Comprimento útil da calha 
 
 
 
 
𝐶𝑢𝑐 = 2 ∗ 𝐶𝑐 
𝐶𝑢𝑐 = 2 ∗ 10,09 𝑚 
𝑪𝒖𝒄 = 𝟐𝟎, 𝟏𝟖 𝒎 
 
c) Taxa de Escoamento de Saída 
 
𝑇𝐸𝑆 = 
𝑄 (𝑚³/𝑑𝑖𝑎)
𝐶𝑢𝑐 (𝑚)
 
𝑇𝐸𝑆 = 
320
20,18
 
𝑻𝑬𝑺 = 𝟏𝟓, 𝟖𝟓 𝒎³/𝒎. 𝒅𝒊𝒂 
 
d) Vazão de saída em um vertedouro 
 
𝑄 = 
𝑄(𝑚³/𝑑𝑖𝑎)
86,4
 
𝑄 = 
320
86,4
 
𝑸 = 𝟑, 𝟕𝟎 𝒍/𝒅𝒊𝒂 
 
e) Número de vertedouros 
 
𝑁𝑉 = 5 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜𝑠/𝑚 . 𝐶𝑢𝑐 
𝑁𝑉 = 5 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜/𝑚 . 20,18 𝑚 
𝑵𝑽 = 𝟏𝟎𝟎, 𝟗 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒆𝒅𝒐𝒖𝒓𝒐𝒔 
𝑵𝑽 ≅ 𝟏𝟏𝟏 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒆𝒅𝒐𝒖𝒓𝒐𝒔 
 
f) Vazão por vertedouro 
 
𝑄
𝑉𝑒𝑟𝑡
= 
𝑄𝑣𝑒𝑟𝑡
𝑁𝑉
 
𝑄
𝑉𝑒𝑟𝑡
= 
3,7 𝐿/𝑑
111
 
𝑸
𝑽𝒆𝒓𝒕
= 𝟎, 𝟎𝟑𝟑 
𝑳/𝒔
𝒗𝒆𝒓𝒕
 
 
 
 
 
 
g) Vazão de saída dos vertedouros por metro 
 
𝑄𝑠𝑎í𝑑𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜𝑠 = (5𝑣𝑒𝑟𝑡/𝑚) . (𝑄/𝑣𝑒𝑟𝑡) 
𝑄𝑠𝑎í𝑑𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜𝑠 = 5𝑣𝑒𝑟𝑡/𝑚 . 0,033 
𝑸𝒔𝒂í𝒅𝒂 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒆𝒅𝒐𝒖𝒓𝒐𝒔 = 𝟎, 𝟏𝟔𝟓 𝒍/𝒔. 𝒎 
 
h) Verificação da altura da lâmina d’água (H) no vertedouro 
 
 Vertedouro Thompson 
 
𝑄 = 1,4 . (𝐻)2,5 
𝐻 = √
𝑄
1,4
2,5
 
𝐻 = √
0,000033
1,4
2,5
 
𝑯 = 𝟎, 𝟎𝟏𝟒𝟎 𝒎 
𝑯 = 𝟏, 𝟒𝟎 𝒄𝒎 
i) Eficiência na remoção da carga orgânica no decantador primária 
 
 Carga orgânica inicial 
 
𝐶𝑂 = 
𝐷𝐵𝑂 (𝑚𝑔/𝐿) . 𝑄𝑝𝑟𝑜𝑗 (𝑚³/𝑑𝑖𝑎)
1000
 
 
𝐶𝑂 = 
1.250 𝑚𝑔/𝐿 . 320 𝑚³/𝑑𝑖𝑎
1000
 
𝑪𝑶 = 𝟒𝟎𝟎 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
 Eficiência do tratamento = 55% 
 
𝐶𝑂𝑓 = 𝐶𝑂 𝑘𝑔/𝑑𝑖𝑎 . 0,55 
 
 
 
𝐶𝑂𝑓 = 400 . 0,55 
𝑪𝑶𝒇 = 𝟐𝟐𝟎 𝒌𝒈/𝒅𝒊𝒂 
 
j) Eficiência na remoção de sólidos no decantador primário 
 
 Concentração de sólidos suspensos (CSS) no efluente = 420 mg/L 
 Eficiência de 60% 
 
𝑆𝑅 = 𝐶𝑆𝑆 𝑚𝑔/𝐿 . 0,60 
𝑆𝑅 = 420 𝑚𝑔/𝐿 . 0,60 
𝑺𝑹 = 𝟐𝟓𝟐 𝒎𝒈/𝑳 
 
k) Produção de lodo primário 
 
𝑃𝐿 = 
𝑄(𝑚³/𝑑) . 𝑆𝑅(𝑚𝑔/𝐿)
1000
 
𝑃𝐿 = 
320 . 252
1000
 
𝑷𝑳 = 𝟖𝟎, 𝟔𝟒 𝒌𝒈 𝑺𝑺/𝒅𝒊𝒂 
 
 
l) Volume de lodo descartado 
 
 ɣ - Peso específico do lodo = Adotado 1.020 kg/m³ 
 CLD – Quantidade de sólido contido no lodo = Adotado 4% 
 
𝑉𝐿𝐷 = 
𝑃𝐿 (𝑘𝑔𝑆𝑆/𝑑𝑖𝑎)
ɣ(𝑘𝑔/𝑚³) . 𝐶𝐿𝐷 (%) 
 
𝑉𝐿𝐷 = 
80,64
1020 . 0,04 
 
𝑽𝑳𝑫 = 𝟏. 𝟗𝟕 𝒎³/𝒅𝒊𝒂 
 
 
 
 
 
 
 
4 TANQUE DE AERAÇÃO – REATOR BIOLÓGICO 
 
 
a) DBO remanescente 
𝐷𝐵𝑂𝑟𝑒𝑚 = 𝐷𝐵𝑂𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 . 0,55 
𝐷𝐵𝑂𝑟𝑒𝑚 = 1.250 . 0,55 
𝑫𝑩𝑶𝒓𝒆𝒎 = 𝟔𝟖𝟕, 𝟓 𝒎𝒈/𝑳 
 
 
b) Carga orgânica para tratamento biológico 
 
𝐶𝑂 = 
𝑄𝑝𝑟𝑜𝑗 (𝑚³/𝑑) . 𝐷𝐵𝑂𝑟𝑒𝑚 (𝑚𝑔/𝐿)
1000
 
𝐶𝑂 = 
320 . 687,5 
1000
 
𝑪𝑶 = 𝟐𝟐𝟎 𝒌𝒈𝑫𝑩𝑶/𝒅𝒊𝒂 
 
c) Volume do tanque de aeração 
 
 XV – Sólidos suspensos voláteis = Adotado 2,8 kg/m³ 
 ʄ - Fator alimento = Adotado 0,3 kgDBO/kgXVdia 
 
𝑉𝑡𝑎 = 
𝐶𝑂 (𝑘𝑔/𝑑𝑖𝑎)
𝑋𝑉 (𝑘𝑔/𝑚³) . ʄ (𝑘𝑔𝐷𝐵𝑂/𝑘𝑔𝑋𝑉𝑑𝑖𝑎)
 
𝑉𝑡𝑎 = 
220
2,8 . 0,3𝑽𝒕𝒂 = 𝟐𝟔𝟏, 𝟗𝟎 𝒎³ 
 
d) Adoção da profundidade útil 
 
 Hu adotado para sistema de aeração de superfície = 3,0 m 
 
 
e) Dimensões do tanque de aeração 
 
 
 
 
 Área 
𝐴 = 
𝑉𝑡𝑎(𝑚³)
𝐻𝑢 (𝑚)
 
𝐴 = 
261,9
3,0
 
𝑨 = 𝟖𝟕, 𝟑 𝒎² 
𝐵 = √
𝐴
2
 
𝐵 = √
87,3
2
 
𝑩 = 𝟔, 𝟔𝟎 𝒎 
 
𝐿 = 2𝐵 
𝐿 = 2 . 6,60𝑚 
𝑳 = 𝟏𝟑, 𝟐𝟏 𝒎 
 
f) Tempo de detenção hidráulica (TDH) 
𝑇𝐷𝐻 = 
𝑉𝑡𝑎 (𝑚³)
𝑄 (𝑚³/ℎ)
 
𝑇𝐷𝐻 = 
261,90
20
 
𝑻𝑫𝑯 = 𝟏𝟑, 𝟎𝟗 𝒉 
 
e) Necessidade de oxigênio 
Essa etapa consiste na determinação de oxigênio necessária para oxidação da 
matéria orgânica. 
 
 𝑂2 Nec. – Adotado = 2,0 kg𝑂2/kgDBO removida 
 
𝑁𝑒𝑐 𝑂2 = 𝐶𝑂 (𝑘𝑔/𝑑𝑖𝑎) . 𝑂2 𝑁𝑒𝑐. (𝑘𝑔𝑂2/𝑘𝑔𝐷𝐵𝑂) 
𝑁𝑒𝑐 𝑂2 = 220 . 2,0 
 
 
 
𝑁𝑒𝑐 𝑂2 = 440 𝑘𝑔𝑂2/𝑑𝑖𝑎 
𝑵𝒆𝒄 𝑶𝟐 = 𝟏𝟖, 𝟑𝟑 𝒌𝒈𝑶𝟐/𝒉𝒐𝒓𝒂 
 
f) Capacidade de aeração 
 
Capacidade de transferência de oxigênio (O2) Δ (1,1 a 2,5) kgO2/kw.h, nas 
condições padrão, ou seja, em água limpa ao nível do mar a 20°C. 
Para o cenário real, a capacidade de transferência de O2 para a massa líquida te um 
rendimento de (60 a 70)% em relação àquela especificada pelo fabricante do equipamento. 
 
 Rendimento do equipamento adotado = 2,2 kg O2 kW/h. 
 Fator de correção (rendimento) adotado = 65% 
 
 
𝐶𝑝 = 2,2 𝑘𝑔𝑂2𝐾𝑤/ℎ . 0,65 
𝑪𝒑 = 𝟏, 𝟒𝟑 𝒌𝒈𝑶𝟐𝑲𝒘/𝒉 
 
 Cp: Kw → Cv 
 
𝐶𝑝(𝑐𝑣) = 
𝐶𝑝(𝑘𝑤)
0,735
 
𝐶𝑝(𝑐𝑣) = 
1,43
0,735
 
𝑪𝒑(𝒄𝒗) = 𝟏, 𝟗𝟒 𝒌𝒈𝑶𝟐𝑪𝒗/𝒉 
 
 
g) Potência necessária 
 
𝑃𝑛𝑒𝑐 = 
𝑁𝑒𝑐 𝑂2 (𝑘𝑔𝑂2/ℎ)
𝐶𝑝 (𝑘𝑔𝑂2𝐶𝑣/ℎ)
 
𝑃𝑛𝑒𝑐 = 
18,33 
1,94
 
𝑷𝒏𝒆𝒄 = 𝟗, 𝟒𝟒 𝑪𝒗 
 
 
 
 
 DISTRIBUIÇÃO DA AERAÇÃO → 2 AERADORES DE 5 CV 
 
h) Densidade de potência 
 
𝐷𝑝 = 
𝑃𝑜𝑡ê𝑛𝑐𝑖𝑎 𝑖𝑛𝑠𝑡𝑎𝑙𝑎𝑑𝑎 (𝑊)
𝑉𝑡𝑎 (𝑚³) 
 
𝐷𝑝 = 
2 . 5 𝑐𝑣 . 735 𝑤/𝑐𝑣
261,9
 
𝐷𝑝 = 
7350
261,9 
 
𝑫𝒑 = 𝟐𝟖, 𝟎𝟔 𝒘/𝒎³ 
 
 A NBR 12.209/2011 recomenda que: Dp ≥ 10 w/m³ 
 
 
i) Sistema de aeração por ar difuso 
 
 N – Massa de ar requerida = 440 kgO2/dia 
 Ef – Eficiência efetiva de transferência de O2= 8% 
 P – Peso específico do ar = 1,2 kg/m³ 
 
𝑄𝑎𝑟 = 
𝑁
334,08 . 𝐸𝑓 . 𝑃
 
𝑄𝑎𝑟 = 
440
334,08 . 0,08. 1,2
 
𝑄𝑎𝑟 = 13,68 𝑚³/𝑚𝑖𝑛 
𝑸𝒂𝒓 = 𝟖𝟐𝟎 𝒎³/𝒉𝒐𝒓𝒂 
 
 
 
 
 
 
 
 
5 DECANTADOR SECUNDÁRIO MECANIZADO 
 
 
Dados para o dimensionamento do decantador secundário mecanizado: 
 Vazão de projeto – 320 m³/dia 
 XV adotado – 2,8 kg/m³ 
 
a) Fator de recirculação 
 
𝑋 = 
𝑋𝑉
0,75
 
𝑋 = 
2,8
0,75
 
𝑿 = 𝟑, 𝟕𝟑 𝒌𝒈/𝒎³ 
 
𝑋𝑅 = 2 . 𝑋 
𝑋𝑅 = 2 . 3,73 
𝑿𝑹 ≅ 𝟖 𝒌𝒈/𝒎³ 
 
(1 + 𝑅) 𝑋 = 𝑅 . 𝑋𝑅 
(1 + 𝑅) 3,73 = 𝑅 . 8 
3,73 + 3,73𝑅 = 8𝑅 
3,73 = 8𝑅 − 3,73𝑅 
3,73 = 4,27𝑅 
𝑅 =
3,73
4,27
 
𝑅 = 0,87 
𝑹 = 𝟖𝟕% 
𝑹 ≅ 𝟗𝟎% 
 
b) Vazão de recirculação 
 
 Vazão para dimensionar a elevatória de lodo “conjunto motor bomba” 
 
 
 
 
𝑅 =
𝑄𝑅
𝑄𝑎
 
𝑄𝑅 = 𝑅 . 𝑄𝑎 
𝑄𝑅 = 0,9 .20 
𝑸𝑹 = 𝟏𝟖 𝒎³/𝒉 
 
c) Vazão de projeto para o decantador secundário 
 
𝑄𝑝 = 𝑄𝑎 + 𝑄𝑅 
𝑄𝑝 = 20 𝑚³/ℎ + 18 𝑚³/ℎ 
𝑸𝒑 = 𝟑𝟖 𝒎³/𝒉 
d) Área do decantador 
 
 TES para este projeto de acordo com a tabela = 30 m³/m²h 
 
𝑇𝐸𝑆 =
30 𝑚³/𝑚²ℎ
24 ℎ/𝑑𝑖𝑎
 
𝑻𝑬𝑺 = 𝟏, 𝟐𝟓 𝒎³/𝒎²𝒅𝒊𝒂 
 
𝐴𝑑 = 
38 (𝑚³/ℎ)
1,25 (𝑚³/𝑚²ℎ)
 
𝑨𝒅 = 𝟑𝟎, 𝟒 𝒎² 
 
e) Diâmetro do decantador 
 
𝐴 =
 𝜋 . 𝐷²
4
 
𝐷 = √
 𝐴 . 4
𝜋
 
𝐷 = √
 30,4 . 4
𝜋
 
𝑫 = 𝟔, 𝟐𝟐 𝒎 
 
 
 
 
 
 DIÂMETRO ADOTADO DISPONÍVEL = 8,0 m 
 
 
f) Área do decantador corrigida 
 
𝐴𝑐 = 𝜋 . 𝑅² 
𝐴𝑐 = 𝜋 . 4² 
𝑨𝒄 = 𝟓𝟎, 𝟐𝟔 𝒎² 
 
 
 
g) TES corrigida 
 
𝑇𝐸𝑆 =
𝑄𝑝 (𝑚³/ℎ)
𝐴 (𝑚²)
 
𝑇𝐸𝑆 =
38
50,26
 
𝑻𝑬𝑺 = 𝟎, 𝟕𝟓 𝒎³/𝒎²𝒉 
𝑻𝑬𝑺 = 𝟏𝟖 𝒎³/𝒎²𝒅 
 
h) Volume do decantador 
 
 Para D = 8,0 m → Hu = 2,5 m 
 
𝑉𝐷 = 𝐴𝑐 (𝑚²) . 𝐻𝑢(𝑚) 
𝑉𝐷 = 50,26 . 2,5 
𝑽𝑫 = 𝟏𝟐𝟓, 𝟔𝟓 𝒎³ 
i) Tempo de detenção hidráulica 
 
𝑇𝐷𝐻 = 
𝑉𝐷 𝑚³
𝑄𝑝 𝑚³/ℎ
 
𝑇𝐷𝐻 = 
125,65
38
 
𝑻𝑫𝑯 = 𝟑, 𝟑 𝒉𝒐𝒓𝒂𝒔 
 
 
 
 
 TEMPO DE DETENÇÃO HIDRÁULICA ESTÁ DE ACORDO COM A 
RECOMENDAÇÃO: Δ (1,5 A 4) horas 
 
j) Inclinação do fundo 
 
 Para esse projeto adotou-se inclinação de 12% 
 
k) Profundidade periférica 
 
 Borda livre (BL) adotada = 0,5 m 
 Hu adotado = 2,5 m 
 
𝑃𝑝𝑒𝑟𝑖𝑓 = 𝐻𝑢 + 𝐵𝐿 
𝑃𝑝𝑒𝑟𝑖𝑓 = 2,5 + 0,5 
𝑷𝒑𝒆𝒓𝒊𝒇 = 𝟑, 𝟎 𝒎 
 
l) Profundidade central 
𝑃𝑐 = 𝐻𝑢 + 𝐵𝐿 + (𝑅 . 𝑖 (%)) 
𝑃𝑐 = 2,5 + 0,5 + (4,0 . 0,12) 
𝑷𝒄 = 𝟑, 𝟒𝟖 𝒎 
 
m) Velocidade da ponte raspadora 
 
 40 mm/s 
 
n) Perímetro do decantador 
𝑃𝑑𝑒𝑐 = 2. 𝜋. 𝑅 
𝑃𝑑𝑒𝑐 = (2). (3,1416). (4) 
𝑷𝒅𝒆𝒄 = 𝟐𝟓, 𝟏𝟐 𝒎 
 
o) Verificação da taxa de escoamento de saída 
 
𝑇𝐸𝑆 =
𝑄𝑝 (𝑚³/ℎ)
𝑃𝑑𝑒𝑐 (𝑚)
 
 
 
 
𝑇𝐸𝑆 =
38
25,12
 
𝑻𝑬𝑺 = 𝟏, 𝟓𝟏 𝒎²/𝒎𝒉 
 
 TES está de acordo com a NBR 12.209/2011: ˂ 12m³/mh 
 
p) Número de vertedouros 
 
𝑁𝑣𝑒𝑟𝑡 = 𝑃𝑑𝑒𝑐 (𝑚) . 𝑉𝑒𝑟𝑡(𝑚) 
𝑁𝑣𝑒𝑟𝑡 = 25,12 𝑚 . 5 𝑣𝑒𝑟𝑡/𝑚 
𝑵𝒗𝒆𝒓𝒕 = 𝟏𝟐𝟔 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒆𝒅𝒐𝒖𝒓𝒐𝒔 
q) Verificação da vazão por vertedouro 
 
𝑄𝑣 = 
𝑄𝑝 (𝑚³/ℎ)
3,6
 
𝑄 = 
38
3,6
 
𝑸𝒗 = 𝟏𝟎, 𝟓𝟓 𝒍/𝒔 
 
𝑄
𝑣𝑒𝑟𝑡
= 
𝑄𝑣(𝑙/𝑠)
𝑁𝑣𝑒𝑟𝑡
 
𝑄
𝑣𝑒𝑟𝑡
= 
10,55
126
 
𝑸
𝒗𝒆𝒓𝒕
= 𝟎, 𝟎𝟖𝟑 𝒍/𝒔 
 
r) Vazão de saída dos vertedouros por metro 
 
𝑄𝑠𝑎í𝑑𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜𝑠 = (5𝑣𝑒𝑟𝑡/𝑚) . (𝑄/𝑣𝑒𝑟𝑡) 
𝑄𝑠𝑎í𝑑𝑎 𝑣𝑒𝑟𝑡𝑒𝑑𝑜𝑢𝑟𝑜𝑠 = 5𝑣𝑒𝑟𝑡/𝑚 . 0,083 
𝑸𝒔𝒂í𝒅𝒂 𝒗𝒆𝒓𝒕𝒆𝒅𝒐𝒖𝒓𝒐𝒔 = 𝟎, 𝟒𝟏 𝒍/𝒔. 𝒎 
 
 Qsaída está de acordo com a norma: ≤ 8,3 l/s.m 
 
s) Altura da lâmina d’água (H) no vertedouro 
 
 
 
 
 Vertedouro Thompson 
 
𝑄 = 1,4 . (𝐻)2,5 
𝐻 = √
𝑄
1,4
2,5
 
𝐻 = √
0,000083
1,4
2,5
 
𝑯 = 𝟎, 𝟎𝟐𝟎 𝒎 
𝑯 = 𝟐, 𝟎 𝒄𝒎 
t) Verificação da taxa de aplicação de sólidos 
 
 X = 3,73 kg/m³ 
𝑇𝑆 =
(𝑄𝑎 + 𝑄𝑟) ∗ 𝑥
𝐴𝐶
 
𝑇𝑆 =
(20 𝑚3. ℎ + 18 𝑚³/ℎ) ∗ 3,73 𝑘𝑔/𝑚³
50,26 𝑚2
 
𝑻𝑺 = 𝟐, 𝟖𝟐 𝒌𝒈/𝒎²𝒉 
 
𝑇𝑆 = 2,82 𝑘𝑔/𝑚²ℎ . 24 ℎ𝑜𝑟𝑎𝑠 
𝑻𝑺 = 𝟔𝟕, 𝟔𝟖 𝒌𝒈/𝒎²𝒅𝒊𝒂 
 
 A taxa de aplicação de sólidos está de acordo com a norma 12.209/2011 que 
recomenda: <144 Kg/m²dia 
 
u) Produção de lodo biológico 
 
 CO aplicada = 220 kg/dia 
 Produção de lodo 𝛥 (0,4 a 0,8) – Adotado = 0,6 kg SS/kg DBO aplicada 
 
𝛥𝑥 = 𝛥 (𝑘𝑔𝑆𝑆/𝑘𝑔𝐷𝐵𝑂𝑎𝑝𝑙𝑖𝑐𝑎𝑑𝑎) . 𝐶𝑂 𝑎𝑝𝑙𝑖𝑐𝑎𝑑𝑎 (𝑘𝑔𝐷𝐵𝑂/𝑑𝑖𝑎) 
𝛥𝑥 = 0,6 . 220 
𝜟𝒙 = 𝟏𝟑𝟐 𝒌𝒈𝑺𝑺/𝒅𝒊𝒂 
 
 
 
 
 
v) Descarte do excesso de lodo 
 
 ɣ - Peso específico Δ( 1020 a 1040) kg/m³ - adotado = 1020 kg/m³ 
 CDL- concentração de sólidos descarte Δ( 0,5 a 2)% - adotado = 5% 
 
𝐷𝐿 = 
𝛥𝑥 (𝑘𝑔𝑆𝑆/𝑑𝑖𝑎)
ɣ(𝑘𝑔/𝑚³) . 𝐶𝐷𝐿 (%)
 
𝐷𝐿 = 
132
1020 . 0,005
 
𝑫𝑳 = 𝟐𝟓, 𝟖𝟖 𝒎³/𝒅𝒊𝒂 
w) Tempo de detenção celular 
 
 𝜃𝑐 – Idade do lodo 
 
𝜽𝒄 = 
(𝑉𝑡𝑎 . 𝑋)
𝛥𝑥
 
𝜃𝑐 = 
(261,9 𝑚³ . 3,73 𝑘𝑔/𝑚³)
132 𝑘𝑔𝑆𝑆/𝑑𝑖𝑎
 
𝜽𝒄 = 𝟕, 𝟒 𝒅𝒊𝒂𝒔 
 
x) Descarte do lodo 
 
𝑇𝑏 = 
𝐷𝐿 (𝑚³)
𝑄𝑅 (𝑚³/ℎ)
 . 60 
𝑇𝑏 = 
25,8818
 . 60 
𝑻𝒃 = 𝟖𝟔, 𝟐𝟔 𝒎𝒊𝒏 
𝑻𝒃 = 𝟏 𝒉𝒐𝒓𝒂 𝒆 𝟐𝟔 𝒎𝒊𝒏𝒖𝒕𝒐𝒔 
 
y) Elevatório de lodo 
 
𝑄 = 
18 𝑚³/ℎ
3600
 
𝑸 = 𝟓𝒙𝟏𝟎−𝟑 𝒎³/𝒔 
 
 
 
 
 Adota-se 50% a mais por questão de segurança 
 
𝑄 = 5𝑥10−3 . 1,5 
𝑸 = 𝟕, 𝟓𝒙𝟏𝟎−𝟑 𝒎³/𝒔 
 
𝑃 =
𝑄 (𝑚3/𝑠) ∗ ɣ (𝑘𝑔/𝑚³) ∗ 𝐻𝑚 (𝑚𝑐𝑎)
75 ∗ 𝑛
 
𝑃 =
7,5𝑥10−3 ∗ 1020 ∗ 7,88
75 ∗ 0,6
 
𝑃 = 1,33 
6 LEITO DE SECAGEM DE LODO 
 
 
a) Área 
𝐴 = 
𝑉𝐿𝐷 (𝑚³)
𝐴𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑑𝑜 𝑛𝑜 𝑙𝑒𝑖𝑡𝑜 (𝑚)
 
𝐴 = 
1,97 
0,5
 
𝑨 = 𝟑, 𝟗𝟒 𝒎² 
𝑨 ≅ 𝟒, 𝟎 𝒎² 
6.1 LODO PRIMÁRIO 
 
 
 A descarga em uma célula de leito de secagem equivale a 6 dias 
 
𝑉𝐿 = 𝑉𝐿𝐷 . 6 𝑑𝑖𝑎𝑠 
𝑉𝐿 = 1,97 . 6 
𝑽𝑳 = 𝟏𝟏, 𝟖𝟐 𝒎³ 
 
𝐴 = 
𝑉𝐿 (𝑚³)
𝐴𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑑𝑜 𝑛𝑜 𝑙𝑒𝑖𝑡𝑜 (𝑚)
 
𝐴 = 
11,82
0,5
 
𝑨 = 𝟐𝟑, 𝟔𝟒 𝒎² 
 
 
 
𝑨 ≅ 𝟐𝟒, 𝟎 𝒎² 
 
 Células necessárias para 6 dias 
 
4 células para leito de secagem de lodo primário: 
 1 célula de enchimento 
 2 células para secagem 
 1 célula para limpeza 
 
Dimensões: 10m x 2,4 m cada célula 
 
 
6.2 LODO BIOLÓGICO 
 
𝐴 = 
𝑉𝐿 (𝑚³)
𝐴𝑙𝑡𝑢𝑟𝑎 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑑𝑜 𝑛𝑜 𝑙𝑒𝑖𝑡𝑜 (𝑚)
 
𝐴 = 
25,88
0,5
 
𝑨 = 𝟓𝟏, 𝟕𝟔 𝒎² 
𝑨 ≅ 𝟓𝟒, 𝟎 𝒎² 
 
 Células necessárias para 7,4 dias 
 
4 células para leito de secagem de lodo biológico: 
 1 célula de enchimento 
 2 células para secagem 
 1 célula para limpeza 
 
Dimensões: 9m x 6m cada célula 
 
 
 
 
 
 
 
 
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 
 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS – ABNT. NBR 12.209: 
Elaboração de projetos hidráulico-sanitários de estações de tratamento de esgotos 
sanitários. Associação Brasileira de Normas Técnicas. Rio de Janeiro, RJ. 2011.