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CONCRETO ARMADO I Profª. HENRIETTE MANFREDINI BARONI - UCS UCS ENGENHARIA CIVIL UNIDADE 07 Profª. HENRIETTE MANFREDINI BARONI - UCS FLECHAS MUITOS PROBLEMAS PATOLÓGICOS QUE OCORREM NAS EDIFICAÇÕES TEM COMO ORIGEM DEFORMAÇÕES DOS ELEMENTOS ESTRUTURAIS. Por exemplo, vigas sob carregamentos perpendiculares ao seu eixo sofrem deformações, isto é, ocorre o giro de uma seção em relação a outra, dando origem a uma modificação da forma geométrica: EFEITO DE ENCURVAMENTO. CONCRETO I VIGAS APOIADAS: CONCRETO I Fissuras na alvenaria devido à deflexão da viga EXEMPLO: CONCRETO I VIGAS APOIADAS: f A medida do deslocamento transversal recebe o nome de flecha. f l e c h a CONCRETO I f l e c h a VIGAS EM BALANÇO: f CONCRETO I Fissuras na alvenaria devido à deflexão da viga EXEMPLO: CONCRETO I Vigas em balanço: f CONCRETO I 1. TEOREMA DOS TRABALHOS VIRTUAIS APLICAÇÃO DO TEOREMA DOS TRABALHOS VIRTUAIS A CORPOS ELÁSTICOS DETERMINAÇÃO DAS DEFORMAÇÕES SOFRIDAS PELAS ESTRUTURAS ISOSTÁTICAS DEVIDAS A CADA UM DOS AGENTES DEFORMANTES A QUE PODEM ESTAR SUBMETIDAS. JEAN D’ALEMBERT INTRODUZIU NA MECÂNICA RACIONAL OS CONCEITOS DE DESLOCAMENTO E TRABALHO VIRTUAL. CONCRETO I EXTRAPOLANDO PARA A MECÂNICA: COMO CORPOS RÍGIDOS E CORPOS ELÁSTICOS NADA MAIS SÃO DO QUE UM SOMATÓRIO INFINITO DE PONTOS MATERIAIS, PODE-SE ENUNCIAR O TTV A ELES APLICÁVEIS: 0W CORPOS RÍGIDOS – trabalho virtual: CORPOS ELÁSTICOS – trabalho virtual: INTEXT WW CONCRETO I V q L ESFORÇOS: M, N, Q DEFORMAÇÕES: d, ds, dh ESTADO DE DEFORMAÇÃO ESTADO DE CARREGAMENTO L ESFORÇOS: Q,N,M DEFORMAÇÕES: d, ds, dh y m D V 1P CONCRETO I Apliquemos, então, sobre esta viga V o Teorema dos Trabalhos Virtuais (aplicados a corpos elásticos): intext WW DDDPWext .1. dTdhQdsNdMW LLL ..int IE dsM d . . . . . AG dsQ dh tJG dsT d . . FORMA GERAL: CONCRETO I Para estruturas compostas de barras retas de inércia constante: L t LLL GJ dsTT GA dsQQ EA dsNN EI dsMM D CONCRETO I Portanto para determinar o deslocamento no ponto m, traçam-se os diagramas de esforços internos correspondentes de ambas as vigas (com carregamento real e com carregamento virtual). A integração desses diagramas dá o valor do deslocamento procurado. q L y m 2 2qx M D P=1 L y m xM D MdsM IE D L . 1 dxx IE q dxx qx IE D L 3 2 .22. 1 IE qL dx x IE q D L ..84.2 4 0 4 CONCRETO I AS EXPRESSÕES DAS FLECHAS TAMBÉM PODEM SER OBTIDAS PELO MÉTODO DA INTEGRAÇÃO DUPLA: TENDO : EXPRESSÃO DA CURVATURA: COMO: EQ DA LINHA ELÁSTICA SIMPLIFICADA: 1ª INTEGRAL – FORNECE A EQUAÇÃO DAS ROTAÇÕES 2ª INTEGRAL – FORNECE A AQUAÇÃO DA CURVA ELÁSTICA CONCRETO I EI ME 1 2 21 dx yd EI M dx yd 2 2 CONCRETO ARMADO - PRESCRIÇÕES NORMATIVAS: DESLOCAMENTOS LIMITES – VALORES PRÁTICOS UTILIZADOS PARA VERIFICAÇÃO EM SERVIÇO DO ESTADO LIMITE DE DEFORMAÇÕES EXCESSIVAS DA ESTRUTURA. ITEM 13.3 _NBR6118/14 - CLASSIFICAÇÃO TABELA 13.3: A) ACEITABILIDADE SENSORIAL B) ESFEITOS ESPECÍFICOS – PARA O USO DA CONSTRUÇÃO C) EFEITOS EM ELEMENTOS NÃO ESTRUTURAIS D) EFEITOS NO COMPORTAMENTO DOS ELEMENTOS ESTRUTURAIS CONCRETO I CONCRETO I TABELA 13.3 _ NBR 6118/2014 CONCRETO I TABELA 13.3 CONCRETO I CONCRETO I ITEM 17.3.2 NBR 6118 – ESTADO LIMITE DE DEFORMAÇÃO A VERIFICAÇÃO DOS VALORES LIMITES, TABELA 13.3 DEVE SER REALIZADA ATRAVÉS DE MODELOS QUE CONSIDEREM A RIGIDEZ EFETIVA DAS SEÇÕES DO ELEMENTO ESTRUTURAL, OU SEJA, LEVEM EM CONSIDERAÇÃO A PRESENÇA DA ARMADURA, A EXISTÊNCIA DE FISSURAS NO CONCRETO AO LONGO DESSA ARMADURA E AS DEFORMAÇÕES DIFERIDAS NO TEMPO. CONCRETO I )()()( diferidaimediatatotal fff ITEM 17.3.2.1.1 - NBR 6118 : FLECHA IMEDIATA EM VIGAS DE CONCRETO ARMADO PODE-SE UTILIZAR A EXPRESSÃO DA RIGIDEZ EQUIVALENTE: CONCRETO I ccsII a r c a r cseq IEI M M I M M EIE .1.).( 33 ONDE: Ic - MOMENTO DE INÉRCIA DA SEÇÃO BRUTA DE CONCRETO III - MOMENTO DE INÉRCIA DA SEÇÃO FISSURADA Ma – MOMENTO MÁXIMO Mr - MOMENTO DE FISSURAÇÃO Ecs – MÓDULO DE ELASTICIDADE SECANTE DO CONCRETO CONCRETO I 2 3 )(. 3 . xdA xb I seII ONDE: αe - relação entre o módulo de elasticidade longitudinal do aço e o módulo de deformação do concreto; x - altura da linha neutra. se s e A db b A x . .2 11.. III - MOMENTO DE INÉRCIA DA SEÇÃO FISSURADA cs s e E E CONCRETO I t ct r y If M 1 .. ONDE: α = 1,5, para seções retangulares; yt = distância do centro de gravidade à fibra mais tracionada; I1 = momento de inércia da seção bruta de concreto; fct = resistência à tração direta do concreto . 3/2).(30,0 fckf ctm Mr - MOMENTO DE FISSURAÇÃO - NBR 6118 /14 – item 17.3.1 ctmctmct fff .7,0inf, ITEM 17.3.2.1.2 - NBR 6118/14 : FLECHA DIFERIDA EM VIGAS DE CONCRETO ARMADO DECORRENTE DAS CARGAS DE LONGA DURAÇÃO EM FUNÇÃO DA FLUÊNCIA, PODE SER CALCULADA DE FORMA APROXIMADA PELA EXPRESSÃO: CONCRETO I timediatadiferida ff . )()( ONDE, coeficiente de fluência: db sA tt p t . ' 501 )()( '501 0 tempodofunçãoemecoeficient comprimidaarmaduradetaxa' SENDO: para t <ou = 70 meses CONCRETO I 32,0).996,0(68,0)( tt t SENDO: para t > 70 meses t - TEMPO, EM MESES, QUANDO SE DESEJA O VALOR DA FLECHA t0 – IDADE, EM MESES, DATA APLICAÇÃO DA CARGA DE LONGA DURAÇÃO SE, IDADES DIFERENTES: Pi - REPRESENTA AS PARCELAS DE CARGA t0i - IDADE EM QUE SE APLICOU A CARGA Pi 2)( t i ii P tP t 0 0 . CONCRETO I PODENDO TAMBÉM SER EXTRAIDOS DA TABELA 17.1 – NBR 6118 )()()( diferidaimediatatotal fff Profª. HENRIETTE MANFREDINI BARONI - UCS CONCRETO I EXERCÍCIO 3: Fazer uma previsão da flecha para t=70 meses para a viga abaixo, admitindo-se os parâmetros apresentados a seguir: 40 KN/m 3,5 m 15 3 4 c m Data carregamento: t0=28 dias Concreto: fck = 30 Mpa Agregado basalto Aços: CA 50 Armadura de tração = 4 Φ16.0 Armadura de compressão = 2Φ10.0 Agressividade II Critério: 250)( Limitef Profª. HENRIETTE MANFREDINI BARONI - UCS CONCRETO I
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