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Profª: Barbara Alves Alunos: Aberson Lucas Ferreira, Lucas Cezar Ferreira VIGAS ESTRUTURAS 1 Para o dimensionamento das vigas, as etapas a serem seguidas são: I. Caracterização das vigas: a. Esquema estático de apoios e cargas; b. Cálculo das cargas. II. Detalhamento da armadura. a. Cálculo do Kc; b. Cálculo do Ks; c. Determinação da As; d. Verificação com Asmin; DIMENSIONAMENTO DAS VIGAS I. CARACTERIZAÇÃO DAS VIGAS: a. Esquema estático de apoios e cargas O cálculo das cargas dá-se através da somatória das cargas permanentes existentes. São elas: Peso próprio especifico do material da viga (p.p.): 𝒑𝒑 = 𝝲 𝐱 𝐛 𝐱 𝐡 , onde b é a base da viga e h é a altura da viga em m Peso das paredes (p.par.): 𝒑. 𝒑𝒂𝒓. = γ x b1 x h + γ x b1 x h , onde b1 é a base do tijolo e b2 a espessura do revestimento, e h é o pé direito em m Reação de apoio das lajes (V): Para determinação da carga de reação das lajes sobre as vigas dispõe-se a partir dos vértices das lajes as áreas referentes em triângulos e trapézios. Segundo Pinheiro (2007), os ângulos para tal, seguem: • 45° entre dois apoios do mesmo tipo; • 60° a partir do apoio engastado, se o outro for simplesmente apoiado; • 90° a partir do apoio vinculado (apoiado ou engastado), quando a borda vizinha for livre. O cálculo dessa reação, pode ser feito através da relação dos vãos e áreas, como também através de tabelas. No projeto, se utilizará o processo por tabelas adaptadas por L.M. Pinheiro e P.R. Wolsfensberger (2007), e será adotado as seguintes fórmulas a partir das condições de apoio e da relação λ = lx/ly: Vx = νx 𝑝 .𝑙𝑥 10 V’x = ν’x 𝑝 .𝑙𝑥 10 Vy = νy 𝑝 .𝑙𝑥 10 V’y = ν’y 𝑝 .𝑙𝑥 10 Onde ν é determinado nas tabelas, p é a carga da laje e lx seu menor vão. O valor dessa equação ( 𝑝 .𝑙𝑥 10 ) permanece o mesmo para a mesma laje. Para o projeto residencial aqui em questão tem- se a seguinte divisão de reações de apoio: CÁLCULO DE REAÇÕES DE APOIO LAJE 01 (TIPO 2B, λ = 6,20, p1 = 6,78kN/m², lx1 = 1,37m) TABELA 7 (PINHEIRO, 2007) V1’x = ν’x 𝑝1 .𝑙𝑥1 10 = 6,25 6,78 .1,37 10 = 5,80 kN/m V1y = νy 𝑝1 .𝑙𝑥1 10 = 1,83 6,78 .1,37 10 = 1,70 kN/m LAJE 02 (TIPO 5A, λ = 1.01, p2 = 6,30kN/m², lx2 = 3,44m) TABELA 9 (PINHEIRO, 2007) V2x = νx 𝑝2 .𝑙𝑥2 10 = 1,79 6,30 .3,44 10 = 3,88 kN/m V2‘x= ν’x 𝑝2 .𝑙𝑥2 10 = 2,63 6,30 .3,44 10 = 5,70 kN/m V2‘y = ν’y 𝑝2 .𝑙𝑥2 10 = 3,08 6,30 .3,44 10 = 6,67 kN/m LAJE 03 (TIPO 5B, λ = 1.44, p3 = 5,28kN/m², lx3 = 3,50m) TABELA 9 (PINHEIRO, 2007) V3‘x= ν’x 𝑝3 .𝑙𝑥3 10 = 3,64 5,28 .3,50 10 = 6,72 kN/m V3y = νy 𝑝3 .𝑙𝑥3 10 = 1,71 5,28 .3,50 10 = 3,16 kN/m V3‘y = ν’y 𝑝3 .𝑙𝑥3 10 = 2,50 5,28 .3,50 10 = 4,62 kN/m LAJE 04 (TIPO 3, λ = 2.13, p4 = 5,28kN/m², lx4 = 1,45m) TABELA 8 (PINHEIRO, 2007) V4x= νx 𝑝4 .𝑙𝑥4 10 = 4,38 5,28 .1,45 10 = 3,35 kN/m V4‘x= ν’x 𝑝4 .𝑙𝑥4 10 = 6,25 5,28 .1,45 10 = 4,78 kN/m V4y = νy 𝑝4 .𝑙𝑥4 10 = 2,17 5,28 .1,45 10 = 1,66 kN/m V4‘y = ν’y 𝑝4 .𝑙𝑥4 10 = 3,17 5,28 .1,45 10 = 2,42 kN/m LAJE 05 (TIPO 5A – desconsidera-se o engastamento para não prejudicar tanto a viga 8a -, λ = 3,28, p5 = 6,78kN/m², lx5 = 1,25m) TABELA 9 (PINHEIRO, 2007) V5x= νx 𝑝5 .𝑙𝑥5 10 = 4,38 6,78 .1,25 10 = 3,71 kN/m V5‘x= ν’x 𝑝5 .𝑙𝑥5 10 = 6,25 6,78 .1,25 10 = 5,30 kN/m V5‘y = ν’y 𝑝5 .𝑙𝑥5 10 = 3,17 6,78 .1,25 10 = 2,68 kN/m LAJE 06 (TIPO 2B – desconsidera-se o engastamento para não prejudicar tanto a viga 5 -, λ = 1,40, p6 = 5,28kN/m², lx6 = 3,35m) TABELA 7 (PINHEIRO, 2007) V6x= νx 𝑝6 .𝑙𝑥6 10 = 3,20 5,28 .3,35 10 = 5,66 kN/m V6‘x= ν’x 𝑝6 .𝑙𝑥6 10 = 4,68 5,28 .3,35 10 = 8,27 kN/m V6y = νy 𝑝6 .𝑙𝑥6 10 = 1,83 5,28 .3,35 10 = 3,23 kN/m LAJE 07 (TIPO 2B, λ = 2,98, p7 = 6,78kN/m², lx7 = 1,57m) TABELA 7 (PINHEIRO, 2007) V7’x = ν’x 𝑝7 .𝑙𝑥7 10 = 6,25 6,78 .1,57 10 = 6,65 kN/m V7y = νy 𝑝7 .𝑙𝑥7 10 = 1,83 6,78 .1,57 10 = 1,94 kN/m CÁLCULO DAS CARGAS NAS VIGAS Materia l Peso específico aparente (kN/m³) Concreto armado 25 Argamassa de cimento e areia 21 Ti jolo de 6 furos 13 Fonte: NBR 6120, 1980 VIGA 01a (20x40cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V1’x = 5,80kN/m V2‘y = 6,67kN/m q1a = 2 + 6,31 + 5,80 + 6,67 = 20,78kN/m VIGA 01b (20x40cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V1’x = 5,80kN/m V3‘x = 6,72kN/m q1b = 2 + 6,31 + 5,80 + 6,72 = 20,83kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 01 VIGA 02a (20x40cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V2‘y = 6,67kN/m V4’x = 4,78kN/m q2a = 2 + 6,31 + 6,67 + 4,78 = 19,76kN/m VIGA 02b (20x40cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V3’x = 6,72kN/m V5‘y = 2,68kN/m q2b = 2 + 6,31 + 6,72 + 2,68 = 17,71kN/m Na viga 02, o trecho ‘a’ é apoio da viga 07 e o trecho ‘b’ é apoio da viga 9c. Portanto, ao esquema estático desta soma-se duas cargas concentradas, a ser calculada a seguir: Viga 07 (20x25cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,25 = 1,25kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V4y = 1,66kN/m q7 = 1,25 + 6,31 + 1,66 = 9,22kN/m ESQ. ESTÁTICO. E REAÇÕES CARGA CONCENTRADA EM 2a: 6,7kN Viga 9 (20x35cm) TRECHO 9a 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V7y = 1,94kN/m q9a = 1,75 + 6,31 + 1,94 = 10kN/m TRECHO 9b 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V6y = 3,23kN/m q9b = 1,75 + 6,31 + 3,23 = 11,29kN/m TRECHO 9c 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V5x = 3,71kN/m q9c = 1,75 + 6,31 + 3,71 = 11,77kN/m ESQ. ESTÁTICO. REAÇÕES CARGA CONCENTRADA EM 2b: 19,7kN ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 02 VIGA 03 (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V4x = 3,35kN/m q3 = 2 + 6,31 + 3,35 = 11,66kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 03 E REAÇÕES VIGA 04a (20x40cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V6x = 5,66kN/m q4a = 2 + 6,31 + 5,66 = 13,97kN/m VIGA 04b (20x40cm)𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,4 = 2kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V6x = 5,66kN/m V5‘y = 2,68kN/m q4b = 2 + 6,31 + 5,66 + 2,68 = 16,65kN/m Na viga 04, o trecho ‘b’ é apoio da viga 09b e 09c. Portanto, ao esquema estático desta soma -se a seguinte carga concentrada: REAÇÕES DA VIGA 9 CARGA CONCENTRADA: 49,1kN ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 04 VIGA 05 (20x50cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,5 = 2,5kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V6‘x = 8,27kN/m V7‘x = 6,65kN/m q5 = 2,5 + 6,31 + 8,27 + 6,65 = 23,73kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 05 VIGA 06a (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V7y = 1,94kN/m q6a = 1,75 + 6,31 + 1,94 = 10kN/m VIGA 06b (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V6y = 3,23kN/m q6b = 1,75 + 6,31 + 3,23 = 11,29kN/m VIGA 06c (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m q6c = 1,75 + 6,31 = 8,06kN/m Esse trecho é apoio da viga 03, recebendo carga concentrada de 20,1kN. VIGA 06d (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V2x = 3,88kN/m q6d = 1,75 + 6,31 + 3,88 = 11,94kN/m VIGA 06e (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V1y = 1,70kN/m q6e = 1,75 + 6,31 + 1,70 = 9,76kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 06 VIGA 08a (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V4‘y = 2,42kN/m V5x = 3,71kN/m q8a = 1,75 + 6,31 + 2,42 + 3,71 = 14,19kN/m Esse trecho é apoio da viga 03, recebendo carga concentrada de 20,1kN. VIGA 08b (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = NAO TEM PAREDE V2‘x = 5,70kN/m V3’y = 4,62kN/m q8b = 1,75 + 5,70 + 4,62 = 12,07kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 08 VIGA 10a (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m q10a = 1,75 + 6,31 = 8,06kN/m VIGA 10b (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V3y = 3,16kN/m q10b = 1,75 + 6,31 + 3,16 = 11,22kN/m VIGA 10c (20x35cm) 𝑝𝑝 = γ x b x h = 25 x 0,2 x 0,35 = 1,75kN/m p. par . = γ x b1 x h + γ x b1 x h = 13 x 0,09 x 2,60 + 21 x 0,06 x 2,60 = 3,04 + 3,27 = 6,31kN/m V1y = 1,70kN/m q10c = 1,75 + 6,31 + 1,70 = 9,76kN/m ESQUEMA ESTÁTICO DA VIGA 10 II. DETALHAMENTO DA ARMADURA O detalhamento dá-se através do cálculo de área da seção mínima para armadura em cada momento da viga. O procedimento segue os passos orientados por Pinheiro (2007): a. Cálculo do Kc: 𝑲𝒄= b . d² 𝑴𝒅 b. Cálculo do Ks: conferir na tabela 13 de Pinheiro (2007) c. Determinação da As: 𝑨𝒔= k s . Md 𝒅 d. Verificação com Asmin; Onde, b é a base da viga, d é a diferença entre a altura da viga e o cobrimento da classe de agressividade (d = h – c), e Md é o momento de cálculo (Md = M x 1,4 x 100) Fonte: NBR 6118, 2014 Para verificação, realiza-se cálculo de área mínima determinada pela NBR 6118. 𝑨𝒔=ρ . Ac, onde, Ac é a área da seção da viga (b x h) Fonte: NBR 6118, 2014 As áreas para cada diâmetro das barras existente no mercado atual são: Ø (mm) AØ (cm²) 8 0,5 10 0,8 12,5 1,2 16 2,0 20 3,2 25 5,0 Para se ter o número de barras realiza-se a relação: nº = 𝑨𝒔 𝑨Ø A NBR 6118, determina que o número máximo de linhas de barras na distribuição da armadura é 2, e que o espaçamento mínimo é de 2cm. No projeto em questão, o cobrimento mínimo é de 4cm e a taxa da seção é de 0,15. As áreas mínimas de armadura para cada seção são: Seção transversal Área mínima de armadura 20 x 25 cm (viga 7) 𝐴𝑠=ρ . Ac = 0,15 100 x 20 x 25 = 0,75 cm² 20 x 35 cm (vigas 3, 6, 8 , 9 10) 𝐴𝑠=ρ . Ac = 0,15 100 x 20 x 35 = 1,05 cm² 20 x 40 cm (vigas 1, 2 e 4) 𝐴𝑠=ρ . Ac = 0,15 100 x 20 x 40 = 1,20 cm² 20 x 50 cm (viga 5) 𝐴𝑠=ρ . Ac = 0,15 100 x 20 x 50 = 1,50 cm² VIGA 01 (20 x 40cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (40 - 4)² 10,20 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 1428 = 18,15 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 1.428 36 = 0,91cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 1,20cm² nº = 1,20 0,50 = 2,4, ou seja, 3 barras de Ø8mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (40 – 4)² 52 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 7280 = 3,56 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,025 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,025 . 7280 36 = 5,05cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 5,05cm² nº = 5,05 2,0 = 2,52, ou seja, 3 barras de Ø16mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (40 - 4)² 43 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 6020 = 4,30 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,024 . 6020 36 = 4,01cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 4,01cm² nº = 4,01 1,2 = 3,34, ou seja, 4 barras de Ø12,5mm. VIGA 02 (20 x 40cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (40 - 4)² 9,8 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 1372 = 18,89 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 1372 36 = 0,87cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 1,20cm² nº = 1,20 0,5 = = 2,4, ou seja, 3 barras de Ø8mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (40 - 4)² 55,6 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 7784 = 3,32 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,025 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,025 . 7784 36 = 5,40cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 5,40cm² nº = 5,40 2 = 2,70, ou seja, 3 barras de Ø16mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (40 - 4)² 42,1 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 5894 = 4,39 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,024 . 5894 36 = 3,92cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 3,92cm² nº = 3,92 1,2 = 3,26, ou seja, 4 barras de Ø12,5mm. VIGA 03 (20 x 35cm) Diagra ma do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (35 - 4)² 17,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2408 = 7,98 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,024 . 2408 31 = 1,86cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,86cm² nº = 1,86 0,8 = 2,33, ou seja, 3 barras de Ø10mm. VIGA 04 (20 x 40cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 b. Kc1: 20 . (40 - 4)² 1,1 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 154 = 168,31 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 154 36 = 0,09cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 1,20cm² nº = 1,20 0,50 = 2,4, ou seja, 3 barras de Ø8mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (40 - 4)² 64 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 8960 = 2,89 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,025 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,025 . 8960 36 = 6,22cm² d. Asmin= 1,20cm², adota-se 6,22cm² nº = 6,22 2 = 3,11, ou seja, 4 barras de Ø16mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (40 - 4)² 51,8 𝑥 1,4 𝑥 100 = 25920 7252 = 3,57 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,025 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,025 . 7252 36 = 5,03cm² d. Asmin = 1,20cm², adota-se 5,03cm² nº = 5,03 2 = 2,51, ou seja, 3 barras de Ø16mm. VIGA 05 (20 x 50cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 c. Kc1: 20 . (50 - 4)² 65,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 42320 9128 = 4,63 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,024 . 9128 46 = 4,76cm² d. Asmin = 1,50cm², adota-se 4,76cm² nº = 4,76 2 = 2,38, ou seja, 3 barras de Ø16mm. VIGA 06 (20 x 35cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (35 - 4)² 12,3 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 1722 = 11,16 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,024 . 1722 31 = 1,33cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,33cm² nº = 1,33 0,8 = 1,66, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (35 - 4)² 2,1 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 294 = 65,37 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,023 . 294 31 = 0,21cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (35 - 4)² 15,3 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2142 = 8,97 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,024 . 2142 31 = 1,65cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,65cm² nº = 1,65 1,2 = 1,37, ou seja, 2 barras de Ø12,5mm. Seção 04 a. Kc4: 20 . (35 - 4)² 16,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2268 = 8,47 cm²/kN b. Ks4 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠4= 0,024 . 2268 31 = 1,75cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,75cm² nº = 1,75 1,2 = 1,46, ou seja, 2 barras de Ø12,5mm. Seção 05 a. Kc5: 20 . (35 - 4)² 19,7 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2758 = 6,96 cm²/kN b. Ks5 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠4= 0,024 . 2758 31 = 2,13cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 2,13cm² nº = 2,13 1,2 = 1,77, ou seja, 2 barras de Ø12,5mm. Seção 06 a. Kc6: 20 . (35 - 4)² 4,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 588 = 32,68 cm²/kN b. Ks6 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠6= 0,023 . 588 31 = 0,43cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 07 a. Kc7: 20 . (35 - 4)² 9,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 1288 = 14,92 cm²/kN b. Ks7 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠7= 0,023 . 1288 31 = 0,95cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. VIGA 07 (20 x 25cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (25 - 4)² 2,4 𝑥 1,4 𝑥 100 = 8820 336 = 26,25 cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 336 21 = 0,36cm² d. Asmin = 0,75cm², adota-se 0,75cm² nº = 0,75 0,5 = 1,5, ou seja, 2 barras de Ø8mm. VIGA 08 (20 x 35cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (35 - 4)² 27,9 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 3906 = 4,92cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,024 . 3906 31 = 3,06cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 3,06cm² nº = 3,06 1,2 = 2,55, ou seja, 3 barras de Ø12,5mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (35 - 4)² 33 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 4620 = 4,16 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,024 . 4620 31 = 3,57cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 3,57cm² nº = 3,57 1,2 = 2,98, ou seja, 3 barras de Ø12,5mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (35 - 4)² 5,7 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 798 = 24,08 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,023 . 798 31 = 0,59cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. VIGA 09 (20 x 35cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (35 - 4)² 12,3 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 1722 = 11,16cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 1722 31 = 1,27cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,27cm² nº = 1,27 0,8 = 1,59, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (35 - 4)² 0,8 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 112 = 171,60 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,023 . 112 31 = 0,08cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (35 - 4)² 18 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2520 = 7,62 cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,024 . 2520 31 = 1,95cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,95cm² nº = 1,95 0,8 = 2,43, ou seja, 3 barras de Ø10mm. Seção 04 a. Kc4: 20 . (35 - 4)² 16,6 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2324 = 8,27 cm²/kN b. Ks4 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠4= 0,024 . 2324 31 = 1,79cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,79cm² nº = 1,79 1,2 = 1,49, ou seja, 2 barras de Ø12,5mm. VIGA 10 (20 x 35cm) Diagrama do Momento Fletor – DMF Seção 01 a. Kc1: 20 . (35 - 4)² 10,7 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 1498 = 12,83cm²/kN b. Ks1 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠1= 0,023 . 1498 31 = 1,11cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,11cm² nº = 1,11 0,8 = 1,38, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 02 a. Kc2: 20 . (35 - 4)² 14,9 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 2086 = 9,21 cm²/kN b. Ks2 na tabela 13: 0,024 cm²/kN c. 𝐴𝑠2= 0,024 . 2086 31 = 1,61cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,61cm² nº = 1,61 0,8 = 2,01, ou seja, 3 barras de Ø10mm. Seção 03 a. Kc3: 20 . (35 - 4)² 5,3 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 742 = 25,90cm²/kN b. Ks3 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠3= 0,023 . 742 31 = 0,55cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. Seção 04 a. Kc4: 20 . (35 - 4)² 9,2 𝑥 1,4 𝑥 100 = 19220 1288 = 14,92 cm²/kN b. Ks4 na tabela 13: 0,023 cm²/kN c. 𝐴𝑠4= 0,023 . 1288 31 = 0,95cm² d. Asmin = 1,05cm², adota-se 1,05cm² nº = 1,05 0,8 = 1,31, ou seja, 2 barras de Ø10mm. REFERENCIAS ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6118: Projeto de estruturas de concreto - Procedimento. Rio de Janeiro: ABNT, 2014. ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6120: Cargas para o cálculo de estruturas de edificações. Rio de Janeiro: ABNT, 1980. ALVA, Gerson M S. 2007. 24f. Concepção estrutural de edifícios em concreto armado. Apostila da disciplina Estrutura de Concreto. Departamento de Estruturas e Construção Civil. Universidade Federal de Santa Maria, Santa Maria, 2007. PINHEIRO, Libanio M (Org.). 2007. 380f. Fundamentos do concreto e projeto de edifícios. Departamento de Engenharia de estruturas. Escola de Engenharia de São Carlos. Universidade de São Paulo, São Carlos, 2007.
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