Fonte de alimentação UF ES

Prévia do material em texto

FFoonnttee ddee AAlliimmeennttaaççããoo 
UU nn ii vv ee rr ss ii dd aa dd ee FF ee dd ee rr aa ll dd oo EE ss pp íí rr ii tt oo SS aa nn tt oo 
 
 
Departamento de Engenharia Elétrica 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Projeto Eletrônica Básica I 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Componentes 
Gabriel Rossoni 
Gustavo C. Margon 
Paulo Roberto S. Vargas 
Raphael R. Haddad 
Rafael L. Silva 
 
 
 
 
 
FFoonnttee ddee AAlliimmeennttaaççããoo 
UU nn ii vv ee rr ss ii dd aa dd ee FF ee dd ee rr aa ll dd oo EE ss pp íí rr ii tt oo SS aa nn tt oo 
 
 
Departamento de Engenharia Elétrica 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Projeto Eletrônica Básica I 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Fonte de Alimentação 
 
 
 
1. Introdução: 
 
O objetivo do projeto é construir uma fonte CC, que possa alimentar cargas de três formas 
diferentes: 
 
Æ Com uma tensão contínua variável de 5 a 15V, com proteção de curto para 1A. 
Æ Com uma tensão contínua de 5V e corrente máxima de 2A, com proteção de sobrecorrente. 
Æ Com uma tensão contínua simétrica de –15V / 0V / +15V sob corrente de 1A. 
 
Vamos utilizar os conhecimentos adquiridos na disciplina de Eletrônica Básica I para nos auxilliar 
durante a execução do projeto. 
O primeiro passo é definir e construir os circuitos que alimentarão as três fontes. Para as fontes 1 
e 2, utilizaremos um circuito retificador em ponte cuja entrada será a tensão do secundário do 
TRAFO. Já a fonte 3, aproveitando o mesmo TRAFO, construiremos um circuito retificador com 
tomada central, Center Tape. 
A seguir, começamos a construir cada fonte, uma em cada placa de circuito impresso, a fim de 
facilitar a manutenção caso ocorra algum defeito. 
Após a construção, e feitos os devidos teste comprovando a eficiência de cada fonte, partimos 
para a fase de acabamento (estética). 
Dentro do gabinete(carcaça) da multi-fonte, cada fonte será colocada de forma que seja fácil a 
sua remoção para manutenção e a sua recolocação em funcionamento. 
O vista frontal da multi-fonte pode ser vista na figura mostrada na página seguinte: 
 
 
 
 
 
 
 
Circuitos de alimentação das fontes 
 
2. Escolha do Transformador: 
 
Para uma tensão de saída máxima das fontes de 15V, escolhemos um TRAFO de tensão nominal 
de 17V (rms) no secundário. Para suprir as três fontes: Fonte variável 5-15V(1A), Fonte fixa 5V(2A) e 
Fonte simétrica –15 - +15V(1A), escolhemos como corrente nominal do TRAFO 5A. 
 
DADOS DO TRAFO: 
Æ TRAFO WM - Tensão Nominal: 110/17V – 5 A 
Æ Tomada Central (Para o retificador Center Tape da fonte simétrica) 
 
 
3. Circuitos Retificadores: 
 
3.1 - Retificador em ponte de Onda Completa: 
Com objetivo de retificar o sinal senoidal de entrada, utilizando quatro diodos montados como 
na figura abaixo. Os capacitores têm a função de filtrar o sinal de saída da ponte a fim de torná-lo o 
mais constante possível. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CÁLCULOS DOS DIODOS: 
 
Tensão máxima reversa: 26,5V 
Corrente máxima : IDmax = ILmax (1+2Π*(Vmax/(2*ΔV))1/2) = 30.09A 
Diodos escolhidos: 
Æ 4 diodos 1N 4001( disponíveis para compra 1N 4007) 
 
 
CÁLCULO DO CAPACITOR: 
C= ___1___( 2*Vm -1) 
 4*RL*f ∆V 
onde: 
 C – Capacitância 
 RL – Carga 
 f – Freqüência da rede 
 Vm – Tensão de pico 
 ∆V – Fator de Riple 
 
Como a rede fornece 127V, teremos no secundário do TRAFO um valor de tensão maior que 
17V. Os valores medidos mostram uma tensão de cerca de 19,0 V(rms).Adotando como Fator De 
Riple 2V, temos: 
Vm = 26,5V 
∆V = 2,65V 
f = 60 Hz 
RL= 26,5Ω 
C= 2987.42uF 
 
 Deste modo, escolhemos um capacitor de 4.700uF (valor comercial), que atende às 
condições de funcionamento do circuito. 
 
 Capacitor escolhido: 
Æ Eletrolítico 4.700uF – 35V 
 
 
 
 
 
 
 
 
3.2 - Simulação: 
 
Forma de onda obtida na saída do retificador em ponte 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms
V(C1:2)
0V
20V
40V
 
 
 
 
3.3 - Resultado Medido em Laboratório: 
 
Utilizamos para medição das formas de onda o multímetro MINIPA modelo ET- 1502 e o 
ociloscópio BK Precision 20MHz modelo 2120. 
A forma de onda medida é semelhante à obtida na simulação. A tensão retificada medida está 
em torno de 26.3V. INSERIR AQUI Como utilizamos uma capacitância maior para o capacitor, temos 
o Fator de Riple diminuído. No ocisloscópio não foi possível medi-lo, então utilizamos o multímetro e 
encontramos um FR = 1,5mV. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3.4 - Retificador Center Tape de Onda Completa: 
 
Neste circuito utilizamos um transformador com um primário e dois secundários iguais ligados 
em série, com o mesmo sentido dos enrolamentos, sendo o ponto de ligação destes dois secundário 
o Center Tape. Para cada ciclo da tensão primária têm-se tensões secundárias com um sentido 
levando um dos diodos à condução e o outro ao corte. E assim tem-se circulação de corrente na 
carga com o mesmo sentido, devido aos dois enrolamentos secundários alternadamente. 
 
 
 
CÁLCULOS DOS DIODOS: 
Tensão máxima reversa: 53 V 
Corrente máxima : IDmax=ILmax(1+2Π*(Vmax/(2*ΔV))1/2) = 30.09A 
 
Æ 4 diodos 1N 4001( disponíveis para compra 1N 4007) 
 
CAPACITORES: 
O cálculo é similar ao da ponte retificadora já calculada. Foram escolhidos dois capacitores de 
4.700uF, um para a tomada positiva e outro para a negativa. 
 
Capacitores escolhidos: 
Æ 2 Eletrolíticos 4.700uF – 35V 
 
3.5 Simulação: 
Forma de onda obtida na saída do retificador Center Tape: 
 
 Time
0s 40ms 80ms 120ms 160ms
V(C2:1) V(C1:2)
-40V
0V
40V
 
 
3.5 - Resultado Medido em Laboratório: 
 
Utilizamos para medição das formas de onda o multímetro MINIPA modelo ET- 1502 e o 
ociloscópio BK Precision 20MHz modelo 2120. 
A forma de onda medida é semelhante à obtida na simulação. A tensão retificada medida está em 
torno de +26.3V e –26.3V. Como utilizamos uma capacitância maior do que a calculada para o 
capacitor, temos o Fator de Riple diminuído. No ocisloscópio não foi possível medi-lo, então 
utilizamos o multímetro e encontramos um FR = 1,3mV Tanto para saída positiva quanto para a 
negativa. 
 
 
 
 
 
 
3.6 - Conclusão: 
 
À partir dos dados medidos em laboratórios, concluímos que os circuitos de alimentação das 
fontes atenderão aos nossos objetivos, o que pôde ser comprovado mais adiante através do 
funcionamento das fontes. 
A especificação inicial para os diodos era 1N 4001. Como só foi encontrado para venda o 1N 
4007, optamos por usar este, pois também atende às nossas necessidades. 
 
 
 
 
 
 
4. Circuito regulador variável 5-15 V: 
 
4.1 - Funcionamento: 
Na figura abaixo temos o circuito utilizado: 
 
 
 
 
Começamos explicando a função que cada elemento exerce: 
 
Æ Zener: é utilizado como elemento de referência de tensão. 
Æ Q5: é utilizado como elemento de controle. Ele controla a tensão de saída à partir de um sinal de 
correção enviado a ele por intermédio de um circuito comparador (Q2). Utilizamos uma configuração 
Darlington a fim de obter um elevado ganho de corrente. 
Æ Q2: é um comparador DC, cuja função é comparar as tensões de referência com a outra enviada 
da saída. Essa tensão de saída provém de um divisor de tensão em R3, R4, R5. Com a possibilidade 
de variarmos R4, obtemos valores diferentes para a corrente na base de Q2, consequentemente na 
corrente de coletor de Q2,que por sua vez atua sobre Q1, controlando o Vce1, e assim obtemos 
diferentes níveis de tensão na saída. 
Æ Circuito de Proteção contra curto: caso ocorra um curto na saída da fonte, a corrente de carga 
aumentará, provocando aumento da queda de tensão em R6. Ultrapassado o valor de Vbe4 de início 
de condução, Q4 entra em saturação, reduzindo o valor de Vce4 para aproximadamente 0V, o que 
leva Q3 à saturação. Quando Vce3 atingir o valor predeterminado, ocorre a limitação da corrente Ie1 
e consequentemente de IL. 
 
 
 
4.2 - Escolha dos Componentes: 
Utilizamos um programa escrito em Matlab para facilitar os cálculos: 
__________________________________________________________________ 
function basica 
 
Vimax = 26.17; 
Vmed = 24.85; 
Vimin = 23.54; 
Vlmax = 15; 
Vlmin = 5; 
Ilmax = 1; 
disp('_______________________________________________________') 
disp('T1 darlington') 
Bvce01 = Vimax - Vlmin 
Icmax1 = 1 
Pcmax1 = Bvce01*Icmax1 
disp('escolha o beta minimo') 
beta = input ('beta : '); 
disp('_______________________________________________________ ') 
disp('Zener escolhido : BZX75/C3V6') 
Pzmax = 0.4; 
Vz = 3.6; 
Izmin = 0.01; 
Izmax = 0.0851; 
 
Izteste = ((Bvce01-1.2)/(Vimin-Vlmax-1.4))*(Izmin + Ilmax/beta) 
if Izteste >= Izmax 
 disp('valor invalido - troque o Zener') 
else 
 disp('entre com Iznovo - cerca de 10mA maior para efeito de cálculo') 
 Iznovo = input ('Iznovo : '); 
 disp('_______________________________________________________') 
 disp('Escolha de T2') 
 Bvce02 = Vlmax+1.4-Vz 
 Icmax2 = Izmax 
 Pcmax2 = Bvce02*Iznovo 
 disp('_______________________________________________________') 
 disp('Calculo de R1') 
 R11 = (Bvce01-1.2)/Iznovo 
 R12 = (Vimin - Vlmax - 1.4)/(Izmin + Ilmax/beta) 
 disp('Entre com o valor de R11<R1<R12 comercial') 
 R1 = input ('R1 : '); 
 PDR1 = ((Bvce01-1.2)^2)/R1 
 disp('_______________________________________________________') 
 
 disp('Calculo de R2') 
 R21 = ((Vlmax-Vz)*R1)/(R1*Iznovo-(Bvce01-1.2)) 
 disp('Entre com valor comercial R2>R21') 
 R2 = input ('R2 : '); 
 PDR2 = ((Vlmax-Vz)^2)/R2 
 I3min = (((Vimin-Vlmax-1.4)/R1)-Icmax1/beta)/10; 
 disp('Calculo de R5') 
 R51 = (Vz + 0.6)/I3min 
 disp('Escolha o valor comercial de R5<R51') 
 R5 = input ('R5 : '); 
 R41 = (R5*(Vlmax-Vlmin)/(Vz+0.6)) 
 disp('Escolha o valor comercial de R4>R41') 
 R4 = input ('R4 : '); 
 R31 = ((Vlmin*R5)/(Vz+0.6) - R5) 
 disp('Escolha o valor comercial de R3<R31') 
 R3 = input ('R3 : '); 
 Imax = (Vlmax - Vz + 0.6)/(R3+R4) 
 PDR3 = ((Vlmax - (Vz + 0.6))^2)/R3 
 PDR4 = R4*(Imax^2) 
 PDR5 = ((Vz + 0.6)^2)/R5 
 
 disp('escolha dos transistores 3 e 4') 
 Ie3max = Ilmax/beta; 
 disp('transistores escolhidos') 
 disp('T3 = 2N4258 PNP') 
 disp('T4 = 2N4274 NPN') 
 disp('_____________________________________________________________') 
 disp('calculo de R6') 
 R61 = 0.5/Ilmax 
 disp('escolha o valor de R6') 
 R6 = input(' R6 : '); 
 PDR6 = R6*(Ilmax^2) 
end; 
_________________________________________________________________________ 
 
DADOS DE SAÍDA: 
 
Zener: BZX75/C3V6 
 
R1= 470Ω 
PDR1= 0.8479W 
R2= 3k3Ω 
PDR2= 0.0394W 
R3= 330 
PDR3= 0.3535W 
R4= 8k2Ω 
PDR4= 0.0162W 
R5= 2k7Ω 
PDR5= 0.0065W 
R6= 0.5Ω 
PDR6= 0.5W 
 
T1: Bvce01 = 21.1630V 
 Icmax1 = 1A 
 Pcmax1 = 21.1630W 
 
T2: Bvce02 = 12.8000V 
 Icmax2 = 0.0851A 
 Pcmax2 = 0.6400W 
 
O dimensionamento de T3 e T4 por potência máxima e por tensão de ruptura torna-se 
desnecessário, sendo feito apenas pela corrente de emissor máxima. 
 
 O Transistor T1(Darlington) precisará de um dissipador. O dimensionamento é feito como 
segue abaixo: 
• Verificação da máxima potência dissipada permissível para o dispositivo semicondutor. 
• Verificar a máxima temperatura ambiente permitida sem o uso de dissipador e a temperatura 
ambiente onde ficará a montagem. 
• Verificar a potência dissipada pelo dispositivo na montagem. 
• Calcular a resistência térmica do dissipador necessário. 
• Determinar a área do dissipador através do uso de curvas dos fabricantes. 
 
 
 
 
A seguinte equação é utilizada: 
θjmax= θa + Pdmax * (Rthjc +Rthca) 
onde: 
 θjmax= máxima temperatura da junção, dado de manual. 
 θa =temperatura ambiente. 
 Pdmax= máxima dissipação de potência na junção, dado de manual. 
 Rthjc = resistência térmica encapsulamento fornecida pelo fabricante. 
 Rthca = resistência térmica encapsulamento meio ambiente, fornecida pelo fabricante. 
 
O dissipador será escolhido de acordo com a disponibilidade e de modo a permitir o 
funcionamento correto do circuito. 
 
 
4.3 - Lista de Componentes: 
 
Os componentes foram escolhidos de acordo com a disponibilidade do mercado: 
 
• R1= 470Ω/1W 
• R2= 3k3Ω/(1/8)W 
• R3= Trimpot 2k2Ω/0.5W 
• R4= Potenciômetro 15kΩ/(1/8)W 
• R5= Trimpot 10kΩ/(1/8)W 
• R6= Paralelo de 1Ω/1W com 1.2Ω/1W. 
• T1 = Darlington – Tip 122 
• T2 = BC 337 
• T3 = BC 558 
• T4 = BC 548 
• Zener = BZX75/C3V6 
• Dissipador = IC801 – TUC77616 
• 2 Conectores de 2 saídas 
• 1 Conector de 3 saídas 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
4.4 - Simulação: 
 
As simulações foram feitas no Pspice. 
 
• Potenciômetro ajustado para a tensão máxima de saída: 
 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms
V(R4:1)
0V
10V
20V
 
 
 
• Potenciômetro ajustado para a tensão mínima de saída: 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
V(R4:1)
0V
4.0V
8.0V
 
 
 
• Corrente com curto circuito na carga: 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
-I(R8)
0A
0.5A
1.0A
1.5A
 
 
• Corrente de carga para alimentação de 5V e carga 1k5Ω: 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
-I(R8)
0A
2.0mA
4.0mA
 
 
• Corrente de carga para alimentação de15V e carga 1k5Ω: 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
-I(R8)
0A
4mA
8mA
12mA
 
 
 
4.5 - Resultados Medidos em laboratório: 
 
Utilizamos o multímetro da MINIPA modelo ET- 1502 para medição das tensões e correntes. 
Assim como previsto na simulação, obtemos as seguintes medidas: 
 
• Vlmax = 15,01 V 
• Vlmin = 4,99 V 
• Corrente de curto circuito = 1,04 A 
• Com carga: R= 1,515KΩ 
Para V=14,98V IL= 9,94mA 
Para V= 4,95V IL = 3.22mA 
 
 
 
 
 
 
4.6 - Conclusão: 
 
Todos os valores medidos em simulação, também foram medidos em laboratório, e os 
resultados obtidos foram muito satisfatórios, visto que o erro encontrado foi muito pequeno. Esses 
erros acontecem pois utilizamos na prática componentes reais. 
 
• Erro tensão máxima: (15-15,01)/15= -0.067% 
• Erro tensão mínima: (5-4,99)/5= 0.2% 
• Erro corrente de curto: (1,02-1,04)/1,02= -0.01% 
 
 Para a carga de 1k5Ω temos: 
 
• Erro corrente para tensão máxima: (10m-9,94m)/10m= 0.6% 
• Erro corrente para tensão mínima: (3,30m-3,22m)/3,30m= 2.42% 
 
 
Desta forma, o nosso circuito conseguiu atingir o objetivo inicial de forma satisfatória. 
 
 
 
 
 
5. Circuito regulador de 5V sob 2A : 
 
A figura abaixo nos mostra o circuito utilizado: 
 
 
 
 
 
 
 
5.1 - Funcionamento: 
 
Vamos explicar separadamente os pontos chave do circuito: 
 
Æ Regulador: Utilizamos o circuito regulador com os componentes sugeridos pelo fabricante do uUA 
7805C, restando definir os elementos de proteção e do reforçador.Æ Reforçador de Corrente: É necessário calcular o valor da resistência necessária para que o 
transistor entre em condução e drene 1A, deixando 1A para o regulador, resultando numa corrente 
total de 2A. A tensão Vbe que será suficiente para colocar o transistor (Q5) em saturação está em 
torno de 0,6V. Uma corrente de 1A sobre um resistor de 0,6Ω provocará a tensão Vbe necessária. A 
potência do resistor deve ser superior a 0,6W. O transistor a ser escolhido dever ser capaz de 
suportar uma corrente de 1A e tensão de 15V. 
Æ Proteção contra Curto-Circuito: O principal objetivo é proteger o transistor reforçador de corrente 
quando excesso de corrente circular por ele. A corrente será desviada para o regulador, que 
desarmará termicamente. Deste, ele limita a corrente até um valor determinado. Para o nosso circuito, 
deveremos ter 1A passando pelo regulador e 1A passando pelo reforçador. No caso limite, quando a 
corrente é de 2A, a proteção ativa o transistor (Q6), drenando a corrente para o regulador. Ao circular 
uma alta no regulador, temos o aumento de sua temperatura, e este desarma (proteção térmica), 
cortando a corrente do circuito. Um resistor proporcionará a queda de tensão necessária para 
ativação do transistor (Q6). Como a corrente máxima que passa pela proteção é 1A, basta um resistor 
de 0,6Ω, para colocar o transistor em saturação. A potência do resistor deve ser superior a 0,6W. 
 
5.2 - Componentes Escolhidos: 
 
• 1 regulador uUA 7805C 
• 2 diodos 1N4007 
• 4 diodos 5004 
• 2 transistores TIP 42 
• 2 Resistores de 1,5Ω-10W 
• 1 capacitor de 0,33u 
• 1 capacitor de 1,1uF 
 
 
 
 
 
 
 
 
5.3 - Simulação: 
 
Tensão de saída: 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
V(D6:2)
0V
2.0V
4.0V
6.0V
 
 
 Corrente para carga mínima: 
 
 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
-I(R5)
0A
1.0A
2.0A
3.0A
 
 
 
5.4 - Resultados Medidos em Laboratório: 
 
Æ Tensão de Saída: 4,91V 
Æ Corrente de Curto: 1,88 A 
Æ Para uma carga de 3,2Ω 
Corrente grampeada: 1,44 A 
 
Para o teste de curto, tivemos a uma redução de corrente de 1,88A a 0,94A durante um 
tempo de 7minutos. 
 A carga que deveria ser utilizada para grampear na saída uma corrente de 1,88 A deveria ser 
de 2,8Ω. Como o valor disponível era de 3,2Ω, tivemos que utilizá-lo, obtendo um resultado 
satisfatório. 
 
 
5.5 - Conclusão: 
 
O primeiro problema encontrado na montagem deste circuito foi por que a tensão de 
alimentação do retificador ponte era de 26,5V e o regulador uUA 7805C suporta uma tensão de 
entrada de 25V. A solução encontrada foi colocarmos 4 diodo 5004 em série na entrada do circuito, a 
fim de provocar uma queda de tensão de cerca de 2V. Assim a medida em laboratório no mostra uma 
tensão na entrada do regulador de cerca de 24,5V. 
Outra dificuldade foi na escolha do resistor de polarização do transistor de proteção de sobre-
corrente. Após teste feitos, o melhor resultado obtido foi com o resistor de 1,5Ω. 
O objetivo inicial era de obtermos uma corrente de curto inicial de 2 A, que diminuísse com o 
desarme do regulador. O circuito construído nos possibilita uma corrente máxima de 1,88 A. 
Provavelmente o resultado desejável não foi alcançado devido à polarização do transistor transistor 
de proteção de sobre-corrente. 
 
Æ Erro corrente curto circuito: (2-1,88)/2 = 6% 
Æ Erro na tensão de saída do regulador = 1,8% 
 
Os resultados acima nos permitem concluir que o nosso circuito está trabalhando de forma 
razoável em relação aos objetivos iniciais. 
 
 
6. Circuito regulador simétrico -15 / 0 / + 15: 
 
A figura abaixo nos mostra o circuito utilizado: 
 
 
 
 
6.1 - Funcionamento: 
 
Æ Regulador: Utilizamos o circuito regulador com os componentes sugeridos pelo fabricante dos uUA 
7815C e uUA 7915C, restando definir os elementos de proteção e do reforçador. O uUA 7815C é 
responsável pela saída positiva de 15V. Já o uUA 7915C é responsável pela saída de –15V. 
Æ Diodos: São utilizados para proteção dos reguladores. 
 
OBS: Para obtermos o equivalente de dois capacitores um de 1uF e outro de 0,1uF, utilizamos dois 
capacitores em série de 2,2uF. 
 
 
6.2 - Componentes Utilizados: 
 
• 1 Regulador uUA 7815C 
• 1 Regulador uUA 7915C 
• 4 diodos 1N4007 
• 1 Capacitor 0,33uF 
• 3 Capacitores 2,2uF 
• 1 Capacitor 0,1uF 
 
6.3 - Simulação: 
 
Tensão de saída simétrica: 
 Time
0s 20ms 40ms 60ms 80ms 100ms 120ms 140ms 160ms
V(D6:1) V(D5:2)
-20V
0V
20V
 
 
6.4 - Resultados Medidos em Laboratório: 
 
O mesmo multímetro da Minipa foi utilizado para a medição. 
 
• V+= 15,2V 
• V- = -14,8V 
 
 
6.5 - Conclusão: 
 
Resultado satisfatório, visto que o erro obtido entre a simulação e a prática é pequeno. A 
fonte funcionará como previsto no projeto. 
 
• Erro tensão positiva: (15-15,2)/15,2= -1,33% 
• Erro tensão negativa: (-15-(-14.8))/(-15)= 1,33% 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
7. Bibliografia: 
 
• Denti, José Apostila de básica 1 
• Philips, Datahandbook Semiconductors (Electronic components and materials) – Low-frequency 
power transistor and modules 
• Secra/Smith – Microeletrônica, 4ª Edição, Editora Makron Books 
• Texas Instruments, Databook 
• Maxim, Databook 
 
	Circuitos de alimentação das fontes
	Forma de onda obtida na saída do retificador em ponte
	Utilizamos para medição das formas de onda o multímetro MINIPA modelo ET- 1502 e o ociloscópio BK Precision 20MHz modelo 2120.
	A forma de onda medida é semelhante à obtida na simulação. A tensão retificada medida está em torno de 26.3V. INSERIR AQUI Como utilizamos uma capacitância maior para o capacitor, temos o Fator de Riple diminuído. No ocisloscópio não foi possível medi-lo, então utilizamos o multímetro e encontramos um FR = 1,5mV.
	CAPACITORES: 
	O cálculo é similar ao da ponte retificadora já calculada. Foram escolhidos dois capacitores de 4.700uF, um para a tomada positiva e outro para a negativa.
	Forma de onda obtida na saída do retificador Center Tape:
	Utilizamos para medição das formas de onda o multímetro MINIPA modelo ET- 1502 e o ociloscópio BK Precision 20MHz modelo 2120.