Cap 4 Trafos Barramentos

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Equipamentos Principais-Transf. Potência
BUCHAS DE AT
RADIADORES
VENTILADORES
INDICADOR DE NÍVEL DE ÓLEO
TANQUE DE EXPANSÃO
SECADOR DE AR (SILICA GEL)
ARMÁRIO DO COMANDO DOS VENTILADORES E ACESSÓRIOS
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RADIADORES
VENTILADORES
INDICADOR DE NÍVEL DE ÓLEO
TANQUE DE EXPANSÃO
ARMÁRIO DE COMANDO DO CDC
ARMÁRIO DO COMANDO DOS VENTILADORES E ACESSÓRIOS
BUCHAS DE MT
Equipamentos Principais-Transf. Potência
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Dadas as cargas 3Φ:
 1 motor de 60 CV; 4 pólos; 380/660 V; Cosφ = 0,88; Η = 0,91
 1 motor de 150 CV; 4 pólos; 220/380 V; Cosφ = 0,88; Η = 0,92
 4 motores de 20 CV; 4 pólos; 380/660 V; Cosφ = 0,86; Η = 0,87
 2 circuitos de iluminação de 79 KW = Cosφ = 1
 3 circuitos de aquecimento de 26,5 KW = Cosφ = 1
ESPECIFICAÇÃO DE TRANSFORMADORES
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a) Especificar o trafo de alimentação do quadro de distribuição.
b) Localizar o melhor ponto para colocação do disjuntor de entrada.
O fornecimento de energia elétrica na média tensão é de 13,8 KV e na baixa tensão é trifásica, 60 Hz, 380/220 V.
Dados: MT: 13,8 KV
 BT: 380/220 – 60 Hz – 380 / 220 V
Nestas condições, pede-se:
(FF)
(FN)
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a)
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Para Motores:
Para Cargas:
1ª Opção: Soma fasorial e fsim = 1
 Pode-se utilizar correntes 
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Iat ≈ 711 A 719,7 A
Ireat ≈ 210 A 199,2 A
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Logo:
ST = √¯ . V . I = √¯ . 380 . 741
ST = 488 KVA 491,5 KVA
Cosφ = ≈ 0,96 0,964 
746,8
719,7
746,8
S = 500 KVA ------- 760 A ------- 741 A
 600 KVA ------- 20% de reserva
711
741
759,7
746,8
3
3
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2ª Opção: Soma algébrica e fsim = 0,74 (retirar o motor de 150 CV)
 
fsim = ≈ 0,74 0,731
ST = √¯ . 380 . 570 ≈ 375 KVA 371,3 KVA
(500 Kva ------- 30% de reserva)
564,2
771,4
564,2
3ª Opção: Soma algébrica e fsim = 1
IT = 770 A
ST = √¯ . 380 . 770 ≈ 506 KVA 507,7 KVA
OBS.: Pode-se utilizar o fsim = 0,8 quando não se sabe quais
Equipamentos vão trabalhar juntos.
771,4
570
770
3
3
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4ª Opção: Soma fasorial e fsim = 0,74
fsim = = 0,732
ST = √¯ . 380 . 546,8 = 359,9 KVA
 (500 KVA)
 b)
546,8
746,8
3
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ESPECIFICAÇÃO DE BARRAMENTOS
a) Introdução
3 Critérios:
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b) Capacidade de Condução Máxima de Corrente
c) Cálculo da Área Máxima da Seção Transversal do Condutor
 através da C.C.C. (simétrica – I”k) – Efeito Térmico
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d) Cálculo das Solicitações Dinâmicas da C.C.C. – 
 Efeito Dinâmico – Is
Expressões simplificadas:
 Condutor Rígido
S = 11,2 . I”k . √¯ I² . t = k = cte
 t
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 lmáx  Distância de fixação
 Fmáx
 Verificação
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EXEMPLO DE APLICAÇÃO
Tomando-se como base o diagrama unifilar da subestação de distribuição de 138 / 11,95 KV em anexo, pede-se:
a) Especificar o barramento vertical de 11,95 KV, levando-se em consideração o critério da máxima capacidade de condução de corrente.
b) Verificar se o barramento especificado no sistema suporta as solicitações térmicas oriundas de eventuais curto-cirtuitos trifásicos no lado de 11,95 KV. Para este item, utilizar a expressão simplificada:
S = 7 . I”k . √¯
t
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EXEMPLO DE APLICAÇÃO
c) Calcular as distâncias entre isoladores para que o sistema (barramento, isoladores, etc.) suporte as solicitações dinâmicas impostas pela corrente de curto-circuito trifásica.
d) Demonstrar qual a distância máxima que determinado barramento pode ter de modo a suportar o efeito dinâmico provocado pela Icc sem sofrer ruptura. Pode ser expressa pela seguinte relação:
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EXEMPLO DE APLICAÇÃO
As características do unifilar em anexo são:
 Potência do trafo: 10 MVA
 Impedância percentual do trafo: 8%
 Tempo de atuação da proteção: 0,5 seg.
 Potência aparente de cada alimentador: 2MVA
 Tensão mínima de ruptura: 1500 Kgf/cm²
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EXEMPLO DE APLICAÇÃO
RESOLUÇÃO
a) S = √¯ . VL . IL
10.10 = √¯ . 11,95.10³ . IL
IL = 483,13 [A]
Escolhe-se 1 barra nu: Secção 200 mm²
b) I”k = . 100 = . 100 = 6 KA
S = 7 . I”k . √¯ = 7 . 6 . √¯¯¯ = 29,698 mm²
3
3
t
0,5
Ins
Z%
483,13
 8
*
EXEMPLO DE APLICAÇÃO
RESOLUÇÃO
c) 
d)