Apostila de medição de temperatura nas industrias.

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Medição de Temperatura em
Processos Industriais
Variáveis de Processo
Temperatura
Variáveis de Processo Temperatura
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Índice
Indíce
1- Introdução 3
2- Medição de Temperatura 4
2.1 Termômetros 4
2.2 Escalas de Temperatura 4
3 Medição de Temperatura - Termopares 6
3.1 Introdução 6
3.2 Efeitos Termoelétricos 6
3.3 Leis da termoeletricidade 7
3.3.1. Lei do circuito homogêneo: 7
3.3.2. Lei dos metais intermediários: 7
3.3.3 Lei das temperaturas intermediárias: 8
3.4 Tipos de Termopares 8
3.4.1 Termopar Tipo T 9
3.4.2 Termopar Tipo J 9
3.4.3 Termopar Tipo E 9
3.4.4 Termopar Tipo K 9
3.4.5 Termopares Tipo R, S 9
3.4.6 Termopares Tipo B 9
3.5 Limites de temperatura 10
3.6 Precisão de Termopares 10
3.7 Junta de Referência 11
3.8 Junta de Medição 11
3.9 Termopares - Montagem 13
3.10 Instalação de Termopares 14
3.11 Fios de Compensação 14
3.12 Identificação dos Fios 16
3.13 Calibração de Termopares 16
4 Termômetros de Resistência - RTDs 17
 4.1 Introdução 17
4.2 Bulbos de Resistência 17
4.3 Termistores 18
4.4 Circuitos de Medição 18
6 - Conversor Microprocessado de Temperatura 21
6.1 - Software de Configuração 21
6.2 - Conexão dos Termoelementos 21
6.3 - Habilitação da Junta Fria 21
Variáveis de Processo Temperatura
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1- Introdução
 
A temperatura é a variável física mais importante que é medida nas indústrias de processo. É muitas vezes um fator 
crítico para o processamento industrial. Se a medição da temperatura não é precisa ou confiável, por qualquer motivo, ela 
pode ter um efeito negativo sobre a eficiência do processo, consumo de energia e qualidade dos produtos manufaturados.
Mesmo um pequeno erro de medição pode gerar grandes aborrecimentos ou sair muito caro em alguns processos, por 
isso, é extremamente importante ter certeza que as medições de temperatura sejam precisas e confiáveis.
 O processamento da indústria farmacêutica é um exemplo onde a medição imprecisa de temperatura pode arruinar um 
lote de produto com valor financeiramente agregado muito alto. Por esta razão, há a necessidade de avaliação de cada 
sistema de medição, onde o mesmo deve ser cuidadosamente projetado para satisfazer as necessidades do processo.
Uma função de segurança que os instrumentos são para Segurança Intrínseca (Ex i), o mau desempenho pode ser 
mortal, dispendioso ou ambos, e um pequeno erro é considerado uma falta perigosa não diagnosticada. Logo, um processo 
pode ir a condição exotérmica e, eventualmente, explodir, se a temperatura não é medida e controlada com precisão.
Outro exemplo onde uma medição precisa tem um enorme custo e conseqüências é a transferência de custódia, onde 
a quantidade de material que é comprado e vendido (referido como transferência de custódia) baseia-se na medição da 
taxa volumétrica de gás. A quantidade de material contido em um volume específico de gás diminui com o aumento da 
temperatura e aumenta com a queda da temperatura.
Por isso, é extremamente importante saber a temperatura exata do gás ao determinar a vazão volumétrica. Medições 
de temperatura imprecisas durante as aplicações de transferência de custódia podem resultar em excesso ou insuficiência 
no carregamento para clientes. Isso pode afetar diretamente o desempenho financeiro tanto da empresa fornecedora 
como do cliente. 
As medições são feitas tipicamente utilizando um sensor (geralmente um termopar ou uma termorresistência) e um 
circuito de condicionamento de sinal (um transmissor ou um canal de um cartão de entrada para um DCS ou PLC) para 
amplificar o baixo nível de sinal do sensor (mV ou ohm) para um sinal de corrente mais robusto de 4 a 20 mA. 
Combinado com outros elementos de campo, o sensor e condicionador de sinal são chamados de sistema de 
temperatura.
Os sistemas estão disponíveis para atender a uma variedade de precisão e estabilidade da medição de requisitos. 
Algumas aplicações podem estar com uma folga razoável da medição real, onde as considerações para as tendências e 
precisão não é tão importante, enquanto outros necessitam medições extremamente precisas de até ± 0,01° C (± 0.025 ° 
F) de tolerância. 
A estabilidade de medição a longo prazo varia de 5,5 a 11 ° C (10 a 20 ° F) do span por ano para medidas não-críticas 
e para as aplicações mais críticas, estas fornecem mais do que 0,044 ° C (0,08° F) do span por ano. Em todos os casos o 
grau de precisão da medição é limitada pela escolha sensor. 
Esta apostila irá explorar as recomendações e as armadilhas para vários sistemas de medição de temperatura. 
Orientações serão apresentadas para a seleção do sensor e do condicionador de sinal adequado para satisfazer uma 
variedade de aplicações. 
Exemplos de operações importantes realizadas com medições de temperatura precisas e confiáveis incluem:
• Biorreatores farmacêuticos e fomentadores
• Vários reatores químicos
• Colunas de destilação
• Amortecedores
• Cristalizadores
• Fabricação de componentes de estado sólido
• Transferência de custódia
Variáveis de Processo Temperatura
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2- Medição de Temperatura
2.1 Termômetros
O estado térmico de um corpo é expresso pela sua temperatura. Quando aplicamos calor a um corpo sua temperatura 
aumenta. 
Ao aproximarmos dois corpos distintos com temperaturas diferentes os mesmos estarão em equilibrio térmico quando 
as temperaturas ficarem iguais, ou seja, quando não houver mais passagem de calor entre um e outro.
Esse é o princípio básico da maioria dos medidores de temperatura. O elemento de medição deverá estar em contato 
com o meio cuja temperatura se quer determinar. Medindo-se alguma característica física do elemento de medição que 
seja relacionada com temperatura, ter-se-á, indiretamente, o valor de sua temperatura, e, por extensão, a do meio no qual 
ele se encontra imerso.
Entre os instrumentos baseados nesse princípio, incluem-se instrumentos que utilizam:
a) Alterações físicas, tais como volume, pressão, etc. que incluem termômetros de haste de vidro, de sistema termal, 
bimetálicos e outros.
b) Alterações elétricas, incluindo termopares, bulbos de resistência e outros.
Alguns instrumentos, com por exemplo, os pirômetros ópticos, utilizam a radiação emitida por um corpo. Nesse caso, o 
elemento de medição assumirá uma temperatura diferente daquela do corpo cuja temperatura se deseja determinar.
2.2 Escalas de Temperatura
Uma escala de temperatura ideal é independente da substância utilizada para definí-la. Uma escala desse tipo foi 
sugerida por Lord Kelvin, e é chamada de escala termodinâmica.
Sua execução prática é bastante difícil, e, por esse motivo, utilizam-se escalas relacionadas com determinadas 
propriedades físicas dos corpos. 
A Escala Internacional Prática de Temperatura de 1968, ou IPTS-68 é baseada em uma certa quantidade de pontos 
fixos, tais como:
Ponto triplo do hidrogênio........................................................................ -259,34 °C
Ponto de ebulição do oxigênio à pressão de 101325 N/m²................. -182, 962 °C
Ponto de fusão do gelo ...................................................................................... 0 °C
Ponto triplo da água ...................................................................................... 0,01 °C
Ponto de ebulição da água, à pressão de 101325 N/m² ......................... 100,000 °C
Ponto de solidificação de zinco ................................................................. 419,58 °C
Ponto de solidificação do antimônio .......................................................... 630,74 °C
Ponto de solidificação de ouro ................................................................ 1064,43 °C
Ponto de solidificação da platina .................................................................. 1772 °C
A interpolação entre os pontos fixos é feita por processos bem definidos:
• Entre -259,34 °C e 630,74 °C, utiliza-se o termômetro de resistênciade platina pura, livre de tensões mecânicas.
• Entre 630,74 °C e 1064,43 °C, o elemento primário a ser utilizado e o termopar de pIatina-ródio 10% / platina 
( tipo S).
• Acima dessa última temperatura, utilizam-se pirômetros de radiação.
A calibração precisa de qualquer outro medidor de temperatura será feita por comparação com as indicações obtidas 
dos elementos primários acima.
Os pontos fixos mais conhecidos são os de fusão do gelo (0°C) e de ebulição da água (100 °C). Esses pontos correspondem 
a escala centígrada, ou Celsius (°C), que se estende para baixo, até o ponto do “zero absoluto”, correspondente a -273,15 
°C, e no qual cessa toda agitação molecular. Esse ponto nunca foi atingido na prática, tendo sido seu valor obtido por 
considerações teóricas.
Variáveis de Processo Temperatura
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A escala Kelvin (ºK) inicia-se no zero absoluto, e é obtida somando-se 273,15 aos valores da escala centígrada. 
Dessa maneira, não existem temperaturas negativas na escala Kelvin. A temperatura medida nessa escala é chamada de 
temperatura absoluta.
A escala Fahrenheit utiliza os pontos fixos +32ºF para a fusão do gelo, e +212ºF para a ebulição da água. O zero 
absoluto na escala Fahrenheit corresponde a -459,67ºF. Define-se, então uma escala de temperaturas absolutas, a partir 
da escala Fahrenheit, e denominada escala Rankine (ºR), obtida somando-se 459,67 aos valores da escala Fahrenheit.
A escala Réamur (ºRé), pouco aplicada hoje em dia, estabelece para os pontos fixos de fusão do gelo e de ebulição da 
água os valores de 0ºRé e 80ºRé, respectivamente.
A fig. 1 mostra as 5 escalas de temperatura citadas, com a indicação dos pontos correspondentes ao zero absoluto, 
fusão do gelo e ebulição da água.
As conversões entre as escalas são feitas pelas fórmulas:
Figura 1
figura 2
Variáveis de Processo Temperatura
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3 Medição de Temperatura - Termopares
3.1 Introdução
O termopar é o dispositivo de medição de temperatura com maior gama de aplicações e versatilidade usado atualmente 
na indústria. A faixa de temperaturas que pode ser medida estende-se desde - 200°C a +1700°C para os tipos usuais.
3.2 Efeitos Termoelétricos
A medição de temperatura com termopares se baseia no “Efeito Seebeck”, que por sua vez é conseqüência dos efeitos 
Peltier e Thomson.
Seebeck descobriu em 1821 que em um circuito fechado 
composto de dois metais distintos A e B, com as junções a 
duas temperaturas diferentes T1 e T2 , aparece uma força 
eletro-motriz, da ordem de alguns milivolts (Fig. 1).
Seebeck observou ainda que:
a) A f.e.m. é tanto maior quanto maior a diferença entre as temperaturas;
b) A f.m.e. depende da natureza dos metais A e B.
Um circuito com o da Fig.1 pode adequadamente ser chamado de circuito termoelétrico.
Mais tarde, Peltier estudou circuitos desse tipo, e constatou que cada uma das duas junções é sede de f.m.e.
A medição da f.e.m. da junção pode ser feita somente por 
meios indiretos. Se for aplicada uma corrente proveniente de 
uma fonte externa, à junção, como mostra a Fig. 3, na qual a 
corrente circula do “positivo” para o “negativo” da junção, haverá 
um aquecimento da junção, devido a potência dissipada P = 
E.I. Esse aquecimento ocasiona uma elevação da temperatura 
da junção que pode ser medida. Observe-se que a potência 
dissipada devido a efeito Peltier é proporcional à corrente, não 
devendo se confundir com a potência dissipada pelo efeito 
Joule que é proporcional ao quadrado da corrente (P = R . I²). 
Note-se a dificuldade de se medir essa f.m.e. diretamente. 
Se for ligado um milivoltimetro a um par de fios, para se 
determinar a f.e.m. devida ao efeito Peltier, o próprio contato 
dos fios A e B criará novas junções, onde também existirão 
f.e.ms. devidas ao efeito Peltier. A indicação do instrumento não 
terá portanto qualquer valor. (Fig. 2)
Se a corrente for aplicada no sentido inverso (Fig. 4), haverá 
um resfriamento da junção, devido a potência absorvida P=E.I.
Figura 1
Figura 2
Figura 3
Figura 4
Variáveis de Processo Temperatura
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O efeito Thomson é uma relação entre a f.e.m. gerada em um único fio homogêneo e a diferença de temperatura 
existente entre seus terminais.
A tensão medida com o milivoltímetro será igual a diferença entre as f.e.m.s E1 e E2 das duas junções.
3.3 Leis da termoeletricidade
Há 3 leis referentes a circuitos termoelétricos compostos de metais homogêneos. 
3.3.1. Lei do circuito homogêneo:
“Não é possível criar uma corrente elétrica em um circuito composto de um único metal homogêneo, mesmo que seja 
de seção variável, pela aplicação de calor”.
Deduz-se então que a f.e.m. termal desenvolvida em um circuito termoelétrico composto de dois metais diferentes com 
suas junções às temperaturas T1 e T 2 é independente do gradiente de temperatura e de sua distribuição ao longo dos 
fios. Em outras palavras a f.e.m. medida depende única e exclusivamente da composição química dos dois metais e das 
temperaturas existentes nas junções. As variações na temperatura ao longo dos fios não influem na f.e.m.
3.3.2. Lei dos metais intermediários:
“ A soma algébrica das f.e.m.s termais em um circuito composto de um número qualquer de metais diferentes é zero, 
se todo circuito estiver à mesma temperatura”.
No caso da figura abaixo uma parte do circuito é composta de vários metais diferentes encontra-se a temperatura T3.
Para efeitos práticos, ao se analisar um circuito termoelétrico, 
pode-se considerar cada junção como correspondendo a uma 
bateria, com uma f.e.m. dependente da temperatura e da 
natureza dos metais em contato. (Fig. 5)
Assim, se quisermos analisar um circuito termoelétrico, e 
encontramos uma combinação de fios como a da Fig. 7, em que 
temos um metal C intercalado entre 2 metais A e B, com ambas 
as junções à mesma temperatura, o conjunto se comporta como 
se o metal C não existisse, ou seja, como se houvesse somente 
uma junção entre os metais A e B, à mesma temperatura T.
A f.e.m. é igual a do circuito da Figura 6. Combinando essa lei com a anterior, conclui-se que para a f.e.m. não se alterar, 
não é necessário que toda parte do circuito dentro da linha interrompida se encontre à mesma temperatura T3. Basta que 
as junções entre A e C, C e D, D e E, E a A, estejam à mesma temperatura. Em particular, o instrumento utilizado para 
medir a f.e.m. pode ter a sua fiação interna constituída de metais diferentes daqueles do termopar se todas as junções 
estiverem à mesma temperatura, a medição não se altera.
Figura 5
Figura 6
Figura 7
T3
Variáveis de Processo Temperatura
8
Suponhamos, por exemplo, que T1 = 500°C, T 2 =30°C e T3 = 
0°C. Poderíamos escrever: E1 = E(500 – 0), E2 = E(500 – 30) 
e E3 = E(30 – 0) .
 
Ou então E(500 – 0) = E (500 – 30) + E(30 – 0), 
ou ainda E (500 – 30) = E(500 – 0) – E(30 – 0).
Se tivermos então um circuito termoelétrico com uma junta 
“quente” a 500°C, e uma junta fria à temperatura ambiente de 30°C, 
a f.e.m. desse circuito poderá ser obtida pela subtração da f.e.m. 
desse circuito com as junções a 500 e 0°C e da f.e.m. desse circuito 
com as junções a 30 e a 0°C. Não há necessidade de se conhecer 
a f.e.m. da junção a 500°C, ou a f.e.m. da junção a 0°C (essa última 
certamente diferente de 0). Basta que se conheça a f.e.m. de um 
circuito com as junções a essas duas temperaturas.
3.3.3 Lei das temperaturas intermediárias:
“A f.e.m. termal desenvolvida em um circuito termoelétrico de dois metais homogêneos, com suas junções as 
temperaturas T1 e T3, respectivamente, é a soma algébrica da f.e.m. desse circuito com sua junções às temperatura T1 e 
T 2 respectivamente, e a f.e.m. desse mesmo circuito com suas junções às temperaturas T 2 e T3, respectivamente”.
Existem tabelas que dão, para cada tipo de termopar, as f.e.m.s geradas quando a junta fria se encontra a 0°C (tabelasessas referidas a 0°C). Damos a seguir um a pequena porção de umas dessas tabelas, referente ao termopar tipo “J”, 
em que os fios são de Ferro e Constantan. No caso citado em que as junções se encontram a 500 e a 30°C, a f.e.m. do 
circuito seria 27,39 – 1,54 = 25,85 mV. A f.e.m. do circuito depende portanto de ambas as temperaturas – da junta quente 
ou de medição e da junta fria ou de referência. Normalmente, os instrumentos destinados a medição de temperatura com 
termopares, possuem algum dispositivo destinado a compensar as variações da temperatura da junta fria, havendo portanto 
uma relação biunívoca entre a temperatura da junta “quente” e a medição. Nessas condições os citados instrumentos 
poderão ter uma escala graduada diretamente em graus de temperatura.
Em resumo circuitos termoelétricos podem ser analisados considerando-se cada junção como sede de uma f.e.m. igual 
aquela encontrada nas tabelas.
T (ºC) 0 10 20 30 100 200 300 400 500
mV 0 0,51 1,02 1,54 5,27 10,78 16,33 21,85 27,39
Como decorrência das leis citadas, pode-se mostrar também 
que a tensão pode ser medida num circuito termoelétrico 
como o da Fig. 9, com vários metais e junções a temperaturas 
diferentes, sendo igual a soma da tensões de vários circuitos 
parados, compostos dos mesmos metais e com as junções às 
mesmas temperaturas.
3.4 Tipos de Termopares
Embora qualquer par de metais possa ser utilizado como 
termopar, alguns pares obtiveram maior aceitação na prática 
industrial . 
Para tanto, um termopar deve exibir as seguintes propriedades:
a) F.e.m. termal relativamente grande;
b) Precisão de calibração;
c) Resistência a corrosão e oxidação;
d) Relação f.e.m./temperatura aproximadamente linear
Figura 8
Figura 9
Variáveis de Processo Temperatura
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* Pouco utilizado 
3.4.1 Termopar Tipo T
Nesse tipo de termopar o fio positivo é feito de Cobre, e o negativo de Constantan – uma liga com cerca de 55% de 
cobre, 44% de níquel, além de outros constituintes. É normalmente fornecido na forma de fios, bitola 14, 20, 24 ou 28. É 
resistente a atmosferas oxidantes (com excesso de oxigênio) e redutoras (com carência de oxigênio). Sua maior aplicação 
se encontra na medição de temperaturas abaixo de 0°C (encontradas em refrigeração, e na fabricação e estocagem de 
gases industriais).
3.4.2 Termopar Tipo J
O fio positivo desse tipo de termopar é feito de Ferro, e o negativo de Constantan. É fornecido na forma de fios bitola 8, 
14, 20, 24 e 28. Embora as tabelas incluam valores para temperaturas abaixo de 0°C, recomenda-se não utilizá-lo nessas 
temperaturas baixas caso haja possibilidade de condensação de umidade, que poderia atacar o ferro.
3.4.3 Termopar Tipo E
São poucos utilizados. O fio positivo é do Chromel, uma liga de 90% de níquel e 10% de Cromo, e o negativo de 
Constantan. É fornecido nas bitolas 8, 14, 20, 24 e 28.
3.4.4 Termopar Tipo K
Nesses termopares, o fio positivo – Chromel é uma liga de 90% de níquel e 10% de cromo, e o negativo – Alumel – uma 
liga com 94,5% de níquel, associado a manganês, alumínio e silício. Na Europa é conhecido como “Ni-Cr/Ni”, embora o 
fio não seja de níquel puro.
Os fios são fornecidos nas bitolas 8, 14, 20, 24 e 28.
Por ser mais caro que o tipo J, não é em geral utilizado na medição de temperaturas inferiores a cerca de 400°C.
3.4.5 Termopares Tipo R, S
O termopar tipo S foi fabricado pela primeira vez em 1881. Esse termopar, que tem uma liga de 90% de platina e 10% 
de ródio no lado positivo, e platina pura no lado negativo, é ainda hoje um dos padrões internacionais para calibração de 
termopares e outros dispositivos de medição de temperaturas. É também de uso comum o tipo R, com 87% de platina e 
13% de ródio no lado positivo, e platina pura no lado negativo. Ambos os tipos – R e S – são fornecidos na forma de fios de 
diâmetro pequeno, de 0,010 a 0,045” (0,25 a 1,15 mm), sendo o diâmetro de 0,020” (0,51 mm – bitola 24) o mais comum.
Devido ao seu custo elevado, são utilizados somente em temperaturas acima de 1000°C, até cerca de 1600°C. Uma 
aplicação importante reside na medição de temperatura de aço fundido, utilizando-se para tanto termopares descartáveis, 
montados em suportes especiais.
3.4.6 Termopares Tipo B
São poucos utilizados. O fio positivo contem 70% de Platina e 30% de Ródio, e o negativo 94% de Platina e 6% de 
Ródio. Pode ser utilizado em temperaturas ligeiramente superiores que o R e S.
TIPO POSITIVO NEGATIVO T. MIN. (ºC) T. MÁX. (ºC)
T Cobre Constantan - 270 + 370
J Ferro Constantan 0 + 760
 E * Chromel Constantan - 200 + 870
K Chromel Alumel - 200 + 1260
R Platina-Ródio 13% Platina 0 + 1480
S Platina-Ródio 10% Platina 0 + 1480
 B * Platina-Ródio 30% Platina-Ródio 6% + 870 + 1700
Industrialmente são usados, em geral, os seguintes tipos de termopares:
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3.6 Precisão de Termopares
Termopares são geralmente fornecidos na forma de pares de fios “casados”. Nessas condições, eles devem obedecer 
a certas normas de precisão estabelecidas por associações de normas técnicas (Instrument Society of American, p.ex). 
Entende-se por precisão de um termopar o máximo desvio que um instrumento supostamente perfeito e calibrado de 
acordo com as tabelas. A precisão pode ser dada em graus de temperatura ou em porcentagem da temperatura medida.
Os fabricantes podem fornecer também fios de termopar de qualidade especial, com precisão melhor.
A tabela abaixo fornece a precisão dos diversos tipos de termopares, conforme recomendação da I.S.A.
3.5 Limites de temperatura
O limite inferior de temperatura é de – 200°C para os tipos T, E e K; de 0°C para os tipos J, R, S, e de 800°C para o tipo 
B. Os limites superiores dependem da bitola do fio, e constam da tabela a seguir, em °C (°F).
Tipo de Termopar Bitola 8 Bitola 14 Bitola 20 Bitola 24 Bitola 28
T - 371 (700) 260 (500) 204 (400) 204 (400)
 J * 760 (1400) 593 (1100) 482 (900) 371 (700) 371 (700)
E 871 (1600) 649 (1200) 538 (1000) 427 (800) 427 (800)
 K ** 1260 (2300) 1093 (2000) 982 (1800) 871 (1600) 871 (1600)
R , S - - - 1482 (2700) -
B - - - 1705 (3100) -
Tipo de Termopar Faixa de Temperatura
Limites de erro
Standard 
(escolher a maior)
Especial 
(escolher a maior)
T 0 - 350 1ºC ou 0,75% 0,5ºC ou 0,4%
J 0 - 750 2,2ºC ou 0,75% 1,1ºC ou 0,4%
E 0 - 900 1,7ºC ou 0,5% 1ºC ou 0,4%
K 0 - 1250 2,2ºC ou 0,75% 1,1ºC ou 0,4%
R 0 - 1450 1,5°C ou 0,25% 0,6ºC 0,1%
S 0 - 1450 1,5°C ou 0,25% 0,6ºC 0,1%
B 800 - 1700 0,5% -
T - 200 a 0 * 1ºC ou 1,5% **
E - 200 a 0 * 1,7ºC ou 1% **
K - 200 a 0 * 2,2ºC ou 2% **
* Para termopares tipo J, em atmosfera com mais de 0,5% de O2 convém reduzir o limite superior de cerca de 100°C.
** Para termopares tipo K, em atmosfera com menos de 2% de O2 convem reduzir o limite superior de cerca de 100°C.
* Para a utilização em temperaturas abaixo de 0°C, com os limites especificados, pode haver necessidade de seleção 
dos fios apropriados.
** Não há informações suficientes para justificar a adoção de limites especiais de erro para temperaturas abaixo de 0°C. 
Sugere-se para tipo T, um limite de 0,5°C ou 0,8%, e para tipo E, um limite de 1°C ou 0,5%.
Variáveis de Processo Temperatura
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3.7 Junta de Referência
O esquema básico para a medição de temperatura com termopares já foi mostrado na Figura 1. O instrumento que 
mede a tensão desenvolvida pode ser:
 a) Um milivoltímetro, geralmente dotado de um sistema de bobina móvel, semelhante ao dos galvanômetros 
d’Arsonval e aos multímetros de uso comum na eletricidade e eletrônica.
 b) Um potenciômetro portátil, em que a tensão a ser medida é comparada com uma tensão de referência, obtida 
de uma fonte de alta precisão. O equilíbrio é indicado por ura galvanômetro, que deve indicar zero quando se atinge o 
desejado equilíbrio. Osajustes são feitos manualmente.
 c) Um potenciômetro industrial, em que o galvanômetro é substituído por um amplificador eletrônico, que por sua 
vez aciona um motor elétrico, o qual move o cursor de uma resistência variável, até atingir o equilíbrio.
Em todos esses sistemas, a tensão medida é igual à diferença entre as tensões das juntas existentes no circuito 
elétrico. No caso mais comum, existem somente duas juntas, a junta de medição (ou “junta quente”) e a junta de referência 
(ou “junta fria”).
Em aplicações de alta precisão, a junta de referência é mantida a 0°C pela imersão em gelo. A tensão medida é 
exatamente igual à da junta de medição, e pode ser encontrada em tabelas.
Na prática, entretanto, não é interessante o uso do gelo e a junta de referência se encontra a uma temperatura próxima 
da ambiente.
Nesse caso, pode-se proceder de duas maneiras :
 a) Mede-se a temperatura da junta fria; verifica-se o valor da tensão respectiva na tabela. Em seguida, soma-
se à milivoltagem medida o valor encontrado acima. Consulta-se a tabela para encontrar a temperatura da junta de 
medição. Exemplo: Suponhamos que no circuito da Fig. 1 a tensão medida seja de 25,85 mV para termopar tipo 
J com a junta de referência a 30°C. Consultando uma tabela, verificamos que para 30°C a tensão é de 1,54 mV. 
Fazemos a soma: 25,85 + 1,54 = 27,39 mV.
Voltando a tabela, verificamos que a temperatura que corresponde a 27,39 mV é de 500°C. Essa será a temperatura 
da junta de medição.
 b) Nos instrumentos industriais, a junta de referência se encontra via de regra dentro do instrumento. Nesse 
caso, o instrumento será dotado de um “compensador da junta de referência” que através de uma ação mecânica ou 
elétrica compensa automaticamente as variações de temperatura da junta de referência (desde que a temperatura 
dessa junta se mantenha dentro de certos limites - 0 a 50°C, p.ex.).
3.8 Junta de Medição
A junta de medição de um termopar pode ser obtida por qualquer método que dê a solidez necessária e um bom contato 
elétrico entre os dois fios. Os fios podem ser torcidos um ao redor do outro antes da solda, para obter uma maior superfície 
de contato. Podem eles também ser simplesmente encostados um no outro, para depois serem soldados. 
Os fios são geralmente fornecidos na forma de bobinas e devem ser endireitados com cuidado. Deve-se evitar martelar 
ou executar outras operações que possam alterar as características físicas dos fios.
Caso a temperatura a ser medida não exceda 500°C, termopares dos tipos J, K e T podem ser soldados com solda a 
prata e fluxo de bórax.
Se a temperatura exceder o valor acima, e no caso de termopares de platina, a solda deve ser feita a gás, arco elétrico 
ou por resistência.
Na fabricação de termopares J, K e T, deve-se inicialmente lixar cuidadosamente as pontas dos dois fios (1,5 a 3 cm).
Em seguida, no caso de solda a gás ou arco, os fios devem ser torcidos (Fig.10) ou colocados em “V” (Fig. 11). Caso se 
prefira utilizar o método de solda por resistência, os fios devem ser encostados longitudinalmente (Fig. 12).
Figura 10
Figura 11
Figura 12
Variáveis de Processo Temperatura
12
Quando se fabricam termopares tipo R e S não há necessidade de preparação da superfície.
Entretanto, deve-se tomar muito cuidado na manipulação dos fios, evitando-se a contaminação por óleo, suor, poeira, 
etc.
Na solda a gás, o ponto mais importante a considerar é o tipo de chama. É essencial que a chama seja neutra. A chama 
neutra é obtida aumentando-se a quantidade de oxigênio ate que a chama de excesso de gás - em linha interrompida na 
Fig. 13 - acabe de desaparecer. Se continuar aumentando a quantidade de oxigênio ter-se-á uma chama oxidante. Uma 
chama oxidante é prejudicial e nunca deve ser usada.
Os fios são aquecidos pela ponta da chama interna, até que fiquem vermelhos, e em seguida imersos no fluxo. Em 
seguida os fios devem ser aquecidos até a temperatura de fusão, girando-se a ponta para que se forme uma pequena 
esfera. A ponta assim formada deve ser resfriada em água para remover o excesso de fluxo. Para obter uma fusão 
simultânea dos dois metais, o metal com menor ponto de fusão deve ser aquecido menos. Esse metal constitue o fio 
positivo para o termopar tipo T e o negativo para todos os demais.
Na solda a arco, utiliza-se o arco entre dois eletrodos de grafite ou entre um eletrodo de grafite e os fios do termopar que 
funcionam como segundo eletrodo (só para bitolas 8 e 14). Deve-se usar corrente contínua, de preferência, com os fios do 
termopar no lado positivo. As pontas dos fios torcidos ou em “V” são molhadas, imersas no fluxo e presas numa morsa. Os 
dois cabos da fonte de corrente são ligados, seja aos dois eletrodos, seja ao eletrodo e à morsa.
Através de um curto-circuito momentâneo, acende-se o arco entre os eletrodos ou entre o eletrodo e os fios do termopar. 
A tensão recomendada é de 30 a 45 volts para fio 8, e menor para os fios mais finos. O arco deve ter um comprimento de 
cerca de 1,5 mm.
A solda por resistência é recomendada somente para os termopares R e S, e os J e K de bitola 8 e 14. A junta de fios 
paralelos da Fig. 12 é colocada entre os eletrodos de uma máquina de solda a ponto. O ciclo tempo-temperatura-pressão 
deve ser determinado por experiência .
Figura 13
Variáveis de Processo Temperatura
13
3.9 Termopares - Montagem
Os fios do termopar são normalmente isolados um do outro por isoladores de cerâmica refratária, com 2 furos, e com 
comprimento de 0,5 cm (missangas) a cerca de 5 cm (Fig.14). As vezes dois termopares são montados próximos um ao 
outro, usando-se nesse caso isoladores com 4 furos.
Na medição de temperaturas relativamente baixas (até 250°C) utilizam-se termopares em que os fios são isolados um 
do outro por uma capa de amianto, plástico ou fibra de vidro.
Em seguida, os fios são ligados a um “bloco de conexão” ou “bloco de terminais” no qual serão ligados posteriormente 
os fios para ligação ao instrumento (Fig.15).
O conjunto assim montado é em seguida encaixado num “cabeçote de montagem” de ferro ou alumínio com uma tampa 
de acesso e vedação rosqueada ou aparafusada (Fig.16).
Figura 14
Figura 15
Figura 16
Variáveis de Processo Temperatura
14
O cabeçote dispõe normalmente de uma abertura rosqueada onde será fixado um conduit por onde passarão os fios 
para ligação ao instrumento .
Em seguida, o conjunto é em geral montado num “tubo de proteção” (Fig.17) ou num “poço de proteção” (Fig. 18).
O material dos tubos e poços de proteção deverá ser escolhido de acordo com a temperatura máxima a que será 
submetido e com a corrosividade do meio. Alguns dos materiais utilizados na prática são:
a) Metais: Aço carbono, ferro fundido, aço inoxidável, níquel, inconel
b) Cerâmica: Sílica fundida, quartzo, “Sillramic”, “Mullite”
3.10 Instalação de Termopares
Tão importante quanto a escolha do tipo adequado de termopar e de sua proteção é o método de instalação do mesmo, 
de maneira a se obter uma leitura representativa. Se o termopar não for imerso suficientemente no meio, obter-se-á uma 
indicação errada da temperatura. Geralmente, adota-se como norma um comprimento de inserção do tubo de pelo menos 
10 diâmetros do mesmo.
Em temperaturas altas, quando se mede, p.ex., a temperatura do gás quente que passa por uma tubulação mais fria, 
a radiação emitida pelo tubo de proteção poderá baixar a sua temperatura e causar uma indicação errônea. Nesse caso, 
convém utilizar um anteparo para reduzir a radiação.
3.11 Fios de Compensação
Idealmente, os fios do termopar deveriam se prolongar até os terminais de entrada do instrumento de medição. A 
fiação interna do instrumento é normalmente feita com fios do mesmo material que o termopar, localizando-se a junta de 
referência num ponto onde possa ser feita a compensação da temperatura da mesma. (Fig.19).Nessa figura, o termopar (junta de medição) se encontra à temperatura T1; a junta de referência à temperatura T 2; os 
terminais do termopar, situados no cabeçote, à temperatura T3; e os terminais de entrada do instrumento a temperatura 
T4. Note-se, entretanto, que existem nesse circuito apenas duas junções de metais diferentes às temperaturas T1 e T2 .
A tensão medida pelo milivoltímetro é E = EAB1 - EAB2 .
A tensão da junta de referência é compensada de maneira que o instrumento “sente” somente a tensão EAB1 
correspondente à junta de medição. Nessas condições, ele pode ser calibrado diretamente em graus de temperatura.
Figura 17 Figura 18
Figura 19
Variáveis de Processo Temperatura
15
A ligação entre o cabeçote do termopar e os terminais de entrada do instrumento é feita normalmente com “fios de 
compensação” ou “fios de extensão”. Esses fios não precisam, necessariamente, ser do mesmo material que os fios 
do termopar. Basta que na faixa de temperaturas em que se encontram eles tenham as mesmas características que o 
termopar. Para os termopares tipo J (Ferro-Constantan) e T (Cobre-Constantan), os fios são desses mesmos materiais e 
designados por JX e TX, respectivamente.
Para os termopares do tipo K (chromel-alumel), pode-se usar fios de:
a) Chromel – alumel (KX)
b) Ferro – cupronel (WX)
c) Cobre – constantan (TX)
Quando o termopar é do tipo R ou S, o custo dos fios de extensão do mesmo material que o do termopar seria proibitivo. 
Utiliza-se, nesse caso, fios de extensão de cobre e cupro-níquel.
Os fios de compensação são recobertos com uma capa de plástico, borracha, amianto ou fibra de vidro. Eles não são 
fabricados com a mesma precisão dos fios de termopares, razão por que só devem ser utilizados dentro de limites de 
temperatura bem especificados. Esses limites, bem como a precisão dos diversos fios, encontram-se na tabela seguinte:
Termopar Fio de Compensação Temperatura Precisão
T TX - Standard - 60 a 100 ºC 1 ºC
T TX - Especial - 60 a 100 ºC 0,5 ºC
J JX - Standard 0 a 200 ºC 2,2 ºC
J JX - Especial 0 a 200 ºC 1,1 ºC
E EX 0 a 200 ºC 1,7 ºC
K KX 0 a 200 ºC 2,2 ºC
K WX 24 a 200 ºC 3,3 ºC
K TX - Standard 0 a 60 ºC 3,3 ºC
R,S SX 24 a 100 ºC 5 ºC
B BX 0 a 200 ºC 3,5 ºC
Vejamos o que acontece se forem utilizados fios de cobre, ao invés de fios de extensão:
No circuito da figura, os fios de termopar foram designados pelas letras A e B, e o fio de ligação de cobre pela letra C. O 
circuito termoelétrico assim formado foi decomposto em três, como já foi feito na Fig.9. O primeiro circuito apresentará uma 
tensão igual a EAB1 - EAB3 . O segundo circuito por ser constituído de fios de um mesmo material não apresenta tensão 
alguma. O terceiro circuito apresentará uma tensão igual a EAB4 - EAB2 .
A tensão total será:
 E = EAB1 - EAB3 + EAB4 - EAB2 = EAB1 - ( EAB3 - EAB4 ) - EAB2 
“Perdemos”, portanto, uma tensão igual a diferença das tensões da junta de conexão no cabeçote e da junta nos 
terminais de entrada. O instrumento indicará a menos que a realidade.
Note-se que, no caso acima, se as juntas dos fios de cobre estiverem à mesma temperatura, não haverá erro na 
indicação.
Um procedimento de cálculo semelhante ao acima descrito pode ser utilizado para a análise de outros casos comuns 
como p.ex. a troca de fios de compensação de um tipo de termopar por fios de compensação de outro tipo; a inversão da 
polaridade dos fios de compensação, etc.
Figura 20
Variáveis de Processo Temperatura
16
É comum encontrar fios de compensação de procedência européia, nos quais a norma é de que o fio vermelho é o 
positivo. O problema se complica pelo fato de que a pedido, fabricantes europeus podem fornecer fios de compensação 
de acordo com a norma americana.
Damos a seguir algumas normas praticas para a identificação de fios de termopares e de seus fios de compensação.
 TIPO T : o cobre é avermelhado, o constantan é claro e brilhante.
 TIPO J : o ferro pode ser identificado por pontos de ferrugem, além de ser magnético.
 TIPO K : o alumel é ligeiramente magnético
 TIPOS R,S : o fio de platina é mais flexível que o de platina-ródio.
Se ainda houver alguma dúvida, pode-se formar uma junção com os dois fios e ligá-los aos terminais de entrada de um 
instrumento com a polaridade que se acredita ser a verdadeira. Em seguida, aquece-se a junção com uma chama. Se o 
ponteiro do instrumento se desviar para cima, a ligação esta correta; se o desvio for para baixo, a polaridade deverá ser 
invertida.
3.13 Calibração de Termopares
Termopares novos, adquiridos de fabricantes idôneos, tem a precisão constante das especificações. Com o uso, 
entretanto, suas características termoelétricas podem se alterar. Embora tubos e poços de proteção consigam retardar a 
deterioração, eles não podem evitá-la completamente. Recomenda-se, por esse motivo, que termopares usados sejam 
verificados periodicamente de maneira que possam ser substituídos antes que se desviem apreciavelmente da calibração 
original.
A freqüência dos testes depende da aplicação e do grau de precisão desejado. Como regra geral, termopares que 
trabalham a altas temperaturas e em atmosferas contaminadas se deterioram mais rapidamente e devem por esse motivo 
ser testados com maior freqüência. Em aplicações nas quais a temperatura e a atmosfera se mantém constantes, é 
possível determinar a rapidez de deterioração por experiência, estabelecendo-se assim um programa de substituição.
A f.e.m. de um circuito termoelétrico que contém um termopar deteriorado ou contaminado não é determinada somente 
pela temperatura das juntas de medição e de referência, como é o caso de um termopar novo homogêneo, mas também pelo 
gradiente de temperatura entre as juntas, e o tipo de deterioração e contaminação na zona de gradiente de temperatura. 
Por esse motivo, termopares usados devem ser testados de preferência no próprio local onde estão instalados.
Fio de Compensação Cor do fio positivo
TX Azul
JX Branco ou cinza
KX Amarelo
WX Verde
SX Preto
3.12 Identificação dos Fios
Um problema comum é o de se descobrir quando se tem um par de fios de termopar ou de compensação, qual é o 
positivo e qual e o negativo.
Nos fios de procedência americana, o fio vermelho é o negativo. O fio positivo é identificado como segue:
Variáveis de Processo Temperatura
17
4 Termômetros de Resistência - RTDs
 4.1 Introdução
 O uso de termômetros de resistência esta se difundindo rapidamente devido a sua precisão e simplicidade de opera-
ção. Podem eles ser utilizados desde temperaturas próximas do zero absoluto (-273°C), até cerca de 850°C.
 Basicamente, um termômetro de resistência é um instrumento para medição de resistência elétrica mas calibrado em 
graus de temperatura ao invés de ohms.
 O elemento primário que converte temperatura em resistência elétrica pode assumir duas formas:
 a) O buIbo de resistência, em que o elemento sensível é um resistor metálico, cuja resistência elétrica, via de regra, 
aumenta com a temperatura;
 b) O termistor, constituído de um material semicondutor cuja resistência elétrica diminui com o aumento de tempera-
tura.
4.2 Bulbos de Resistência
 O metal utilizado num bulbo de resistência deve apresentar as seguintes características:
 a) Relativamente alto coeficiente de variação da resistividade com a temperatura.
 Quanto mais alto esse coeficiente, maior será a variação da resistência, e mais fácil se tornara a medição;
 b) Alta resistividade. Para uma determinada dimensão de um fio, a resistência será maior quanto maior a resistividade;
 c) Estabilidade.O metal deve manter suas características iniciais por um longo tempo e mesmo que sujeito a grandes 
variações de temperatura,
 d) Linearidade da relação resistência temperatura. Essa relação pode ser aproximada por uma equação do tipo:Em que :
 Rt é a resistência a temperatura T°C
 Ro é a resistência a temperatura 0°C
 A é o coeficiente de variação de resistividade
 T é a temperatura
 Na prática, entretanto, a relação mais precisa é expressa abaixo, nela temos que os termos de 2° grau e maiores 
contribuem para a não-linearidade.
 e) Resistência a corrosão. Os metais que melhor atendem as características citadas são platina, níquel e cobre. O 
bulbo de resistência de platina é o de uso mais difundido hoje em dia. Sua aceitação se deve, principalmente, a estabili-
dade térmica e resistência à corrosão apresentadas pela platina.
 Constitui ele o instrumento padrão recomendado pela Comissão Internacional de Pesos e Medidas, para a medi-
ção de temperaturas entre -259,34°C (Ponto triplo do hidrogênio) e +630,74°C (Ponto de solidificação do antimônio), de 
acordo com a nova escala internacional prática de temperatura, adotada em 1968 (ITPS-68). A construção mais comum 
é constituída por um fio enrolado sobre um material isolante e recoberto por outra camada isolante (Fig.1). Esse material 
é usualmente vidro, cerâmica ou mica. 
O bulbo é em geral montado dentro de um
tubo de proteção com um cabeçote
contendo um bloco de conexão
semelhante ao de termopar (Fig.2). 
O conjunto pode ainda ser colocado em um
poço de proteção. Não existe norma
internacional para as características de
bulbos de platina. Assim, um instrumento
calibrado para utilização com um bulbo de
uma procedência poderá necessitar de uma
recalibração se for utilizado com um bulbo de 
outra procedência.
Figura 1
Figura 2
Variáveis de Processo Temperatura
18
 A norma alemã DIN 43760, p,ex. de uso corrente no Brasil, estabelece que o bulbo “Pt 100” deve ter uma resistên-
cia de 100,00 ohms a 0°C, e de 138,50 ohms a 100°C.Seu coeficiente médio de variação é de 0,00385/°C, entre 0°C e 
100°C. Para cada °C, portanto, sua resistência aumenta em media 0,385 ohms. A característica resistência x temperatu-
ra é ligeiramente não-linear. Em alguns instrumentos há possibilidade de compensar essa não-linearidade.
 O bulbo de níquel é também utilizado, embora sua estabilidade e resistência à corrosão sejam inferiores as da plati-
na. Seu custo é mais reduzido. Sua faixa de utilização vai de -150 a +300°C. 
 O bulbo de cobre apresenta uma característica resistência x temperatura praticamente linear. Entretanto, para um 
bulbo de mesmas dimensões sua resistência elétrica é menor que a da platina e do níquel exigindo instrumentos mais 
sensíveis.
 As principais vantagens dos bulbos de resistência são:
 a) Quando comparados com termômetros com enchimento de líquido, gás ou vapor, a facilidade de manuseio e 
eventual substituição;.
 b) Quando comparados com termopares, a melhor estabilidade, possibilidade de ligação ao instrumento com fios de 
cobre, o fato de não necessitarem compensação de junta fria nem de fonte estabilizada (nos circuitos de balanceamento 
contínuo) e o uso de instrumentos menos sensíveis.
 Entretanto, a medição é influenciada pela resistência dos fios de ligação que se soma a do próprio bulbo.
4.3 Termistores
 O termistor é um dispositivo constituído por um semicondutor com um coeficiente de variação de resistividade geral-
mente negativo e bastante elevado quando comparado com os metais comuns. 
 A relação entre resistência e temperatura é dada, de forma aproximada, por uma relação do tipo:
em que R é a resistência a uma temperatura T, R0 a resistência a uma temperatura T0, e B uma constante.
 Em alguns casos, a resistência diminui mais que 5% para cada °C de aumento de temperatura. Isso faz com que 
tenham grande sensibilidade para a medição de temperaturas em faixas de medição estreitas.
 Podem ser fornecidos em diversos tamanhos e configurações (Fig. 3), inclusive miniaturizados, com tempo de res-
posta extremamente reduzido. 
4.4 Circuitos de Medição
 A medida de temperatura com um termômetro de resistência reduz-se a uma medida de resistência elétrica. O circuito 
mais utilizado para esse fim é a ponte de Wheatstone. (Fig. 4). O circuito é constituído, basicamente, de uma bateria com 
f.e.m. E, um galvanômetro G, cujo ponteiro indica o sentido e o valor da corrente elétrica e quatro resistores R1, R2, R3 e Rx.
Figura 3
Variáveis de Processo Temperatura
19
 Suponhamos inicialmente que o galvanômetro G está desligado. 
Pelo ramo superior, constituído por R1 e R2 , passa uma corrente i1, 
enquanto pelo ramo inferior (RX e R4 ) passa uma corrente i2 . 
Vamos supor que i1. R2 = i2 . R4 , ou seja, que a tensão entre A e D é
igual a tensão entre B e D. Não haverá, nessas condições, nenhuma 
tensão entre A e B, e se ligarmos o galvanômetro não passará corrente
por ele. A tensão entre C e A será igual a tensão entre C e B, e portanto
 i1. R1 = i2 . RX , Combinando as duas equações, vem: R1. R4 = R2 . RX . 
A condição para que não passe corrente pelo galvanômetro é que o 
produto das resistências opostas R1 e R4 seja igual ao produto das 
resistências opostas R2 e RX. Se uma das resistências, por exemplo RX, 
for desconhecida poderemos ajustar uma das outras três, até que 
o galvanômetro indique zero.
 Se R1, R2 e R4 forem conhecidas o valor Rx pode ser obtido facilmente pelo cálculo.
 Note-se que:
 a. A bateria não necessita ter uma f.e.m. constante ou regulada;
 b. O galvanômetro não necessita ser de precisão. Basta que ele indique
 “Zero” corretamente quando não passa corrente. O circuito da Fig. 5 
mostra uma forma um pouco mais elaborada da ponte de Wheatstone,
O ajuste, feito através do cursor R5 faz variar ao mesmo tempo a 
resistência do ramo direito superior e do ramo direito inferior da ponte. 
 Passemos agora para o circuito da Fig. 6 onde juntamos mais alguns 
detalhes. Foi colocado o potenciômetro R6, em série com R5, e o 
resistor R3 em paralelo com a combinação de ambos. R6 serve para
ajuste do “span” (faixa de medição), compensando variações de resistência 
entre um “slidewire” R5 e outro. R3 é calculado para que a combinação R3,
R5 e R6 tenha a mesma resistência que anteriormente tinha R5 sozinho. Dessa
maneira R5 pode ser um potenciômetro de fio “sIidewire”, fabricado em série e 
com a mesma resistência, qualquer que seja a faixa de medição do aparelho.
 R7 é colocado em série com a bateria E e tem a finalidade de manter mais constante a sua corrente. Essa última é 
obtida na prática por um retificador apropriado que não precisa ser estabilizado. A modificação mais importante, entretan-
to, é a substituição do galvanômetro G por um amplificador eletrônico “A”. Esse amplificador é iniciado por um conversor 
C.C - C.A. O sinal de C.A. resultante que tem amplitude proporcional ao sinal de C.C. de entrada e que está em fase 
com a rede ou defasado de 180° conforme a polaridade do sinal de C.C. e é amplificado diversas vezes e vai alimentar 
um motor de C.C. Esse motor gira num sentido ou no outro, conforme a polaridade do sinal do C.C. de entrada. No eixo 
do motor esta ligado, de um lado, o cursor de R5, e de outro, o ponteiro indicador do instrumento ou a pena de registro. 
RX, resistor desconhecido, é o bulbo de resistência sensível a temperatura. Em resumo, sempre que a ponte estiver de-
sequilibrada, passará corrente pelo amplificador. A corrente é amplificada e faz andar o motor. O motor move o cursor do 
“slidewire” R5, até restabelecer o equilíbrio. O circuito é “auto equilibrado”.
 Como vimos no parágrafo anterior RX é a resistência do bulbo que mede a temperatura. Se os fios que ligam o 
bulbo ao aparelho forem longos, a resistência dos mesmos fará aumentar sensivelmente a resistência daquele ramo da 
ponte.
 Resulta que a temperatura indicada pelo aparelho será maior que a verdadeira. Usando-se o bulbo Pt 100, para 
cada 0,385 ohms de resistência dos fios, ouseja, 0,192 ohms de resistência de cada fio, a indicação será 1°C maior que 
a verdadeira. Esse efeito e obtido com 5,7 metros de fio de cobre 20 B.S., ou 9 rnetros de fio 18 B.S., 14 metros de fio 16 
B.S., 23 metros de fio 14 B.S., ou 36 metros de fio 12 B.S., ou 58 metros de fio 10 B.S.
Figura 4
Figura 5
Figura 6
Variáveis de Processo Temperatura
20
 A bitoIa do fio a ser utilizado deverá portanto ser escolhida de acordo com a distância e o máximo erro admissível. 
Para distâncias grandes recomenda-se usar o sistema de três fios. Os terminais do instrumento para ligação do bulbo de 
resistência são três e são designados pelas letras A, B e C. O buIbo por sua vez tem somente 2 terminais. Deve-se ligar um 
fio entre o terminal A e um dos terminais do bulbo, e 2 fios aos seus terminais B e C de um lado, e juntos ao outro terminal 
do bulbo, do outro lado (Fig. 7). A primeira vista pode parecer um absurdo ligar-se dois fios onde um único seria suficien-
te. Analisemos entretanto o circuito da Fig. 8 que é o mesmo da Fig. 6 tendo sido aí adicionados os três fios do bulbo.
 r designa a resistência de cada fio. Note-se que tanto o ramo de R1, como o de Rx ficaram aumentados de um valor 
igual a r. R1 é igual à média entre RX min. e RX máx. que correspondem, respectivamente as temperaturas mínima e 
máxima da faixa de medição do aparelho. Sendo aproximadamente igual a RX a influência dos fios de ligação é muito 
menor que no caso anterior. Para que o erro de indicação do instrumento não ultrapasse 0,4%, recomenda-se que a 
resistência de cada fio seja no máximo:
 r = 0,004 (RX min + R1) + 0,23 ohms, em que
 RX min. = valor de RX que corresponde à temperatura mínima
 RX máx. = idem, máxima
 Exemplo: Um aparelho “Servoline” com escala de 0°C a 100°C deve trabalhar com um bulbo Pt 100
RX min. = 100,00 ohms
RX máx.= 138,50 ohms
 r = 0,004 (100 + 119,25) + 0,23 = 0,877 + 0,23 = 1,107 ohms.
 Usando o fio n° 18 B.S., por exemplo (21,36 ohms/km), o comprimento maximo será de
 Circuitos de instrumentos de outros fabricantes baseiam-se, em geral, também no circuito básico da ponte de 
Wheatstone.
Figura 7 Figura 8
Variáveis de Processo Temperatura
21
6 - Conversor Microprocessado de Temperatura
O novo conversor de temperatura da Sense, foi projetado com 
circuitos microprocessados e conversor analógico/ digital de 24 
bits para proporcionar o máximo de precisão e estabilidade.
Com o novo circuito microprocessado, implementou-se 
algaritimos de linearização do sinal dos termoelementos, que 
alias são configurados através de um software amigável que 
admite os mais variados Pt e TP. O instrumento proporciona: 
saída analógica 4-20 mA configurável para qualquer faixa de 
temperatura, alarme de temperatura e mais:
• burn out
• saída reversa
• condição de segurança
• configuração de ajuste interna ou externa
Este equipamento tem por finalidade converter o sinal do 
termoelemento, seja ele termopar ou termoresistência, em sinal 
analógico de corrente, permitindo que o termoelemento possa 
ser instalado em áreas potêncialmente explosivas livrando-as do 
risco de explosão, quer por efeito térmico ou faísca elétrica.
Os produtos para atmosferas potêncialmente explosivas 
devem ser avaliados por laboratórios independente
 que resultem na certificação do produto. A Sense possui esta 
certificação, o orgão responsável pela certificação no Brasil é o 
Inmetro, que delegou sua emissão aos Escritórios de Certificação 
de Produtos (OPC), e credenciou o laboratório Cepel/Labex, que 
possui estrutura para ensaiar e aprovar equipamento conforme 
as exigências das normas técnicas.
6.1 - Software de Configuração
O software de configuração do KD-50 é fornecido gratuitamente via download, possui uma interface simples e permite 
configurar todos os parâmetros necessários para a interconexão do elemento de campo com o conversor.
6.3 - Habilitação da Junta Fria
Quando utilizar um termopar como 
elemento sensor, deve-se utilizar o 
conector especial CJC-KD50 e fazer 
um jumper entre os bornes 5 e 6 para 
habilitar a compensação da junta fria.
Nota: O conector e o jumper são 
fornecidos com o instrumento.
6.2 - Conexão dos Termoelementos
Variáveis de Processo Temperatura
22
Anotações
Variáveis de Processo Temperatura
23
Anotações
Variáveis de Processo Temperatura
24