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PSI3213 – CIRCUITOS ELÉTRICOS II Exercícios Complementares correspondentes à Matéria da 2a Prova 1 – No circuito da Figura 1, a chave encontra-se aberta há muito tempo, e fecha quando t = 0. Responda : a) Qual é o valor de iL( 0 – ) ? b) Determine o gerador equivalente de Thévenin ( e0 e R0 ) visto pelo indutor para t > 0 em função de . c) Qual é ( em função de ) a constante de tempo do circuito para t > 0 ? d) Supondo = 0 e )90 3 5 cos(220)( tteg , determine iL(t) para t > 0. 2 – O circuito da Figura 2 é denominado filtro rejeita faixa duplo – T e é usado para montagem de um circuito de rejeição de frequência. Escrevendo as equações de Análise Nodal desse circuito no domínio da Transformada de Laplace e nas incógnitas E1(s), E2(s) e E3(s), obteve-se a seguinte equação matricial com condições iniciais nulas: 1 2 s 3 X 0 Y E s W 0 2 sC G Z E s G V s sC G sC G E s 0 . Figura 1 eg(t) i1 5 2 H i1 iL t = 0 10 Figura 2 vs C R C R 2C e1 e3 e2 R/2 e3 1 G = R Quais são os valores de X , Y , Z e W? 3 – Considere o circuito da Figura 1. a) Determine o sistema matricial de análise de malhas em Laplace. b) Determine as frequências complexas próprias (FCPs) do circuito. Classifique-o quanto à estabilidade da rede livre. c) Calcule a impedância vista pelos terminais A e B no domínio de Laplace, ou seja, Zi(s). 4 – Considere o circuito da Figura 2. a) Determine o sistema matricial de análise de malhas (em Laplace), considerando condições iniciais nulas, em função de R1 , R2 , L , M e C. b) Sendo R1 = R2 = L = C = 1 ( unidades SI ), determine a função de rede )( )(1 sE sI s : b1) supondo que não haja acoplamento (k = 0). b2) supondo acoplamento perfeito (k = 1). Figura 4 C R2 es(t) M R1 L L i2 i1 i3 Zi Figura 3 iL(0– ) = 1 A vC(0– ) = 6 V 2 H(t) 4H B 10 A i1 4vL vC 0,5F vL i2 iL 5 – Considere o circuito da Figura 3 e unidades SI. a) Sabendo-se que 10 5 11 14 2 1 2 1 sI sI V V , determine os valores de , e do coeficiente de acoplamento k. Sabe-se que a matriz de análise de malhas em Laplace é dada por: s ss I I s s s s s s s s 5 5 4 15 10 10 22 22 4 2 2 1 b) Determine os valores de R e C. c) Determine o valor de e a função es(t) do gerador ( t 0 ). d) Alterando a posição física dos indutores obteve-se k = 1. Para uma fonte de tensão es(t) = 10 cos ( 2t + 45 o), determine o sistema matricial de AM para regime permanente senoidal nas incógnitas I1 e I2 . Figura 5 iL1(0– ) = iL2(0– ) = vC(0– ) = es(t) vC M R L2 L1 i1 i2 C iL2 iL1 v1 v2 Testes 1 – A equação matricial de análise de malhas no domínio de Laplace (condições iniciais nulas) do circuito da Figura 6 é dada por : 0 0 0 )( )( )( )( )( 0112 15,0505 10100 05205 3 2 1 sE sV sI sI sI s g Os valores de e r são respectivamente : a) 2 ; 2 b) – 2 ; 1 c) 20 ; – 2 d) – 10 ; – 1 e) n.d.a. 2 – O gerador de Thévenin equivalente à rede da Figura 7, no domínio de Laplace e com condições iniciais nulas, tem E0(s) e Z0(s) iguais, respectivamente, a: a) Ig(s) / 2s , ( 2s + 2 ) b) 2s . Ig(s) , ( 2s + 2 ) c) 2s . Ig(s) , ( s + 2 ) d) 4s . Ig(s) , 2 e) n.d.a. Os testes de 3 a 6 referem-se ao circuito da Figura 8. 3 – A chave está em A há muito tempo e passa instantaneamente para a posição B em t = 0. A corrente i1 ( 0 – ) vale: a) 5 A b) 0 c) 2 A d) 2,5 A e) n.d.a. 4 – A corrente i1 ( ) vale: a) 5 A b) 0 c) 2 A d) 2,5 A e) n.d.a. Figura 7 2 H ig(t) 2 H 2 A B Figura 8 4 H 2 1 H i2 i1 1 H 10 V A B t = 0 2 eg Figura 6 v 10 i1 i2 i3 ix vx r.ix 0,5 H 5 .vx 5 – As FCPs do circuito para t > 0 são: a) – 2 b) 0 e – 2 c) – 8/3 d) 0 e – 8/3 e) n.d.a. 6 – Supondo agora que a chave permaneça sempre em A, a corrente I2(s) vale (considerando condições iniciais nulas): a) )4103/(10 2 ss b) )4103/(10 2 ss c) 0 d) )]3104(/[10 2 sss e) n.d.a. 7 – Considere o circuito da Figura 9 com indutância mútua. Assinale a alternativa que contém a expressão correta de v1 em função das convenções adotadas na figura. a) 1 2 1 1 di di v L M dt dt b) 1 2 1 1 di di v L M dt dt c) 1 2 1 1 di di v L M dt dt d) 1 2 1 1 di di v L M dt dt e) n.d.a. 8 – A admitância vista pelo gerador no circuito da Figura 10 vale: a) 3 3 2 12 62 s s s b) 2 2 3 0 01 10 4 62 , , , s s s c) 2 8 3 1 99 11 6 62 , , , s s s d) 3 2 3 1 99 12 4 62 , , , s s s e) n.d.a. 2 0,1 H i2 1 H Figura 10 B A 3 2 H Figura 9 L1 v1 i1 L2 v2 i2 |M| Para os testes de 9 a 12, considere o circuito da Figura 11. 9 – O sistema matricial de análise de malhas em condições iniciais nulas é dado por: a) 0 )( )( )( /11/1 /1/11 2 1 sE sI sI sss ss b) 0 )( )( )( /111/1 /1/21 2 1 sE sI sI sss ss c) 0 )( )( )( /11/1 /1/11 2 1 sE sI sI ss ss d) 0 )( )( )( 21 1 2 1 sE sI sI ss ss e) n.d.a. 10 – A impedância Z(s) vista em A – B vale: a) s s s s 2 2 2 2 1 b) 1 12s s c) 1 2 22s s d) s + 1 e) n.d.a. 11 – Num determinado instante t0 sabe-se que e ( t0 ) = 5 V, vC ( t0 ) = 3 V e iL ( t0 ) = 1 A. Pode-se afirmar que: a) No indutor teremos vL ( t0 ) = 2 V.b) No capacitor teremos iC ( t0 ) = 1 A. c) Para determinar vL ( t0 ) e iC ( t0 ) é preciso conhecer d v dt e d i dt L t C t0 0 . d) a) e b) estão corretas. e) n.d.a. 12 – Quais são as frequências próprias do circuito? a) – 1 + j e – 1 – j b) – 1 – 2 j e – 1 + 2 j 1 1F i e(t) vL 1 vC iL A B i1 iC i2 Figura 11 1H c) – 2 + j e – 2 – j d) – 1 e + 1 e) n.d.a. 13 – Assinale a opção correta: a) Em circuitos com vinculados a presença de FCP nula coincide com a presença de laços de indutores ou cortes de capacitores obrigatoriamente. b) Cortes de capacitores e/ou laços de indutores implicam a existência de FCP nula. c) Inserindo dois capacitores em série no lugar de um capacitor não implica a existência de corte de capacitores. d) Para determinar FCP nulas, qualquer análise (AN, AM) serve, isto é, não existem condições. e) n.d.a. Para os testes 14 e 15, considere o circuito da Figura 13, em que o se (t) 10cos(t 45 ), (V,s) . 14 – Assumindo C 1 F , o fasor da corrente 2i (t) , ou seja, 2Iˆ ,vale aproximadamente (em A): a) oj231,9e b) oj1572e c) oj462,3e d) 10 e) n.d.a. 15 – A impedância vista pelos terminais A e B do circuito para C = 2F vale (em Ω): a) 0 b) c) 10 j25 d) 10 j5 e) n.d.a Figura 12 10 ~ A B C k=1 1 PSI3213 – CIRCUITOS ELÉTRICOS II Solução dos Exercícios Complementares Correspondentes à Matéria da 2a Prova 1 – a) iL ( 0 – ) = 0 ( não há geradores independentes ) Resistência equivalente vista pelo indutor: i = i1 – i1 i E 1 5 Req = 5 1 0 se > 1 b) t > 0 : R0 Corrente de curto-circuito: v = 0 i1 = 0 c) )( 5 3 10 )3(2 0 s R L d) Solução particular ( regime ) . . . . . I R j L j j j 1 + j L o E parag 2 20 90 3 1 20 2 3 1 10 3 10 3 2 2 0 0 = 2 45o 45 3 5 cos2)(, tti pL (A,s) i1 5 i1 i i E E E E i 1 5 5 5 5 i1 i1 i i E 10 i E E E E R E i 0 5 10 5 3 10 10 3 ( ) eg(t) i1 5 i1 i0 10 v i e e i R e 3 g g 0 0 0 0 10 . 2 3 5 0para 45 3 5 cos2)( 3/5 tAeti tL (A,s) 2)45cos(2)0( AAiL 2 – Reescrevendo o circuito no domínio de Laplace, com condições iniciais nulas, temos: Incógnitas: E1(s), E2(s) e E3(s). 1ª LK nó 1: 1 s 1 3 1 3 1 3 s sC [E (s) V (s)] sC [E (s) E (s)] 2G [E (s) αE (s)] 0 2 (sC G) E (s) (sC 2αG) E (s) sCV (s) 1ª LK nó 2: 2 s 2 3 2 3 2 3 s G [E (s) V (s)] G [E (s) E (s)] 2sC [E (s) αE (s)] 0 2 (sC G) E (s) (G 2αsC) E (s) GV (s) 1ª LK nó 3: 3 1 3 2 1 2 3 sC [E (s) E (s)] G [E (s) E (s)] 0 sC E (s) G E (s) (sC G) E (s) 0 Montando a equação matricial de análise nodal, temos: 1 G = R Vs(s) sC G sC G 2sC E1(s) E3(s) E2(s) 2G E3(s) 3 1 s 2 s 3 2(sC G) 0 (sC 2αG) E (s) sCV (s) 0 2(sC G) (G 2αsC) E (s) GV (s) sC G sC G E (s) 0 Logo, os valores pedidos são: s X 2 (sC G) Y (sC 2αG) Z (G 2αsC) W sCV (s) 3 – a) Circuito para AM em Laplace: 2ª LK malha 1: 1 1 2 2 2 6 4 4s I (s) I (s) I (s) 0 s s s 1 2 2 2 6 4s I (s) I (s) 4 s s s 2ª LK malha 2: 2 1 L 2 6 2 I (s) I (s) 4V (s) 10I (s) 0 s s Substituindo L 1 1 2 V (s) 4s I (s) 4 4 4sI (s) s , temos 2 1 1 2 6 2 I (s) I (s) 4 4 4sI (s) 10I (s) 0 s s 1 2 2 2 6 16s I (s) 10 I (s) 16 s s s Equação matricial de AM: 2/s 4s B 10 A I1 4VL VC 2/s VL I2 IL IC Zi – + + – 4 6/s 4 1 2 2 2 6 4s 4 I (s)s s s I (s)2 2 6 16s 10 16 s s s b) Equação característica: 1 2 2 2 2 3 j 41 4s s s s 10 0 10s 6s 5 0 2 2 3 j 4116s 10 s s s 10 A rede livre é instável pois a parte real das suas FCPs é positiva. c) Para descobrir a impedância de entrada, vamos analisar o circuito com condições iniciais nulas (geradores independentes inativados) e excitado por um gerador de tensão E(s) entre os terminais A e B: Para encontrar I(s) e calcular Zi(s) = E(s)/I(s), vamos primeiramente associar as impedâncias do indutor e do capacitor, chegando no seguinte circuito: 2ª LK malha I: 2 2 4s I(s) J(s) E(s) 4sI(s) 4sJ(s) (2s 1)E(s) 2s 1 + – I(s) I E(s) B 10 A 4VL VL J Zi(s) = E(s)/I(s) + – I(s) E(s) 4s B 10 A 4VL VC 2/s VL IL – + + – 0 0 Zi(s) = E(s)/I(s) 5 2ª LK malha J: L2 4s J(s) I(s) 4V (s) 10J(s) 0 2s 1 Substituindo L 2 4s V (s) I(s) J(s) 2s 1 , temos 2 2 4s 16s J(s) I(s) I(s) J(s) 10J(s) 0 2s 1 2s 1 2 2 2 12s 12s I(s) 10 J(s) 0 12sI(s) (20s 12s 10)J(s) 0 2s 1 2s 1 Equação matricial de AM: 2 2 4s 4s I(s) (2s 1)E(s) J(s)12s 20s 12s 10 0 Resolvendo I(s) por Cramer, temos 2 2 2 2 3 2 (2s 1)E(s) 4s 0 20s 12s 10 (2s 1)(20s 12s 10) I(s) E(s) 4s 4s 80s 40s 12s 20s 12s 10 Finalmente, 3 i 2 2 2 E(s) 80s 40s 20s Z (s) I(s)(2s 1)(20s 12s 10) 10s 6s 5 i 2 E(s) 2s Z (s) . I(s) s 0,6s 0,5 4 – a) Vamos começar fazendo a análise de malhas do circuito no domínio do tempo: 2ª LK malha 1: 31 2 1 1 s di (t)d(i (t) i (t)) R i (t) L M e (t) dt dt 2ª LK malha 2: t 32 1 2 di (t)d(i (t) i (t)) 1 L M i ( )d 0 dt dt C 2ª LK malha 3: 3 2 1 2 3 di (t) d(i (t) i (t)) L M R i (t) 0 dt dt Transformando as equações em Laplace com condições iniciais nulas, temos 2ª LK malha 1: 6 1 1 1 2 3 s 1 1 2 3 s R I (s) sL I (s) I (s) s M I (s) E (s) R sL I (s) sLI (s) s M I (s) E (s) 2ª LK malha 2: 2 1 3 2 1 2 3 1 sL I (s) I (s) s M I (s) I (s) 0 sC 1 sLI (s) sL I (s) s M I (s) 0 sC 2ª LK malha 3: 3 2 1 2 3 1 2 2 3 sLI (s) s M I (s) I (s) R I (s) 0 s M I (s) s M I (s) R sL I (s) 0 Equação matricial de AM: 1 1 s 2 3 2 R sL sL s M I (s) E (s) 1 sL sL s M I (s) 0 sC I (s) 0 s M s M R sL b) Com os valores fornecidos no enunciado, temos |M| = k e a equação matricial fica: 1 s 2 3 1 s s ks I (s) E (s) 1 s s ks I (s) 0 s I (s) 0 ks ks 1 s b1) Resolvendo I1(s) por Cramer, s 2 1 1 s 2 2 2 s E (s) s 0 1 0 s 0 s 1 s (1 s) 0 0 1 s I (s) s 1s I (s) E (s) . 1 s s 0 1 E (s) s s 1(1 s) s s (1 s) s1 s s 0 s 0 0 1 s Note que, como não há acoplamento, poderíamos ter encontrado a função de rede diretamente por associação de admitâncias, ou seja, 7 21 1 1 1 1 2 s s 1 1 1 R sC s I (s) I (s) s 1sL sY (s) Y (s) . 1 1E (s) E (s) s s 1R sC 1 s sL s b2) Resolvendo I1(s) por Cramer, s 2 2 1 1 s 2 2 3 2 2 s E (s) s s 1 0 s s s 1 s (1 s) s 0 s 1 s I (s) s s 1s I (s) E (s) 1 s s s 1 1 E (s) s 2s 1(1 s) s 2s s s 2s (1 s) s s1 s s s s s s 1 s 5 – a) Nas convenções do circuito da Figura 3 da Lista Complementar 2, temos 1 2 1 1 2 1 2 2 di (t) di (t) v (t) L M dt dt di (t) di (t) v (t) L M dt dt Transformando esse sistema de equações em Laplace e reescrevendo-o matricialmente, resulta 1 1 11 2 2 22 V (s) sI (s) i (0 )L M V (s) sI (s) i (0 )M L . Como i1(0–) = – iL1(0–) = – α e i2(0–) = iL2(0–) = β, temos 1 11 2 22 V (s) sI (s)L M V (s) sI (s)M L . Comparando essa equação matricial com a equação fornecida no enunciado, encontramos 1 2 1 2 L 4 H M L 1 H k 0,5 L L M 1 H 5 A 10 A b) Vamos começar fazendo a análise de malhas do circuito no domínio do tempo: 8 2ª LK malha 1: t 1 2 1 1 2 s di (t) di (t) 1 L M i ( ) i ( ) d e (t) dt dt C 2ª LK malha 2: t 2 1 2 2 2 1 di (t) di (t) 1 L M Ri (t) i ( ) i ( ) d 0 dt dt C Transformando as equações em Laplace, temos 2ª LK malha 1: c1 2 1 1 1 1 2 2 s c 1 1 2 s 1 1 2 v (0 )I (s) I (s) sL I (s) L i (0 ) s M I (s) M i (0 ) E (s) sC s v (0 )1 1 sL I (s) s M I (s) E (s) L i (0 ) M i (0 ) sC sC s 2ª LK malha 2: c2 1 2 2 2 2 1 1 2 c 1 2 2 2 2 1 v (0 )I (s) I (s) sL I (s) L i (0 ) s M I (s) M i (0 ) RI (s) 0 sC s v (0 )1 1 s M I (s) sL R I (s) L i (0 ) M i (0 ) sC sC s Equação matricial de AM: c 1 s 1 1 2 1 2 c 2 2 2 1 v (0 )1 1 sL s M E (s) L i (0 ) M i (0 ) I (s)sC sC s I (s)1 1 v (0 ) s M sL R L i (0 ) M i (0 ) sC sC s Comparando essa equação matricial com a equação fornecida no enunciado, encontramos R = 10 e C = 0,5 F. c) Comparando a equação matricial obtida no item b) com a equação de AM fornecida no enunciado, temos c s s2 2 v (0 ) 5 V 1 1 2 1 E (s) e (t) sen(2t)H(t) 2 2s 4 s 4 d) Tomando a equação matricial de AM obtida no item b), adotando condições iniciais nulas e substituindo 9 s s 1 1 2 2 1 2 s j com = 2 rad/s ˆE (s) E 10 45º V ˆ ˆI (s) I , I (s) I M L L pois k = 1 resulta a seguinte equação matricial de AM em RPS: 1 1 2 1 2 1 2 2 1 1 j 2L j 2 L L Iˆ 10 45º2C 2C ˆ 01 1 I j 2 L L j 2L R 2C 2C . Finalmente, podemos substituir L1 = 4 H, L2 = 1 H e R = 10 , obtendo 1 2 Iˆj7 j5 10 45º ˆj5 j 10 0I . 10 Testes 1 – A equação matricial de análise de malhas no domínio de Laplace (condições iniciais nulas) do circuito da Figura 6 é dada por : 0 0 0 )( )( )( )( )( 0112 15,0505 10100 05205 3 2 1 sE sV sI sI sI s g Os valores de e r são respectivamente : a) 2 ; 2 b) – 2 ; 1 c) 20 ; – 2 d) – 10 ; – 1 e) n.d.a. 2 – O gerador de Thévenin equivalente à rede da Figura 6, no domínio de Laplace e com condições iniciais nulas, tem E0(s) e Z0(s) iguais, respectivamente, a: a) Ig(s) / 2s , ( 2s + 2 ) b) 2s . Ig(s) , ( 2s + 2 ) c) 2s . Ig(s) , ( s + 2 ) d) 4s . Ig(s) , 2 e) n.d.a. Figura 7 2 H ig(t) 2 H 2 A B eg Figura 6 v 10 i1 i2 i3 ix vx r.ix 0,5 H 5 .vx Resolução: • 2ª LK na malha 2 em Laplace com condições iniciais nulas: 2 x 2 2 10I (s) V (s) V(s) 10I (s) 0 10(1 )I (s) V(s) 0 Comparando com a 2ª linha da equação matricial fornecida, concluímos que 1 1 2 • Equação adicional de AM para compensar a incógnita V(s): 3 2 x 3 1 1 2 3 I (s) I (s) rI (s) r I (s) I (s) rI (s) I (s) (1 r)I (s) 0 Comparando com a 4ª linha da equação matricial fornecida, concluímos que r 2 . Resolução: • Tensão em aberto: 0 g gE (s) s2I (s) 2sI (s). • Impedância vista: trocando o gerador de corrente por um aberto, temos 0Z (s) s2 2 2s 2. 11 Os testes de 3 a 6 referem-se ao circuito da Figura 7. 3 – Achave está em A há muito tempo e passa instantaneamente para a posição B em t = 0. A corrente i1 ( 0 – ) vale: a) 5 A b) 0 c) 2 A d) 2,5 A e) n.d.a. 4 – A corrente i1 ( ) vale: a) 5 A b) 0 c) 2 A d) 2,5 A e) n.d.a. Figura 8 4 H 2 1 H i2 i1 1 H 10 V A B t = 0 2 Resolução: Em regime DC, ambos os indutores podem ser substituídos por curtos-circuitos e temos 1 10 i (0 ) 5 A 2 e 2 0 i (0 ) 0. 2 Resolução: Inicialmente, notamos que o indutor de 4 H tem inércia à variação de corrente e 1 1i (0 ) i (0 ) 5 A. Além disso, o mesmo argumento se aplica ao indutor de 1 H e 2 2i (0 ) i (0 ) 0. Em regime, os indutores podem ser substituídos por curtos-circuitos e, com o resistor de 2 curto-circuitado no secundário, concluímos que 2i ( ) 0. Em contrapartida, nada podemos concluir ainda sobre a corrente 1i ( ) pois há um laço de indutor no primário. Após o instante em que a chave fecha, o indutor de 4 H está curto- circuitado e a tensão sobre ele será sempre nula para t ≥ 0+, como visto na figura a seguir. A expressão do fluxo magnético concatenado com o indutor de 4 H é t 1 1 1 1 2 1 0 50 0 1 (t) v ( )d (0 ) 4i (0 ) i (0 ) 4i (0 ) 20 Wb-espira (t) Ψ 20 Wb-espira para todo t 0 . Mas sabemos que 1 1 2 1 0 ( ) 4i ( ) i ( ) 4i ( ) e 1( ) 20 Wb-esp aΨ ir , logo, 1 1 20 4i ( ) 20 i ( ) 5 A. 4 4 H 1 H i2 i1 1 H t ≥ 0+: 2 v1 12 5 – As FCPs do circuito para t > 0 são: a) – 2 b) 0 e – 2 c) – 8/3 d) 0 e – 8/3 e) n.d.a. 6 – Supondo agora que a chave permaneça sempre em A, a corrente I2(s) vale (considerando condições iniciais nulas): a) )4103/(10 2 ss b) )4103/(10 2 ss c) 0 d) )]3104(/[10 2 sss e) n.d.a. Solução alternativa: Vamos resolver o circuito para t > 0 utilizando Análise de Malhas com condições iniciais 1i (0 ) 5 A e 2i (0 ) 0. Começando no domínio do tempo, 2ª LK malha 1: 1 2di (t) di (t)4 0 dt dt 2ª LK malha 2: 2 1 2 di (t) di (t) 2i (t) 0 dt dt Transformando as equações em Laplace, temos 2ª LK malha 1: 1 2 1 24sI (s) sI (s) 4i (0 ) i (0 ) 20 2ª LK malha 2: 1 2 2 1sI (s) s 2 I (s) i (0 ) i (0 ) 5 Equação matricial de AM: 1 2 I (s)4s s 20 I (s)s s 2 5 Resolvendo por Cramer, chega-se a 1 1 1 20 s 5 s 2 5(3s 8) 5 I (s) i (t) 5H(t) i ( ) 5 A. 4s s s(3s 8) s s s 2 A expressão do fluxo magnético do indutor de 4 H é Mas sabemos que e , logo, Resolução: Aplicando Análise de Malhas ao circuito para t > 0, como feito na Solução Alternativa do Exercício 4, podemos encontrar a equação característica do circuito e as suas FCPs: 1 2 s 0 (devido ao laço 4s s de indutor no primário) 0 s(3s 8) 0 s s 2 8 s 3 Resolução: Aplicando Análise de Malhas ao circuito para t > 0 com condições iniciais nulas, chegamos à equação matricial de AM: 1 2 I (s)4s 2 s 10 / s I (s)s s 2 0 Resolvendo por Cramer, 2 2 4s 2 10 / s s 0 10 I (s) . 4s 2 s 3s 10s 4 s s 2 13 7 – Considere o circuito da Figura 8 com indutância mútua. Assinale a alternativa que contém a expressão correta de v1 em função das convenções adotadas na figura. a) 1 2 1 1 di di v L M dt dt b) 1 2 1 1 di di v L M dt dt c) 1 2 1 1 di di v L M dt dt d) 1 2 1 1 di di v L M dt dt e) n.d.a. 8 – A admitância vista pelo gerador no circuito da Figura 9 vale: a) 3 3 2 12 62 s s s b) 2 2 3 0 01 10 4 62 , , , s s s c) 2 8 3 1 99 11 6 62 , , , s s s d) 3 2 3 1 99 12 4 62 , , , s s s e) n.d.a. 2 0,1 H i2 1 H Figura 10 B A 3 2 H Figura 9 L1 v1 i1 L2 v2 i2 |M| Resolução: 1 2 1 2 1 1 1 1 di di di di v L M v L M dt dt dt dt 14 Para os testes de 9 a 12, considere o circuito da Figura 10. 9 – O sistema matricial de análise de malhas em condições iniciais nulas é dado por: a) 0 )( )( )( /11/1 /1/11 2 1 sE sI sI sss ss b) 0 )( )( )( /111/1 /1/21 2 1 sE sI sI sss ss c) 0 )( )( )( /11/1 /1/11 2 1 sE sI sI ss ss d) 0 )( )( )( 21 1 2 1 sE sI sI ss ss e) n.d.a. 1 1F i e(t) vL 1 vC iL A B i1 iC i2 Figura 11 1H Resolução: Considerando o circuito esquematizado a seguir com condições iniciais nulas, vale: 1 2 1 2 2 1 2 2 I (s)V(s) 2s 0,1s I (s)V(s) 0,1s 3 s I (s) 3 s 0,1s V(s)1 I (s) 0,1s 2s V(s)1,99s 6s 3,2s 3 I (s) I (s) V(s) 1,99s 6s 2 1 2 impedância do trecho L//(L+R) 1,99s 6s V(s) I (s) I (s) 3,2s 3 . Logo, por associação de impedâncias, 2 22 1 1 3,2s 3 Y(s) 1,99s 6s 1,99s 12,4s 61,99s 12,4s 6 2 3,2s 3 3,2s 3 . v 2 0,1 H i2 1 H B A 3 2 H i1 15 10 – A impedância Z(s) vista em A – B vale: a) s s s s 2 2 2 2 1 b) 1 12s s c) 1 2 22s s d) s + 1 e) n.d.a. Resolução: Começando no domínio do tempo e com condições iniciais nulas, 2ª LK malha 1: t 1 1 2 si (t) i ( ) i ( ) d e (t) 2ª LK malha 2: t 2 2 1 2 di (t) i ( ) i ( ) d i (t) 0 dt Transformando as equações em Laplace, temos 2ª LK malha 1: 1 2 1 1 1 I (s) I (s) E(s) s s 2ª LK malha 2: 1 2 1 1 I (s) 1 s I (s) 0 s s Equação matricial de AM: 1 2 1 1 1 I (s) E(s)s s I (s)1 1 0 1 s s s . Resolução: Por associação de impedâncias, temos 2 2 2 2 (s 1) / s s 1 s s 1 s 2s 2 Z(s) 1 . 1 s s 1 s s 1s 1 s 16 11 – Num determinado instante t0 sabe-se que e ( t0 ) = 5 V, vC ( t0 ) = 3 V e iL ( t0 ) = 1 A. Pode-se afirmar que: a) No indutor teremos vL ( t0 ) = 2 V. b) No capacitor teremos iC ( t0 ) = 1 A. c) Para determinar vL ( t0 ) e iC ( t0 ) é preciso conhecer d v dt e d i dt L t C t0 0 . d) a) e b) estão corretas. e) n.d.a. 12 – Quais são as frequências próprias do circuito? a) – 1 + j e – 1 – j b) – 1 – 2 j e – 1 + 2 j c) – 2 + j e – 2 – j d) – 1 e + 1 e) n.d.a. 13 – Assinale a opção correta: a) Em circuitos com vinculados a presença de FCP nula coincide com a presença de laços de indutores ou cortes de capacitores obrigatoriamente. b) Cortes de capacitores e/ou laços de indutores implicam a existência de FCP nula. c) Inserindo dois capacitores em série no lugar de um capacitor não implica a existência de corte de capacitores. d) Para determinar FCP nulas, qualquer análise (AN, AM) serve, isto é, não existem condições. e) n.d.a. Resolução: Considerando o circuito para t = t0 a seguir, No indutor, L 0 L 0v (t ) 1 3 v (t ) 2 V. No capacitor, C 0 C 0 5 3 i (t ) 1 i (t ) 1A. 1 Para determinar vL ( t0 ) e iC ( t0 ), basta aplicar diretamente a 1ª LK e a 2ª LK no circuito “fotografado” em t = t0. 1 1F 5 V vL 1 3 V 1 A A B iC 1H Resolução: Equação característica: 12 2 1 1 1 s 1 js s 0 s 2s 2 0 s 1 j1 1 1 s s s Resolução: Cortes de capacitores e/ou laços de indutores implicam a existência de FCP nula. Em circuitos com vinculados, pode aparecer FCP nula sem a presença evidente de laços de indutores ou cortes de capacitores. Para determinar FCPs nulas na Análise Nodal, é preciso considerar as correntes dos indutores como incógnitas. Já na Análise de Malhas, para determinar FCPs nulas é preciso considerar as tensões dos capacitores como incógnitas. 17 Para os testes 14 e 15, considere o circuito da Figura 12, em que o se (t) 10cos(t 45 ), (V,s) . 14 – Assumindo C 1 F , o fasor da corrente 2i (t) , ou seja, 2Iˆ ,vale aproximadamente (em A): a) oj231,9e b) oj1572e c) oj462,3e d) 10 e) n.d.a. 15 – A impedância vista pelos terminais A e B do circuito para C = 2F vale (em Ω): a) 0 b) c) 10 j25 d) 10 j5 e) n.d.a. Resolução: As relações entre as tensões e correntes dos indutores é Fazendo análise de malhas, obtemos o o j45 1 2 j157 j23 2 2 Jˆ10 j2 j 10e ˆj j0,5 j 0J ˆ ˆJ 1,857e I 1,857e 1 1 1 1 22 2 2 ˆ ˆ ˆV jωL jω | M | J Jj2 j ˆ ˆ ˆjω | M | jωL j j0,5V J J 10 ~ A B j k=1 sEˆ 1Jˆ 2Jˆ 1Vˆ 2Vˆ Resolução: Modificando o sistema anterior, temos 1 s 2 10 j2 j ˆ ˆJ E j ˆj j0,5 0J C Resolvendo esse sistema em 1Jˆ , a impedância de entrada vale: 2 s s 1 1 C 2 ˆ ˆE E(10 j2) j(0,5 1/ C) ˆ ˆj(0,5 1/ C)J J Figura 12 10 ~ A B C k=1
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