RESERVATÓRIO ELEVADO

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RESERVATÓRIO ELEVADO – 26000 L 
 
 
 
 
INTRODUÇÃO 
Calculam-se as lajes da tampa, fundo e paredes separadamente, compatibilizando os momentos para o 
dimensionamento das armaduras. As paredes (verticais) também serão calculadas como vigas parede. Por fim, far-se-á o 
detalhamento das armaduras. 
 
 
 
 
Cálculo dos Esforços Solicitantes da laje 
• TAMPA (278X488) 
– a) Espessura 
• d ≥ 2,5% lx = 2,5/100*278 = 7,0 cm 
• Ítem Cobrimento 
– Concreto revestido (lajes ao ar livre)  c = 2,0 cm 
– d´= 0,5 + c = 2,5 cm 
– H = 7,0 + 2,5 = 9,50 cm  hadotado = 10,0 cm 
– b) Cargas: 
• Peso Próprio = 0,10.25 = 2,5 kN/m2 
• Impermeabilização = 0,75 kN/m2 
• Sobrecarga – (NBR 6120) = 0,50 kN/m2 
TOTAL = 3,75 kN/m2 
ESFORÇOS SOLICITANTES 
 
 
• 2.2 – FUNDO – (278x488) 
– a)Espessura:- 
• d  2,5%.lx = 2,5/100*278 = 7,0 cm 
• Ítem 6.3.3.1 – Cobrimento 
– Concreto revestido (lajes ao ar livre)  c = 2,0 cm 
– d´= 0,5 + c = 2,5 cm 
– H = 7,0 + 2,5 = 9,5 cm  hadotado = 13,0 cm 
– b) Cargas: 
• Peso Próprio = 0,13.25 = 3,25 kN/m2 
• Água = 2,38.10 = 23,80 kN/m2 
• Impermeabilização = 0,75 kN/m2 
• TOTAL = 27,80 kN/m2 
 
 
 
x
y
Par. 1
Par. 2
Pa
r. 3
Pa
r. 4
Mx
My
lx = 278
ly 
= 4
88
 = 488/278 = 1,76 
x = 8,95
y = 3,53
MOMENTO FLETOR
Mx = 8,95.3,75.2,782/100 = 2,59 kN.m/m
My = 3,53.3,75.2,782/100 = 1,02 kN.m/m
REAÇÕES DE APOIO
 = 488/278 = 1,76 
x = 3,57
y = 2,50
Vx = 3,57.3,75.2,78/10 = 3,72 kN/m
Vy = 2,50.3,75.2,78/10 = 2,61 kN/m
ESFORÇOS SOLICITANTES 
 
 
PAREDE 1 = PAREDE 2 (278 X 250) – CARGA 
 
 
90,0
278
250

lb
la 
• Mx = 1,33.22,67.2,52/100 = 1,88 kN.m/m 
• My = 1,23.22,67.2,52/100 = 1,74 kN.m/m 
• Mx’= 3,89.22,67.2,52/100 = -5,51 kN.m/m 
• My’= 3,06.22,67.2,52/100 = -4,34 kN.m/m 
 
 
 
x
y
Par. 1
Par. 2
Pa
r. 3
Pa
r. 4
Mx
My
lx = 278
ly 
= 4
88
 = 488/278 = 1,76 
x = 3,88
y = 1,17
x’= 8,05
y’= 5,72
MOMENTO FLETOR
Mx = 3,88.27,8.2,782/100 = 8,34 kN.m/m
My = 1,17.27,8.2,782/100 = 2,51 kN.m/m
Mx’ = 8,05.27,8.2,782/100 = -17,30 kN.m/m
My’ = 5,72.27,8.2,782/100 = -12,29 kN.m/m
REAÇÕES DE APOIO
 = 488/278 = 1,76 
x’ = 3,72
y’ = 2,50
Mx’
My’
y
x
Tampa
Fundo
Pa
r. 4
My
Mx
b = 278
a =
 25
0
Pa
r. 3
My’
Mx’
q=22,67 kN/m2
Redução da Carga na Parede
q = qa. ha/a
q = 23,8.2,38/2,50 = 22,67 kN/m2
PAREDE 3 = PAREDE 4 (488 X 250) – CARGA 
 
50,051,0
488
250

lb
la 
 Mx = 2,59.22,67.2,52/100 = 3,67 kN.m/m 
 My = 0,96.22,67.2,52/100 = 1,36 kN.m/m 
 Mx’= 6,14.22,67.2,52/100 = -8,70 kN.m/m 
 My’= 3,60.22,67.2,52/100 = -5,10 kN.m/m 
 
Compatibilização dos Esforços Solicitantes da Laje. Corte Transversal: Fundo com Parede 3 = Parede 4 
 
 
 
 
 
 
 
 
y
x
Tampa
Fundo
Pa
r. 
2
My
M
x
b = 488
a 
= 
25
0
Pa
r. 
1
My’
Mx’
q=22,67 kN/m217
,30
8,3
48,70
3,67
13
,84
11
,8013,84
3,67
M’ 
0,8.17,3 = 13,84
(8,70+17,30)/2 = 13,0
M 
8,34 + (17,3-13,84)= 11,80
3,67 (mantido)
Compatibilização dos Esforços Solicitantes da Laje. Corte Transversal: Fundo com Parede 1 = Parede 2 
 
 
Compatibilização dos Esforços Solicitantes da Laje. Corte Horizontal: Parede 1 com Parede 3 
 
 
Efeito de Viga Parede - Processo CEB/1981 Parede 1 = Parede 2 (13 x 272) 
 
12
,29
2,5
15,51
1,88
9,8
3
4,9
79,83
1,88
M’ 
0,8.12,29 = 9,83
(5,51+12,29)/2 =8,90 M 
2,51 + (12,29-9,83)= 4,97
1,88 (mantido)
M’ 
0,8.5,10 = 4,08
(4,34+5,10)/2 = 4,72 M 
1,36 + (5,10-4,72)= 1,74
1,74 (mantido)
5,1
0
1,3
6
4,34
1,74
4,7
2
1,7
4
4,72
1,74
l = 270 cm
Peso Próprio = 8,84 kN/m
Reação da Tampa= 2,61 kN/m
Reação do Fundo= 19,32 kN/m
TOTAL = 30,77 kN/m
M = 2804 kN.cm41,54 kN 41,54 kN
l0 - Distância de face a face de pilar
l0 = 2,49 = (2,65 - 2.0,08) m
l 
249 + 2.21/2 = 270 cm
1,15.249 = 286,35 cm
h = 272 cm > 0,5.l  VIGA PAREDE
Verificação contra flambagem lateral:
3
.8 hefcd
gdlo
bnec 
hefcd
gdlo
bnec
.
..5

e
 
 
Verificação da Pressão sobre os Apoios (Apoio Direto – Pilar) 
 
 
he 
l = 270cm
h= 272 cm
 he = 270 cm
cmbnec 23,3
270.00,2
4,1.4,1.3077,0
8
249
3 
cmbnec 39,1
270.0,2
4,1.4,1.3077,0.249.5

bnec = 3,23 cm  badot = 13,0 cm > 3,23 cm  ok!
2
dd 0,32kN/cmP
21.13
2,1.41,54
c.b
2,1.V
P 
2
u 1,14kN/cm
1,4
2,0
0,8.extr.)(apoio0,8.fcdP 
Pd  Pu  ok!
Determinação do Braço de Alavanca - z
10,993
272
270
h
l

e viga sobre 2 apoios  z = 0,6.l = 0,6.270 = 162 cm
V = 41,54 kN c = 21 cm < 0,20.270 = 54 cm
b = 13 cm
Cálculo de As
2
50.162
2804 55,0.15,1.4,1
.
cm
fydz
Md
As 
2
min 30,5272.13%.15,0.%.15,0 cmhbwAs 
)20,5(0,8410430,5 22min cmmmmmcmAsAsadot  
Armadura de Pele: (estribos e ferros longitudinais)
mcmbasas necvh /32,023,3.1,0.1,0 2
Armadura de Suspensão:
/m0,31cm.1,15
2.50
1,4.19,32
fyd
q
as 2
s
v1 
(Adotar estribos de 2 pernas)
(em cada face)
Efeito de Viga Parede - Processo CEB/1981 Parede 3 = Parede 4 (13 x 272) 
 
 
Verificação da Pressão sobre os Apoios (Apoio Direto – Pilar) 
 
l = 480 cm
Peso Próprio = 8,84 kN/m
Peso da Tampa = 3,72 kN/m
Peso do Fundo = 28,75 kN/m
TOTAL = 41,31 kN/m
M = 11897 kN.cm
99,14 kN 99,14 kN
l0 - Distância de face a face de pilar
l0 = 4,59 = (4,75 - 2.0,08) m
l 
459 + 2.21/2 = 480 cm
1,15.459 = 527,85 cm
h = 272 cm > 0,5.l  VIGA PAREDE
Verificação contra flambagem lateral:
3
ecd
do
nec
.hf
g
8
l
b 
ecd
do
nec
.hf
.g5.l
b 
e
he 
l = 480cm
h= 272 cm
 he = 272 cm
cmbnec 55,6
272.0,2
4.1.4,1.4131,0
8
459
3 
cmbnec 42,3
272.0,2
4,1.4,1.4131,0.459.5

bnec = 6,55 cm  badot = 13,0 cm > 6,55 cm  ok!
2
dd 0,76kN/cmP
21.13
2,1.99,14
c.b
2,1.V
P 
2
u 1,14kN/cm
1,4
2,0
0,8.extr.)(apoio0,8.fcdP 
Pd  Pu  ok!
Determinação do Braço de Alavanca - z
2
h
l
11,765
272
480
h
l

e viga sobre 2 apoios 
194,4cm)
272
480
30,15.272.()
h
l
0,15.h.(3z 
 
Verificação dos esforço de tração nas paredes Parede 3 = Parede 4 
 
 
Cálculo de As
2
194,4.50
11897
s 1,97cm1,4.1,15.
z.fyd
Md
A 
2
min 5,30cm720,15%.13.20,15%.bw.hAs 
)(5,20cm8,0mm410mm45,30cmAsAs 22minadot  
Armadura de Pele: (estribos e ferros longitudinais)
/m0,66cm0,1.6,550,1.basas 2necvh 
Armadura de Suspensão:
/m0,46cm.1,15
2.50
1,4.28,75
fyd
q
as 2
s
v1 
(Adotar estribos de 2 pernas)
(em cada face)
2
3
2
2
2
1
m 1,982 A
m 5,222 A
m 3,015 A



2
total m 12,20 A 
Reação na laje do fundo:
Reação na parede 1 = parede 2
m
kN
 8,18 
2,50
210,32.1,98
 
Aq
 R
3
parede1 



Reação na tampa
m
kN
 2,15 
4,88
3,48.3,015
 
Aq
 R
1
tampa 



Como se observa acima, a situação crítica é o esforço de tração na laje do fundo,
que corresponde à 17,81 kN/m;
m
cm
 0,57 
1,15
50,0
81,171,4
 
f
q1,4
 A
2
yd
ts, 




m
kN
 17,81 
4,88
216,64.5,22
 
Aq
 R
2
fundo 



Verificação dos esforço de tração nas paredes Parede 1 = Parede 2 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2
3
2
2
2
1
m 1,951 A
m 1,932 A
m 1,115 A


2
total m 6,95 A 
Reação na laje do fundo:
Reação na parede 3 = parede 4
m
kN
 8,08 
2,50
110,35.1,95
 
Aq
 R
3
parede3 



Reação na tampa
m
kN
 0,97 
2,78
2,43.1,115
 
Aq
 R
1
tampa 



Como se observa acima, a situação crítica é o esforço de tração na laje do fundo,
que corresponde à 12,84 kN/m;
m
cm
 0,41 
1,15
50,0
84,121,4
 
f
q1,4
 A
2
yd
ts, 




m
kN
 12,84 
2,78
218,47.1,93
 
Aq
 R
2
fundo 



Dimensionamento das Armaduras Fck= 20,0 MPa - Aço CA-50 
 
Armaduras Mínimas 
• Tampa 
– Asmin = 0,15.10 = 1,50 cm2/m 
• S  20cm 
• S  2.h = 2.10= 20 cm 
• Fundo e Parede 
– Asmin = 0,15.13 = 1,95 cm2/m 
• S  20cm 
• S  2.h = 2.13= 26 cm 
 
Esquema de detalhamento das armaduras Fundo com Parede 3 = Parede 4 
 
Posição
M.F.
(kN.cm/m)
As (cm2/m)
Aspele-Assusp. 
(cm2/m)
Astração 
(cm2/m)
Astotal 
(cm2/m)
Asadot 
(cm2/m)
(mm) s (cm)
Asefet 
(cm2/m)
Tampa
 102 0,44 0,03 0,47 1,5 6.3 21 1,66
 259 1,14 0,07 1,21 1,5 6.3 21 1,66
Fundo
 497 1,57 0,41 1,98 1,95 6.3 16 1,97
 1180 3,87 0,57 4,44 4,44 8.0 11 4,44
Par. 1
H 174 0,54 0,32 0,26 1,12 1,95 6.3 16 1,97
V 188 0,58 0,59 1,17 1,95 6,3 16 1,97
Par. 3
H 174 0,54 0,66 0,26 1,46 1,95 6.3 1,97
V 367 1,15 1,12 2,27 2,27 6.3 14 2,25
Fundo/Par. 3 (-) 1384 4,61 0,47 4,61
5 15 1,33
8 15 3,33*
Fundo/Par. 1 (-) 983 3,19 3,19 3,19 8.0 16 3,13
Par.1/Par. 3 (-) 472 1,49 1,49 1,95 6.3 16 1,97
13
,8
4
11
,813,84
3,67
# 6.3 c/ 20 - 2996 6
287
# 5,0 c/ 15 - 303
8 8287
# 8,0 c/ 15 - 513
8 8287
97 97
(58+24+10,5+6,5-2,0=97)
58
8
8
# 
5,
0 
c/
 1
5 
-2
94
26
8
57
8
8
96
(5
7+
10
,5
+6
,5
+2
4-
2,
0=
96
)
26
8
# 
8,
0 
c/
 1
5 
-3
98
Detalhamento das armaduras Fundo com Parede 1 = Parede 2 
 
Esquema de detalhamento das armaduras Parede 1 com Parede 3 
 
9,
83
4,
979,83
1,88
# 6.3 c/ 20 - 5138 8
497
# 5,0 c/ 32 - 513
8 8497 - (construtivo)
# 8,0 c/ 16 - 813
8 8497
142 142
(103+10,5+6,5+24-2,0=142)
103
8
8
# 
8,
0 
c/
 1
6 
-4
06
 
26
9
57
8
8
96
(5
7+
10
,5
+
6,
5+
24
-2
,0
=
96
,0
)
26
9
# 
6,
3 
c/
 1
6 
-2
93
0,
47
0,
180,47
0,17
58
103
# 6,3 c/ 16 - 573
8497
# 6,3 c/ 16 - 513
8497
30 30
8
8
8
8
# 
6,
3 
c/
 1
6 
-3
63
28
7
8
8
30
28
7
# 
6,
3 
c/
 1
6 
-3
03
30
 
 
 
Esquema de Detalhamento
Parede 3 = Parede 4
#8.0 c/ 15
#8.0 c/ 15
#5.0 c/ 15
#5,0 c/15
#6.3 c/ 20
#6.3 c/13
4# 8,0mm
4# 10,0mm
40
 c
m
15
15
#6.3 c/ 16
#5,0 c/ 32
# 6,3 c/16
# 6,3 c/ 16
#6.3 c/19
4015
15
4#8,0mm
4#10,0mm
#6,3 c/ 16
#6,3 c/ 16
#6,3 c/ 19
#6,3 c/ 13
#8,0 c/ 16
#8,0 c/16
#5,0 c/ 15
Esquema de Detalhamento
Parede 1 = Parede 2