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1 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora graticcio effettivo graticcio a maglie infinitesime equivalente IMPALCATO A GRATICCIO Elementi longitudinali → TRAVI Elementi trasversali → TRAVERSI Travi e traversi sono perpendicolari IPOTESI 1) Il graticcio effettivo può essere sostituito da uno equivalente con maglie infinitesime, avente le stesse rigidezze medie flessionali e torsionali Inerzia flessionale Inerzia torsionale TRAVI (POUTRE) JP JT,P TRAVERSI (ENTRETOISE) JE JT,E 2 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 2) L’impalcato si ritiene appoggiato sui bordi estremi (x=0 e x=L) e libero sugli altri due (y=-b e y=b) Analisi armonica nella direzione x 3) La ripartizione dei carichi fra le travi longitudinali (ripartizione trasversale), per ogni condizione di carico, è la stessa che si avrebbe se i carichi fossero distribuiti in senso longitudinale con legge (sinusoidale) Sviluppo in serie troncato al 1° termine → errore ~ 2% 3 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora COEFFICIENTE DI RIPARTIZIONE TRASVERSALE - carico agente su una parallela all’asse x con eccentricità “e” - carico ripartito con legge sinusoidale - ipotesi di vincolo già descritte la deformata ha forma di semionda di sinusoide w(x,y) = w(y,e) sen(πx/L) il rapporto k(y,e) = w(x,y)/w0(x) = w(y,e)/w0 è detto coefficiente di ripartizione trasversale e consente di valutare la distribuzione delle sollecitazioni prodotte dall’azione dei carichi sull’impalcato nel caso di carico sinusoidale ripartito su tutta la larghezza 2b dell’impalcato p0(x) = p(x)/2b = p1 sen(πx/L)/2b la deformata si presenta cilindrica w0(x) = w0 sen(πx/L) 4 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora k(y,e) è indipendente dall’ascissa x Tale parametro dipende da: 1) il parametro di irrigidimento 2) il parametro di torsione 3) l’eccentricità relativa e/b posizione del carico 4) l’ordinata relativa y/b posizione della trave longitudinale 4 E P L b ρ ρ=ϑ EP EP 2 ρ⋅ρ γ+γ=α k(y,e) = k(e,y) TEOREMA DI MAXWELL trave carico ϑ<0.3 traversi infinitamente rigidi 5 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Massonnet per evitare di valutare kα per ogni valore di α ha fornito la seguente relazione semiempirica ( ) (GUYON) isotropa piastra 1 per kk nulla torsionale rigidezza 0 per kk kkkk 1 0 010 =α→ =α→ α⋅−+=α Metodo caratterizzato dall’uso di tabelle K0 y/e -1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 -1,00 4,6376 3,4626 2,3904 1,4672 0,6944 0,0460 -0,5170 -1,0350 -1,5388 -0,75 3,4626 2,7877 2,1034 1,4522 0,8625 0,3358 -0,1425 -0,5933 -1,0350 -0,50 2,3904 2,1034 1,7920 1,4214 1,0223 0,6237 0,2359 -0,1425 -0,5170 -0,25 1,4672 1,4522 1,4214 1,3348 1,1509 0,9019 0,6237 0,3358 0,0460 0,00 0,6944 0,8625 1,0223 1,1509 1,2064 1,1509 1,0223 0,8625 0,6944 0,25 0,0460 0,3358 0,6237 0,9019 1,1509 1,3348 1,4214 1,4522 1,4672 0,50 -0,5170 -0,1425 0,2359 0,6237 1,0223 1,4214 1,7920 2,1034 2,3904 0,75 -1,0350 -0,5933 -0,1425 0,3358 0,8625 1,4522 2,1034 2,7877 3,4626 1,00 -1,5388 -1,0350 -0,5170 0,0460 0,6944 1,4672 2,3904 3,4626 4,6376 K1 y/e -1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 -1,00 2,0184 1,6715 1,3586 1,0943 0,8814 0,7158 0,5902 0,4944 0,4157 -0,75 1,6715 1,5147 1,3215 1,1208 0,9392 0,7875 0,6670 0,5727 0,4944 -0,50 1,3586 1,3215 1,2594 1,1425 1,0031 0,8708 0,7583 0,6670 0,5902 -0,25 1,0943 1,1208 1,1425 1,1339 1,0646 0,9671 0,8708 0,7875 0,7158 0,00 0,8814 0,9392 1,0031 1,0646 1,0957 1,0646 1,0031 0,9392 0,8814 0,25 0,7158 0,7875 0,8708 0,9671 1,0646 1,1339 1,1425 1,1208 1,0943 0,50 0,5902 0,6670 0,7583 0,8708 1,0031 1,1425 1,2594 1,3215 1,3586 0,75 0,4944 0,5727 0,6670 0,7875 0,9392 1,1208 1,3215 1,5147 1,6715 1,00 0,4157 0,4944 0,5902 0,7158 0,8814 1,0943 1,3586 1,6715 2,0184 θ = 0,46900 -2,0000 -1,0000 0,0000 1,0000 2,0000 3,0000 4,0000 5,0000 - 1 , 0 0 - 0 , 5 0 0 , 0 0 0 , 5 0 1 , 0 0 y/b k α e/b=-1.00 e/b=-0.75 e/b=-0.50 e/b=-0.25 e/b=+0.00 e/b=+0.25 e/b=+0.50 e/b=+0.75 e/b=+1.00 α = 0,03929 6 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora ∑ ∑ = = α⋅ ⋅= n 1i i n 1i ii mediox p )e,y(kp MM ∑ = αμ⋅⋅= n 1i iiy )e,y(pbM ∑ = ατ⋅⋅⋅γ+γ γ⋅−= n 1i ii EP P xy )e,y(pb2M ∑ = ατ⋅⋅⋅γ+γ γ⋅−= n 1i ii EP E yx )e,y(pb2M ∑∑ ∑ = α = = α μ⋅⋅π⋅⋅ρ γ+ ⋅ ⋅= n 1i ii E E n 1i i n 1i ii medio xx )e,y(pb p )e,y(kp VV l ∑∑ = α = α τ⋅⋅π⋅⋅γ+γ γ⋅+κ⋅= n 1i ii EP P n 1i iiy )e,y(pb 2)e,y(pV l Riepilogo delle principali relazioni Momento flettente nella trave Momento flettente nel traverso Momento torcente nella trave Momento torcente nel traverso Taglio nella trave Taglio nel traverso 7 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Esempio numerico Determinare gli effetti della ripartizione trasversale con il metodo di Massonnet, valutando i momenti flettenti e torcenti e i tagli nelle travi e nei traversi 8 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Valutare α e ϑ L=22.30m 2b = 11.50m b1 = 1.00m Momento d’inerzia flessionale EP EP 2 ρ⋅ρ γ+γ=α4 E P L b ρ ρ=ϑ 9 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Momento d’inerzia torsionale In genere il problema legato alla determinazione dell’inerzia torsionale non è dato dalla determinazione di β (che si può assumere pari a 1/3), quanto dalla trasformazione dei rettangoli in aree equivalenti in modo da ricondursi in sezioni a o T, in cui il flusso delle tensioni tangenziali è noto. 4 3 1k 3 kkkP,T cm 66,520241saJ =β= ∑ = 10 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Rigidezza torsionale per sezioni composte da rettangoli allungati 11 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora SEZIONE COMPOSTA DA 3 RETTANGOLI GEOMETRIA nr. Base [m] Altezza [m] 1 4,000 0,200 2 0,200 1,000 3 2,000 0,300 INERZIA FLESSIONALE A = 1,60000 m^2 area Sx = 1,03000 m^3 momento statico xG = 0,000 m ascissa baricentro yG = 0,644 m ordinata baricentro Ix = 1,22333 m^4 inerzia flessionale asse xx IxG = 0,56027 m^4 inerzia flessionale asse GG INERZIA TORSIONALE Geometria per calcolo inerzia torsionale nr. sk [m] ak [m] betak 1 0,200 4,000 0,3229 2 0,200 1,000 0,2915 3 0,300 2,000 0,3020 Jt = 0,02897 m^4 inerzia torsionale 0,000 0,500 1,000 1,500 2,000 2,500 3,000 3,500 4,000 4,500 - 2 , 5 0 0 - 2 , 0 0 0 - 1 , 5 0 0 - 1 , 0 0 0 - 0 , 5 0 0 0 , 0 0 0 0 , 5 0 0 1 , 0 0 0 1 , 5 0 0 2 , 0 0 0 2 , 5 0 0 Rettangolo 1 Rettangolo 2 Rettangolo 3 Baricentro ∑ = ⋅⋅= 3 1 3 k kkkt asJ β 12 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora EC2 DM 2008 Shear lag Airy13 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Momento d’inerzia flessionale Momento d’inerzia torsionale 4 2 1k 3 kkkE,T cm 33,1433053saJ =β= ∑ = 14 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 15 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora ∑ ∑ = = α⋅ ⋅= n 1i i n 1i ii mediox p )e,y(kp MM Momento flettente nella trave 1) Sviluppo in serie di Fourier del carico 2) Calcolo delle sollecitazioni (Mx) relative ad ogni condizione di carico 3) Definizione ed uso della funzione kα 4) Calcolo di Mx sull’impalcato Normativa di riferimento D. M. LL. PP. 4/5/1990 “Aggiornamento delle norme tecniche per la progettazione, la esecuzione e il collaudo dei ponti stradali” Differenze con D. M. 2008: carichi mobili, coefficiente dinamico, larghezza corsia 3,50m 16 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 1) Sviluppo in serie di Fourier del carico 2) Calcolo delle sollecitazioni (Mx) relative ad ogni condizione di carico 3) Definizione della funzione kα 4) Calcolo di Mx sull’impalcato 17 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 18 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 19 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora -500,0 0,0 500,0 1000,0 1500,0 2000,0 2500,0 3000,0 3500,0 0,0 5,0 10,0 15,0 20,0 25,0 x M ( x ) M_Fourier M_effettivo M_corretto 20 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 1) Sviluppo in serie di Fourier del carico 2) Calcolo delle sollecitazioni (Mx) relative ad ogni condizione di carico 3) Definizione della funzione kα 4) Calcolo di Mx sull’impalcato 21 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora NORMATIVA L=22,30m 22 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 1) Sviluppo in serie di Fourier del carico 2) Calcolo delle sollecitazioni (Mx) relative ad ogni condizione di carico 3) Definizione della funzione kα 4) Calcolo di Mx sull’impalcato 23 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora -2,0000 -1,0000 0,0000 1,0000 2,0000 3,0000 4,0000 5,0000 - 1 , 0 0 - 0 , 5 0 0 , 0 0 0 , 5 0 1 , 0 0 k α θ = 0,46900 α = 0,03929 K0 e/y -1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,00 -1,5388 -1,0350 -0,5170 0,0460 0,6944 1,4672 2,3904 3,4626 4,6376 K1 e/y -1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,00 0,4157 0,4944 0,5902 0,7158 0,8814 1,0943 1,3586 1,6715 2,0184 e/y -1,00 -0,75 -0,50 -0,25 0,00 0,25 0,50 0,75 1,00 1,00 -1,1514 -0,7319 -0,2976 0,1788 0,7315 1,3933 2,1859 3,1076 4,1184 ( ) α⋅−+=α 010 KKKK Fissata l’ordinata y, ossia la trave longitudinale TABELLE BIBLIOGRAFIA Le calcul des grillages de poutres et dalles orthotropesLarghezza impalcato (y/b) 24 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 1) Sviluppo in serie di Fourier del carico 2) Calcolo delle sollecitazioni (Mx) relative ad ogni condizione di carico 3) Definizione della funzione kα 4) Calcolo di Mx sull’impalcato 25 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Utilizzo della funzione kα quale linea di influenza 26 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 11 travi ∑ ∑ = = α⋅ ⋅= n 1i i n 1i ii mediox p )e,y(kp MM (162.2419+324.4838 +43.5129)/11 = 48.2035 27 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 28 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 29 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Momento flettente nel traverso ∑ = αμ⋅⋅= n 1i iiy )e,y(pbM ( ) α⋅μ−μ+μ=μ α 010 30 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 31 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Momento torcente nella trave ∑ = ατ⋅⋅⋅γ+γ γ⋅−= n 1i ii EP P xy )e,y(pb2M α=0 rigidezza torsionale nulla 32 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora 33 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Momento torcente nel traverso ∑ = ατ⋅⋅⋅γ+γ γ⋅−= n 1i ii EP E yx )e,y(pb2M 34 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Taglio nella trave ∑∑ ∑ = α = = α μ⋅⋅π⋅⋅ρ γ+ ⋅ ⋅= n 1i ii E E n 1i i n 1i ii medio xx )e,y(pb p )e,y(kp VV l 35 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora Taglio nel traverso ∑∑ = α = α τ⋅⋅π⋅⋅γ+γ γ⋅+κ⋅= n 1i ii EP P n 1i iiy )e,y(pb 2)e,y(pV l 36 Metodo di ripartizione dei carichi: Guyon - Massonnet - Bareš Corso Ponti 1 – Ass. Ing. Corrado Pecora
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