Memorial de Cálculo Agua fria

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UNIVERSIDADE TECNOLÓGICA FEDERAL DO PARANÁ 
CURSO ENGENHARIA CIVIL 
 
 
 
ISABELA SCHÖN 
JULIANA MARTINS CAMARGO 
LUMA NATÁLLIA MEIRA 
 
 
 
 
 
 
 
 
MEMORIAL DESCRITIVO 
PROJETO HIDROSSANITÁRIO PREDIAL 
 
 
 
 
 
 
 
Professora Dra. Mariane Kempka 
 
 
 
 
GUARAPUAVA 
2018 
 
SUMÁRIO 
​​1​​ OBJETIVO 2 
​​2​​ NORMAS E DETERMINAÇÕES 2 
​​3​​ DADOS DA EDIFICAÇÃO 2 
​3.1 ​ Caracterização da Edificação 2 
​3.2 ​ Consumo Predial 2 
​3.3 ​ Pontos de Abastecimentos 4 
​​4​​ DIMENSIONAMENTOS 4 
​4.1 ​ Dimensionamento dos Reservatórios 4 
​4.2 ​ Dimensionamento do Sistema Elevatório 5 
​4.2.1​ Estimativa Das Vazões 5 
​4.2.3​ Cálculo do Diâmetro do Recalque e Sucção 6 
​4.4 ​ Dimensionamento do Barrilete 7 
​4.4.1​ Cálculo do Diâmetro de Cada Trecho 7 
​4.4.2​ Perda De Carga 8 
​4.4.3​ Verificação Da Pressão 10 
​4.5 ​ Dimensionamento ramal predial e alimentador predial 14 
​4.6 ​ Dimensionamento hidrômetro 15 
​4.7 ​ Dimensionamento tubulação de limpeza 15 
​4.8 ​ Posicionamento dos pontos de utilização 15 
​4.9 ​ Sub-ramais e ramais 15 
​​5​​ DIMENSIONAMENTO DA BOMBA 16 
 
 
1 
​​1​​ OBJETIVO 
O objetivo deste memorial é explicar passo a passo do projeto hidrossanitário 
mostrado em prancha, explicar os cálculos aplicados e normas utilizadas. 
​​2​​ NORMAS E DETERMINAÇÕES 
Utilizaram-se as seguintes referências para o projeto: 
● NBR 5626; 
● SABESP; 
● SANEPAR; 
​​3​​ DADOS DA EDIFICAÇÃO 
​​3.1 ​​ Caracterização da Edificação 
O seguinte projeto apresenta as instalações hidrossanitárias de um edifício 
residencial de médio padrão. O Edifício possui sete andares, no térreo está contido o 
estacionamento e o salão de festas, os demais compostos por quatro apartamentos 
em cada andar. O Edifício em um todo contém 2159,75 m​2​, sendo cada apartamento 
50,25 m​2 e o salão de festas 50 m​2​. Cada apartamento contém dois quartos, sala, 
cozinha, área de serviço e um banheiro. 
​​3.2 ​​ Consumo Predial 
A NBR 5626 prevê que o volume da água reservado deve garantir, no 
mínimo, o consumo de água predial necessário para 24 horas, sem considerar, o 
volume de água para combate à incêndio. 
Para fins de cálculos iremos considerar dois habitantes por quarto, 4 pessoas 
por apartamento, totalizando 112 pessoas no edifício. Seguindo recomendações da 
SABESP, empresa responsável pelo abastecimento de água do estado de São 
Paulo, conforme a Tabela 1, adotaremos o consumo de 200 L/hab.dia. Sendo assim 
o consumo diário predial analisando apenas os apartamentos, será 22400 L/dia. 
 
2 
TABELA 01:Taxa de Ocupação 
 
Fonte: TOMAZ, Plínio. Previsão de consumo de água. 
 
Sabendo que o edifício possui salão de festas, onde o mesmo possui área de 
50 m​2​, como já citado anteriormente, considerou-se duas pessoas ocupando cada 
metro quadrado, tendo um suporte desta forma de conter 100 pessoas e cada uma 
consumindo 200 L/dia também. Desta forma, o consumo diário predial será o 
consumo dos apartamentos mais o do salão de festas, totalizando em 42400 L/dia. 
3 
Além do consumo diário o reservatório deverá suportar o volume de água 
para prevenção de incêndio, essa reserva deve ser de pelo menos um terço do 
consumo diário, nesse caso 14133 L. 
​​3.3 ​​ Pontos de Abastecimentos 
Os pontos de abastecimentos localizam-se nos banheiros, cozinhas e área de 
serviço de cada apartamento, desta forma, são seis pontos de abastecimentos de 
água fria, sendo três no banheiro (pia, chuveiro e bacia sanitária), um na cozinha 
(pia) e dois na área de serviço (tanque de lavar roupa e máquina de lavar roupa). 
Lembrando que possui quatro apartamentos por andar num total de sete 
pavimentos, têm-se então, 168 pontos de abastecimento ao todo. 
​​4​​ DIMENSIONAMENTOS 
​​4.1 ​​ Dimensionamento dos Reservatórios 
O Edifício constitui de dois reservatórios, um superior e outro inferior. 
Dimensionado o reservatório superior, contém ⅖ e o inferior ⅗ da quantidade total 
utilizada diariamente, como indicado, porém, também foi adicionado ao reservatório 
inferior, a quantidade de água reserva para emergência. Temos assim, a quantidade 
que cada um deve suportar indicada na tabela 2. 
 
TABELA 2: CAPACIDADE DE CADA RESERVATÓRIO 
Reservatório Capacidade (Litros) 
Superior 16960 
Inferior 39573 
Fonte: Autor 
 
4 
​​4.2 ​​ Dimensionamento do Sistema Elevatório 
​4.2.1​ Estimativa Das Vazões 
Para o cálculo da vazão necessária para a tubulação utilizada por 
apartamento é preciso ter uma estimativa dos aparelhos utilizados, sendo assim, foi 
tabelado os aparelhos instalados em cada apartamento e conforme norma, suas 
vazões e pesos. 
 
TABELA 3: Aparelhos e respectivos pesos conforme norma 
Peças de utilização no 
apartamento Vazão (L/s) Peso 
Bacia Sanitária com caixa de 
descarga 0,15 0,3 
Chuveiro 0,1 0,1 
Lavatório 0,15 0,3 
Máquina de Lavar Roupa 0,3 1 
Pia de Cozinha 0,25 0,7 
Tanque de Lavar Roupa 0,25 0,7 
 ∑P 3,1 
Fonte: NBR 5626 
A equação utilizada para encontrar a vazão estimada é: 
 
 Equação 1 0, Q = 3 × √Σp 
 
Onde: 
 é a vazão estimada (L/s)Q 
é a somatória dos pesos relativos de todas as peças utilizadas nopΣ 
apartamento. 
 
Desta forma: 
 0, Q = 3 × √3, 1 
 Q 0, 3 L/s = 5 
5 
 
4.2.3​ Cálculo do Diâmetro do Recalque e Sucção 
 
Segundo a ABNT (NBR 5626) recomenda-se para o funcionamento intermitente ou 
não contínuo: 
 
 ​ Equação 21, DR = 3 × √ Qh.3600 × √4 h24 
 
Onde: 
D​R​ é o diâmetro do recalque; 
Q consumo total utilizada no prédio em m​3​; 
e h a quantidade de horas que a bomba funcionará durante um dia (24 horas) 
 
Segundo a norma, o horário máximo de uso da bomba é de 6,66 horas, foi 
adotado 4,5 horas, desta forma, o valor do diâmetro encontrado situa-se na tabela 4, 
assim como a hora adotada (h) e o consumo diário do prédio em metros cúbicos. 
 
TABELA 4: Cálculo do Diâmetro de Recalque 
Cálculo do Diâmetro do Recalque 
horas 4,5 
Q​R 42,4 
D ​R 54,0 
D​R​ Comercial adotado 50 
D​S​ Comercial adotado 60 
Fonte: Autor 
 
O diâmetro comercial de recalque (D ​R​) e de sucção (D​S​) a ser adotado, 
recomenda-se optar por um valor inferior e superior, respectivamente, desta forma, 
os valores escolhidos foram de 50mm e 60mm como indicado na tabela 4. 
 
 
 
 
6 
​​4.4 ​​ Dimensionamento do Barrilete 
 
​4.4.1​​ Cálculo do Diâmetro de Cada Trecho 
Para saber qual diâmetro comercial utilizar em cada trecho, utiliza-se a 
equação da vazão, onde: 
 
 Equação 3 V . A Q = 
Onde: 
Q é a vazão dada em m³/s; 
V é a velocidade do escoamento; 
A é a área da seção do tubo. 
 
Pela equação da área circular, temos 
 ​Equação 4 A = 4
πD2 
 
Tendo assim 
 Equação 5 D = √ 4.Qπ.V 
 
Desta forma, estima-se um valor de velocidade desejada, que nesta situaçãofoi considerada como 1 m/s e para a vazão, utiliza-se a Equação 1. Para o cálculo, 
portanto, da vazão, é preciso saber os pesos unitários e acumulados de cada trecho. 
Na tabela 5 situa-se o trecho, peso unitário, acumulado e a vazão: 
 
TABELA 5: Peso e Vazão de cada trecho 
Coluna Trecho 
Pesos 
Vazão (L/s) 
Unit Acum. 
Barrilete 
A-B 3,1 86,8 2,79 
B-C 3,1 43,4 1,98 
B-D 3,1 43,4 1,98 
COLUNA 
C - 1º PAV. 3,1 6,2 0,75 
C - 2º PAV. 3,1 12,4 1,06 
C - 3º PAV. 3,1 18,6 1,29 
C - 4º PAV. 3,1 24,8 1,49 
7 
C - 5º PAV. 3,1 31 1,67 
C - 6º PAV. 3,1 37,2 1,83 
C - 7º PAV. 3,1 43,4 1,98 
Fonte: Autor 
 
Calculado a vazão, foi possível calcular o diâmetro, selecionou-se um 
diâmetro comercial e a partir deste novo, calculou-se a velocidade do escoamento 
de cada trecho, indicado na tabela 6. 
 
TABELA 6: Diâmetro comercial e velocidade do escoamento 
Coluna Trecho 
Diâmetro (mm) Velocidade 
(m/s) Calculado Comercial 
Barrilete 
A-B 0,060 50 1,423 
B-C 0,050 50 1,007 
B-D 0,050 50 1,007 
COLUNA 
C - 1º PAV. 0,031 32 0,929 
C - 2º PAV. 0,037 32 1,314 
C - 3º PAV. 0,041 32 1,609 
C - 4º PAV. 0,044 40 1,189 
C - 5º PAV. 0,046 40 1,329 
C - 6º PAV. 0,048 40 1,456 
C - 7º PAV. 0,050 40 1,573 
Fonte: Autor 
 
​4.4.2​ Perda De Carga 
As perdas de cargas são divididas em distribuídas, lineares ou singulares. 
Para o cálculo, a NBR5626/1998 recomenda a equação universal. onde a 
rugosidade é obtida pelos fabricantes dos tubos. 
 
8 
 ​ Equação 6 J = f .V
2
2g.D 
Onde: 
J é a perda de carga unitária (m/m); 
f é o fator de atrito calculado conforme a equação 4 de Colebrook - White; 
V é a velocidade do escoamento (m/s); 
D é o diâmetro do tubo (m). 
 
Equação log f = 4
1[ ( e3,71.D + V .√f2,51υ)]
−2
 
7 
Onde: 
f é o fator de atrito; 
e é a rugosidade dos tubos (m); 
D é o diâmetro do tubo (m); 
𝞄 é a viscosidade da água em uma dada temperatura; 
V a velocidade do escoamento (m/s). 
 
A rugosidade (e) do material PVC é e a viscosidade da água (𝞄) é , m0 6 × 10−7 
10 ​-6​, os valores encontrados do fator de atrito para cada trecho e consequentemente 
da perda de carga unitária (J) situa-se na tabela 7. 
 
TABELA 7: Fator de Atrito e Perda de carga unitária de cada trecho 
Coluna Trecho F J (Kpa/m) 
Barrilete 
A-B 0,01934 0,03996 
B-C 0,02086 0,02156 
B-D 0,02086 0,02156 
COLUNA 
C - 1º PAV. 0,02354 0,03236 
C - 2º PAV. 0,02173 0,05974 
C - 3º PAV. 0,02076 0,08563 
C - 4º PAV. 0,02113 0,03808 
9 
C - 5º PAV. 0,02061 0,04643 
C - 6º PAV. 0,02020 0,05460 
C - 7º PAV. 0,01987 0,06264 
Fonte: Autor 
 
4.4.3​ Verificação Da Pressão 
Calculados os diâmetros, desde o sub-ramal até o barrilete, resta verificar a 
pressão existente na instalação, tendo que estar dentro das condições preconizadas 
pela NBR 5626/98. 
Na tabela 8, situa-se a diferença de cotas de cada trecho, sendo que esta 
diferença é a distância da base do reservatório até a laje em cima do duto. 
 
TABELA 8: Diferença de cotas de cada trecho 
Coluna Trecho 
Dif. De Cotas (m) 
Sobe (-) Desce 
(+) 
Barrilete 
A-B 2,75 
B-C 3,33 
B-D 0 
COLUNA 
C - 1º PAV. 2,75 
C - 2º PAV. 2,75 
C - 3º PAV. 2,75 
C - 4º PAV. 2,75 
C - 5º PAV. 2,75 
C - 6º PAV. 2,75 
C - 7º PAV. 3,3 
Fonte: Autor 
 
Para o cálculo da pressão disponível e disponível residual é preciso, 
primeiramente, calcular a perda de carga, conforme a equação 8: 
 Equação 8J hp = × L 
Onde: 
10 
J é a perda de carga unitária situada na tabela 7 e 
L é o comprimento das tubulações. 
 
Para encontrar o comprimento real de cada trecho, foi medido pelo AutoCad, 
já o equivalente, foi tabelado as peças utilizadas e o comprimento de cada, conforme 
norma. 
TABELA 9: Comprimentos Equivalentes - Trecho 1 
COMPRIMENTOS EQUIVALENTES - TRECHO 1 
DN DESCRIÇÃO CE QTDE 
50 JOELHO 90° 3,4 3 10,2 
50 REGISTRO GAVETA ABERTO 0,8 1 0,8 
50 ENTRADA NORMAL 1,5 1 1,5 
 TOTAL 12,5 
Fonte: Autor 
 ​TABELA 10: Comprimentos Equivalentes - Trecho 2 
COMPRIMENTOS EQUIVALENTES - TRECHO 2 
DN DESCRIÇÃO CE QTDE 
50 TÊ DE SAÍDA BILATERAL 7,6 1 7,6 
50 JOELHO 90° 3,4 1 3,4 
 TOTAL 11 
Fonte: Autor 
TABELA 11: Comprimentos Equivalentes - C-7º PAV 
COMPRIMENTOS EQUIVALENTES - C-7ºPAV 
DN DESCRIÇÃO CE QTDE 
40 REGISTRO GAVETA ABERTO 0,7 1 0,7 
40 TÊ DE SAÍDA LATERAL 7,3 1 7,3 
40 TÊ DE SAÍDA BILATERAL 7,3 1 7,3 
40 JOELHO 90° 3,2 2 6,4 
 TOTAL 21,7 
Fonte: Autor 
TABELA 12: Comprimentos Equivalentes - Trecho C - 6º PAV / 5º e 4º 
PAV 
11 
COMPRIMENTOS EQUIVALENTES - C-6ºPAV / 5ª E 4º PAV 
DN DESCRIÇÃO CE QTDE 
40 TÊ DE SAÍDA LATERAL 7,3 1 7,3 
40 TÊ DE SAÍDA BILATERAL 7,3 1 7,3 
40 JOELHO 90° 3,2 2 6,4 
 TOTAL 21 
Fonte: Autor 
TABELA 13: Comprimentos Equivalentes - Trecho C - 3º PAV / 2º e 1º 
PAV 
COMPRIMENTOS EQUIVALENTES - C-3ºPAV / 2º E 1º PAV 
DN DESCRIÇÃO CE QTDE 
32 TÊ DE SAÍDA LATERAL 4,6 1 4,6 
32 TÊ DE SAÍDA BILATERAL 4,5 1 4,5 
32 JOELHO 90° 2 2 4 
 TOTAL 13,1 
Fonte: Autor 
 
Na Tabela 14 está o comprimento real, equivalente e total de cada trecho. 
 
TABELA 14: Comprimento de cada trecho 
Coluna Trecho 
Comprimentos 
Real l1 (m) Equiv. Conex. L2 (m) 
Total L= l1 + l2 
(m) 
Barrilete 
A-B 4,93 12,5 17,43 
B-C 0,2 11 11,2 
B-D 0,2 11 11,2 
COLUNA 
C - 1º PAV. 19,25 13,1 32,35 
C - 2º PAV. 16,5 13,1 29,6 
C - 3º PAV. 13,75 13,1 26,85 
C - 4º PAV. 11 21 32 
C - 5º PAV. 8,25 21 29,25 
C - 6º PAV. 5,5 21 26,5 
12 
C - 7º PAV. 2,75 21,7 24,45 
Fonte: Autor 
Obtido o comprimento, na tabela 15 situa a perda de carga (h​p de cada 
trecho). 
 
TABELA 15: Perda de carga de cada trecho 
Coluna Trecho 
Perda de Carga 
Tubos (kPa) Conex (kPa) Total (kPa) 
Barrilete 
A-B 0,16263 0,41235 0,57497 
B-C 0,00356 0,19591 0,19947 
B-D 0,00356 0,19591 0,19947 
COLUNA 
C - 1º PAV. 0,50784 0,34559 0,85343 
C - 2º PAV. 0,80372 0,63810 1,44182 
C - 3º PAV. 0,96013 0,91474 1,87487 
C - 4º PAV. 0,34381 0,65636 1,00016 
C - 5º PAV. 0,31436 0,80018 1,11454 
C - 6º PAV. 0,24646 0,94103 1,18750 
C - 7º PAV. 0,14136 1,11545 1,25681 
Fonte: Autor 
Para calcular a pressão disponível residual, é feito a pressão disponível 
menos a perda de carga total do trecho, como indicado na equação 9. 
 Equação 9ressão Disponível Residual (Kpa) Pressão Disp. h P = − pTOTAL 
Sabendo que a pressão disponível residual passa a ser a disponível no trecho 
seguinte, na tabela 16 mostra a pressão disponível e residual de cada trecho. 
 
TABELA 16: Pressão disponível e residual de cada trecho 
Coluna Trecho Pressão Disp. (Kpa) 
Pressão disponível 
Residual (kPa) 
Barrilete 
A-B 46,5 45,9 
B-C 45,9 45,7 
B-D 45,7 45,5 
13 
COLUNA 
C - 1º PAV. 235,7 234,8 
C - 2º PAV. 209,6 208,2 
C - 3º PAV. 184,0 182,1 
C - 4º PAV. 157,5 156,5 
C - 5º PAV. 131,1 130,0 
C - 6º PAV. 104,8 103,6 
C - 7º PAV. 78,5 77,3 
Fonte: Autor 
​​4.5 ​​ Dimensionamento ramal predial e alimentador predial 
Considerando um abastecimento contínuo da rede, e a vazão suficiente para 
o consumo diário, temos como vazão mínima ( )Qmín 
Qmín =
Cd
86400 Equação 10 
A partir da vazão mínima encontrada, é possível determinaro diâmetro do 
ramal predial ( ), através da seguinte equação: D mín 
 D mín = √ π V*4 Q * mín Equação 
11 
Onde: 
V é a velocidade do escoamento (m/s) 
Deve-se adotar a velocidade entre 0,6m/s < V < 1,0 m/s. Considerou-se a 
situação mais desfavorável, onde a velocidade é de 0,6 m/s. Os resultados, estão 
contidos na tabela 8: 
 
TABELA 17: Cálculo do ramal predial 
Ramal predial 
Consumo diário (L) 42400 
Qmin (L/s) 0,1636 
Qmin (m³/s) 0,0001636 
Velocidade adot (m/s) 0,6 
Dmin (mm) 0,01863 
Dadotado (mm) 25 
14 
Fonte: Autor 
Para o alimentador predial, adota-se o valor encontrado para o ramal predial, 
portanto, um diâmetro de 25mm. 
​​4.6 ​​ Dimensionamento hidrômetro 
Segundo a Sanepar (Tabela para pré-dimensionamento de hidrômetros 
2017), para um consumo de 1272m³/mês, a vazão nominal (Q​n​) é de 15 m³/h, o 
diâmetro será de 2” pol (aproximadamente 50,8mm), classe C, multijato. 
 
​​4.7 ​​ Dimensionamento tubulação de limpeza 
É necessário que o lodo acumulado no fundo do reservatório se esvazie com 
facilidade, para isso, adota-se um diâmetro mínimo ( ) de 32mm, que satisfaz as Dlimp 
necessidades de limpeza. 
 
​​4.8 ​​ Posicionamento dos pontos de utilização 
 
TABELA 18: Posicionamento dos pontos de utilização 
 
Fonte: NBR 5626 
 
​​4.9 ​​ Sub-ramais e ramais 
Os ramais e sub-ramais são verificados de modo análogo às colunas. 
15 
Os ramais dos apartamentos, como por exemplo no apartamento 1, 
compreendem o ramal denominado APTO 1, em que corresponde à tubulação que 
liga a coluna de distribuição, até a divisão dos outros dois ramais do apartamento: 
TRECHO 1, que supre os sub-ramais da cozinha e área de serviço, e o TRECHO 2, 
que corresponde ao ramal que supre os sub-ramais do banheiro. 
Cada sub-ramal serve para uma peça de utilização, e possui seu diâmetro 
mínimo para que seu funcionamento não seja prejudicado. 
 
A partir da NBR-5626, é possível encontrar os valores mínimos para diâmetro 
dos sub-ramais. Adotaremos os diâmetros conforme a tabela 19. 
 
TABELA 19: Diâmetro nominal dos sub-ramais 
Peças de utilização no apartamento DN (diâmetro nominal) (mm) 
Bacia Sanitária com caixa de descarga 15 
Chuveiro 15 
Lavatório 15 
Máquina de Lavar Roupa 20 
Pia de Cozinha 20 
Tanque de Lavar Roupa 20 
Fonte: Autor 
Para o dimensionamento dos sub-ramais, é levado em consideração a 
pressão que chega no ponto onde o ramal dá origem aos respectivos sub-ramais. 
As tabelas de ramais e sub-ramais encontram-se em anexo. 
 
​​5​​ DIMENSIONAMENTO DA BOMBA 
 
As bombas hidráulicas são máquinas destinadas à elevação da água. O 
dimensionamento da bomba foi feita pelo método de comprimentos equivalentes, 
sendo assim, nas tabelas 20, 21, 22, 23 e 24, encontram-se os dados necessários e 
calculados para enfim, poder escolher a bomba utilizada no prédio. 
Como indicado inicialmente na tabela 4, a bomba do prédio funcionará por 4,5 
horas e já indicado também o diâmetro de sucção e de recalque. 
16 
A tabela 20, indica a vazão em metros cúbicos por segundo, a perda de carga 
para sucção e recalque. 
 
TABELA 20: Perda de carga e Vazão 
Vazão m³/s 0,00221 
J para Sucção 0,01214 
J para Recalque 0,0295 
Fonte: Autor 
 
TABELA 21: Altura estática e comprimento desenvolvido da sucção 
Altura estática do recalque (m) 25,13 
Altura estática de sucção (m) 2 
Fonte: Autor 
 
TABELA 22: Peças utilizadas para sucção, recalque e seus comprimentos 
Peças da sucção Leq (m) Peças do recalque Leq (m) 
1 válvula de pé 17 1 registro gaveta 0,4 
1 cotovelo 90º longo 1,3 1 tê passagem direta 1,1 
1 tê saída bilateral 4,3 3 cotovelos 90º longos 3,3 
1 curva longa 90º 0,8 1 válvula de retenção vertical 6,4 
altura sucção 2 altura recalque 25,13 
Total 25,4 Total 36,33 
Fonte: Autor 
 
Obtendo os dados citados na tabela 22, calcula-se então a altura devido à 
perda de sucção e recalque multiplicando a perda de carga singular pelo 
comprimento equivalente total encontrado em cada situação. Os valores 
encontram-se na tabela 23. 
 
TABELA 23: Altura devido à perda de sucção, recalque e manométrica 
Altura devido à perda de sucção Hp 0,3082 
Altura manométrica de sucção 2,3082 
17 
Altura devido à perda de recalque Hp 1,0713 
Fonte: Autor 
 
Para calcular a potência da bomba, utilizou-se a equação 12 e então, selecionado o 
valor comercial, ambas indicadas na tabela 24. 
 
 PCV = 75×η
γ×Q × HmR Equação 12 
Onde: 
 é o peso específico do fluido;γ 
Q​R​ a vazão do recalque em metros cúbicos por segundo; 
H​m​ a altura manométrica total e 
 a eficiência globalη 
 
TABELA 24: Altura manométrica e Potência calculada 
Altura manométrica de recalque 26,20 
Altura manométrica total 28,51 
Potência da bomba calculada(CV) 1,37 
Potência da bomba (CV) 1,5 
Fonte: Autor 
 
Com tudo calculado, a bomba utilizada precisa cumprir as exigências dadas 
na tabela 25. 
TABELA 25: Dados necessários para encontrar a bomba 
Potência da bomba (CV) 1,5 
Qr (m³/h) 7,95 
Altura manométrica total 28,51 
Fonte: Autor 
 
Analisando o catálogo da Motobombas Schneider, a bomba que corresponde 
aos requisitos foi a Motobomba Submersível Multiestágios 5" VL - Rotor fechado 
modelo VL-5415. 
 
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TABELA 26: Modelo e características hidráulicas da Motobomba Schneider 
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Fonte: Tabela para seleção de bombas e motobombas Schneider 2017 
 
 
Figura 01: Motobomba Schneider Série VN 
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Fonte: Tabela para seleção de bombas e motobombas Schneider 2017 
 
 
 
 
 
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