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1 1 Vibrações Prof. Alexandre Mikowski Joinville - SC Universidade Federal de Santa Catarina Campus de Joinville Curso de Engenharia da Mobilidade 2 Conteúdos da Unidade 3 � Introdução; � Vibração Livre sem Amortecimento; � Métodos de Energia; � Vibração Forçada sem Amortecimento; � Vibração Livre com Amortecimento Viscoso; � Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso; � Analogia com Circuitos Elétricos. 2 3 Introdução � Vibração: é todo movimento periódico de um corpo ou sistema de corpos interligados, em torno de uma posição de equilíbrio. � Tipos de Vibração: livre e forçada. � Vibração Livre: ocorre quando o movimento se mantém por forças restauradoras gravitacionais ou elásticas. � Vibração Forçada: é causada por uma força externa periódica ou intermitente aplicada ao sistema. 4 Vibração Livre sem Amortecimento ∑ =→+ xx maF 2a Lei de Newton: .. xmkx =− Notação: .. 2 2 x dt xd dt dv ax === 3 5 Vibração Livre sem Amortecimento Reescrevendo: 02 .. =+ xx nω Frequência angular natural: m k n =ω .. xmkx =− 6 Vibração Livre sem Amortecimento ∑ =↓+ yy maF 2a Lei de Newton: .. ymWkyW =+−− ou 02 .. =+ yy nω 4 7 Vibração Livre sem Amortecimento 02 .. =+ xx nω � Oscilador Harmônico Simples: equação diferencial linear e homogênea com coeficientes constantes. � Suposição: solução da equação acima. mtmtmt em dt xd me dt dx ex 22 2 e ; === Substituindo na equação diferencial, temos: 022 =+ mtn mt eem ω ou ( ) 0 22 =+ mtn em ω 8 Vibração Livre sem Amortecimento Equação característica da eq. diferencial: 022 =+ nm ω Soluções complexas e distintas: e 21 nn imim ωω −== A solução da eq. diferencial segue o caso de raízes reais e distintas: e 21 titi nn exex ωω − == Expressa em termos de seno e cosseno: ( ) ( ) ( ) ( )titex titex nn ti nn ti n n ωω ωω ω ω sen cos sen cos 2 1 −== +== − 5 9 Vibração Livre sem Amortecimento A solução geral fica: ( ) ( ) ( )[ ] ( ) ( )[ ]titctitctx nnnn ωωωω sen cossen cos 21 −++= Reescrevendo, temos: ( ) ( ) ( ) ( ) ( )tccitcctx nn ωω sen cos 2121 −++= Considerando somente a parte real: ( ) ( ) ( )tBtAtx nn ωω cos sen += Usando a identidade trigonométrica: ( ) ( ) ( ) ( ) ( )φθφθφθ sen coscos sen sen +=+ Onde: ( ) ( )φφ sen e cos CBCA == 10 Vibração Livre sem Amortecimento A solução geral em termos de seno fica: ( ) ( ) ( ) ( ) ( )tCtCtx nn ωφωφ cos sen sen cos += Ou: ( ) ( )φω += tCtx nsen 6 11 Vibração Livre sem Amortecimento Ângulo de fase: ( )AB1tg−=φ Período: nω pi τ 2 = Frequência: pi ω τ 2 1 nf == rad/s 2 ciclo/s 1 Hz 1 pi== 12 Vibração Livre sem Amortecimento Posição: ( ) ( )φω += tCtx nsen Velocidade: ( )φωω +== tCdt dx v nn cos Energia cinética: ( )φωω += tmCT nn 222 cos 2 1 Energia potencial elástica: ( )φω += tkCV n22sen2 1 Energia mecânica total: 2 2 1 kCE = 7 13 Métodos de Energia Conservação da energia: constante=+VT ou Derivando, temos: A eq. diferencial que descreve o movimento do bloco é: m k n =ω constante 2 1)( 2 1 22. =+ kxxm 0 .... =+ xkxxxm ou 0 ... = + kxxmx 02 .. =+ xx nω onde 14 Vibração Forçada sem Amortecimento 8 15 Vibração Forçada sem Amortecimento ∑ =→+ xx maF 2a Lei de Newton: ( ) ..0 sen xmkxtF =−ω ou ( )t m F x m k x 0 0 .. sen ω=+ Eq. diferencial de segunda ordem não homogênea, cuja solução geral consiste em uma solução complementar xc mais uma solução particular xp. 16 Vibração Forçada sem Amortecimento ( )t m F x m k x 0 0 .. sen ω=+ ( ) ( ) ( )tBtAtx nnc ωω cos sen +=Solução complementar: Solução particular: ( ) ( )tCtxp sen ω= Calculando a derivada temporal de segunda ordem: ( ) ( )( ) ( )t m F tC m k tC sen sen sen 02 ωωωω =+− 9 17 Vibração Forçada sem Amortecimento Fatorando o termo em seno e resolvendo para C, temos: ( ) ( )2 0 2 0 1 n kF mk mFC ωωω − = − = A solução particular fica: ( ) ( )t kF x n p sen1 2 0 ω ωω− = Assim, a solução geral é: ( ) ( ) ( ) ( )t kF tBtAxxx n nnpc sen1 cossen 2 0 ω ωω ωω − ++=+= 18 Vibração Forçada sem Amortecimento ( ) ( )t kF x n p sen1 2 0 ω ωω− = ( ) ( )tBtAx nnc ωω cossen += 10 19 Vibração Forçada sem Amortecimento ( ) ( ) ( ) ( )t kF tBtAxxx n nnpc sen1 cossen 2 0 ω ωω ωω − ++=+= 20 Vibração Forçada sem Amortecimento Vibração em regime estacionário ou permanente. 11 21 Vibração Forçada sem Amortecimento � Fator de amplificação: razão entre a amplitude de vibração no regime perma- nente e deflexão máxima. ( ) ( )20 máx 1 1FA n p kF x ωω− == Ressonância 22 Vibração Forçada sem Amortecimento � Deslocamento periódico do Suporte: ∑ =→+ xx maF ( )( ) ..0sen xmtxk =−− ωδ ou ( )t m k x m k x ω δ sen0 .. =+ 12 23 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso ∑ =→+ xx maF 2a Lei de Newton: ... xmxckx =−− ou 0 ... =++ kxxcxm 24 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso � Oscilador Harmônico Amortecido: Eq. diferencial ordinária, linear, de 2a ordem, homogênea. � Suposição: solução da equação acima. ttt e dt xd e dt dx ex λλλ λλ 22 2 e ; === Substituindo na equação diferencial, temos: 02 =++ ttt keecem λλλ λλ 0 ... =++ kxxcxm ou ( ) 02 =++ kcme t λλλ 13 25 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso 02 =++ kcm λλ Equação característica da eq. diferencial: Soluções: m k m c m c − +−= 2 1 22 λ m k m c m c − −−= 2 2 22 λ As soluções podem ser complexas, reais e distintas, e reais e iguais, dependendo do valor do termo dentro da raiz quadrada. e 26 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Soluções: m k m c m c − +−= 2 1 22 λ m k m c m c − −−= 2 2 22 λe Coeficiente de amortecimento crítico: 0 2 2 =− m k m cc ou nc m m k mc ω22 == 14 27 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso � Sistema Subamortecido: soluções complexas da eq. característica da EDO. 0 2 2 <− m k m c � Sistema Superamortecido: soluções reais e distintas da eq. característica da EDO. 0 2 2 >− m k m c � Sistema Criticamente Amortecido: soluções reais e iguais da eq. Característica da EDO. 0 2 2 =− m k m c 28 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Subamortecido: c < cc 2 2 2 2 22 −= −= m c m c m k nd ωω As soluções da eq. característica ficam: dd i m c m c m k m c m c ωωλ +−=−+−=− +−= 2222 2 2 1 Será útil definir →→→→ dd i m c m c m k m c m c ωωλ −−=−−−=− −−= 2222 2 2 2 15 29 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Subamortecido A solução da EDO é formada pelas funções: ti m c d ex +− = ω 2 1 ti m c d ex −− = ω 2 2e A solução da EDO na forma de senos e cossenos: ( ) ( )[ ]titeeeex ddtm c titm cti m c d d ωωω ω sen cos2221 +=⋅== −− +− e ( ) ( )[ ]titeeeex ddtm c titm cti m c d d ωωω ω sen cos2222 −=⋅== − − − −− 30 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Subamortecido A solução geral da EDO é: ( ) ( )[ ] ( ) ( )[ ]titectitecx ddtm c dd t m c ωωωω sen cossen cos 22 2 1 −++= −− ou ( ) ( ) ( ) ( )[ ]tccitccex ddtm c ωω sen cos 2121 2 −++= − e considerando somente a parte real ( ) ( )[ ]tBtAex ddtm c ωω sen cos2 += − Definindo A e B: ( ) ( ) cos e sen δδ DBDA == 16 31 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Subamortecido Substituindo A e B na solução geral da EDO temos: ( ) ( ) ( ) ( )[ ]tDtDex ddtm c ωδωδ sen cos cossen 2 += − Assim temos a solução: Usando a identidade trigonométrica: ( ) ( ) ( ) ( ) ( )φθφθφθ sen coscos sen sen +=+ ( ) += − δω teDx d t m c sen2 E a frequência angular natural amortecida do sistema 22 1 2 −= −= c nd c c m c m k ωω 32 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Subamortecido 17 33 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Superamortecido: c > cc 2 2 2 2 22 −= −= m c m c m k nd ωω As soluções da eq. característica ficam: dd m c m c m k m c m c ωωλ +−=+−=− +−= 2222 2 2 1 Será útil definir →→→→ dd m c m c m k m c m c ωωλ −−=−−=− −−= 2222 2 2 2 34 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Superamortecido A solução da EDO é formada pelas funções: t m c d ex +− = ω 2 1 t m c d ex −− = ω 2 2e A solução geral da EDO é: t m c t m c dd ececx −− +− += ωω 2 2 2 1 E pode ser reescrita como: ttm c ttm c dd eeceecx ωω −−− += 22 2 1 ou ( )tttmc dd ececex ωω −− += 212 18 35 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Superamortecido Definindo c1 e c2 da seguinte forma: δ− = e D c 21 e δe D c 22 = E com estas definições: += −− − tttm c dd ee D ee D ex ωδωδ 22 2 ou ( ) ( )( )δωδω −−−− += tttmc dd eeeDx 2 2 Lembrando: 2 cosh θθ θ −+ = ee Temos a solução: ( ) −= − δω teDx d t m c cosh2 36 Vibração Livre com Amortecimento Viscoso Sistema Criticamente Amortecido: c = cc 2 2 2 2 22 −= −= m c m c m k nd ωω As soluções da eq. característica ficam: m c 221 −== λλ Será útil definir →→→→ A solução geral da EDO é: t m c t m c tececx 22 2 1 −− += ou ( ) tneBtAx ω−+= 19 37 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Ligando-se um amortecedor ao sistema bloco-mola (figura abaixo), a equação diferencial que descreve o movimento é: ( )tFkxxcxm ωsen 0 ... =++ A solução particular tem a forma: ( ) ( )tBtAxp ωω cossen += Calculando as derivadas de xp temos: ( ) ( )tBtA dt dxp ωωωω sen cos −= ( ) ( )tBtA dt xd p ωωωω cos sen 222 2 −−= e 38 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Substituindo as derivadas na EDO, temos: ( ) ( )[ ] ( ) ( )[ ] ( ) ( )[ ] ( )tFtBtAk tBtAc tBtAm ωωω ωωωω ωωωω sencos sen sen cos cos sen 0 22 =++ +−+ +−− ou ( ) ( ) ( ) ( ) ( )tFtkBcABm tkAcBAm ωωωω ωωω sencos sen 0 2 2 =++−+ ++−− 20 39 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Igualando os termos, obtemos o sistema algébrico: =++− =+−− 0 2 0 2 kBcABm FkAcBAm ωω ωω Dividindo por m, encontramos: ( ) ( ) =+− =−− 022 022 A m cB m FB m cA n n ω ωω ω ωω 40 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Isolando B na segunda equação e substituindo na primeira, encontramos A: ( )( ) ( ) ( )2222 22 0 mc mFA n n ωωω ωω +− − = Substituindo A na segunda equação, encontramos B: ( ) ( ) ( )2222 2 0 mc mcFB n ωωω ω +− − = 21 41 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Assim a solução particular fica: ( )( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )tmc mcF t mc mF x n n n p ω ωωω ω ω ωωω ωω cos sen 2222 2 0 2222 22 0 +− − + +− − = 42 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Definindo: ( ) ( )( ) ( )2222 22 cos mcn n ωωω ωωφ +− − = ( ) ( )( ) ( )2222 2 sen mc mc n ωωω ωφ +− = 22 43 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Assim a solução particular fica: ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( ) ( )[ ]ttmc mF x n p ωφωφ ωωω cossensencos 2222 0 − +− = Usando a identidade trigonométrica: ( ) ( ) ( ) ( ) ( )φωφωφω sen coscos sen sen ttt −=− Reescrevendo a solução particular, temos: ( ) ( ) ( ) ( )φωωωω −+−= tmc mF x n p sen 2222 0 44 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Reescrevendo novamente a solução particular, após utilização da relação acima, ficamos com: ( ) ( ) ( ) ( )[ ]( ) ( )φωωωωω −+− ⋅ = t mc mkmF x nn p sen 1 222222 0 Lembrando: k m n =2 1 ω ( ) ( )[ ] ( )( )[ ] ( )φωωωωω −+−= tcc kF x ncn p sen 21 2 22 0 e nc mc ω2= ou 23 45 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso Ou ainda: ( )φω −= tCxp sen onde ( ) ( )[ ] ( )( )[ ]222 0 21 ncn cc kFC ωωωω +− = e ( )( ) ( ) − = − 2 1 1 2 n nccctg ωω ωωφ O ângulo representa a diferença de fase entre a força aplicada e a vibração resultante no regime estacionário do sistema amortecido. 46 Vibração Forçada com Amortecimento Viscoso O fator de amplificação é definido como a razão entre a amplitude da deflexão provocada pela vibração forçada e a deflexão causada pela força estática F0. ( )[ ] ( )( )[ ]2220 21 1FA ncn cc kF C ωωωω +− == 24 47 Analogia com Circuitos Elétricos 2a Lei de Newton: ( )tEq Cdt dqR dt qdL =++ 12 2 Lei de Kirchhoff: ( )tFkx dt dx c dt xd m =++2 2 48 Analogia com Circuitos Elétricos 2a Lei de Newton: ( )tEq Cdt dqR dt qdL =++ 12 2 Lei de Kirchhoff: ( )tFkx dt dx c dt xd m =++2 2 Análogos Eletromecânicos 25 49 Referência Bibliográfica � HIBBELER, R. C. Dinâmica – Mecânica para engenharia; 10ª edição, São Paulo: Pearson Prentice Hall, 2011. � MACHADO, K. D. Equações Diferenciais Aplicadas à Física; 3ª edição (esgotada), Ponta Grossa: Editora UEPG, 2004.
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