Memorial descritivo - Sistema de coleta de Esgoto

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UNIVERSIDADE FEDERAL DA FRONTEIRA SUL 
CAMPUS CERRO LARGO 
DISCIPLINA DE SISTEMAS DE ÁGUAS E ESGOTO 
PROFESSORA JULIANA MARQUES SCHÖNTAG 
 
 
 
 
 
 
PROJETO DE SISTEMA DE COLETA DE ESGOTO DE UM LOTEAMENTO DA 
CIDADE DE SILVA TOWN 
 
 
 
 
 
 
GABRIEL DO AMARAL MINUSSI 
JÚLIA TAUBE 
LUCAS BOHNENBERGER 
TIMÓTEO DA SILVA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CERRO LARGO 
2021 
 
 
MEMORIAL DESCRITIVO 
1. GENERALIDADES 
O projeto tem por objetivo a implementação de uma rede de coleta de esgoto de um 
loteamento localizado na cidade de Silva Town. O loteamento é composto por 8 lotes 
comerciais, 1116 lotes residenciais, 1 lote escolar e 1 lote de centro de saúde. O projeto 
urbanístico leva em consideração a população inicial de 4.464 habitantes nos loteamentos 
residenciais, com ocupação de 4 habitantes por cada um dos lotes, bem como os lotes 8 lotes 
comerciais, 1 lote escolar com ocupação de 85 alunos e 1 lote de centro de saúde com ocupação 
de 15 leitos. Na situação final do projeto os loteamentos residenciais terão uma população 
estimada de 8.928 habitantes, esse projeto visa atender esse loteamento durante 50 anos a coleta 
de esgoto dessa população. 
Está previsto para a execução do projeto de uma rede de captação de esgoto com adução 
parcial por gravidade e outra parcela conduzida por uma estação elevatória. De modo, que a 
estação elevatória irá conduzir o efluente do último poço de visita à estação de tratamento de 
efluente (ETE). Nesta contextualização realizará o correto tratamento do efluente, que 
posteriormente será lançado em um corpo hídrico, dentro dos parâmetros estabelecidos pela 
legislação. 
 
2. SITUAÇÃO 
O loteamento o qual será traçada a rede de coleta de esgoto faz parte da bacia 1, que 
tratará o esgoto dessa área abrangida. Trata-se de uma área ondulada, na qual a cota máxima é 
de 55 metros e a cota mínima é de 50 metros. Sendo que o desnível dos pontos de cota máxima 
e cota mínima é de 5 metros. Na planta baixa mostra-se a situação da área em apreço, no 
contexto da cidade. O terreno permite o escoamento parcial por gravidade e direciona o efluente 
ao Poço de Visita 29 (PV29). Posteriormente, será necessária uma estação elevatória que 
conduzirá o efluente do PV29 à ETE. 
 
3. DESCRIÇÃO DO SISTEMA PROPOSTO 
Dadas as condições geotécnicas do subsolo do bairro em questão, definiu-se um sistema 
de esgotamento sanitário formado por fossa séptica domiciliar e rede coletora por sistema 
convencional do tipo perpendicular onde se tentou ao máximo utilizar o aproveitamento por 
gravidade. No caso onde não foi possível usar o aproveitamento por gravidade, foi utilizado 
uma estação elevatória que conduziu o efluente para o tratamento na ETE para posteriormente 
 
 
ser despejado em um corpo hídrico. Vale ressaltar que a implementação das fossas é a cargo 
dos proprietários dos lotes, cabendo a companhia de saneamento a ligação da fossa até a rede. 
 
4. PROJETO DE REDE COLETORA 
A rede coletora foi traçada de forma a atender todos os loteamentos, onde foram 
estimadas vazões de início e final de planos, a qual estão discriminadas no ANEXO I. 
Conforme a ABNT NBR 9.649:1986 que trata sobre o projeto de redes coletoras de esgoto 
sanitário, utilizou-se como base para o dimensionamento, conforme a norma, a razão altura de 
lâmina de água pelo diâmetro de y/D ≤ 0,75. Visando assim, atender a vazão inicial e final do 
projeto. Bem como permitir o escoamento por gravidade dentro da tubulação. 
Ainda conforme a ABNT NBR 9.649:1986 utilizou-se a velocidade máxima de 5 m⋅s-1 
para fins de assegurar a integridade das superfícies internas da tubulação, devido ao fato de ter 
sólidos presentes no esgoto. Desta forma, a tensão trativa mínima adotada foi de 1,0 Pa, a qual 
foi verificada para a vazão mínima adotada para a tubulação. 
A respeito da profundidade das canalizações a ABNT NBR 9.649:1986 estabelece que 
a profundidade mínima adotada é de 0,9 metros, onde a tubulação será instalada ao centro da 
via. A profundidade máxima estabelecida pela norma é de 4 metros, porém, para fins práticos 
foi adotado uma profundidade máxima de 5 metros. 
Na PRANCHA 01, está a planta baixa da rede de distribuição, objetivando a 
representação da distribuição e acessórios no terreno. 
 
4.1 DADOS BÁSICO PARA O DIMENSIONAMENTO 
Para o dimensionamento da rede coletora de esgoto, foram admitidos os seguintes 
elementos básicos: 
• Consumo médio per capita: qi = 80 𝐿 ⋅ ℎ𝑎𝑏−1 ⋅ 𝑑𝑖𝑎−1; qf = 120𝐿 ⋅ ℎ𝑎𝑏−1 ⋅ 𝑑𝑖𝑎−1 
• Taxa de ocupação: dhi = 4 ℎ𝑎𝑏 ⋅ 𝑙𝑜𝑡𝑒−1; dhf = 8 ℎ𝑎𝑏 ⋅ 𝑙𝑜𝑡𝑒−1 
• População inicial de plano: Pi = 4.464 ℎ𝑎𝑏 
• População final de plano: Pf = 8.928 ℎ𝑎𝑏 
• Coeficiente do dia de maior consumo: K1 = 1,2 
• Coeficiente da hora de maior consumo: K2 = 1,5 
• Coeficiente de hora de menor consumo: K3 = 0,5 
• Coeficiente de retorno: C = 0,80 
• Coeficiente de rugosidade da tubulação: η = 0,013 
 
 
• Taxa de infiltração: qinf = 0,5𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑘𝑚−1 
• Ocupação da escola 
• Numero de estudante: ne = 85 alunos – Inalterado com o tempo 
• Consumo por aluno: qe = 50 𝐿 ⋅ 𝑑𝑖𝑎−1– Inalterada com o tempo 
• Centro de Saúde: 
 • Número de leitos: nls = 15 leitos – Inalterado com o tempo 
 • Consumo por leito: qls = 150 𝐿 ⋅ 𝑑𝑖𝑎−1– Inalterada com o tempo 
• Consumo unitário por lote comercial: - Inalterada com o tempo 
• Número de lotes comerciais: nc = 8 lotes – Inalterado com o tempo 
 • Consumo por leito: qc = 30 𝐿 ⋅ 𝑑𝑖𝑎−1 – Inalterada com o tempo 
 
4.1.2 Dados Básicos para o dimensionamento da estação elevatória e poço de 
sucção 
• Vazão inicial da bomba (adotada): Qi,bomba= 12 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
• Vazão final da bomba (adotada): Qf,bomba = 25𝐿 ⋅ 𝑠−1 
• Tempo Mínimo do Ciclo de Funcionamento: TMCF= 10 min 
• Altura mínima útil do poço de sucção: HU= 0,6 m 
• Largura do poço de sucção: LP=3,10 m 
• Coeficiente de Hazen-Williams para PVC DEFºF: C=150 
• Comprimento tubulação de sucção: Ls = 17,3 m 
• Comprimento tubulação de recalque: Lr = 34,6 m 
• Valor aproximado para perdas localizadas paras curvas de 90°: K= 0,4 
• Valor aproximado para perdas localizadas paras curvas de 45°: K= 0,2 
• Valor aproximado para perdas localizadas paras entradas: K = 0,5 
• Valor aproximado para perdas localizadas paras saídas: K = 1 
• Gravidade: g = 9,81 m⋅ 𝑠−2 
• Peso específico da água a 15 °C: γ=1000 (kgf⋅m-3) 
• Rendimento bomba: ηb=65% 
• Rendimento motor: ηm=90% 
 
4.2 TRAÇADO DA REDE 
O traçado da rede coletora teve como objetivo principal propiciar a coleta e transporte 
por gravidade através das condições topográficas do terreno do loteamento, no trecho onde não 
 
 
foi possível propiciar o escoamento por gravidade, foi dimensionada uma estação elevatória 
para conduzir o efluente para a ETE. 
Está apresentado na PRANCHA 01, a qual contém as curvas de nível em metros, 
numeração dos PV/TL/TIL, comprimento dos trechos e diâmetros correspondentes. 
Em função das condições topográficas do loteamento bem como das características 
urbanísticas, a rede coletora foi estabelecida nas vias de tráfego e o tipo de traçado utilizado 
foi do tipo perpendicular. 
 
4.3 TUBULAÇÕES 
A rede projetada será executada em tubulações de concreto com seção circular, com 
diâmetro mínimo de 100𝑚𝑚, em conformidade com as diretrizes. O recobrimento mínimo 
previsto para os coletores situados no leito das ruas é de 0,90𝑚, conforme especifica a ABNT 
NBR 9.649:1986. 
 
4.4 INSPEÇÕES TUBULARES 
Nas cabeceiras dos coletores de esgoto serão instalados terminais de limpeza (TL). 
Esses dispositivos substituem os TIL e PV, com grande vantagem sob o ponto de vista 
econômico. 
 
4.5 POÇOS DE VISITA E TERMINAIS DE INSPEÇÃO E LIMPEZA 
Os poços de visitas foram previstos para situações onde se necessitou uma angulatura 
específica e estação elevatória. Já os terminais de inspeção e limpeza (TIL) foram dispostos de 
maneira a permitir a manutençãode trecho em trecho. 
 
4.6 DETERMINAÇÃO DA POPULAÇÃO ATENDIDA 
A população a ser atendida na fase inicial compreende 4.464 habitantes, com uma taxa 
de ocupação de 4 habitantes por lote, 8 lotes comerciais, 1 lote escolar e 1 centro de saúde. 
Também será admitido que no final da implantação do projeto após 50 anos, terá uma ocupação 
de 8 habitantes por lote, o loteamento residencial terá cerca de 8.828 habitantes, 8 lotes 
comerciais com uma taxa de ocupação, 1 lote escolar e centro de saúde. 
 
 
 
 
 
 
4.7 ESGOTO SANITÁRIO (CONTRIBUIÇÃO POR ECONOMIA) 
 A vazão de contribuição de cada uma das economias está discriminada logo abaixo, 
onde foi utilizada as seguintes equações para início e final de plano, para a exemplificação do 
cálculo foi utilizada a vazão de contribuição residencial. 
 𝑄𝑖, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝑞𝑖⋅𝐾2⋅𝑑ℎ𝑖⋅𝐶
86400
 
 𝑄𝑓, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝑞𝑖⋅𝐾1⋅𝐾2⋅𝑑ℎ𝑓⋅𝐶
86400
 
- Contribuição residencial inicial: 𝑄𝑖, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0044444 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição residencial final: 𝑄𝑓, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,016 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição comercial inicial: 𝑄𝑖, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0004166666667 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅
𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição comercial final: 𝑄𝑓, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0005 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição escolar inicial: 𝑄𝑖, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 =0,05903 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição escolar final: 𝑄𝑓, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 =0,070833 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição centro de saúde inicial: 𝑄𝑖, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =0,03125 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
- Contribuição centro de saúde final: 𝑄𝑓, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =0,0375 𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑒𝑐𝑜𝑛𝑜𝑚𝑖𝑎−1 
 
4.8 ÁGUAS DE INFILTRAÇÃO 
 No caso do trecho do bairro em questão adotar-se-á uma taxa de qinf = 
0,5𝐿 ⋅ 𝑠−1 ⋅ 𝑘𝑚−1de rede coletora, conforme indica a Companhia Riograndense de Saneamento 
(CORSAN, 2016). 
 
4.9 DIMENSIONAMENTO HIDRÁULICO 
Todas as canalizações da rede coletora foram projetadas para funcionarem como 
conduto livre. De acordo com a recomendação da norma ABNT NBR 9.649:1986, a vazão 
mínima adotada para o dimensionamento será de 1,5 𝐿 ⋅ 𝑠−1. Vale ressaltar, que a declividade 
de cada trecho foi dimensionada com o intuito de atender as especificações da ABNT, para que 
se tenha o escoamento por gravidade. As lâminas d’água foram calculadas admitindo o 
escoamento em regime uniforme e permanente, sendo que a altura máxima da lâmina d'água é 
igual ou inferior a 75 % em relação ao diâmetro de cada trecho, a tensão trativa deve ser no 
mínimo 1,0 Pa. Enquanto a velocidade máxima permitida é de 5 𝑚 ⋅ 𝑠−1, visto que se a 
velocidade for superior a velocidade crítica, logo a maior lâmina d’água admissível deve ser 
50 % sobre o diâmetro do trecho, assegurando-se assim a ventilação do mesmo. 
 
 
 
4.10 CORPO RECEPTOR 
O corpo receptor dos esgotos sanitários do trecho do loteamento será o Rio Ijuí, que 
drena a referida área pela parte sudeste. 
 
5. MEMORIAL DE CÁLCULOS 
Os perfis da rede coletora de esgoto foram previstos estrategicamente para que 
compreendessem cada quadra das ruas, também se considerou o desnível do terreno para não 
haver a necessidade de instalação de estações elevatórias na rede proposta, assim levando em 
conta as cotas de terreno a montante e a jusante de cada trecho. A partir disso, foram 
consideradas a quantidade de lote de cada trecho, respectivamente, para obter o cálculo da 
vazão do trecho, cujos valores estão descritos no ANEXO I. 
Para exemplificar o modo de realização dos cálculos para o dimensionamento, utilizou-
se as equações descritas abaixo, de forma a demonstrar a resolução dos cálculos utilizaremos 
o primeiro trecho entre o Terminal de Limpeza 1 (TL1) e Terminal de Inspeção e Limpeza 
(TIL 2). 
As características deste trecho são as seguintes: 
● 18 lotes residenciais 
● 0 lotes comercial 
● 0 lotes escolares 
● 0 lotes centro de saúde 
● 194,0467 metros de comprimento 
● Cota do terreno a montante: 54 metros 
● Cota do terreno a jusante: 53,5 metros 
Para obter a vazão de infiltração do trecho, utilizou-se a equação descrita abaixo. 
𝑄𝑖𝑛𝑓 = 𝑇𝑎𝑥𝑎 𝑑𝑒 𝑖𝑛𝑓𝑖𝑙𝑡𝑟𝑎çã𝑜 ⋅ 𝐶𝑜𝑚𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜 𝑑𝑜 𝑡𝑟𝑒𝑐ℎ𝑜 
𝑄𝑖𝑛𝑓 = 0,5 ⋅ 
194,0467
1000
 
𝑄𝑖𝑛𝑓 = 0,09702335 𝐿 ⋅ 𝑠
−1 
 
A determinação da vazão residencial leva em consideração a taxa de ocupação por lote, 
como descrito na equação que segue. 
𝑄𝑟𝑒𝑠,𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 =
𝐶 ⋅ 𝑃𝑖 ⋅ 𝑞𝑖 ⋅ 𝐾2
86400
= 
0,8 ⋅ (18 ⋅ 4) ⋅ 80 ⋅ 1,5
86400
= 0,08 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
𝑄𝑟𝑒𝑠,𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 =
𝐶⋅𝑃𝑖⋅𝑞𝑖⋅𝐾2⋅𝐾1
86400
= 
0,8⋅(18⋅4)⋅80⋅1,5⋅1,2
86400
= 0,288 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
 
 
Vale ressaltarmos que nesse trecho descrito 1-2*, por se tratar de um trecho com lotes 
residenciais e nenhum lote comercial, escolar e centro de saúde, logo haverá apenas vazão de 
esgoto residencial. 
Partindo disso, encontrou-se a vazão total a mesma é expressa a partir da soma das 
vazões totais de infiltração, como também a vazão doméstica residencial. 
𝑄𝑇,𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 = 𝑄𝑖𝑛𝑓 + 𝑄𝑑, 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 
𝑄𝑇,𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,09702335 + 0,08 
𝑄𝑇,𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙= 0,17702335𝐿 ⋅ 𝑠
−1 
 
𝑄𝑇,𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 = 𝑄𝑖𝑛𝑓 + 𝑄𝑑, 𝑖𝑛𝑖𝑐𝑖𝑎𝑙 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 
 𝑄𝑇,𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 =0,09702335 + 0,288 
𝑄𝑇,𝑓𝑖𝑛𝑎𝑙 =0,38502335𝐿 ⋅ 𝑠
−1 
No entanto, em casos onde a vazão é inferior a 1,5 litros por segundo, adota-se como 
padrão este valor como vazão mínima. 
Para obter a declividade do terreno, utilizou-se a equação a seguir. 
𝐼 = 
𝐶𝑜𝑡𝑎 𝑑𝑜 𝑡𝑒𝑟𝑟𝑒𝑛𝑜 𝑚𝑜𝑛𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 − 𝐶𝑜𝑡𝑎 𝑑𝑜 𝑡𝑒𝑟𝑟𝑒𝑛𝑜 𝑗𝑢𝑠𝑎𝑛𝑡𝑒
𝐶𝑜𝑚𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜
= 
𝐼 =
54 − 53,5
194,0467
 
𝐼 = 0,00257669932 𝑚 
 
Enquanto, para o cálculo da declividade mínima, a mesma é expressa a partir da 
seguinte expressão. 
𝐼𝑚𝑖𝑛 = 0,0055 ⋅ 𝑄𝑖−0,47 = 0,0055 ⋅ 1,5−0,47 = 0,004545689819 𝑚 ⋅ 𝑚−1 
Onde: 
Qi = vazão total inicial. 
No entanto, se caso a declividade do terreno for menor que a declividade mínima, será 
considerado a declividade mínima como referência para os cálculos. 
Posteriormente, realizou-se o cálculo do diâmetro, iniciando com o cálculo do Fator 
Hidráulico a partir da equação descrita abaixo. Adotou-se o diâmetro mínimo DN 100. O fator 
hidráulico, calculou-se para realizar a verificação se a razão entre altura da lâmina de água e 
 
 
diâmetro não ultrapassa 75%, caso contrário, o diâmetro deveria ser aumentado, de 50 em 
50mm até que a razão fosse inferior a 75 %. 
O fator hidráulico foi calculado a partir da equação seguinte equação. 
- Fator hidráulico inicial: 
𝐹𝐻𝑖 = 
𝑄 𝑖 ⋅ 𝑛
𝐷
8
3 ⋅ 𝐼
1
2
 
 
𝐹𝐻𝑖 = 
(
1,5
1000
) ⋅ 0,013
0,100 
8
3
 ⋅ 0,004545689819
1
2
 
 
𝐹𝐻𝑖 =0,1342460077 
- Fator hidráulico final: 
𝐹𝐻𝑓 = 
𝑄𝑓 ⋅ 𝑛
𝐷
8
3 ⋅ 𝐼
1
2
 
 
𝐹𝐻𝑓 = 
(
1,5
1000
) ⋅ 0,013
0,100 
8
3
 ⋅ 0,004545689819
1
2 
 
 
𝐹𝐻𝑓 =0,1342460077 
 
Posteriormente ao cálculo do fator hidráulico, utiliza-se uma tabela para encontrar a 
relação de Rh/D. Assim, para o valor correspondente 0,1342460077 de fator hidráulico, a 
relação Rh/D corresponde a 0,2366, logo o Rh pode ser calculado por: 
𝑅ℎ = 𝐹𝐻 ⋅ 𝐷 = 0,2366 ⋅ 0,100 = 0,02366 𝑚 
 
 Após isso, é possível a obtenção dos valores correspondentes das velocidades, onde 
utilizou-se as seguintes equações. 
- Velocidade inicial: 
𝑉𝑖 =
1
𝑛
⋅ 𝑅ℎ𝑖
2
3 ⋅ 𝐼
1
2 
 𝑉𝑖 =
1
0,013
⋅ 0,02366 
2
3 ⋅ 0,00455 
1
2 = 0,4274𝑚 ⋅ 𝑠−1 
 
 
 
- Velocidade final: 
𝑉𝑓 =
1
𝑛
⋅ 𝑅ℎ𝑓
2
3 ⋅ 𝐼
1
2 
 𝑉𝑓 =
1
0,013
⋅ 0,02366 
2
3 ⋅ 0,00455 
1
2 = 0,4274𝑚 ⋅ 𝑠−1 
 
Onde: 
n= Coeficiente de Manning (0,013 para concreto). 
Rh= Calculado a partir de números tabelados de FH e Rh/D. 
I= Declividade do trecho. 
 Para o cálculo da velocidade crítica, utilizou-se a equação descrita abaixo. 
𝑉𝑐 = 6 ⋅ (𝑔 ⋅ 𝑅ℎ)
1
2 
-Velocidade crítica inicial 
𝑉𝑐 = 6 ⋅ (9,81 ⋅ 0,02366)
1
2 
𝑉𝑐 =2,890634117 𝑚 ⋅ 𝑠−1 
- Velocidade final 
𝑉𝑐 = 6 ⋅ (9,81 ⋅ 0,02366)
1
2 
𝑉𝑐 =2,890634117 𝑚 ⋅ 𝑠−1 
 
 Com base nisso, percebe-se que a velocidade obtida é menor que a velocidade crítica, 
assim estando de acordo com a condição 𝑣<𝑣𝑐, como também sendo menor 5 𝐿 ⋅ 𝑠−1assim 
sendo aceitável. Vale ressaltarmos, que para a obtenção da altura da lâmina d’água, a mesma 
foi definida também pelo cálculo do fator hidráulico. Com isso, realiza-se o cálculo da tensão 
trativa do trecho no início e final 
𝜎𝑖 = 𝜎𝑓 = 𝜎 = ϒ ⋅ 𝑅ℎ ⋅ 𝐼 = (1000 ⋅ 0,02366 ⋅ 0,00455) ⋅ 10 = 1,0755 𝑃𝑎 
 
 Devido, às condições serem as mesmas no trecho inicial e final, logo o raio hidráulico 
será igual, de forma que as tensões trativas iniciais e finais também são, vale ressaltarmos que 
a tensão trativa deve sempre ser superior a 1 Pa. Assim a tensão trativa obtida está dentro do 
aceitável. 
 Em relação a profundidade mínima da tubulação é de 0,9 metros, de forma que satisfaz 
as condições para ocorrer o fluxo do efluente por gravidade, e a profundidade máxima 
considerada será de 5 metros. Vale ressaltar, que em casos onde a topografia do terreno não foi 
 
 
propícia para se ter o escoamento confinado por gravidade, ou seja, sendo menor que a 
declividade mínima, assim adotou-se uma declividade onde que a cota jusante fosse 
necessariamente maior que 0,9 metros. 
A partir da seguinte equação foram obtidas as novas cotas dos coletores e 
posteriormente suas profundidades, necessárias em alguns trechos do projeto. Para obter a cota 
do coletor jusante, utiliza-se a seguinte equação. 
𝐶𝑐𝑗 = 𝑐𝑜𝑡𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑒𝑡𝑜𝑟 𝑚𝑜𝑛𝑡𝑒𝑛𝑡𝑒 − (𝑐𝑜𝑚𝑝 𝑑𝑜 𝑡𝑟𝑒𝑐ℎ𝑜 ⋅ 𝑑𝑒𝑐𝑙𝑖𝑣 𝑚í𝑛𝑖𝑚𝑎 𝑑𝑜 𝑡𝑟𝑒𝑐ℎ𝑜) 
 
Posteriormente, é possível calcular a profundidade, através da equação descrita abaixo. 
𝐻 = 𝑐𝑜𝑡𝑎 𝑑𝑜 𝑡𝑒𝑟𝑟𝑒𝑛𝑜 𝑗𝑢𝑠𝑎𝑛𝑡𝑒 − 𝑐𝑜𝑡𝑎 𝑐𝑜𝑙𝑒𝑡𝑜𝑟 𝑗𝑢𝑠𝑎𝑛𝑡𝑒 
 
Entretanto, para obter a profundidade do coletor a jusante do próximo trecho é 
necessário o cálculo a seguir, que leva em consideração a cota do coletor a montante como 
também a cota do coletor a jusante, visto que nestes trechos não foi possível usar a declividade 
da topografia do terreno. 
𝐼 = 
𝐶𝑜𝑡𝑎 𝑑𝑜 𝑐𝑜𝑙𝑒𝑡𝑜𝑟 𝑚𝑜𝑛𝑡𝑎𝑛𝑡𝑒 − 𝐶𝑜𝑡𝑎 𝑑𝑜 𝑐𝑜𝑙𝑒𝑡𝑜𝑟 𝑗𝑢𝑠𝑎𝑛𝑡𝑒
𝐶𝑜𝑚𝑝𝑟𝑖𝑚𝑒𝑛𝑡𝑜
 
 
 Vale ressaltar, com base nos resultados obtido na equação mencionada acima para 
calcular a profundidade do coletor a jusante do próximo trecho, se os resultados obtidos foram 
em valores maiores que a declividade mínima então o próximo trecho será capaz de escoar por 
gravidade, com base no aprofundamento mínimo do coletor jusante de 0,9 metros. No entanto, 
se o resultado encontrado for inferior à declividade mínima, logo deve adotar a mínima e 
calcula-se a nova profundidade jusante do coletor, sendo essa devidamente maior que 0,9 
metros. 
 
- Vazão por economia, correspondente aos lotes residencial, comercial, escolar e centro 
de saúde. 
Para a vazão por economia de contribuição residencial inicial: 
𝑄𝑖, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝐶 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑖 ⋅ 𝐷𝑖 
86400
 ⋅ 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑡𝑒𝑠 
 
𝑄𝑖, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
0,8⋅1,5⋅80⋅4 
86400
⋅1 
 
𝑄𝑖, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0044444 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
 
 
Para a vazão por economia de contribuição residencial final: 
𝑄𝑓, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝐶 ⋅ 𝐾1 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑓 ⋅ 𝐷𝑓 
86400 
⋅ 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑡𝑒𝑠 
 
𝑄𝑓, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
0,8 ⋅ 1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 120 ⋅ 8 
86400
⋅ 1 
 
𝑄𝑓, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,016 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição comercial inicial: 
𝑄𝑖, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝐶 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑐 
86400
 ⋅ 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑡𝑒𝑠 
 
𝑄𝑖, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
0,8⋅1,5⋅30 
86400
⋅1 
 
𝑄𝑖, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0004166666667 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição comercial final: 
𝑄𝑓, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
𝐶 ⋅ 𝐾1 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑐 
86400 
⋅ 𝑛º 𝑑𝑒 𝑙𝑜𝑡𝑒𝑠 
 
𝑄𝑓, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 = 
0,8 ⋅ 1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 30 
86400
⋅ 1 
 
𝑄𝑓, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =0,0005 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição escolar inicial: 
𝑄𝑖, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 = 
𝐶 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑒 
86400
 ⋅ 𝑛𝑒 
 
𝑄𝑖, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 = 
0,8⋅1,5⋅50 
86400
⋅(85) 
 
𝑄𝑖, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 =0,05903 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição escolar final: 
𝑄𝑓, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 = 
𝐶 ⋅ 𝐾1 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑒 
86400 
⋅ 𝑛𝑒 
 
𝑄𝑓, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 = 
0,8 ⋅ 1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 50 
86400
⋅ (1 ⋅ 85) 
 
𝑄𝑓, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎𝑟 =0,070833 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição centro de saúde inicial: 
𝑄𝑖, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 = 
𝐶 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑠 
86400
 ⋅ 𝑛𝑙𝑠 
 
 
 
𝑄𝑖, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 = 
0,8⋅1,5⋅150 
86400
⋅(15) 
 
𝑄𝑖, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =0,03125 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
Para a vazão por economia de contribuição centro de saúde final: 
𝑄𝑓, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 = 
𝐶 ⋅ 𝐾1 ⋅ 𝐾2 ⋅ 𝑞𝑠 
86400 
⋅ 𝑛𝑙𝑠 
 
𝑄𝑓, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 = 
0,8 ⋅ 1,2 ⋅ 1,5 ⋅ 150 
86400
⋅ (15) 
 
𝑄𝑓, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =0,0375 𝐿 ⋅ 𝑠−1 
 
5.1 DIMENSIONAMENTO POÇO DE SUCÇÃO E ESTAÇÃO ELEVATÓRIA 
Devido a situação no final do trajeto, onde as cotas de profundidade ultrapassam os 5m, 
mais especificamente no PV29 à ETE, deve ter uma estação elevatória a qual conduzirá o 
efluente do poço de sucção até a ETE. 
As equações utilizadas para o dimensionamento do poço de sucção e estação elevatória 
estão discriminadas abaixo. 
→ Primeiramente necessitou-se calcular as vazões máximas, médias e mínimas. 
- Vazões máximas de início (Qimax) e final (Qfmax) de projeto: foi utilizada as vazões que 
chegam ao PV29, conforme ANEXO I. As vazões estão expressas em 𝐿 ⋅ 𝑠−1. 
- Vazões Médias de início (Qimed) e final (Qfmed) de projeto: 
 
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =
𝐶 ⋅ 𝑃𝑖 ⋅ 𝑞𝑖
86400
 
 
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑐 ⋅ 𝑞𝑐
86400
 
 
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑒 ⋅ 𝑞𝑒
86400
 
 
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑙𝑠 ⋅ 𝑞𝑙𝑠
864000
 
 
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 +
𝑄𝑖𝑚𝑒𝑑, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 
 
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 =
𝐶 ⋅ 𝑃𝑓 ⋅ 𝑞𝑓
86400
 
 
 
 
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑐 ⋅ 𝑞𝑐
86400
 
 
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑒 ⋅ 𝑞𝑒
86400
 
 
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 =
𝐶 ⋅ 𝑛𝑙𝑠 ⋅ 𝑞𝑙𝑠
864000
 
 
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 +
𝑄𝑓𝑚𝑒𝑑, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 
 
- Vazões Mínimas de início (Qimin) e final (Qfmin) de projeto: Calculada a partir vazões 
médias de cada setor, tanto no início de plano como no final de plano, multiplicou-se 
pelo coeficiente K3. 
Vazão mínima de início de projeto: 
𝑄𝑖𝑚𝑖𝑛, 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑄𝑖𝑚𝑖𝑛, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑖𝑚𝑖𝑛, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑖𝑚𝑖𝑛, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 +
𝑄𝑖𝑚𝑖𝑛, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 
Vazão mínima final de projeto: 
𝑄𝑓𝑚𝑖𝑛, 𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 = 𝑄𝑓𝑚𝑖𝑛, 𝑟𝑒𝑠𝑖𝑑𝑒𝑛𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑓𝑚𝑖𝑛, 𝑐𝑜𝑚𝑒𝑟𝑐𝑖𝑎𝑙 + 𝑄𝑓𝑚𝑖𝑛, 𝑒𝑠𝑐𝑜𝑙𝑎 +
𝑄𝑓𝑚𝑖𝑛, 𝑠𝑎ú𝑑𝑒 
Vale ressaltarmos, que os valores das vazões, máximas, médias e mínimas estão 
descritos no ANEXO II-A. 
→ Dimensionamento de Poço de sucção 
A partir das máximas de início (Qimax = 10,044 𝐿 ⋅ 𝑠−1) e final (Qfmax =22,9591 𝐿 ⋅ 𝑠−1) 
de projeto, foi adotada uma bomba para atender as condições iniciais e finais de plano. A bomba 
a ser utilizada na fase inicial será de 12 𝐿 ⋅ 𝑠−1 (Qibomba). A mesma deverá ser trocada após 25 
anos (metade do tempo previsto para este projeto) para uma bomba de 25 𝐿 ⋅ 𝑠−1 (Qfbomba) a 
fim de atender a nova densidade populacional no lote em questão. 
No dimensionamento do poço de sucção, foram utilizadas as equações abaixo para as 
suas dimensões. Importante salientar que as vazões necessárias para os cálculos foram 
convertidas de 𝐿 ⋅ 𝑠−1 em 𝑚3 ⋅ 𝑠−1. E que o tempo mínimo de ciclo de funcionamentoé de 10 
minutos. 
- Volume mínimo inicial e final: 
𝑉𝑖𝑚𝑖𝑛 (𝑚³) =
𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 ⋅ 𝑇𝑀𝐶𝐹 ⋅ 𝑄𝑖𝑚𝑎𝑥
60
 
 
 
 
𝑉𝑓𝑚𝑖𝑛 (𝑚³) =
𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 ⋅ 𝑇𝑀𝐶𝐹 ⋅ 𝑄𝑓𝑚𝑎𝑥
60
 
 
- Comprimento útil do poço de sucção inicial e final: 
O cálculo para do comprimento útil de sucção foi considerado o volume mínimo, a 
Altura mínima útil do poço de sucção (HU) e Largura do poço de sucção (LP). 
𝑋𝑖 (𝑚) =
𝑉𝑖𝑚𝑖𝑛
𝐻𝑈 ⋅ 𝐿𝑃
 
 
𝑋𝑓 (𝑚) =
𝑉𝑓𝑚𝑖𝑛
𝐻𝑈 ⋅ 𝐿𝑃
 
 
Os resultados estão descritos no ANEXO II-B. 
 
→ Dimensionamento da bomba 
Seguindo as diretrizes, em elevatórias com vazão inferior a 50 𝐿 ⋅ 𝑠−1, pode- se adotar 
uma altura mínima entre os Níveis de água (NA) de 0,6m (HU). Sabendo a cota do coletor e 
que a distância mínima entre o coletor e o nível máximo de água (NAmax) é de 10 cm, temos 
que a cota do NAmax= 46,1835𝑚, conforme ANEXO II-B. Já para no nível mínimo da água 
(NAmin) desconta a altura mínima do Namax, resultando numa cota de 45,5835𝑚. 
Sabe-se que a cota da ETE é 50 m, e fazendo a diferença com o NAmax e NAmin temos 
a altura geométrica máxima (HG max) e altura geométrica mínima (HG min). 
 𝐻𝐺 𝑚𝑎𝑥 = 𝐶𝑜𝑡𝑎𝐸𝑇𝐸 − 𝑁𝐴m𝑖𝑛 
 
 𝐻𝐺 𝑚𝑖𝑛 = 𝐶𝑜𝑡𝑎𝐸𝑇𝐸 − 𝑁𝐴𝑚𝑎𝑥 
 
As alturas geométricas vão ser iguais nas condições iniciais e finais do projeto. 
Realizado isso, foi determinado as perdas de carga localizadas e distribuídas, nas condições 
iniciais e finais. Em ambas as situações, foi considerado que há duas curvas de 90º, e uma 
entrada na sucção. Já no recalque foi considerado uma curva de 90º, uma curva de 45º e uma 
saída. 
Considerando a 𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 e 𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 com o tempo de funcionamento da bomba em 
24 horas, foi calculado o diâmetro de recalque, de acordo a equação descrita a seguir: 
- Diâmetro de recalque inicial (𝐷𝑟𝑖) e final de plano (𝐷𝑟𝑓) 
 
𝐷𝑟𝑖 (𝑚) = 1,2 ⋅ √𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 
 
 
𝐷𝑟𝑓(𝑚) = 1,2 ⋅ √𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 
 
 
- Diâmetro de sucção (𝐷𝑠𝑖) e final de plano (𝐷𝑠𝑓): foram adotados diâmetros 
comerciais ligeiramente superiores aos comerciais de recalque. 
Os cálculos de diâmetros de recalque, bem como os de diâmetros comerciais de 
recalque e de sucção estão no ANEXO II-C. 
Ainda considerando a 𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎e𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎, os diâmetros comerciais de recalque e 
sucção, comprimentos das tubulações de recalque e de sucção, e valor aproximado para perdas 
localizadas para acessórios (K), calcula-se as perdas de cargas distribuídas e específicas na 
sucção e recalque. 
 Enquanto para o cálculo da perda de carga local, tanto na condição inicial como no final 
de plano, levou-se em consideração a área da seção transversal da tubulação (Asi e Asf; Ari e 
Arf) e a vazão da bomba (𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 e 𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎) no cálculo da velocidade na sucção e 
recalque (vsi e vsf; vri e vrf). 
- Perda de carga distribuída na sucção (𝐻𝑃𝑖) e final de plano (𝐻𝑃𝑓): 
 
𝐻𝑃𝑠𝑖(𝑚) =
10,643
𝐶1,85
⋅
𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎1,85
𝐷𝑠𝑖4,87
⋅ 𝐿𝑆 
 
𝐻𝑃𝑠𝑓 (𝑚) =
10,643
𝐶1,85
⋅
𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎1,85
𝐷𝑠𝑓4,87
⋅ 𝐿𝑆 
 
- Perda de carga local na sucção inicial (𝐻𝐹𝑠𝑖) e final de plano (𝐻𝐹𝑠𝑓): 
 
Velocidade na sucção (𝑣𝑠𝑖) e final de plano (𝑣𝑠𝑓): 
𝑣𝑠𝑖 =
𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝐴𝑠𝑖
 
 
𝑣𝑠𝑖 =
𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝐴𝑠𝑓
 
 
Para o cálculo da perda de carga, utilizou-se a equação abaixo: 
 
𝐻𝐹𝑠𝑖 =
(2 ⋅ 𝐾𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎90° + 𝐾𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎) ⋅ 𝑣𝑠𝑓2
2 ⋅ 𝑔
 
 
𝐻𝐹𝑠𝑓 =
(2 ⋅ 𝐾𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎90° + 𝐾𝑒𝑛𝑡𝑟𝑎𝑑𝑎) ⋅ 𝑣𝑠𝑓2
2 ⋅ 𝑔
 
 
 
- Perda de carga distribuída no recalque (𝐻𝑃𝑟𝑖) e final de plano (𝐻𝑃𝑟𝑓): 
 
𝐻𝑃𝑟𝑖(𝑚) =
10,643
𝐶1,85
⋅
𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎1,85
𝐷𝑟𝑖4,87
⋅ 𝐿𝑅 
 
 
 
𝐻𝑃𝑟𝑓 (𝑚) =
10,643
𝐶1,85
⋅
𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎1,85
𝐷𝑟𝑓4,87
⋅ 𝐿𝑅 
 
- Perda de carga local no recalque inicial (𝐻𝐹𝑟𝑖) e final de plano (𝐻𝐹𝑟𝑓): 
 
Velocidade na sucção (𝑣𝑟𝑖) e final de plano (𝑣𝑟𝑓): 
 
𝑣𝑠𝑖 =
𝑄𝑖𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝐴𝑟𝑖
 
 
𝑣𝑠𝑓 =
𝑄𝑓𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝐴𝑟𝑓
 
 
Para realizar o cálculo da perda de carga, utilizou-se a equação descrita abaixo: 
 
𝐻𝐹𝑟𝑖 =
(𝐾𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎90° + 𝐾 𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎45º + 𝐾𝑠𝑎𝑖𝑑𝑎) ⋅ 𝑣𝑠𝑖2
2 ⋅ 𝑔
 
 
𝐻𝐹𝑟𝑓 =
(𝐾𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎90° + 𝐾𝑐𝑢𝑟𝑣𝑎45° + 𝐾𝑠𝑎𝑖𝑑𝑎) ⋅ 𝑣𝑠𝑓2
2 ⋅ 𝑔
 
 
Considerando as HG max e HG min, como também as perdas de cargas distribuídas e 
localizadas, foi calculado a altura manométrica (AM) nas condições iniciais e finais de plano: 
𝐴𝑀𝑖, 𝑚𝑖𝑛 = 𝐻𝑃𝑟𝑖 + 𝐻𝑝 𝑠𝑖 + 𝐻𝐺𝑚𝑖𝑛 
𝐴𝑀𝑖, 𝑚𝑎𝑥 = 𝐻𝑃𝑟𝑖 + 𝐻𝑝 𝑠𝑖 + 𝐻𝐺𝑚𝑎𝑥 
 
𝐴𝑀𝑓, 𝑚𝑖𝑛 = 𝐻𝑃𝑟𝑓 + 𝐻𝑝 𝑠𝑓 + 𝐻𝐺𝑚𝑖𝑛 
𝐴𝑀𝑓, 𝑚𝑎𝑥 = 𝐻𝑃𝑟𝑓 + 𝐻𝑝 𝑠𝑓 + 𝐻𝐺𝑚𝑎𝑥 
 
Realizados os cálculos de altura manométrica, calculou-se as potências das bombas, 
descrito abaixo: 
𝑃𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 =
𝛾 ⋅ 𝐴𝑀 ⋅ 𝑄𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝜂𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
 
 
A partir do cálculo da potência bomba, pode-se calcular a potência do motor através da 
seguinte equação: 
𝑃𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟 =
𝑃𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
𝜂𝑚𝑜𝑡𝑜𝑟
 
 
Realizado o cálculo da potência do motor com folga, adotou-se um motor comercial 
para utilizar no projeto. Todos os resultados desta seção estão no ANEXO II-C. 
Para verificar se o dimensionamento da estação elevatória e do poço de sucção, é 
necessário, ou seja, que o tempo (ts) o qual corresponde ao período no qual a bomba permanece 
desligada seja inferior a 20 minutos (ts ≤ 20). E que o tempo mínimo (T) seja superior a 10 
 
 
minutos (Tmin ≥ 10𝑚𝑖𝑛). Os cálculos de ts, T e td (tempo de bomba ligada) estão 
discriminadas abaixo: 
𝑡𝑠𝑖 , 𝑓 (𝑚𝑖𝑛) = 
𝑉𝑚𝑖𝑛
𝑄𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎
 
 
𝑡𝑑𝑖, 𝑓 (𝑚𝑖𝑛) = 
𝑉𝑚𝑖𝑛
𝑄𝑏𝑜𝑚𝑏𝑎 − 𝑄𝑎𝑓𝑙
 
 
𝑇 (𝑚𝑖𝑛) = 𝑡𝑠 + 𝑡𝑑 
 
Os resultados de ts e td estão de acordo com as condições, conforme representados no 
ANEXO II-D. 
 
 
6. MATERIAIS E EQUIPAMENTOS 
 
Nesta seção será apresentado os materiais e equipamentos utilizados para a rede de coleta 
de esgoto. As tubulações de diâmetro de DN100, DN150, DN200 utilizadas serão de concreto 
pré moldados onde cada peça de tubulação tem 2 metros cada. A tubulação de sucção será de 
PVC DEFºFº DN200. Dessa forma, a tubulação de recalque utilizada foi de PVC DEFºFº com 
DN150 e DN200, onde essa tubulação será utilizada da estação elevatória até a ETE. As 
tubulações utilizadas visam atender as condições iniciais e finais de plano. O número de peças 
bem como a metragem necessária de tubulação está no ANEXO III. 
 Os terminais de limpeza (TL) utilizados no presente projeto teve como embasamento, 
as diretrizes impostas nas normas utilizadas pela CORSAN onde o terminal foi instalado com 
sua devida ancoragem e especificações técnicas, juntamente com tampões de ferro fundido para 
que não se tenha nenhum problema. Os TL, são formados a partir de um Tampão para TIL e 
uma Curva 90º Coletor de Esgoto. Como representado na Figura 1. 
Os Terminais de Inspeção e Limpeza (TIL) foram utilizados seguindo o catálogo 
técnico da TIGRE onde se tem a disposição de TIL’s, onde foram utilizados TIL’s de passagem 
de rede e também TIL’s de rede radial. Os terminais utilizados estão representados na Figura 
2. Vale ressaltar que será necessário peças pré-moldadas para encaixe da tubulação no TIL de 
rede radial, tanto na entrada como na saída, de modo que as quantidades estão descritas no 
ANEXO III. 
 
 
 
 
 
Figura 1 - Terminal de Limpeza (TL) 
 
Fonte: Adaptado CORSAN, 2014. 
 
Figura 2 - TIL de rede radial e TIL de passagem de rede. 
 
 
Fonte: Adaptado de Catálogo da TIGRE, 2016. 
 
 E o Poços de Visitas (PV) serão construídos in loco no material de concreto armado, 
em pontos estratégicos, no PV 24, terá uma profundidade máxima de 3,95m, e será construído 
pois necessita uma mudança na angulação de abertura de saída da tubulação. Já no PV 28, 
devido a mudança de abertura e que passou à condição estabelecida anteriormente, bem como 
o PV 29. Em todas as situações vai ser necessário o uso de tubos de quedas. O modelo deconstrução está exemplificado na figura 3. 
 
 
 
 
 
 
Figura 3 - Poço de Visita 
 
Fonte: Adaptado Normas Técnicas Interna SABESP, 2020. 
Devido a profundidade de 5,71 metros do PV, será necessário a construção de uma 
estação elevatória, desta forma como foi nos itens anteriores, será necessário a utilização de 
bombas para recalcar o efluente até a ETE. Devido a essa situação será necessário a construção 
de um poço de sucção, o qual necessitará de reformas após 25 anos, que é a metade do tempo 
previsto para o projeto, já que há previsão que a densidade populacional duplique. 
Foram dimensionadas 2 bombas com potências de 3 e 5 cv, conforme ANEXO II-C, 
onde essas bombas serão para início e final de plano, respectivamente. As estações elevatórias 
terão 2 bombas (uma em operação e outra reserva), tanto para início de plano como final de 
plano. Na figura 4 estão representadas as bombas de início e final de plano. 
Na figura 4-a, está a Bomba Centrífuga Ksb Hydrobloc C3000n 3 Cv Monofásica 
220v1, tem uma vazão máxima de 12,22 𝐿 ⋅ 𝑠−1 . Já na figura 4-b, está a BOMBA DE ÁGUA 
CENTRÍFUGA MONOFÁSICA 5CV-THL-18 THEBE2, a qual tem uma vazão máxima de 
 
1https://www.meritocomercial.com.br/bomba-monoestagio-schneider-mbv-42-f2-3-cv-trifasica-
220380440760v-20320084195-p1022341?v=1022340 
 
2 http://www.alojadasbombas.com.br/centriifugas/bomba-centrifuga-thebe-thl-18-5cv-monofasica 
 
 
34,64 𝐿 ⋅ 𝑠−1. Em ambas as situações, as bombas serão capazes de atender as demandas no 
inicio de plano, bem como no final de plano. 
Figura 4 - Bombas centrífugas para a estação elevatória. 
 
Fonte: (a) Mérito comercial; (b) Loja das bombas 
 
 
 
 
 
 
______________________________________________ 
Cerro Largo, 10 de maio de 2021 
Projetistas: 
Gabriel do Amaral Minussi 
Júlia Taube 
Lucas Bohnenberger 
Timóteo da Silva 
 
 
 
 
 
 
(a) (b) 
 
 
 
REFERÊNCIAS: 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS - ABNT NBR 9649: Projetos de 
Redes Coletoras de Esgoto Sanitário. Rio de Janeiro, 1986. 
Catálogo técnico, Infraestrutura de esgoto. TIGRE, 2016. Disponível em: 
<https://www.tigre.com.br/themes/tigre2016/downloads/catalogos-tecnicos/ct-infraestrutura-
saneamento_esgoto.pdf> 
CORSAN, Manual de procedimentos para projeto e execução de parcelamento de solo anexo 
e diretrizes técnicas, 2016. Disponível em: 
<https://www.corsan.com.br/upload/arquivos/201607/29114315-anexo-e-diretrizes-tecnicas-
ago-2016.pdf>. 
CORSAN, Projetos de esgotos, 2014. Disponível em: 
<https://www.corsan.com.br/projetosdeesgoto>. 
SABESP, Norma Técnica SABESP NTS 025, Projeto de redes coletoras de esgotos 
Procedimento. 2020. Disponível em: 
<https://www3.sabesp.com.br/normastecnicas/nts/nts025.pdf>. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ANEXO I
Trecho Nº de lotes por trecho
Comp. do 
trecho (m)
Cotas (m) Vazões totais (L/s) Caracteristicas da rede coletora
C
ol
et
or
M
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Residencial Comercial Escola Saúde Total Adotada
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A B
1-2 1 2 18 0 0 0 194,0467 54,0000 53,5000 53,1000 52,2179 0,0970 0,0800 0,2880 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,1770 0,3850 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,2821
2-3 2 3 18 0 0 0 210,9982 53,5000 53,5000 52,2179 51,2588 0,1055 0,0800 0,2880 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,3625 0,7785 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,2821 2,2412
3-4 3 4 18 0 0 0 209,9551 53,5000 53,0000 51,2588 50,3044 0,1050 0,0800 0,2880 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5475 1,1715 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 2,2412 2,6956
4-8 4 8 0 0 0 0 110,0000 53,0000 53,0000 50,3044 49,8044 0,0550 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,6025 1,2265 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 2,6956 3,1956
5-6 5 6 36 0 0 0 194,0467 54,0000 53,5000 53,1000 52,2179 0,0970 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2570 0,6730 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,2821
6-7 6 7 36 0 0 0 210,9982 53,5000 53,0000 52,2179 51,2588 0,1055 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5225 1,3545 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,2821 1,7412
7-8 7 8 36 0 0 0 209,9551 53,0000 53,0000 51,2588 50,3044 0,1050 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,7875 2,0355 1,5000 2,0355 4,5457 100,0000 0,4274 0,4609 46,0000 55,0000 1,0755 1,2042 1,7412 2,6956
8-12 8 12 0 0 0 0 110,0000 53,0000 52,5000 49,8044 49,3043 0,0550 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 1,4450 3,3170 1,5000 3,3170 4,5457 150,0000 0,4163 0,5242 26,0000 40,0000 1,0337 1,4605 3,1956 3,1957
9-10 9 10 36 0 0 0 194,0467 53,5000 53,0000 52,6000 51,7179 0,0970 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2570 0,6730 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,2821
10-11 10 11 36 0 0 0 210,9982 53,0000 53,0000 51,7179 50,7588 0,1055 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5225 1,3545 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,2821 2,2412
11-12 11 12 36 0 0 0 209,9551 53,0000 52,5000 50,7588 49,8044 0,1050 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,7875 2,0355 1,5000 2,0355 4,5457 100,0000 0,4274 0,4609 46,0000 55,0000 1,0755 1,2042 2,2412 2,6956
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14-15 14 15 36 0 0 0 210,9982 53,0000 53,0000 51,2179 50,2588 0,1055 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5225 1,3545 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,7821 2,7412
15-16 15 16 36 0 0 0 209,9551 53,0000 52,5000 50,2588 49,3044 0,1050 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,7875 2,0355 1,5000 2,0355 4,5457 100,0000 0,4274 0,4609 46,0000 55,0000 1,0755 1,2042 2,7412 3,1956
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18-19 18 19 36 0 0 0 210,9982 53,0000 52,5000 51,2179 50,2588 0,1055 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5225 1,3545 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,7821 2,2412
19-20 19 20 36 0 0 0 209,9551 52,5000 52,5000 50,2588 49,3044 0,1050 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,7875 2,0355 1,5000 2,0355 4,5457 100,0000 0,4274 0,4609 46,0000 55,0000 1,0755 1,2042 2,2412 3,1956
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41-44 41 44 0 0 0 15 110,0000 53,0000 53,0000 50,2704 49,8558 0,0550 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0313 0,0375 2,2353 5,1653 2,2353 5,1653 3,7686 150,0000 0,4392 0,5460 34,0000 54,0000 1,0690 1,4816 2,7657 3,1442
42-43 42 43 36 0 0 0 194,5813 53,0000 53,0000 52,1000 51,2155 0,0973 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2573 0,6733 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,7845
43-44 43 44 36 0 0 0 207,9187 53,0000 53,0000 51,2155 50,2704 0,1040 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5213 1,3533 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,7845 2,7296
44-47 44 47 0 0 0 0 110,0000 53,0000 52,5000 49,8558 49,3558 0,0550 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 2,8115 6,5736 2,8115 6,5736 4,5455 150,0000 0,4970 0,6196 36,0000 59,0000 1,3486 1,8770 3,1442 3,1442
45-46 45 46 36 0 0 0 194,5813 53,0000 52,5000 52,1000 51,2155 0,0973 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2573 0,6733 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,2845
46-47 46 47 36 0 0 0 207,9187 52,5000 52,5000 51,2155 50,2704 0,1040 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5213 1,3533 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,2845 2,2296
47-50 47 50 0 2 0 0 110,0000 52,5000 52,5000 49,3558 49,0149 0,0550 0,0000 0,0000 0,0008 0,0010 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3,3886 7,9828 3,3886 7,9828 3,0992 200,0000 0,4510 0,5658 30,0000 47,0000 1,0593 1,4882 3,1442 3,4851
48-49 48 49 36 0 0 0 194,5813 52,5000 52,5000 51,6000 50,7155 0,0973 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2573 0,6733 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,7845
49-50 49 50 36 0 0 0 207,9187 52,5000 52,5000 50,7155 49,7704 0,1040 0,1600 0,5760 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,5213 1,3533 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,7845 2,7296
50-53 50 53 0 2 0 0 124,9315 52,5000 52,0000 49,0149 48,5149 0,0625 0,0000 0,0000 0,0008 0,0010 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 3,9732 9,3995 3,9732 9,3995 4,0022 200,0000 0,5125 0,6490 30,0000 48,0000 1,3679 1,9491 3,4851 3,4851
51-52 51 52 0 4 0 0 255,0000 52,5000 52,0000 51,6000 50,4408 0,1275 0,0000 0,0000 0,0017 0,0020 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,1292 0,1295 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 0,9000 1,5592
52-53 52 53 0 0 0 0 190,0105 52,0000 52,0000 50,4408 49,5771 0,0950 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,2242 0,2245 1,5000 1,5000 4,5457 100,0000 0,4274 0,4274 46,0000 46,0000 1,0755 1,0755 1,5592 2,4229
53-54 53 54 18 0 0 0 207,9187 52,0000 52,0000 48,5149 47,9438 0,1040 0,0800 0,2880 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 4,3813 10,0160 4,3813 10,0160 2,7467 200,0000 0,4612 0,5687 35,0000 55,0000 1,0630 1,4552 3,4851 4,0562
54-55 54 55 18 0 0 0 243,7618 52,0000 52,0000 47,9438 47,2883 0,1219 0,0800 0,2880 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 4,5832 10,4259 4,5832 10,4259 2,6891 200,0000 0,4631 0,5703 36,0000 57,0000 1,0638 1,4538 4,0562 4,7117
55-29 55 29 0 0 0 0 190,8194 52,0000 52,0000 47,2883 46,7801 0,0954 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 4,6786 10,5213 4,6786 10,5213 2,6632 200,0000 0,4609 0,5711 36,0000 58,0000 1,0536 1,4531 4,7117 5,2199
29-ETE 29 ETE 0 0 0 0 55,4729 52,0000 52,0000 46,2835 46,1803 0,0277 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 0,0000 10,0444 22,9591 10,0444 22,9591 1,8598 250,0000 0,4935 0,5910 44,0000 74,0000 1,0670 1,3985 5,7165 5,8197
ANEXO II
ANEXO II-A ANEXO II-B
Dimensões do Poço de sucção
Qmax (l/s)
Qmed (l/s) Qmin (l/s)
Residencial Comercial Escola Saúde Total Residencial Comercial Escola SaúdeTotal Incio de plano Final de plano
Inicial 10,0444 3,3067 0,0022 0,0394 0,0208 3,3691 1,6533 0,0011 0,0197 0,0104 1,6845 V. minimo (m³) C. util (m) V minimo (m³) C. util (m)
Final 22,9591 9,9200 0,0022 0,0394 0,0208 9,9824 4,9600 0,0011 0,0197 0,0104 4,9912 1,80000 0,96774 3,75000 2,01613
Níveis da agua
ANEXO II-C
Cota NA max Cota NA min
Dimensionamento da bomba 45,58347324 45,58347324
Inicio de plano
Na Vazão (L/s) Diametro de recalque (m)
Diâmetro 
de sucção 
DN
Hg (m)
Perda de carga 
distribuida 
sucção (m)
Perda de carga 
local sucção (m)
Perda de carga 
distribuida recalque 
(m)
Perda de carga 
local recalque (m)
Altura 
manometrica 
(m)
Potencia 
bomba (cv) Potencia motor (cv)
m
in
im
o
12,0000
0,1314
200,0000 3,8165
0,0123 0,0097 0,0999 0,0376
3,9760
0,9787 1,1111
DN Perda de carga total na sucção (m) Perda de carga total no recalque (m) Comercial Potência com folga Comercialmente
150,0000 0,0220 0,1374 1,0000 1,5000 3,0000
m
ax
im
o
12,0000
0,1314
200,0000 4,4165
0,0123 0,0097 0,0999 0,0376
4,5760
1,1264 1,6667
DN Perda de carga total na sucção (m) Perda de carga total no recalque (m) Comercial Potência com folga Comercialmente
150,0000 0,0220 0,1375 1,5000 1,9500 3,0000
folga p/ motor min 0,5
folga p/ motor max 0,3
Final de plano
Na Vazão (L/s) Diametro de recalque (m)
Diâmetro 
de sucção 
DN
Hg (m)
Perda de carga 
distribuida 
sucção (m)
Perda de carga 
local sucção (m)
Perda de carga 
distribuida recalque 
(m)
Perda de carga 
local recalque (m)
Altura 
manometrica 
(m)
Potencia 
bomba (cv) Potencia motor (cv)
m
in
im
o
25,0000
0,1897
250,0000 3,8165
0,0161 0,0172 0,0956 0,0516
3,9638
2,0327 3,3333
DN Perda de carga total na sucção (m) Perda de carga total no recalque (m) Comercial Potência com folga Comercialmente
200,0000 0,0333 0,1473 3,0000 4,3333 5,0000
m
ax
im
o
25,0000
0,1897
250,0000 4,4165
0,0161 0,0172 0,0956 0,0516
4,5638
2,3404 3,3333
DN Perda de carga total na sucção (m) Perda de carga total no recalque (m) Comercial Potência com folga Comercialmente
200,0000 0,0333 0,1473 3,0000 4,3333 5,0000
folga p/ motor 0,3
ANEXO II-D
Verificação das condições, ts e T
Condições iniciais Qibomba
Q (m³/s) ts (min) td (min) T (min) 0,012
Max 0,0100 2,9867 15,3406 18,3273 V. (m³)
Medio 0,0034 8,9045 3,4759 12,3804 1,8
Min 0,0017 17,8090 2,9083 20,7173
Condições Finais Qfbomba
Q (m³/s) ts (min) td (min) T (min) 0,025
Max 0,0230 2,7222 30,6241 33,3464 V. (m³)
Medio 0,0100 6,2610 4,1618 10,4228 3,75
Min 0,0050 12,5220 3,1236 15,6457
ANEXO III
TUBULAÇÃO
DIAMETRO Tipo de material Comprimento (m) Nº de peças Observações
DN100 Concreto JE** 7602,442 3802 Comprimento de cada peça de 2 m 
DN150 Concreto JE** 660 330 Comprimento de cada peça de 2 m 
DN200 Concreto armado Conjunto incorporado 1663,6722 832 Comprimento de cada peça de 2 m 
DN150 PVC DEFºFº JEI 34,6 6 Comprimento de cada peça de 6 m 
DN 200* PVC DEFºFº JEI 51,9 9 Comprimento de cada peça de 6 m 
DN 250* PVC DEFºFº JEI 17,3 3 Comprimento de cada peça de 6 m 
*Parte é necessario para ampliação do poço de sucção daqui 25 anos
** Necessario encomenda especial com a empresa Dagostini, https://www.dagostini.ind.br/
TERMINAIS DE LIMPEZA (TL), TERMINAIS DE INSPEÇÃO E LIMPEZA (TIL) E POÇOS DE VISITAS (PV)
Tipo Dimensões Nº peças OBS
TL DN 100 15 15 curvas de 90º , material C. de Esgoto PB Curta INJ. JEI/JE
TIL radial rede Entrada DN 150 Saida DN300 15 necessario peças premoldadas pra encaixe no TIL 
TIL passagem de rede DN100 19 Til Passagem Rede BBB JEI/JE
TIL passagem de rede DN200 3 Til Passagem Rede BBB JEI/JE
PV 24 Profundidade de 3,95 m 1 Contruido in loco; 1 tubo de queda
PV 28 Profundidade de 5,22 m 1 Contruido in loco; 1 tubo de queda
PV 29 Profundidade de 5,71 m 1 Construido in loco; 1 tubo de queda
Peças premoldadas pra encaixe no TIL
Qtde Dimensões
17 DN 100 x DN150
5 DN 300 x DN100
6 DN 300 x DN150
4 DN 300 x DN200
2 DN 200 x DN150
Tampões
Tipo Material Qtde Obs
Tampão Completo para 
TIL, TL PVC DEFOFO 52
Tampão para TIL, TL Ferro Fundido Nodular 52 Instalado a nivel da rua
Tampão Completo para 
TIL, TL Ferro Fundido Nodular DN600 3 Instalado a nivel da rua
Catalogos consultados
http://www.alojadasbombas.com.br/centriifugas/bomba-centrifuga-thebe-thl-18-5cv-monofasica
https://www.meritocomercial.com.br/bomba-monoestagio-schneider-mbv-42-f2-3-cv-trifasica-220380440760v-20320084195-p1022341?v=1022340
https://www.tecsansp.com.br/produtos/ferro-fundido/grelhas-e-tampoes/tampao-ferro-fundido-nodular-dn-400-para-saneamento
https://www.fundicaovesuvio.com.br/tampoes/tampoes-em-ferro-fundido-nodular/tampao-dn600-articulado-cl125-60cm-em-ffn?parceiro=8841
https://www.tigre.com.br/themes/tigre2016/downloads/catalogos-tecnicos/ct-infraestrutura-saneamento_esgoto.pdf
http://www.guaranitubos.com.br/pdf/catalogo-tecnico.pdf