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Dimensionamento à Momento Fletor - Viga (seção retangular) d’ Seção parábola retângulo x fc=ηfcdfc=ηfcd σ-ε concreto retangular linha neutra λx b As As’ h d M A x m áx 2 B Domínios de Deformações 2; 3 (seção subarmada) 4 (seção superarmada) 3 4 0 εc,εs’ εyd -3,5‰ εs 10‰ σ-ε aço -fyd -3,5‰ -εyd α fyd εyd=fyd/Es σs εs 10‰ tanα = Es NBR 6118:2003 Tensão Limite no Aço fyd = fyk/γs 8.3.6; γs = 1,15 Tab.12.1 Es = 210 GPa 8.3.5 Tensão Limite no Concreto fc = ηfcd = ηfck/γc; η = 0,85 λ = 0,8 17.2.2e; γc = 1,4 Tab.12.1 Momento Fletor Solicitante MSd = γgMGk + γqMQk Tab.11.3 γg = 1,4 e γq = 1,4 Tab.11.1 c 2 máx máx cmáxmáx,Rd fbd2 x dfxbMCzM)2( µ= λ −λ=∴= ξ −ξ= λ − λ =µ 2 1 d2 x 1 d x :com máxmáx máxmáx máx bd f bdf f fxb ACT)3( máx yd cmáx yd cmáx máx,s ρ= ξ = λ =∴= 0As =′ d x e E f ; ‰5,3 ‰5,3 d x :.Fig)1( máx máx s yd yd yd máx λ =ξ =ε ε+ = z T=As,máxfyd λx m áx C=bλxmáxfc fc MRd,máx εs=εyd εc=3,5‰ xmáx As,máx h b d Momento Fletor Resistente Máximo MRd,máx com Armadura Simples e As,máx correspondente Considerando domínios 2 e 3 (seção subarmada e ruptura dúctil do aço), devemos fazer a profundidade da linha neutra x = xmáx (fronteira entre domínios 3 e 4, onde εs = εyd e εc = -3,5‰) 17.2.2 Fern M co M h D Ve Aço εyd ‰ xmáx/d ξmáx µmáx CA-25 1,035 0,7717 0,6174 0,4268 CA-50 2,070 0,6283 0,5027 0,3763 CA-60 2,484 0,5848 0,4679 0,3584 Es = 210 GPa; γs = 1,15; γc = 1,4; λ = 0,8; η = 0,85 ando Musso Junior musso@ ( )bhf/f035,0%;15,0máxAA ydcdmín,ss =≥ bh%4AA ss ≤′+ )fb/(fAxTC cyds λ=∴= λ−=∴= 2 xdfAMTzM ydsRd c 2 cSd fbd2 xdxfbMCz µ= λ−λ=∴= )2/1( d2 x1 d x fbd M :m c 2 Sd ξ−ξ= λ− λ ==µ µ−−= λ =ξ 211 d x:ou yd c yd c s f bdf f xfb ACT ξ = λ =∴= M A s = sε′ ′ σ′ d 'd h V σ z T=Asfyd fc λx MRd As Armadura Simples Sd < MRd,máx; As < As,máx; As’ = 0; x < xmáx C=bλxfc d x <x m áx 0<εc<3,5‰ imensionamento de As (MRd = MSd) rificação da Resistência à Momento (MSd < MRd) εyd<εs<10‰ b 17.3.5 Armadura Longitudinal Mínima e Máxima 17.3.5.2.4 npd.ufes.br Concreto Armado )'dd(AM);2(verM;MM sdsmáx,Rdmáx,RdRd −σ′′=∆∆+= sA ′ sε′ sdsA σ′′ sdsyds AfA σ′′− sdsA σ′′ sdsA σ′′ )'dd( )MM(M A);3(verA; f AA sd máx,RdSd smáx,s yd sd smáx,s −σ′ −=∆ =′ σ′ ′+ )1(ver d x ; d x d 'd d‰5,3.)Fig( x 'dx ‰5,3 máx máx máx máx máx − = − = ≤d/'d ≥∴= d5'dydssssd seE ε<ε′ε′= ∴ε≥ε′= ydsydsd sef ⇒ ε −≤ ‰5,3 1 d x ydmáx d- d’ + ∆M Asfyd As d d´ xmáx εc=3,5‰ λx m áx fc Armadura Dupla MSd > MRd,máx; As > As,máx; As’ > 0; x = xmáx λx m áx fc = MRd,máx MRd erificação da Resistência à Momento (MSd < MRd) Dimensionamento de As e As’ (MRd = MSd) Aço CA-25 0,543 9,2 cm CA-50 0,257 19,5 cm CA-60 0,170 29,5 cm Es = 210 GPa; γs = 1,15 x Cálculo de σ’sd = f(εs’) = As,máxfyd εs=εyd b Distribuição Transversal das Barras .2.1 φl av > máx(20 mm; φl; 0,5dag) ah > máx(20 mm; φl; 1,2dag) 18.3.2.2av ah
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