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Transferência de Calor

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Independentemente da natureza deste processo de transferência de calor, quando um fluido está em contato com a superfície de um sólido com temperatura diferente desse fluido, a equação apropriada para a taxa de transferência possui a forma:

\(q=h \cdot A \cdot \int_{T_{\infty}}^{T_{S}} d T\)

na qual: q é a quantidade de calor transferida por convecção (W); h corresponde ao coeficiente de transferência de calor por convecção (W/m² .K); A é a área da superfície de troca térmica (m²); T_S é a temperatura da superfície de troca térmica (K); e T_∞ a temperatura do fluido à montante da área superficial de troca térmica (K).

Esta equação representa qual Lei da Transferência de Calor?
A Lei de Newton da convecção.
B Lei de Fourier da convecção.
C Lei de Newton da condução.
D Lei de Fourier da condução.

Questões para o Sucesso

há 3 meses

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há 3 meses

Leis e Processos de Transferência de Calor

Leis e Processos de Transferência de Calor

Respostas

Ed

há 3 meses

Vamos analisar a questão e as alternativas apresentadas. A equação mencionada na descrição se refere à transferência de calor por convecção, onde a taxa de transferência de calor \(q\) é proporcional à diferença de temperatura entre a superfície do sólido e o fluido em movimento, multiplicada pelo coeficiente de transferência de calor por convecção \(h\) e pela área \(A\). Agora, vamos analisar as alternativas: A) Lei de Newton da convecção - Esta é a lei que descreve a transferência de calor por convecção, que se encaixa perfeitamente com a equação apresentada. B) Lei de Fourier da convecção - A Lei de Fourier se refere à condução de calor, não à convecção. C) Lei de Newton da condução - A Lei de Newton não se aplica à condução, mas sim à convecção. D) Lei de Fourier da condução - Novamente, esta lei se refere à condução de calor, não à convecção. Portanto, a alternativa correta é: A) Lei de Newton da convecção.

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Leis e Processos de Transferência de Calor

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Considere os processos de transferência de calor por radiação na superfície de um corpo de radiação ideal, chamada de corpo negro. A radiação emitida por essa superfície tem sua origem na energia térmica da matéria. Essa energia é delimitada pela superfície e pela taxa na qual a energia é liberada por unidade de área (W/m²), sendo chamada de poder emissivo da superfície (E).

\(E=\frac{q}{A}\)

Há um limite superior para o poder emissivo, o qual é determinado pela equação:

\(q=\int_{0}^{\infty} P_{rad} d s=\sigma \cdot A \cdot T^{4}\)

Por essa equação, obtida experimentalmente em 1879, a potência total de emissão superficial de um corpo aquecido é diretamente proporcional à sua temperatura elevada à quarta potência.

Qual é a Lei que esta equação representa?
A Lei de Newton da radiação.
B Lei de Stefan-Boltzmann da radiação.
C Lei de Newton da convecção.
D Lei de Stefan-Boltzmann da convecção.

Uma parede de um forno é constituída internamente de Tijolo Refratário de Cromita de 76 mm de espessura, seguida de Placa de Cimento Amianto com 5mm de espessura e de placa de aço Inox do tipo AISI 304 de 2 mm de espessura. Sabendo que a temperatura interna do forno é de 900°C e a do ambiente externo média é de 27°C, determinar o fluxo de calor do forno para o meio externo, por Condução.

\(\frac{q}{A}=q^{\prime}=\frac{\Delta T}{\frac{\Delta \bar{x}_{1}}{k_{1}}+\frac{\Delta \bar{x}_{2}}{k_{2}}+\frac{\Delta \bar{x}_{3}}{k_{3}}\)

| Outros Materiais | | | | | | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | | Descriçäo/
Composição | Temperatura
(K) | Massa Específica, ρ(kg / m³) | Condutividade
Térmica, k(W/(m · K) | | Asfalto | 300 | 2115 | 0,062 | | Bakelite | 300 | 1300 | 1,4 | | Tijolos refratários | | | | | Carbomodo | 872 | - | 18,5 | | | 1672 | - | 11,0 | | Tijolo de cromita | 473 | 3010 | 2,3 | | | 823 | | 2,5 | | | 1173 | | 2,0 |

| | Propriedades Típicas a 300 K | | | | | :--: | :--: | :--: | :--: | | | Massa
Especifica, ρ
(kg / m³) | Condutividade
Térmica, k
(W/(m · K)) | Calor
Especifica, c_p
(J/kg · K) | | Placas de Construção | | | | | Placas de cimento-amianto | 1920 | 0,58 | - | | Placas de gesso ou reboco | 800 | 0,17 | - | | Compensado de madeira | 545 | 0,12 | 1215 | | Revestimento, densidade regular | 290 | 0,055 | 1300 | | Aralejo acústico | 290 | 0,058 | 1340 | | Compensado, divisória | 640 | 0,094 | 1170 | | Compensado, alta densidade | 1010 | 0,15 | 1380 | | Aglomerado, baixa densidade | 590 | 0,078 | 1300 | | Aglomerado, alta densidade | 1000 | 0,170 | 1300 | | Madeiras | | | | | Madeiras de lei (carvalho, bordo) | 720 | 0,16 | 1255 | | Madeiras moles (abeto, pinho) | 510 | 0,12 | 1380 | | Materiais de Alvenaria | | | | | Argamassa de cimento | 1860 | 0,72 | 780 |

| Composição | Ponto de
Pouso
(K) | Propriedades a 300 K | | | | | Propriedades em Várias Temperaturas (K) | | | | | | | | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | | | ρ
(kg/m³) | c_p
(J/(kg · K)) | k
(W/(m · K)) | α·10³
(m/s) | 100 | 200 | 400 | 600 | 800 | 1000 | 1200 | 1500 | | Aços-carbono
Não ligado
(Mn ≤ 1%, Si ≤ 0,1%)
AISI 1010 | | 7854 | 434 | 60,5 | 17,7 | | | 56,7 487 | 48,0 559 | 39,2 685 | 30,0 1169 | | | Aços-carbono
Não ligado
(Mn ≤ 1%, Si ≤ 0,1%)
AISI 1010 | | 7832 | 434 | 63,9 | 18,8 | | | 58,7 487 | 48,8 559 | 39,2 685 | 31,3 1168 | | | Carbono-alício
(Mn ≤ 1%,
0,1% Carbono-manganês-
alício
(1% 0,1% teor de) cosmo
(Cr-Mo-S)
(0,18% C, 0,65% Cr,
0,33% Mo, 0,6% Si) | | 7822 | 444 | 37,7 | 10,9 | | | 38,2 492 | 36,7 575 | 33,3 688 | 26,9 969 | | | 1 Cr-Mo
(0,16% C, 1% Cr,
0,54% Mo, 0,39% Si) | | 7838 | 442 | 42,3 | 12,2 | | | 42,0 492 | 39,1 575 | 34,5 688 | 27,4 969 | | | 1 Cr-V
(0,2% C, 1,02% Cr,
0,13% V) | | 7836 | 443 | 48,9 | 14,1 | | | 46,8 492 | 42,1 575 | 36,3 688 | 28,2 969 | | | Aços inoxidáveis
AISI 302 | | 8055 | 480 | 15,1 | 3,91 | | | 17,3 512 | 20,0 559 | 22,8 585 | 25,4 606 | | | AISI 304 | 1630 | 7900 | 477 | 14,9 | 3,95 | 9,2 | 12,6 | 16,6 | 19,8 | 22,6 | 25,4 | 28,0 | 31,7 |
A q′=-187 kW/m²
B q′=187 kW/m²
C q′=18,7 kW/m²
D q′=-18,7 kW/m²

Neste tipo de convecção, o movimento relativo entre o fluido e a superfície é mantido por meios externos, como um ventilador/soprador ou uma bomba, e não pelas forças de empuxo devidas aos gradientes de temperatura no fluido. Qual é este tipo de convecção?
A Convecção Natural.
B Convecção Forçada.
C Convecção Plana.
D Convecção Radial.

Considere uma barra cilíndrica de material conhecido tem sua superfície lateral isolada termicamente, conforme figura abaixo:

A imagem mostra uma barra cilíndrica com temperatura T1 em uma extremidade e T2 na outra extremidade, com um fluxo de calor qx ao longo do eixo x. A barra tem uma variação de temperatura ΔT = T1 - T2 e uma variação de distância Δx ao longo do eixo x. A superfície lateral da barra está isolada termicamente.

Mantendo os valores de ΔT e Δx constantes, variando A, qx irá variar de forma diretamente proporcional à A (aumentando A, qx aumentará). De modo análogo, mantendo A e Δx constantes, qx variará de forma diretamente proporcional à ΔT (quanto maior ΔT, maior será qx). Entretanto, mantendo ΔT e A constantes, qx irá variar inversamente com Δx (quanto maior for Δx, menor será qx). Assim, podemos afirmar que:

\(q_{x}=\alpha \cdot A \cdot (\Delta T / \Delta x)\)

Onde: qx= quantidade de calor transferido por condução (W) α= relação de proporcionalidade A= área da seção transversal (m²) ΔT= variação da temperatura entre as faces (K) Δx= variação da distância ao longo do eixo x(m). Essa proporcionalidade está diretamente relacionada com a capacidade que o meio tem de conduzir calor.

Reescrevendo a equação anterior, estabelecendo uma constante de proporcionalidade entre as variáveis, teremos:

\(q_{k}=k \cdot A \cdot (\Delta T / \Delta x)\)

O que representa k nesta equação?
A A constante de Stefan-Boltzmann da condução do material
B A emissividade do material
C a constante de convecção
D a condutibilidade térmica do material

Determinar o fluxo de calor por convecção forçada que ocorre dentro de um tubo liso, sabendo que o tubo está a 80°C e água está a 32°C. Observar que há uma velocidade crítica de circulação de 25 m/s e o diâmetro interno do tubo é de 2 "

\(\frac{q}{A}=h \cdot (T_{s}-T_{\infty})\\\nNu=\frac{h \cdot x}{k}\nRe=\frac{\rho V_{m} D}{\mu}\)

Escoamento turbulento desenvolvido: Re>10000 e 0,7 ≤ Pr ≤ 160

com: n=0.4 aquecimento; n=0.3 arrefecimento.

\(Nu=0,023 \cdot Re^{0.5} \cdot Pr^{n}\)

| Tempera-
tura, T
(K) | Pressão, p (barc) | Volume
Específico
(m3/kg) | Calor de
Vaporização,
h_f
(kJ/kg) | Calor
Específico
(kJ/(kg· Ki) | Viscosidade
(N·s/m²) | Condutividade
Térmica
(W/(m·Ki) | Número de
Prendid | Tensão
Superficial,
σ_s·10³ | Coeficiente
de
Expansão,
β_l·10³ | | 275,15 | 0,00611 | 1,000 | 206,3 | 2502 | 4,217 | 1,854 | 1750 | 8,02 | 569 | 10,2 | 12,99 | 0,815 | 75,5 | -68,05 | | 275 | 0,00697 | 1,000 | 181,7 | 2497 | 4,211 | 1,855 | 1652 | 8,09 | 574 | 18,3 | 12,22 | 0,817 | 75,3 | -32,74 | | 280 | 0,00990 | 1,000 | 130,4 | 2485 | 4,198 | 1,858 | 1422 | 8,29 | 582 | 18,6 | 10,26 | 0,825 | 74,8 | 46,04 | | 285 | 0,01387 | 1,000 | 99,4 | 2473 | 4,189 | 1,861 | 1225 | 8,49 | 590 | 18,9 | 8,81 | 0,833 | 74,3 | 114,1 | | 290 | 0,01917 | 1,001 | 69,7 | 2461 | 4,184 | 1,864 | 1080 | 8,69 | 598 | 19,3 | 7,56 | 0,841 | 73,7 | 174,0 | | 295 | 0,02617 | 1,002 | 51,94 | 2449 | 4,181 | 1,868 | 959 | 8,89 | 606 | 19,5 | 6,62 | 0,849 | 72,7 | 227,5 | | 300 | 0,03531 | 1,003 | 39,13 | 2438 | 4,179 | 1,872 | 853 | 9,09 | 613 | 19,6 | 5,83 | 0,857 | 71,7 | 276,1 | | 305 | 0,04712 | 1,005 | 29,74 | 2426 | 4,178 | 1,877 | 769 | 9,29 | 620 | 20,1 | 5,20 | 0,865 | 70,9 | 320,6 | | 310 | 0,06221 | 1,007 | 22,93 | 2414 | 4,178 | 1,882 | 695 | 9,49 | 628 | 20,4 | 4,62 | 0,873 | 70,0 | 361,9 | | 315 | 0,08132 | 1,009 | 17,82 | 2402 | 4,179 | 1,888 | 631 | 9,69 | 634 | 20,7 | 4,16 | 0,883 | 69,2 | 400,4 | | 320 | 0,1053 | 1,011 | 13,98 | 2390 | 4,180 | 1,895 | 577 | 9,89 | 640 | 21,0 | 3,77 | 0,894 | 68,3 | 436,7 | | 325 | 0,1351 | 1,013 | 11,06 | 2378 | 4,182 | 1,903 | 528 | 10,09 | 645 | 21,3 | 3,42 | 0,901 | 67,5 | 471,2 | | 330 | 0,1719 | 1,016 | 8,82 | 2366 | 4,184 | 1,911 | 489 | 10,29 | 650 | 21,7 | 3,15 | 0,908 | 66,6 | 594,0 | | 335 | 0,2167 | 1,018 | 7,09 | 2354 | 4,186 | 1,920 | 453 | 10,49 | 656 | 22,0 | 2,88 | 0,916 | 65,8 | 535,5 | | 340 | 0,2713 | 1,021 | 5,74 | 2342 | 4,188 | 1,930 | 420 | 10,69 | 660 | 22,3 | 2,66 | 0,925 | 64,9 | 566,0 | | 345 | 0,3372 | 1,024 | 4,683 | 2329 | 4,191 | 1,941 | 389 | 10,89 | 664 | 22,6 | 2,45 | 0,933 | 64,1 | 595,4 | | 350 | 0,4163 | 1,027 | 3,846 | 2317 | 4,195 | 1,954 | 365 | 11,09 | 668 | 23,0 | 2,29 | 0,942 | 63,2 | 624,2 | | 355 | 0,5100 | 1,030 | 3,180 | 2304 | 4,199 | 1,968 | 343 | 11,29 | 671 | 23,3 | 2,14 | 0,951 | 62,3 | 652,3 | | 360 | 0,6209 | 1,034 | 2,645 | 2291 | 4,203 | 1,983 | 324 | 11,49 | 674 | 23,7 | 2,02 | 0,960 | 61,4 | 697,9 | | 365 | 0,7514 | 1,038 | 2,212 | 2278 | 4,209 | 1,999 | 306 | 11,69 | 677 | 24,1 | 1,91 | 0,969 | 60,5 | 707,1 | | 370 | 0,9040 | 1,041 | 1,861 | 2265 | 4,214 | 2,017 | 289 | 11,89 | 679 | 24,5 | 1,80 | 0,978 | 59,5 | 728,7 | | 375,15 | 1,0133 | 1,044 | 1,679 | 2257 | 4,217 | 2,029 | 279 | 12,02 | 680 | 24,8 | 1,76 | 0,984 | 58,9 | 750,1 | | 375 | 1,0815 | 1,045 | 1,574 | 2252 | 4,220 | 2,036 | 274 | 12,09 | 681 | 24,9 | 1,70 | 0,987 | 58,6 | 761 | | 380 | 1,2869 | 1,049 | 1,337 | 2239 | 4,226 | 2,057 | 260 | 12,29 | 683 | 25,4 | 1,61 | 0,999 | 57,6 | 788 |

| | C_sf | n | | Água-cobre | | | Riscada | 0,0069 | 1,0 | | Polida | 0,0128 | 1,0 | | Água-aço inoxidável | | | Tratada quimicamente | 0,0133 | 1,0 | | Polida mecanicamente | 0,0132 | 1,0 | | Esmerilhada e polida | 0,0080 | 1,0 |
A 309072 W/m² e 20604,8 W/m² K
B 30907,2 W/m² e 2060,48 W/m² K
C 309,072 W/m² e 20,6048 W/m² K
D 309072 W/m² e 20604,8 W/m² K

Uma tubulação de aço inoxidável do tipo AISI 316, de 1 polegada de diâmetro interno com 1 mm de espessura de parede é isolado externamente com manta de Poliestireno Extrudado R-12, com espessura de 30 mm. Sabendo que dentro deste duto circula ar aquecido a 327°C e que a temperatura ambiente externa a tubulação é de 30°C, determinar quantidade de calor perdida para o meio externo, por metro de tubulação.

\(q=\frac{\left(T_{3}-T_{1}\right)}{\frac{\ln \left(T_{2} / r_{1}\right)}{2 \pi L k_{A}}+\frac{\ln \left(T_{3} / r_{2}\right)}{2 \pi L k_{B}}}\)

| Composição | Ponto de
Fusão
(K) | Propriedades a 300 K | | | | | Propriedades em Várias Temperaturas (K) | | | | | | | | | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | :--: | | | ρ
(kg/m³) | c_p
(J/(kg · K)) | k
(W/(m · K)) | α·10³
(m/s) | 100 | 200 | 400 | 600 | 800 | 1000 | 1200 | 1500 | 2000 | 2500 | | Aços-carbono
Não ligado
(Mn ≤ 1%, Si ≤ 0,1%)
AISI 1010 | | 7854 | 434 | 60,5 | 17,7 | 56,7 | 48,0 | 39,2 | 30,0 | | | Aços-carbono
Não ligado
(Mn ≤ 1%, Si ≤ 0,1%)
AISI 1010 | | 7832 | 434 | 63,9 | 18,8 | 58,7 | 48,8 | 39,2 | 31,3 | | | Carbono-alício
(Mn ≤ 1%,
0,1% Carbono-manganês-
alício
(1% 0,1% teor de) cosmo
(Cr-Mo-S)
(0,18% C, 0,65% Cr,
0,33% Mo, 0,6% Si) | | 7822 | 444 | 37,7 | 10,9 | 38,2 | 36,7 | 33,3 | 26,9 | | | 1 Cr-Mo
(0,16% C, 1% Cr,
0,54% Mo, 0,39% Si) | | 7838 | 442 | 42,3 | 12,2 | 42,0 | 39,1 | 34,5 | 27,4 | | | 1 Cr-V
(0,2% C, 1,02% Cr,
0,13% V) | | 7836 | 443 | 48,9 | 14,1 | 46,8 | 42,1 | 36,3 | 28,2 | | | Aços inoxidáveis
AISI 302 | | 8055 | 480 | 15,1 | 3,91 | 17,3 | 20,0 | 22,8 | 25,4 | | | AISI 304 | 1630 | 7900 | 477 | 14,9 | 3,95 | 9,2 | 12,6 | 16,6 | 19,8 | 22,6 | 25,4 | 28,0 | 31,7 | | AISI 316 | 8238 | 468 | 13,4 | 3,48 | 15,2 | 18,3 | 21,3 | 24,2 | |

| Descrição/Composição | Massa
Especifica, p
(kg/m³) | Condutividade
Térmica, k
(W/m · K)) | | Materiais e Sistemas de Isolamento | | | | Manta | | | | Fibra de vidro, revestida com papel | 16 | 0,046 | | | 28 | 0,038 | | | 40 | 0,035 | | Fibra de vidro, revestida; isolamento de dutos | 32 | 0,038 | | Placas e Blocos | | | | Vidro celular | 145 | 0,058 | | Fibra de vidro, cola orgânica | 105 | 0,036 | | Poliestireno, expandido | | | | Extrujado (R-12) | 55 | 0,027 | | Pérolas moldadas | 16 | 0,040 | | Placa de fibra mineral; material para telhados | 265 | 0,049 | | Madeira, picada/aglomerada | 350 | 0,087 | | Cortiça | 120 | 0,039 |
A q/L=-435,5 kW/m
B q/L=-43,55 kW/m
C q/L=-43,55 W/m
D q/L=-435,5 W/m

Uma parede plana composta de uma camada interna de compensado de madeira de 20 mm, seguida de aglomerado de alta densidade de 12 mm de espessura, e madeira de lei de 10 mm. Determinar a quantidade de calor unidirecional que passa por esta parede, sabendo que a temperatura externa média é de 32°C e a interna é mantida a 24°C e que a área de seção transversal da parede é de 60 m².

\(q=A \cdot \frac{\left(T_{4}-T_{1}\right)}{\frac{\Delta x_{A}}{k_{A}}+\frac{\Delta x_{B}}{k_{B}}+\frac{\Delta x_{C}}{k_{C}}}\)

Considere os processos de transferência de calor por radiação na superfície de um corpo de radiação ideal, chamada de corpo negro. A radiação emitida por essa superfície tem sua origem na energia térmica da matéria. Essa energia é delimitada pela superfície e pela taxa na qual a energia é liberada por unidade de área $\left(\mathrm{W} / \mathrm{m}^{2}\right)$, sendo chamada de poder emissivo da superfície (E). $\mathrm{E}=\mathrm{q} / \mathrm{A}$. Há um limite superior para o poder emissivo, o qual é determinado pela equação: $q==\sigma \sigma \cdot A \cdot T^{4}$
Esta equação representa qual lei da transferência de calor?
A Lei de Carnot da radiação.
B Lei de Stefan-Boltzmann da radiação.
C Lei de Newton da radiação.
D Lei de Fourier da radiação.