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ENG 10040 SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA Aula 8 Parâmetros Elétricos de LT Parte 3 - Capacitância Prof. Flávio Antonio Becon Lemos, Dr. Eng. Março de 2024 – V10.0 Este material é um resumo da aula para servir de apoio e consulta aos alunos, não possuindo a função de substituir as bibliografias recomendadas como fonte de estudo. Estes slides estão em continuo aperfeiçoamento. Favor informar ao autor a existência de erros. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 2/62 Antes de Iniciarmos a Aula • Desligue ou coloque o celular no modo silencioso. • Evite consumir café e lanches na sala. • Cuidado com sua garrafa de água, pode molhar os equipamentos e danificá-los. • Tirar foto e filmar sem autorização é violação prevista em Lei, peça ao professor. Nossa sala é um Laboratório, com equipamentos computacionais. Esses equipamentos podem estragar se forem molhados ou tiverem restos de alimentos derrubados em seus periféricos e gabinete. Portanto, cuidado. A universidade possui recursos limitados para aquisição e conserto de equipamentos. Faça bom uso. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 3/62 Estrutura da Aula • Resistência • Indutância de uma linha monofásica • Indutância de uma linha trifásica • Capacitância de uma linha monofásica • Capacitância de uma linha trifásica UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 4/62 Introdução relembrando • Em projetos de LT, os fatores elétricos determinam: – O tipo de condutor, área e o número de condutores por fase – A capacidade térmica – condutor não deve exceder o limite de temperatura, mesmo sob condição de emergência – O número de isoladores: manter distância fase-estrutura, fase-fase, sustentar condutores, etc. Deve operar sob condições anormais (raios, chaveamento, etc.) e em ambientes adversos (umidade, maresia, etc.) – A estrutura da torre: isto é função do número de isoladores (devido ao peso), necessidade de tração mecânica e peso do condutor. • Esses fatores são utilizados para determinar os parâmetros da LT (R, L, C) relacionados com o modelo da LT que será construída UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 5/62 Parâmetros Elétricos de uma LT relembrando UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 6/62 Capacitância • Em um condutor existem cargas em movimento e uma diferença de potencial entre os condutores Capacitância = (carga/diferença de potencial) C=Q/V • A linha de transmissão se comporta como se os condutores fossem placas de capacitores. Linhas de campo elétrico Equipotencial UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 7/62 Campo elétrico em um condutor cilíndrico • Considerar um condutor cilíndrico, com carga uniforme, longo e perfeito (resistividade = 0) • O campo elétrico é radial • Os pontos equidistantes do condutor (linha tracejada) são equipotenciais (apresentam a mesma intensidade de campo elétrico). • A intensidade de campo elétrico no interior do condutor pode ser considerada nula. Linhas de campo elétrico Equipotenciais UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 8/62 Capacitância de uma LT Monofásica r r D qa qb Capacitância A tensão entre o condutor a e b será: Considere as seguintes situações ra = rb = r e r << D qa = -qb= q Cargas uniformemente distribuídas no condutor → campo uniforme 𝐶 = 𝑞 𝑣 F/m 𝑉𝑎𝑏(𝑞𝑎) = 𝑞𝑎 2𝜋𝜀0 ln 𝐷 𝑟 a b 𝑉𝑏𝑎(𝑞𝑏) = 𝑞𝑏 2𝜋𝜀0 ln 𝐷 𝑟 Desde que 𝑉𝑎𝑏(𝑞𝑎) = −𝑉𝑏𝑎(𝑞𝑏) 𝑉𝑎𝑏(𝑞𝑏) = 𝑞𝑏 2𝜋𝜀0 ln 𝑟 𝐷 A tensão entre o condutor b e a será: tem-se que Condutor a (só) tem uma carga 𝑞𝑎 Condutor b (só) tem uma carga 𝑞𝑏 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 9/62 Capacitância de uma LT Monofásica 𝐶𝑎𝑏 = 𝜋𝜀0 𝑙𝑛 Τ𝐷 𝑟 = 𝜋 8,85 × 10−12 𝑙𝑛 Τ𝐷 𝑟 𝐅/𝐦 𝑉𝑎𝑏 = 𝑞 2𝜋𝜖 𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝐕 Pelo Teorema da Superposição, a diferença de potencial devido a presença de ambas as cargas será 𝑉𝑎𝑏 = 𝑉𝑎𝑏(𝑞1)+𝑉𝑎𝑏(𝑞2)= 𝑞𝑎 2𝜋𝜀𝑜 ln 𝐷 𝑟 + 𝑞𝑏 2𝜋𝜀𝑜 ln 𝑟 𝐷 Para a LT monofásica 𝑞𝑏 = −𝑞𝑎 = −𝑞 (1) Então a equação (1) se reduz a Dessa forma, utilizando a definição 𝐶 = ൗ𝑄 𝑉 define-se a capacitância Cab como UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 10/62 Capacitância de um LT Monofásica 𝑋𝐶 = 1 2𝜋 𝑓 𝐶 𝑋𝐶 = 2,8622 𝑓 109𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝜴 𝒎 𝑋𝐶 = 1,7789 𝑓 106𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝜴 𝒎𝒊 A reatância capacitiva fase-terra é dada por 𝐶𝑎𝑛 = 𝐶𝑏𝑛 = 2𝐶𝑎𝑏 𝐶𝑎𝑛 = 𝐶𝑏𝑛 = 2𝜋𝜀0 𝑙𝑛 Τ𝐷 𝑟 = 17,7 𝜋10−12 𝑙𝑛 Τ𝐷 𝑟 𝐅/𝐦 A capacitância entre cada condutor e a terra é calculada como Considere a situação da seguinte LT Esta LT pode ser representada pelo circuito: UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 11/62 Exemplo 1 Determine a capacitância, reatância capacitiva e susceptância capacitiva por milha de uma linha monofásica que opera a 60 Hz. O condutor é o Partridge e o espaçamento entre centros dos condutores é de 20 ft. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 12/62 Capacitância de um LT Monofásica Da mesma forma que a determinação de indutância através de tabelas, a capacitância pode ser calculada utilizando tabelas com valores padronizados. A reatância capacitiva fase-terra será dada por 𝑋𝑐 = 1,7789 𝑓 106 𝑙𝑛 1 𝑟 + 1,7789 𝑓 106𝑙𝑛𝐷 𝑿′𝒂 𝑿′𝒅 𝑿𝒄 = 𝑿′𝒂 + 𝑿′𝒅 Sendo X’a a reatância capacitiva para um pé de afastamento (ver unidades na tabela) X’d o fator de espaçamento r o raio externo do condutor (se for encordoado, aproximação erro pequeno) Este tipo de abordagem, por tabela, não costuma mais ser utilizado. É apresentado de forma ilustrativa. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 13/62 Exemplo 2 Este exemplo é apresentado somente para mostrar de forma ilustrativa como é realizado o estudo de determinação de parâmetros usando Tabelas Padronizadas. Calcule, utilizando tabelas padronizadas, a capacitância, reatância capacitiva e susceptância capacitiva por milha de uma linha monofásica que opera a 60 Hz. O condutor é o Partridge e o espaçamento entre centros dos condutores é de 20 ft. SOLUÇÃO Inspecionado–se a Tabela A3 (slide 14), tem-se que 𝑋𝑎 ′ = 0,1074 𝑀Ω 𝑚𝑖𝑙ℎ𝑎 Da tabela A5 (slide 14), para D = 20 pés obtém-se 𝑋𝑑 ′ = 0,0889 𝑀Ω 𝑚𝑖𝑙ℎ𝑎 Logo, a reatância capacitiva fase-terra (por condutor) total é dada por 𝑋𝑐 = 𝑋𝑎 ′ + 𝑋𝑑 ′ = 0,1074 + 0,0889 = 0,1963 𝑀Ω 𝑚𝑖𝑙ℎ𝑎 A reatância capacitiva da linha monofásica será 𝑋𝑐 = 2(𝑋𝑎 ′ + 𝑋𝑑 ′ ) = 0,3926 𝑀Ω 𝑚𝑖𝑙ℎ𝑎 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 14/62 Tabelas Xa Xd UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 15/62 Influência do Solo na capacitância da LT Considere a seguinte LT linha monofásica isolada, onde as linhas de campo elétrico são normais as equipotenciais. Caso a linha esteja suficientemente perto do solo, tem-se: • O solo também é uma superfície equipotencial, causando uma distorção nas linhas de campo elétrico, que serão normais (ortogonais) a ele. • A proximidade do solo altera o formato das linhas de campo elétrico → altera a capacitância. • O efeito é maior quanto mais próxima a linha estiver do solo. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 16/62 Influência do Solo na capacitância da LT Imagine uma continuação das linhas de campo elétrico abaixo do solo e simétrica ao plano do solo (como em um espelho), terminando emcargas sob o solo: As cargas sob o solo são denominadas cargas imagem. A terra é representada através de um condutor fictício (imagem) carregado com carga igual e oposta ao condutor real, a uma profundidade igual a altura do condutor real. Pode-se remover a linha do solo e calcular a diferença de potencial e a capacitância da maneira usual (método das imagens) cargas espelhadas UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 17/62 Exercício Proposto 1 No exemplo anterior foi determinada a capacitância entre condutores de uma linha monofásica que opera a 60 Hz com condutores Partridge e espaçamento entre centros dos condutores de 20 ft. Foi obtido o valor Cab = 4,2030x10-12 F/m. Obtenha a expressão da capacitância levando em conta o efeito do solo e calcule a capacitância da linha, supondo que ela esteja a 30 pés (10 metros) e 90 pés (30 metros) acima da terra. A expressão da capacitância considerando o efeito do solo será obtida através do método das imagens. Considere a superfície do solo como um espelho. Assim, tem-se uma linha idêntica a original, localizada abaixo da terra, e com carga oposta a primeira: Para uma distância de 90’, H = 90’ e M= 181,1077’ Cab =4,2069 x10-12 F/m Para uma distância de 30’, H = 30’ e M= 63,2456’, Cab =4,2367 x10-12 F/m UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 18/62 Exercício Proposto 1 A figura a seguir mostra o valor da capacitância em função da altura da linha em relação ao solo UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 19/62 Exercício Proposto 2 Uma linha monofásica e composta por dois condutores sólidos com diâmetros iguais a 0,229”. Os condutores estão afastados de 10’ entre si e 25’ acima do solo. Compare as capacitâncias ao neutro em farads por metro (F/m) da linha considerando e desprezando o efeito do solo. 𝐶𝑎𝑛 = 7,9905 × 10−12 F/m 𝐶𝑎𝑛 = 8,0131 × 10−12 F/mRespostas UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 20/62 Capacitância de LT Trifásica • Como foi estudado anteriormente, os condutores de uma LT podem estar acoplados capacitivamente da seguinte forma: – LT trifásica • com os demais condutores (capacitâncias parciais) – LT trifásica com efeito solo • com os demais condutores e o solo (capacitâncias aparentes/fictícias – com neutro/solo potencial nulo) – LT trifásica com para-raios • com os demais condutores e o para-raios – LT trifásica com efeito solo e para-raios • com os demais condutores, o solo e o para-raios • Uma forma de simplificar a análise, é tratar as LTs equilibradas, e determinar a chamada capacitância de sequência positiva (ou de serviço). Esta é a capacitância normalmente empregada em modelos de LT para simulações de regime permanente. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 21/62 Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Simétrico Dab Dbc Dca Fase a Fase b Fase c Considere a seguinte situação: 𝑟𝑎 = 𝑟𝑏 = 𝑟𝑐 = 𝑟 𝑞𝑎 + 𝑞𝑏 + 𝑞𝑐 = 0 𝐷𝑎𝑏 = 𝐷𝑏𝑐 = 𝐷𝑐𝑎 = 𝐷 Condutores iguais (mesmo tipo) LT equilibrada : Espaçamento entre fases simétrico As tensões fase-fase serão dadas por: 𝑉𝑎𝑏 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 𝐷 + 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷 𝐷 𝑉𝑏𝑐 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝐷 𝑟 + 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝑟 𝐷 𝑉𝑐𝑎 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷 𝑟 + 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝑟 𝐷 Cada tensão recebe contribuição das 3 fases UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 22/62 Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Simétrico Relembrando, considere os fasores de tensão: 𝑉𝑎𝑛 = 𝑉∠0° 𝐕 𝑉𝑏𝑛 = 𝑉∠ − 120° 𝐕 𝑉𝑐𝑛 = 𝑉∠120° 𝐕 e 𝑉𝑎𝑏 = 3 𝑉 ∠30° 𝐕 𝑉𝑏𝑐 = 3 𝑉 ∠ − 90°𝐕 𝑉𝑐𝑎 = 3 𝑉 ∠150°𝐕 sendo 𝑉𝑎𝑛 = 1 3 𝑉𝑎𝑏 − 𝑉𝑐𝑎 𝑉𝑎𝑛 = 1 3 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 𝐷 𝑑𝑒 𝑉𝑎𝑏 −𝑞𝑎𝑙𝑛 𝑟 𝐷 − 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝑑𝑒 𝑉𝑐𝑎 Realizando as substituições e manipulando tem-se Considerando que 𝑞𝑐 = − 𝑞𝑎 + 𝑞𝑏 𝑉𝑎𝑛 = 𝑞𝑎 6𝜋𝜀0 𝑙𝑛 𝐷 𝑟 3 = 𝑞𝑎 2𝜋𝜀0 𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝐕 Tem-se que A capacitância fase-neutro vale: 𝐶𝑎𝑛 = 𝑞𝑎 𝑉𝑎𝑛 = 2𝜋𝜀0 𝑙𝑛 Τ𝐷 𝑟 𝐅/𝐦 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 23/62 Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico Considere a seguinte linha de transmissão trifásica: 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒂 𝒃 𝒄 𝑟𝑎 = 𝑟𝑏 = 𝑟𝑐 = 𝑟Condutores iguais (mesmo tipo) Considerações A LT é transposta – utiliza-se a capacitância média 𝐷𝑎𝑏 ≠ 𝐷𝑏𝑐 ≠ 𝐷𝑐𝑎Espaçamento entre fases assimétrico UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 24/62 Transposição das Fases Trecho 2Trecho 1 Trecho 3 a a ab b bc c c 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒂 𝒃 𝒄 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒄 𝒂 𝒃 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒃 𝒄 𝒂 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 25/62 Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico Considerando a transposição, a linha pode ser separada em três trechos distintos: Para o trecho 1 em que a fase a esta na posição 1, b na posição 2 e c na posição 3, tem-se: 𝑉𝑎𝑏𝟐 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷23 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 𝐷23 + 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷31 𝐷12 𝑉𝑎𝑏𝟑 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷31 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 𝐷31 + 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷12 𝐷23 𝑉𝑎𝑏𝟏 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷12 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 𝐷12 + 𝑞𝑐𝑙𝑛 𝐷23 𝐷31 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒂 𝒃 𝒄 Analogamente, para os outros 2 trechos: 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒄 𝒂 𝒃 𝐷31 𝐷12 𝐷23 𝒃 𝒄 𝒂 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 26/62 Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico 𝑉𝑎𝑏 = 1 3 𝑉𝑎𝑏 1 + 𝑉𝑎𝑏 2 + 𝑉𝑎𝑏 3 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑎𝑙𝑛 3 𝐷12𝐷23𝐷31 𝑟 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟 3 𝐷12𝐷23𝐷31 𝑉𝑐𝑎 = 1 3 𝑉𝑐𝑎 1 + 𝑉𝑐𝑎 2 + 𝑉𝑐𝑎 3 = 1 2𝜋𝜀0 𝑞𝑐𝑙𝑛 3 𝐷12𝐷23𝐷31 𝑟 + 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝑟 3 𝐷12𝐷23𝐷31 A tensão Vab é a média das tensões nos três trechos: De forma análogo, tem-se que: 𝑉𝑎𝑛 = 1 3 𝑉𝑎𝑏 − 𝑉𝑐𝑎 Lembrando que: 𝐶𝑎𝑛 = 𝑞𝑎 𝑉𝑎𝑛 𝑞𝑎 + 𝑞𝑏 + 𝑞𝑐 = 0 𝐶𝑎𝑛 = 𝐶𝑏𝑛 = 𝐶𝑐𝑛= 2𝜋𝜀0 𝑙𝑛 Τ𝐷𝑒𝑞 𝑟 𝐅/𝐦 𝐷𝑒𝑞 = 3 𝐷12𝐷23𝐷31 A capacitância fase-neutro vale: tem-se finalmente para carga equilibrada → UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 27/62 Capacitância de LT Trifásica A capacitância depende: - da Distância Média Geométrica (DMG) entre os cabos (torre) - do raio (r ) do cabo - catálogo fornece diâmetro (d ) - do meio (0 embutido no termo 8,85x10-12) 𝐶 = 8,85×10−12 ln 𝐷𝑀𝐺 𝑟 F/m 𝐷𝑀𝐺 = 3 𝐷𝑎𝑏𝐷𝑏𝑐𝐷𝑐𝑎 d Fase a Fase b Fase c Dab Dbc r Dca UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 28/62 Exemplo 3 Determine a capacitância e a reatância capacitiva por milha da LT trifásica da figura abaixo. O condutor é o Drake (CAA), e o comprimento da LT é 175 milhas. A tensão de operação da LT é 220kV a 60 Hz. Determine também a reatância capacitiva total da LT e a potência reativa de carregamento. 20’ 20’ 38’ UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 29/62 Tabela de Características de Condutores UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 30/62 Tabela de Características de Condutores UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 31/62 Exercício Proposto 2 Uma LT trifásica de 500kV, transposta, é composta de 1 (um) condutor ACSR 1.272.000 cmil 45/7 Bittern por fase, em disposição horizontal em uma torre autoportante. A figura abaixo mostra a disposição e a distância entre as fases do circuito da LT. Os condutores tem um diâmetro de 1,345 polegadas e um RMG de 0,5328 polegadas. Encontre a indutância e a capacitância por fase por km destaLT D13 = 70 ft D12 = 35 ft D23 = 35 ft a b c Respostas Cn= 0,0083 F/km e L = 1,38 mH/km UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 32/62 Efeito do solo sobre a capacitância de LT trifásicas Superfície do solo 𝑫𝒂𝒂′ 𝑫𝒃𝒃′ 𝑫𝒄𝒄′ 𝑫𝒃𝒄 𝑫𝒄𝒂 𝑫𝒂𝒃 𝑫𝒄𝒂′𝑫𝒂𝒃′ 𝑫𝒃𝒄′ 𝒂 𝒃 𝒄 𝒂′ 𝒃′ 𝒄′ Imagem das fases Método das Imagens Através desse método obtém-se uma expressão para a capacitância que: • leva em conta as distâncias entre os condutores • e as distâncias entre os condutores e as imagens 𝐷𝑒𝑞 = 3 𝐷𝑎𝑏𝐷𝑏𝑐𝐷𝑐𝑎 • As duas expressões são idênticas. (observe a propriedade dos ln) • Note que o termo 3 𝐷𝑎𝑏′ 𝐷𝑏𝑐′ 𝐷𝑐𝑎′ (diagonais) sempre é maior que o termo 3 𝐷𝑎𝑎′ 𝐷𝑏𝑏′ 𝐷𝑐𝑐′ (verticais), razão pela qual o segundo termo sempre reduz o valor do denominador, ou seja, a consideração do efeito da terra aumenta a capacitância com relação à terra . 𝐶𝑎𝑛 = 2𝜋𝜀0 ln 𝐷𝑒𝑞 𝑟 − 𝑙𝑛 3 𝐷𝑎𝑏′ 𝐷𝑏𝑐′ 𝐷𝑐𝑎′ 3 𝐷𝑎𝑎′ 𝐷𝑏𝑏′ 𝐷𝑐𝑐′ = 2𝜋𝜀0 ln 𝐷𝑒𝑞 𝑟 + 𝑙𝑛 3 𝐷𝑎𝑎′ 𝐷𝑏𝑏′ 𝐷𝑐𝑐′ 3 𝐷𝑎𝑏′ 𝐷𝑏𝑐′ 𝐷𝑐𝑎′ 𝐅/𝐦 Fases da LT Efeito Solo UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 33/62 Exemplo 4 Uma LT trifásica de 138 kV é constituída de 1 condutor Hawk por fase, operando em 60Hz. Calcule a capacitância por fase, com e sem o efeito terra, sabendo que o cabo mais baixo do arranjo de condutores está a 7,0 m do solo, e o espaçamento entre cada fase é de 4,0m. *** A estrutura da torre não está em escala e o número de isoladores na cadeia é somente ilustrativo. 7,00 m 4,00 m 4,00 m 2,55 m SOLO 138 kV UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 34/62 Exercício Proposto 3 Cortesia Prof. S. Haffner Faça uma análise com e sem a consideração do efeito solo. Determine a capacitância e a susceptância para os dois tipos de configuração. Explique suas conclusões. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 35/62 Capacitância de LT trifásicas com Múltiplos Condutores/Fase Para uma LT onde cada fase é composta por n condutores (feixe ou bundle), deve-se considerar que a carga em cada um seja de qa/n (para a fase a). O procedimento para a obtenção da capacitância é semelhante ao que foi realizado anteriormente, sendo que o resultado final será: Em que 𝐷𝑏 𝑠𝐶 = 𝑟𝑑 𝐷𝑏 𝑠𝐶 = 3 𝑟𝑑2 𝐷𝑏 𝑠𝐶 = 1,09 4 𝑟𝑑3 𝐶𝑎𝑛 = 2𝜋𝜀0 𝑙𝑛 Τ𝐷𝑒𝑞 𝐷𝑏 𝑠𝐶 para 2 condutores por fase para 3 condutores por fase para 4 condutores por fase ATENÇÃO - Os Db sC são RMG modificados em relação aos RMG usados no cálculo das indutâncias, pois o raio externo substitui o raio efetivo. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 36/62 Exemplo 5 d = 45cm D = 8m a a’ b b’ c c’ Determine a reatância capacitiva por fase da linha trifásica mostrada na figura abaixo. A LT tem 160 km de comprimento e 2 subcondutores do cabo Pheasant (CAA) por fase. D = 8m UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 37/62 Exercício Proposto 4 Neste exercício a LT do exercício proposto 1 é agora composta por 2 condutores por fase ACSR 636.000 cmil, 24/7 Rook, o qual tem a mesma seção transversal total da área de alumínio de um condutor Bittern. O espaçamento entre fases, medido do centro do feixe (bundle), é o mesmo do exemplo 2. Os condutores tem um diâmetro de 0,977 e um RMG de 0,3924 polegadas. Encontre a indutância e a capacitância por fase por km desta configuração de LT e compare com o resultado do exercício proposto 1. Exercício Proposto 1 1 cond/fase d = 18 in D12 = 35 ft a a’ b b’ c c’ D23 = 35 ft D12 = 70 ft D13 = 70 ft D12 = 35 ft D23 = 35 ft a b c Respostas Cn= 0,0107 F/km e L = 1,0588 mH/km UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 38/62 Exercício Proposto 5 Uma LT aérea trifásica, 50Hz,132kV tem seus condutores posicionados em um plano horizontal, conforme a figura. Cada condutor tem um diâmetro de 2 cm, sendo que a LT possui um comprimento total de 100km e é totalmente transposta. Para esta condição, determine a corrente capacitiva por fase gerada pela LT. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 39/62 Capacitância de LT trifásica de Circuito Duplo 𝐶 = 2𝜋𝜖0 𝑙𝑛 𝐷𝑒𝑞 𝑹𝑴𝑮𝑪 F/m 𝐶 = 0,0556 𝑙𝑛 𝐷 𝑒𝑞 𝑹𝑴𝑮 𝑪 𝜇F/km 𝑹𝑴𝑮𝑪 = 3 𝒓𝑨 𝒓𝑩 𝒓𝑪 𝑟𝐴 = 𝒓𝒃𝐷𝑎1𝑎2 𝑟𝐵 = 𝒓𝒃𝐷𝑏1𝑏2 𝑟𝐶 = 𝒓𝒃𝐷𝑐1𝑐2 𝑟𝑏 = 𝑟 𝑑 𝑟𝑏 = 3 𝑟 𝑑2 𝑟𝑏 = 1,09 4 𝑟 𝑑3 Considere uma LT trifásica com posição relativa das fases na torre a1 b1 c1 - c2 b2 c2 (como mostra a figura). O efeito dos para-raios e o efeito solo são desprezados. As tensões 𝑉𝑎𝑏 𝑉𝑏𝑐 𝑉𝑐𝑎 𝑉𝑎𝑛 são calculadas da mesma forma da seção anterior. A capacitância equivalente fase-neutro é calculada como. ou A expressão para o cálculo de Deq é a mesma utilizada para o cálculo da indutância A expressão para o cálculo de RMGc de cada grupo de fase (feixe de condutores) é similar ao utilizado para o cálculo da indutância de fase com subcondutores. Entretanto 𝒓𝒃 é usado no lugar de b sD Desta forma, tem-se as seguintes equações onde 𝒓𝒃 é o RMG do feixe de condutores dado por O RMGC equivalente para o cálculo da capacitância fase-neutro é dado por UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 40/62 Exemplo 6 Determine a susceptância capacitiva por fase da LT trifásica de circuito duplo mostrada na figura abaixo, cuja distribuição da posição das fases em cada lado da torre está mostrada no desenho. Os 2 circuitos são compostos por cabo CAA Ostrich 300.000 CM. De acordo com o catálogo, o diâmetro externo do condutor tipo Ostrich é Ds = 0,680 polegadas. Respostas Cn= 18,58pF/m e Bc = 7nS/m = 11,27S/milha UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 41/62 Exercício Proposto 6 Repita o exemplo anterior para a configuração de linha mostrada a seguir e compare os resultados obtidos. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 42/62 Tabela de Característica de Condutores UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 43/62 Tabela de Característica de Condutores UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 44/62 Exercício de Revisão d = 45 cm 17 m a a’ c c’ b b’ b b’ c c’ a a’ Fase a1 Fase a2 Fase c2 Fase b1 Fase b2 Fase c1 16 m 24 m 9 m 10 m Uma torre possui um circuito duplo, composto por 2 LTs, ambas construídas com o 2 condutores Kiwi por fase (ACSR 2 167 000 cmil – 72/7), conforme apresentado na figura abaixo. Para esta configuração, determine a indutância e a capacitância por fase/km, sem considerar o efeito terra. CIRCUITO 1 CIRCUITO 2 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 45/62 Exercício de Revisão Solução 𝐷𝑎1𝑏1 = 10,7703 𝐷𝑎1𝑏2 = 22,3607 𝐷𝑎2𝑏1 = 22,3886 𝐷𝑎2𝑏2 = 9,6566 𝐷𝑏1𝑐1 = 9,6566 𝐷𝑏1𝑐2 = 22,3607 𝐷𝑏2𝑐1 = 22,3886 𝐷𝑏2𝑐2 = 10,7703 𝐷𝑎1𝑐1 = 19,0065 𝐷𝑎1𝑐2 = 16,0000 𝐷𝑎2𝑐1 = 17,0000 𝐷𝑎2𝑐2 = 19,0065 𝐷𝑎1𝑎2 = 25,1644 𝐷𝑏1𝑏2 = 24,0000 𝐷𝑐1𝑐2 = 25,1644 𝐷𝐴𝐵 = 4 𝐷𝑎1𝑏1𝐷𝑎1𝑏2𝐷𝑎2𝑏1𝐷𝑎2𝑏2 = 4 10,7703 22,3607 22,3886 9,6566 = 15,1057 𝐷𝐵𝐶 = 4 𝐷𝑏1𝑐1𝐷𝑏1𝑐2𝐷𝑏2𝑐1𝐷𝑏2𝑐2 = 4 9,6566 22,3607 22,3886 10,7703 = 15,1057 𝐷𝐶𝐴 = 4 𝐷𝑎1𝑐1𝐷𝑎1𝑐2𝐷𝑎2𝑐1𝐷𝑎2𝑐2 = 4 19,0065 16,0000 17,0000 19,0065 = 17,7049 𝐷𝑀𝐺 = 𝐷𝑒𝑞 = 3 (15,1057) 15,1057 17,7049 = 15,9267 m 1) Cálculo da distância entre fases 2) Encontrar o DMG para cada grupo de fase identicas 3) Determinar O DMG equivalente (distância média geométrica equivalente) UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DEENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 46/62 Exercício de Revisão Solução 𝐷𝑆𝐴 = 0,08842 × 25,1644 = 1,4916 𝐷𝑆𝐶 = 0,08842 × 24,0000 = 1,4567 𝐷𝑆𝐶 = 0,08842 × 25,1644 = 1,4916 𝑟𝐴 = 0,09957 × 25,1644 = 1,5829 4) Cálculo da distância entre fases de cada circuito 5) Encontrar o RMG para cada grupo de fase 𝐷𝑠 𝑏 = 𝐷𝑠 × 𝑑 = 0,017374 × 0,45 = 0,08842 𝑟𝑏 = 𝑟 × 𝑑 = 0,044069 2 × 0,45 = 0,09957 𝑟𝐵 = 0,09957 × 24,0000 = 1,5458 𝑟𝐶 = 0,09957 × 25,1644 = 1,5829 𝑅𝑀𝐺𝐿 = 3 1,4916 × 1,4567 × 1,4916 = 1,4799 𝑅𝑀𝐺𝐶 = 3 1,5829 × 1,5458 × 1,5829 = 1,5705 6) Portanto, a indutância e a capacitância serão 𝐿 = 0,2𝑙𝑛 𝐷𝑀𝐺 𝑅𝑀𝐺𝐿 = 0,2𝑙𝑛 15,9267 1,4799 = 0,4752𝑚𝐻/𝑘𝑚 𝐶 = 0,0556 𝑙𝑛 𝐷𝑀𝐺 𝑅𝑀𝐺𝐿 = 0,0556 𝑙𝑛 15,9267 1,5705 = 0,0240 𝜇𝐹/𝑘𝑚 UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 47/62 Exercícios Propostos Revisão UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 48/62 Efeito Capacitivo em Cabos Blindados • Em LT subterrâneas são utilizados cabos blindados. Esse tipo de cabo tem as seguintes características: – distância pequenas entre os condutores (fases) – ( D pequeno) – >>1 e >>0 • Os cabos apresentam uma alta capacitância • Os cabos geram uma grande quantidade de reativos • 132 kV → 2.000 kvar/mi • 220 kV → 5.000 kvar/mi • 400 kV → 15.000 kvar/mi UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 49/62 Efeito Capacitivo em Cabos Blindados • restrições nos comprimentos das linhas, devido a limitações térmicas (temperatura de operação) dos cabos • Comprimentos críticos – 132 kV → 40 mi ( 65 km) – 200 kV → 25 mi ( 40 km) – 400 kV → 15 mi ( 25 km) • circuitos longos de cabos podem requerer a instalação de reatores para compensação de reativos. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 50/62 Cabos Blindados Custos • Quanto maior o nível de tensão do circuito maior é o custo por km ou por MVA do cabo subterrâneo comparado com uma linha aérea equivalente. • As relações de custo de investimento entre cabos subterrâneos e linhas aéreas são as seguintes (referência TB 110 – Brochure 110 Comparison of High Voltage OHL and UGC do CIGRE, 1996): – Faixa de tensão 110 – 219 kV → 5 a 10 vezes – Faixa de tensão 220 – 362 kV → 9 a 16 vezes – Faixa de tensão 363 – 764 kV → 15 a 25 vezes • Estas relações de custos são baseadas na mesma extensão de rota. Elas podem variar significativamente devido aos diferentes requisitos de rota, planejamento, aspectos legais/regulatórios e aspectos ambientais para cada projeto. • Quando se inclui os custos das perdas nestas relações de custos elas sofrem uma ligeira redução, porém a diferença de custos entre cabos subterrâneos de alta tensão e linhas aéreas permanece muito significativa. • Os custos de manutenção para cabos geralmente são menores do que os de linhas aéreas. • Os defeitos em cabos são raros mas os custos de reparo são consideráveis (maiores) . • Linhas aéreas e cabos subterrâneos tem vida útil similares e duração estimada conservativamente de 30 anos. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 51/62 Algumas Questões • Como se comporta o campo elétrico no interior de um condutor de uma LT • Do que depende a diferença de potencial entre 2 pontos • Como pode obter-se a diferença de potencial entre 2 condutores de uma LT • Quando a superfície da terra (solo) é levada em consideração, como se comportam as linhas de campo elétrico em relação ao solo • Descreva o efeito do solo sobre o cálculo da capacitância da LT. • Explique uma condição para que o efeito capacitivo possa ser desprezado UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 52/62 Questão de Revisão UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 53/62 REVISÃO UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 54/62 Diferença de Potencial entre 2 Condutores 𝑉𝑎𝑏 = 𝑞𝑎 2𝜋𝜀 𝑙𝑛 𝐷 𝑟𝑎 + 𝑞𝑏 2𝜋𝜀 𝑙𝑛 𝑟𝑏 𝐷 𝑉𝑎𝑏 = 1 2𝜋𝜀 𝑞𝑎𝑙𝑛 𝐷 𝑟𝑎 + 𝑞𝑏𝑙𝑛 𝑟𝑏 𝐷 𝑉𝑎𝑏 = 𝑉𝑎𝑏 𝑑𝑒𝑣𝑖𝑑𝑜 𝑎 𝑞𝑎 + 𝑉𝑎𝑏 𝑑𝑒𝑣𝑖𝑑𝑜 𝑎 𝑞𝑏 A ddp entre os dois condutores é obtida usando-se o princípio da superposição: Superposição • o campo interno ao condutor seja desprezível • a diferença de potencial total deve-se as contribuições de qa e qb • 𝐷 ≫ 𝑟𝑎, 𝑟𝑏, ou seja, um observador em um condutor enxerga o outro condutor como um ponto UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 55/62 Diferença de Potencial entre 2 Condutores • ddp devido a qa →referência no centro do condutor a → caminho de integração a para b (ra para D) • ddp devido a qb →referência no centro do condutor b → caminho de integração a para b (D pararb) Algumas observações em relação as equações apresentadas no slide anterior 𝑉𝑎𝑏 = 𝑞 2𝜋𝜀 𝑙𝑛 𝑏 𝑎 a referência está em q, ou seja UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 56/62 Campo elétrico em um condutor cilíndrico Considere a lei de Ohm (eletrostática): 𝐸int = 𝜌 𝑱 em que J e a densidade de corrente. Considerando = 0 (condutor perfeito), tem-se Eint = 0 Os elétrons no interior do condutor tenderiam a se repelir até a superfície do condutor, onde encontrariam um meio isolante. O calculo da intensidade de campo elétrico a uma certa distância “x” do condutor é realizado utilizando a lei de Gauss: permissividade do meio 𝜀 = 𝜀𝑟 𝜀0 0 – permissividade do vácuo e vale 8,85 x 10-12 F/m r – permissividade relativa do meio, sendo que para o ar seco vale 1,00054. Costuma-se aproximar para 1 E – Intensidade do campo elétrico S – Superfície gaussiana Q – carga total contida em S. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 57/62 Campo elétrico em um Condutor Cilíndrico Para a solução da equação de Gauss, deve-se imaginar uma superfície gaussiana, cilíndrica, concêntrica ao condutor e de raio igual a “x”: linhas de campo elétrico equipotencial UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 58/62 Campo elétrico em um condutor cilíndrico Tomando uma faixa da superfície gaussiana de comprimento diferencial dl, a expressão será: 𝜀 න 𝑙 𝐸 2𝜋 𝑥 𝑑𝑙 = 𝑄 Pois a faixa tem área de 2𝜋 𝑥 𝑑𝑙 Integrando Considerando a carga por unidade de comprimento 𝜀 𝐸 2𝜋 𝑥 𝑙 = 𝑄 𝐸 = 𝑄 2𝜋 𝑥 𝑙 𝜀 V/m 𝐸 = 𝑄 2𝜋 𝑥 𝜀 V/m 𝑞 = 𝑄 𝑙 com UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 59/62 Diferença de potencial entre 2 pontos 𝑉12 = 𝑉1 − 𝑉2 = න 𝐷1 𝐷2 𝐸 𝑑𝑥 𝑉12 = න 𝐷1 𝐷2 𝑞 2𝜋𝑥𝜀 𝑑𝑥 𝑉12 = 𝑞 2𝜋𝜀 𝑙𝑛 𝐷2 𝐷1 𝐕 Considere a situação descrita pela figura abaixo, onde existem 2 pontos, um em cada superfície equipotencial Analogia mecânica: Campo elétrico força ddp trabalho Logo, a diferença de potencial representa o trabalho para mover uma carga unitária (1 C) entre 2 pontos De acordo com a figura, a ddp entre os pontos P1 e P2 será : UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 60/62 Diferença de potencial entre 2 pontos Para auxiliar no entendimento da ddp entre 2 pontos (linha monofásica), considere um caso particular mostrado na figura abaixo 𝑉𝑎𝑏 = 𝑞 2𝜋𝜀 𝑙𝑛 𝐷 𝑟 𝐕 Considerando o “ponto a” na superfície do condutor e que D >> r tem-se: UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 61/62 Dúvidas Lembre de complementar seus estudos com a leitura das bibliografias recomendadas. UFRGS - ENG 10040 - SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA V10.0 – Março 2024 62/62 Terminou a Aula ! E Agora ... LEMBRE DE ARRUMARO SEU LUGAR COLOQUE O MONITOR NA POSIÇÃO ORIGINAL DESCONECTE SUA CONTA PESSOAL DESLIGUE O COMPUTADOR Slide 1: ENG 10040 SISTEMAS DE TRANSMISSÃO DE ENERGIA ELÉTRICA Aula 8 Parâmetros Elétricos de LT Parte 3 - Capacitância Slide 2: Antes de Iniciarmos a Aula Slide 3: Estrutura da Aula Slide 4: Introdução relembrando Slide 5: Parâmetros Elétricos de uma LT relembrando Slide 6: Capacitância Slide 7: Campo elétrico em um condutor cilíndrico Slide 8: Capacitância de uma LT Monofásica Slide 9: Capacitância de uma LT Monofásica Slide 10: Capacitância de um LT Monofásica Slide 11: Exemplo 1 Slide 12: Capacitância de um LT Monofásica Slide 13: Exemplo 2 Slide 14: Tabelas Slide 15: Influência do Solo na capacitância da LT Slide 16: Influência do Solo na capacitância da LT Slide 17: Exercício Proposto 1 Slide 18: Exercício Proposto 1 Slide 19: Exercício Proposto 2 Slide 20: Capacitância de LT Trifásica Slide 21: Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Simétrico Slide 22: Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Simétrico Slide 23: Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico Slide 24: Transposição das Fases Slide 25: Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico Slide 26: Capacitância de LT Trifásica com Espaçamento Assimétrico Slide 27: Capacitância de LT Trifásica Slide 28: Exemplo 3 Slide 29: Tabela de Características de Condutores Slide 30: Tabela de Características de Condutores Slide 31: Exercício Proposto 2 Slide 32: Efeito do solo sobre a capacitância de LT trifásicas Slide 33: Exemplo 4 Slide 34: Exercício Proposto 3 Slide 35: Capacitância de LT trifásicas com Múltiplos Condutores/Fase Slide 36: Exemplo 5 Slide 37: Exercício Proposto 4 Slide 38: Exercício Proposto 5 Slide 39: Capacitância de LT trifásica de Circuito Duplo Slide 40: Exemplo 6 Slide 41: Exercício Proposto 6 Slide 42: Tabela de Característica de Condutores Slide 43: Tabela de Característica de Condutores Slide 44: Exercício de Revisão Slide 45: Exercício de Revisão Solução Slide 46: Exercício de Revisão Solução Slide 47: Exercícios Propostos Revisão Slide 48: Efeito Capacitivo em Cabos Blindados Slide 49: Efeito Capacitivo em Cabos Blindados Slide 50: Cabos Blindados Custos Slide 51: Algumas Questões Slide 52: Questão de Revisão Slide 53: REVISÃO Slide 54: Diferença de Potencial entre 2 Condutores Slide 55: Diferença de Potencial entre 2 Condutores Slide 56: Campo elétrico em um condutor cilíndrico Slide 57: Campo elétrico em um Condutor Cilíndrico Slide 58: Campo elétrico em um condutor cilíndrico Slide 59: Diferença de potencial entre 2 pontos Slide 60: Diferença de potencial entre 2 pontos Slide 61: Dúvidas Slide 62: Terminou a Aula ! E Agora ...
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