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Planilha1 Lamina Liquido = (Capacidade de Campo - Ponto de Murcha / 10) . Densidade . Z (profundidade de raiz) . Fator de aproveitamento da água Capacidade de Campo 30 Ponto de Murcha 18 LL = 39 mm Bocal 7 x 2,5mm Densidade 1.3 Eficiência 0.8 % Z (profundidade de raiz) 50 Fator de aproveitamento da água 0.5 LL = 48.75 mm lamina bruta Plantio 30/10/2015 Meses Outubro Novembro Dezembro Janeiro Fevereiro ETO 5.4 5.6 5.6 5.8 5.8 5.4 5.6 5.6 Fases 1 1 2 2 3 3 3 4 Duração (Dias) 2 18 12 23 8 31 1 25 KC 0.4 0.4 0.75 0.75 1.1 1.1 1.1 0.83 ETC (mm / dia) 2.16 2.24 4.2 4.35 6.38 5.94 6.16 4.648 ETC (mm / fase) 4.32 40.32 50.4 100.05 51.04 184.14 6.16 116.2 ETC Total Turno de rega Fase I 44.64 TR = IRN / ETC MAXIMA Fase 2 150.45 TR = 39 / 6,38 Fase 3 241.34 6.1128526646 Fase 4 116.2 5 Dias & 1 de folga Turno de rega TR = IRN / ETC MAXIMA TR = 39 / 6,38 6.1128526646 5 Dias & 1 de folga Intensidade de aplicação Ia= Q/AREA X 1000 Q = Vazão 3.4 M³/ H AREA 18x18 324 m² 10.4938271605 mm/h Definição de numeros de linhas TI = ITN / Ia ITN = 48,75 48.75 mm Ia = 10,4938 10.4938 mm/h 4.6456002592 4 Horas e 39 minutos Tempo irrigação Tempo necessario / posição TNP=Ti + Tmud Ti = Tempo Irrigação 4.6456002592 h Ti = Tempo de mudança 0.6 h 5.2456002592 h Tempo necessario por posição Numeros de posições irrigadas por linha lateral por dia NPLD = NhF / TNP NhF = Numero horas faixas 21 h TNP = Tempo necessario por posição 5.2456 h 4 Posições / linha / dia Numero total de posições NTP = Comprimento da area / Espaçamento entre linhas do aspersor * 2 Comprimento 350 m Espaçamento entre-linhas do aspersor 18 m 38.8888888889 Numero total de posições 5 dias 8 Posições / dia 2 linhas laterais necessárias Numero de aspersores / linha lateral NLL = Metade da largura /espaçamento do aspersor Metade da largura 200 Espaçamento do aspersor 18 11 Aspersores Cálculo de vazão linha lateral Q = Numero de aspersores x vazão aspersores Numero de aspersores 11 Aspersores Vazão de aspersores 3.4 m³/h 37.4 m³/h 0.0103888889 m³/s Cálculo do diâmetro Q = A.V Vazão 0.0103888889 m³/s Velocidade 2.4 m/s 0.0043287037 m² 0.0055114638 0.0742392339 metros 74 mm 4" Polegada Perda de carga linha lateral hf = 10,646 (Q / C) ^1,85 x (L / D ^ 4,87) Q =Vazão 0.0103888889 0.0000000225 C = coeficiente 140 60717820.55479972 L = comprimento 192 D = diamentro 0.0742392339 29.079670791 carga perdida da linha lateral m.c.a Cálculo da variação de pressão maxima permitida HF + Declividade / 100 x Metade de largura Declividade 1.625 Metade de largura 200 3.25 HF+ 3,25 6 m.c.a 2.75 m.c.a 20% % Cálculo do diâmetro da linha lateral (LL) D = [10,646 (Q / C) ^1,85 x (L / Hf') ] ^0,205 F 0.39760164814186288 2.2493490503358893E-8 Q =Vazão 0.0103888889 hf' 6.9164703236310769 m.c.a 28.916483501226391 C = coeficiente 140 L = Metade da largura 200 hf' = perca de carga 6.9164703236 m.c.a 0.0875547481 m 87.5547480543 mm 4" Polegada Cálculo com perda de carga com diâmetro comercial hf = 10,646 (Q / C) ^1,85 x (L / D ^ 4,87) 2.2493490503358893E-8 Q =Vazão 1.0388888888888888E-2 13723270.946651915 C = coeficiente 140 L = comprimento 200 D = diamentro 0.1016 3.2862526821 hf ficticia Cálculo com perda de carga com diametro comercial hf = F' * hf ficticia 1.3066194826 m.c.a Pressão do inicio da linha lateral - declive Pin = Pressão + Altura do aspersor + 3/4 hf - 1/2 Delta Z Pressão 30 Altura do aspersor 1.5 3/4 hf 0.979964612 1/2 Delta Z 0.8125 31.667464612 m.c.a Pressão do inicio da linha lateral - aclive Pin = Pressão + Altura do aspersor + 3/4 hf + 1/2 Delta Z Pressão 30 Altura do aspersor 1.5 3/4 hf 0.979964612 1/2 Delta Z 0.8125 33.292464612 m.c.a Vazão na linha principal D =[ Raiz quadrada (linhas laterais x vazão) / PI x velocidade de escoamento ] Linhas laterais 4 dia Vazão 0.0207777778 PI 3.1416 Velocidade de Escoamento 2.4 0.1049901314 m 104.9901313915 mm 6" Polegada Perda de carga na linha principal hf = 10,646 (Q / C) ^1,85 x (L / D ^ 4,87) Q =Vazão 2.0777777777777777E-2 m³/s 8.1201566169802606E-8 C = coeficiente 140 3333736.3850201643 L = comprimento 350 D = diâmetro 0.15240000000000001 2.8819213383 m.c.a Altura manometrica total Hman = Pin + (HFlp + Delta Zlp) + (HFlr + Delta Z lr) + (HFls + Delta Zls) + HF localizada POTÊNCIA DA BOMBA Pressão inicial 33.292464612 m.c.a Q:L/s 78.400000000000006 Perda na linha principal 2.8819213383 m.c.a HMT 79.955820000000003 Desnivel na linha principal 16.48 m COEFICIENTE 0.37 Perda na linha de recalque 0.7696 m.c.a REND. BOMBA 52.5 0.7 75 Desnivel na linha de recalque 15.28 m Perda de linha sucção 0.049 m.c.a POT 44.178255744000005 cv RM 0.92 Desnivel na linha sucção 4 m HFL 7.275298595 m.c.a MOTOR ELÉTRICO POT=PM/RM 48.019843200000004 cv Hmant 80.0282845453 m.c.a MOTOR DIESEL POT=PM/RM 55.222819680000001 cv RM 0.8 Potencia da Bomba Pot = (Q x Hm x Eb) / 70 Q = Vazão 74.8 m³ / h 2214.8628030764949 Hm = Altura manometrica 80.0282845453 m.c.a Coeficiente 0.37 Eb = Eficiencia da bomba 71.3 Potencia da Bomba 31.0639944331 CV Potencia da Bomba com Rendimento elétrico 35.2999936739 CV NPSH = (Ho - h - hs - R) - Hv Onde: Ho = Pressão atmosférica local , em mca (tabela 1); h = Altura de sucção, em metros (dado da instalação); hs = Perdas de carga no escoamento pela tubulação de sucção, em metros; R = Perdas de carga no escoamento interno da bomba, em metros (dados do fabricante); Hv = Pressão de vapor do fluído escoado, em metros (tabela 2); Ho = 9,58 (tabela 1) Hv = 0,433 (tabela 2) h = 2,5 metros (altura sucção) hs = 1,60 metros (perda calculada para o atrito na sucção) Custo CV CV Bomba KW KW Total / Hora Valor Unitário / KW Horas Trabalhada / Dia Custo total / Dia Dias Trabalhado Custo Total / Mensal 37.25 0.736 27.416 R$ 0.45 21 R$ 259.08 25 R$ 6,477.03 Materiais QUANTIDADE DESCRIÇÃO DO MATERIAL 44 T COM ROSCA DE DERIVAÇÃO 128 TUBOS DE 4" 116 TUBOS DE 6" 40 REDUÇÕES DE 6" P/ 4" 44 TUBOS DE 4" X 1,5 ALTURA 2 CONTOVELOS DE 6" 40 HIDRANTES DE 4" 40 TAMPÕES DE 4" 44 ASPERSORES 7/2,5 mm 44 CONEXÕES EM T 2 VALVULA DE CONTENÇÃO 1 HIDROMETRO 5 CAVALETE
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