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DETALHAMENTO SAPATA VISTA ESC 1:25 ap bp a b h ho 2, 89 ???????? ??????? DETALHAMENTO ESCADA VISTA ESC 1:50 0, 18 0,26 escala 1:50 Forma do pavimento cobertura P25 14x30P23 14x30 P22 14x30 P21 14x30 P19 14x30 P18 14x35 P16 14x30 P15 14x30 P14 19x19 P13 14x30 P12 14x30 P11 14x30 P10 14x30 P9 14x30 P8 14x30 P7 19x19 P6 19x40 P4 14x30 P3 20x40 P2 14x30 P1 14x30 14x40V1V1 12 x3 0 VC 9 VC 9 VC 9 VC 9 12 x3 0 VC 13 12 x4 0 VC 13V C 12 12 x3 0 VC 12 12x30VC5 12 x3 0 VC 10 12 x3 0 VC 14 12x30VC2 12x30VC3 VC 16 12 x3 0 VC 16 VC 16 12 x3 0 VC 15 12x30VC7 12 x3 0 VC 11 12x30VC4 VC6VC6VC612x30VC6 12 x3 0 VC 17 12x30VC8VC8 12x30VC1VC1 escala 1:50 Forma do pavimento baldrame P25 14x30P24 14x30 P23 14x30 P22 14x30 P21 14x30 P20 14x30 P19 14x30 P18 14x35 P17 14x30P16 14x30 P15 14x30 P14 19x19 P13 14x30 P12 14x30 P11 14x30 P10 14x30 P9 14x30 P8 14x30 P7 19x19P6 19x40 P5 14x30 P4 14x30 P3 20x40 P2 14x30 P1 14x30 12 x3 0 VB 9 12x35VB6 12 x3 5 VB 11 12x50VB7VB7VB7 12 x4 5 VB 13 VB 12 12 x3 5 VB 12 VB 12 12x35VB2 12x35VB5VB5VB5 12x45VB4VB4 12x35VB3 VB 10 VB 10 VB 10 20 x5 0 VB 10 12x35VB1 12 x6 0 VB 8 VB 8 VB 8 VB 8 escala 1:50 Forma do pavimento pavimento1 P25 14x30P24 14x30 P23 14x30 P22 14x30 P21 14x30 P20 14x30 P19 14x30 P18 14x35 P17 14x30P16 14x30 P15 14x30 P14 19x19 P13 14x30 P12 14x30 P11 14x30 P10 14x30 P9 14x30 P8 14x30 P7 19x19 P6 19x40 P5 14x30 P4 14x30 P3 20x40 P2 14x30 P1 14x30 20x40V3V3 12 x6 0 V9 V9 V9 V9 12 x3 0 V1 3 12 x3 5 V1 2 12x35V412x30V4 12x30V6 12 x4 0 V1 0 V1 6 12 x3 5 V1 6 V1 6 12x35V2 12 x5 0 V1 4 12x50V1V1 12x60V8V8V8 12 x4 5 V1 7 12x40V5V5V5 12 x3 0 V1 1 V1 1 V1 1 12x30V7 12 x3 0 V1 5 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????? ??????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????? ??????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ?????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ???????????????????? ?????????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ??????????????????????? h=15 LC10 h=15 LC9 h=15 LC8 h=15 LC7 h=15 LC6 h=15 LC5 h=15 LC4 h=15 LC3 h=15 LC2 h=15 LC1 387.1288.9 18 4. 5 18 4. 5 18 4. 5 18 4. 5 escala 1:50 ????????????????????????????????????????????????? 11 14 5 11 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? N 9 11 67 11 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1115611 ???????????????????? 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N4 11VAR11 ?????????????????? 119611 ?????????????????? 11 VA R ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 1115011 ?????????????????? h=15 L7 h=15 L6 h=15 L5 h=15 L4 h=15 L3 h=15 L2 h=15 L1 48 .2 13 6. 8 2280.3 3 47 60.934.8 78 .7 25 .8 77 .2 16 .7 16.4 escala 1:50 ?????????????????????????????????????????????????? ?????????????????????????? RA 1083419 ADELIO MARIANO RIZZATO RA 1082224 ENGENHARIA CIVIL - TURMA 44 SEMESTRE 10 PROFESSOR: SANDRO F. FERNANDES OFERTA: 53218 - UNIUBE DETALHAMENTO SAPATA PLANTA ESC 1:25 Ar m ad ur a Armadura DETALHAMENTO SAPATA VISTA ESC 1:25 ap bp a b h ho 25 9 ????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P25 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 14 30 30 9 ????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P18 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 14 35 14 14 ????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P7=P14 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 19 19 N10 35 14 ??????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P6 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 19 40 N8 35 15 ?????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ????????????? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P3 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 20 40 25 9 ????????????? 30 28 0 ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? ? 28 0 P2=P4=P8=P9=P10=P11=P12=P13=P15=P16=P19 =P21=P22=P23 ES C 1 :2 5 COBERTURA - L3 ESC 1:25 14 30 N6 25 9 ????????????? 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1739319 ????????????? ?????????????? ???????????? 332.5 12 30 ESC 1:25 VC17 ESC 1:50 3512 x 30 332.530 P18P25 25 7 ????????????? 2559925 ????????????? 1059910 ????????????? ???????????? 144.2 ???????????? 220.8 ???????????? 179 12 30 ESC 1:25 VC16 ESC 1:50 12 x 30 144.230 12 x 30 220.830 12 x 30 179 VC3P9P13VC6 25 7 ????????????? 2520913 ????????????? 10209 ????????????? ???????????? 200 12 30 ESC 1:25 VC15 ESC 1:50 14 12 x 30 18614 P16P21 25 7 ????????????? 1324925 ????????????? 1024910 ????????????? 6 41 ????????????? ???????????? 242 12 30 ESC 1:25 VC14 ESC 1:50 12 x 30 24014 VC2P4 25 7 ?????????????? 35 7 ???????????? 1359935 ????????????? ????????????? 1020410 ????????????? ???????????? 174.9 ???????????? 150.2 ??????????? 179 12 30 ESC 1:25 12 40 ESC 1:25 VC13 ESC 1:50 5 40 12 x 30 82.519 12 x 30 73.430 12 x 30 150.230 12 x 40 16514 P3P7P8P12P15 25 7 ????????????? ????????????? 1390 ????????????? 9018 ????????????? ?????????????? 26 N15 c/15 377 12 30 VC12 ESC 1:50 14 12 x 30 37714 P11VC6P19 25 7 ????????????? 1519025 ????????????? 19010 ????????????? ???????????? 181 12 30 VC11 ESC 1:50 14 12 x 30 16714 P19P23 25 7 ????????????? ?????????????? 1354 ???????????? 5013 ???????????? 10374 ????????????? ???????????? 352.9 12 30 VC10 ESC 1:50 12 x 30 378.9 VC1V1 25 7 ????????????? 13154 ????????????? 111013 ?????????????? ????????????? ????????????? ????????????? 331.9 ????????????? 248.2 ???????????? 229 ???????????? 277 12 30 ESC 1:25 VC9 ESC 1:50 34 10 30 12 x 30 331.940 12 x 30 248.230 12 x 30 22919 12 x 30 27730 P1P6P10VC6P14P22 25 7 ????????????? ????????????? 18105 ????????????? 46813 ????????????? ????????????? ????????????? ???????????? 671 ???????????? 271 12 30 ESC 1:25 VC8 ESC 1:50 90 14 12 x 30 67130 12 x 30 27114 P25P23P22 25 7 ????????????? 1330013 ????????????? ?????????????? ????????????? 180 ??????????? 65 12 30 VC7 ESC 1:50 30 12 x 30 24530 P21P19 25 7 ????????????? ??????????????????????????? 1390 ????????????? ????????????????? 5413 ???????????? 99410 ?????????????? ???????????? 381 ??????????? 130 ???????????? 402 12 30 VC6 ESC 1:50 110 14 12 x 30 38130 12 x 30 13030 12 x 30 414 P18VC16P16P15VC12VC925 7 ????????????? 1330513 ?????????????? ????????????? ???????????? 282 12 30 VC5 ESC 1:50 14 12 x 30 28214 P13P12 25 7 ????????????? 1342413 ????????????? ????????????? ???????????? 94 ?????????????? 277 12 30 VC4 ESC 1:50 14 12 x 30 9430 12 x 30 27714 P12P11P10 25 7 ????????????? 2530413 ????????????? 10304 ????????????? ????????????? 169 ??????????? 90 12 30 VC3 ESC 1:50 12 x 30 16930 12 x 30 9020 VC16P4P3 25 7 ???????????? 2513013 ????????????? 10130 ????????????? ??????????? 105 12 30 VC2 ESC 1:50 12 x 30 10530 VC14P2 25 7 ????????????? 2143017 ????????????? 2183 ????????????? ????????????? ????????????? ???????????? 391 12 30 VC1 ESC 1:50 97 30 12 x 30 39114 P2VC10P1 35 9 ??????????????? ????????????????? 20112 ????????????? 11717 ????????????? 7217 ???????????? ????????????? ????????????? ???????????? 396.5 14 40 V1 ESC 1:50 89.5 19 14 x 40 396.519 P7VC10P6 40 7 ?????????????? 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????????????? 1764 ???????????? 6817 ???????????? 10375 ????????????? ????????????? ???????????? 348.4 12 40 ESC 1:25 V10 ESC 1:50 45 12 x 40 380.4 V1V3 55 7 ??????????????? ????????????? ?????????????? ?????????????? ????????????? ????????????? ??????????????????????????????????????? ???????????????????????????????? ???????????? 331.9 ???????????? 248.2 ??????????? 229 ???????????? 277 12 60 ESC 1:25 V9 ESC 1:50 35 10 95406065 30 12 x 60 331.940 12 x 60 248.230 12 x 60 22919 12 x 60 27730 P1P6P10P14P22 55 7 ?????????????? ????????????? 17100 ????????????? 1796 ????????????? 65817 ????????????? 59817 ????????????? ????????????? ?????????????? ????????????? ????????????? ????????????????????????? 18 N12 c/26 446 ??????????? 195 ???????????? 271 12 60 ESC 1:25 V8 ESC 1:50 130 5 42 14 12 x 60 44630 12 x 60 19530 12 x 60 27114 P25P24P23P22 25 7 ????????????? ????????????? ????????????? ??????????? 130 ??????????? 85 12 30 ESC 1:25 V7 ESC 1:50 30 12 x 30 13030 12 x 30 8530 P21P20P19 25 7 ????????????? 25307 ????????????? 10307 ?????????????? ???????????? 281 12 30 ESC 1:25 ESC 1:50 12 x 30 29319 V11P14 35 7 ????????????? 17580 ????????????? ????????????? ???????????? 261 ??????????? 106 ??????????? 130 12 40 ESC 1:25 ESC 1:50 14 12 x 40 26114 12 x 40 10630 12 x 40 13030 P18P17P16P15 30 7 ????????????? 25 7 ????????????? 1072110 ????????????????? 30610 ????????????? ????????????? ???????????? 282 ??????????? 94 ???????????? 277 12 35 ESC 1:25 B 12 30 ESC 1:25 ESC 1:50 14 12 x 35 28214.6 12 x 30 9430 12 x 30 27714 P13P12P11P10 35 15 ?????????????? 1043010 ????????????? 7710 ???????????? ?????????????? ???????????? 396.5 20 40 ESC 1:25 ????????? V3 ESC 1:50 19 20 x 40 396.519 P7V10P6 30 7 ????????????? 15305 ????????????? ????????????? ?????????? 156 ??????????? 90 12 35 ESC 1:25 V2 ESC 1:50 14 12 x 35 15630 12 x 35 9020 P5P4P3 45 7 ?????????????? 4553522 ????????????? ????????????? ????????????? 10535 ????????????? ????????????? ????????????? ??????????? 105 ???????????? 391 12 50 ESC 1:25 V1 ESC 1:50 80 55 57 82 12 x 50 10530 12 x 50 39114 V14P2V10P1 40 7 ?????????????? ?????????????????????????????? ????????????? 332.5 12 45 ESC 1:25 VB13 ESC 1:50 35 12 x 45 332.530 P18P25 30 7 ????????????? ????????????? ????????????? ??????????? 114.2 ???????????? 220.8 ??????????? 150 12 35 ESC 1:25 VB12 ESC 1:50 30 12 x 35 114.230 12 x 35 220.830 12 x 35 15030 P5P9P13P17 30 7 ????????????? 1020910 ????????????? ????????????? ????????????? 186 12 35 ESC 1:25 VB11 ESC 1:50 14 12 x 35 18614 P16P21 45 15 ?????????????? 29103929 ??????????????? 103912 ???????????????? 14 30 ???????????? ???????????? 186 ???????????? 180 ???????????? 180.2 ???????????? 189.9 ???????????? 226 20 50 ESC 1:25 VB10 ESC 1:50 14 20 x 50 18614 20 x 50 16530 20 x 50 150.230 20 x 50 73.319 20 x 50 82.540 20 x 50 22614 P20P15P12P8P7P3P2 25 7 ????????????? 1019010 ?????????????? 10190 ?????????????? ????????????? 167 12 30 ESC 1:25 VB9 ESC 1:50 14 12 x 30 16714 P19P23 55 7 ?????????????? ????????????? ?????????????? ????????????????????????? ????????????? ?????????????? ?????????????? ??????????????????????????????????????? ????????????????????????????????? 13 N11 c/26 331.9 ????????????? 248.2 ??????????? 229 ????????????? 277 12 60 ESC 1:25 VB8 ESC 1:50 35 10 90456060 30 12 x 60 331.940 12 x 60 248.230 12 x 60 22919 12 x 60 27730 P1P6P10P14P22 45 7 ?????????????? ????????????? 22120 ????????????? 67322 ????????????? ????????????? ?????????????? ???????????? 446 ??????????? 195 ???????????? 271 12 50 ESC 1:25 VB7 ESC 1:50 70 14 12 x 50 44630 12 x 50 19530 12 x 50 27114 P25P24P23P22 30 7 ?????????????? ????????????? ????????????? ??????????? 130 ??????????? 85 12 35 ESC 1:25 VB6 ESC 1:50 30 12 x 35 13030 12 x 35 8530 P21P20P19 30 7 ????????????? 10580 ????????????? ????????????? ???????????? 261 ??????????? 106 ??????????? 130 12 35 ESC 1:25 VB5 ESC 1:50 14 12 x 35 26114 12 x 35 10630 12 x 35 13030 P18P17P16P15 40 7 ?????????????? 1972019 ????????????? ????????????? ???????????? 282 ??????????? 94 ???????????? 277 12 45 ESC 1:25 VB4 ESC 1:50 14 12 x 45 28214 12 x 45 9430 12 x 45 27714 P13P12P11P10 30 7 ????????????? 1043024 ????????????? ????????????? ???????????? 396.5 12 35 ESC 1:25 A VB3 ESC 1:50 19 12 x 35 396.519 P7P6 30 7 ????????????? 10305 ????????????? ????????????? ??????????? 156 ??????????? 90 12 35 ESC 1:25 VB2 ESC 1:50 14 12 x 35 15630 12 x 35 9020 P5P4P3 30 7 ????????????? 43010 ????????????? ????????????? ????????????? 391 12 35 ESC 1:25 VB1 ESC 1:50 30 12 x 35 39114 P2P1 V4 V5 V6 ?????????????????????????? RA 1083419 ADELIO MARIANO RIZZATO RA 1082224 ENGENHARIA CIVIL - TURMA 44 SEMESTRE 10 PROFESSOR: SANDRO F. FERNANDES OFERTA: 53218 - UNIUBE ????????????? ??? DIAM (mm) C.TOTAL (m) PESO + 10 % (kg) CA50 CA60 6.3 8.0 10.0 12.5 5.0 888.7 380.3 48.5 50.9 465 239.2 165.1 32.9 53.9 78.8 PESO TOTAL (kg) CA50 CA60 491 78.8 ???????????????????????????????????? ????????????????????????? ALUNOS: ANGELO DE AZEVEDO B. BAIÃO RA: 1083419 ADELIO MARIANO RIZZATO RA: 1082224 PROJETO ESTRUTURAL MEMORIAL DESCRITIVO 2017 MEMORIAL DESCRITIVO O presente memorial descritivo tem o objetivo de informar os procedimentos técnicos para a execução das estruturas, com o intuito de garantir padrões de qualidade e eficiência na execução dos projetos estruturais de concreto armado. 1. OBSERVAÇÕES PRELIMINARES É de inteira responsabilidade da CONTRATADA, o fornecimento de todos os materiais, equipamentos e mão de obra de primeira linha necessária ao cumprimento integral dos projetos fornecidos e nos demais projetos a serem elaborados bem como nos respectivos memoriais descritivos, responsabilizando-se pelo atendimento a todos os dispositivos legais vigentes, bem como pelo cumprimento de normas técnicas da ABNT e demais pertinentes, normas de segurança. Todas as instalações deverão ser tanto quanto possíveis, embutidas, exceto nos casos especificados em projeto específico. Todas as pontas de ferros, durante a execução das obras e serviços deverão ser protegidas com elemento especial de plástico, para se evitar acidentes. Em caso de dúvidas, se não houver especificação em nenhum documento contratual, o padrão existente é o que deverá ser seguido, mas antes da execução, a fiscalização deverá ser consultada. 2. CONSIDERAÇÕES GERAIS Todos os serviços aqui especificados deverão ser executados conforme a boa técnica e por profissionais habilitados. Os materiais de construção que serão empregados deverão satisfazer as condições de 1º qualidade, não sendo admitidos materiais de qualidade inferior. A contratante se reserva o direito de impugnar a aplicação de qualquer material, desde que julgada suspeita a sua qualidade pela fiscalização. A empresa executora deverá fazer a anotação de responsabilidade técnica ART/CREA referente à execução estrutural da estrutura, cobertura e das fundações e execução dos serviços complementares, referente ao contrato. 3. SERVIÇOS PRELIMINARES: Locação da obra: Deverá ser providenciado o alinhamento e a locação da obra a ser construída. A locação deverá ser feita pelo processo de tábuas corridas, sendo definidos claramente os eixos de referência. 4. ESPECIFICAÇÕES DO PROJETO Estrutura de concreto armado: O concreto armado resulta da introdução do ferro na massa do concreto, de modo a conseguir que cada um destes materiais desempenhe as funções que o cálculo lhe atribui. A mistura é feita a seco, juntando-se depois água em quantidade suficiente (a relação ou o fator água cimento é de capital importância na resistência dos concretos). O emprego do concreto deve ter lugar seguidamente à sua preparação, sem interrupção. A colocação do concreto é feita em camadas horizontais, uma após outra, com a presteza necessária, para que se ligue intimamente, sendo fortemente comprimido ou vibrado, enquanto estiver fresco. A imersão do concreto deve ser feita com o máximo cuidado, para evitar a diluição ou deslavamento. Não se deve empregar qualquer camada antes de ser varrida e extraída a borra depositada sobre a camada anterior. Cada camada é sempre assentada em condições de fazer liga com a anterior e, se esta estiver solidificada, deve ser primeiramente picada, varrida e umedecida antes de receber a nova camada de concreto. Qualquer construção sobre o concreto, só deve começar depois de verificada sua solidificação. Os diversos aglomerados devem ser cuidadosamente medidos ou pesados e perfeitamente misturados, na dosagem indicada, de modo a oferecer massa plástica e homogênea, de cor uniforme, que se adaptem as fôrmas, sem ocasionar a separação entre os elementos. Quando a mistura for feita à mão, deve ser sobre o estrado de madeira ou equivalente, de modo a evitar a agregação de qualquer material estranho. Quando forem usadas betoneiras ou misturadores mecânicos, a massa só é considerada em boas condições após certo número de revoluções, até que a consistência seja adequada. A colocação nas fôrmas é feita com cuidados necessários, para nãodeformar, deslocar a armadura ou danificar as fôrmas. No caso de suspensão do serviço, que só se faz nas partes menos fatigadas da construção, são deixadas, antes da pega, amarrações convenientes, com superfícies rugosas para a continuação do trabalho, aplicando-se produtos a base de epóxi para perfeita junção entre o concreto antigo e o novo. Quando for transportado por gravidade, é indispensável, que seja novamente misturado à mão, antes de ser aplicado. Cuidados necessários devem ser tomados, para que a massa se mantenha úmida, no mínimo, durante os sete primeiros dias. Carregamento da Estrutura: A estrutura foi dimensionada utilizando o Efeito Pórtico com vigas continuas, aplicando-se para o dimensionamento da estrutura as cargas contidas na NBR 6120 (Cargas para o cálculo de estrutura de edifícios), os quais estão relacionados a seguir: Peso especifico dos materiais de construção Alvenaria de Tijolos Furados: peso especifico aparente 13,00 KN/m³; Argamassa de cal, cimento e areia: peso especifico aparente 19,00 KN/m³; Concreto Simples: peso especifico aparente 24,00 KN/m³; Concreto Armado: peso especifico aparente 25,00 KN/m³. Valores mínimo das cargas verticais Dormitórios, sala, copa, cozinha e banheiro: carga de 1,5 KN/m²; Despensa, área de serviço e lavanderia: carga de 2 KN/m². Ferro das armaduras: O ferro para armadura, antes de ser empregado deve ser limpo retirando- se as crostas de barro, manchas de óleo, graxas, etc. As armaduras devem ocupar exatamente a posição que o cálculo determinar, sendo para tal, fortemente amarrado com arame. Não se dobram bruscamente, sendo recusados os vergalhões que apresentarem ângulos vivos. Não é permitida emenda de vergalhões nas secções de tensão ou tração máxima. A camada de concreto, sobre as armaduras não deve ser inferior a 3 (três) centímetros de espessura para as peças em contato com solo e a 2 (dois) centímetros para as peças revestidas e abrigadas. Os ferros utilizados nas armaduras serão CA-50 ou CA-60 conforme projeto estrutural. Fôrmas e escoramentos: As fôrmas deverão ser executadas de modo que as suas dimensões internas sejam exatamente iguais as das estruturas de concreto armado que nelas se vão fundir. Deverão ser estanques, para que não permitam perda de material. As diversas fôrmas e escoramentos deverão ser construídos de modo a oferecer a necessária resistência à carga do concreto armado e as sobrecargas eventuais, durante o período da construção. Retirada das fôrmas e escoramentos: A retirada das fôrmas e escoramentos, deve ser executada sem choques, pôr meio de esforços puramente estáticos e somente depois que o concreto tenha adquirido resistência para suportar, sem inconvenientes, os esforços aos quais é submetido. Fixam-se os seguintes períodos para retirada das fôrmas e escoramentos: 3 dias completos, para as tábuas laterais das colunas, pilares e vigas; 8 dias completos para as lajes; 28 dias completos, para as escoras das vigas e lajes de grandes vãos. Uma vez retirada dos seus lugares, as escoras não devem ser repostas. Não é permitida a colocação de cargas sobre as peças recentemente concretadas. O escoramento não deve transmitir as cargas diretamente ao terreno e sim por intermédio de um pranchão ou tábuas de boas condições e devem ser mantidas em posições convenientes. As fôrmas, para as peças de grandes vãos devem ter contra flecha tal que, depois de sua retirada, tomem as peças, a posição projetada. Especificações da superestrutura: Resistência do concreto aos 28 dias: Vigas: 30 MPa; Pilares: 30 MPa; Lajes: 30 MPa. Classe de agressividade do ambiente: II – Moderado (Urbano) Vigas: 3 centímetros; Pilares: 3 centímetros; Lajes: 2,5 centímetros. Tipos de lajes utilizadas: Maçicas. As dimensões das peças estão contidas nas pranchas dos projetos estruturais. Muro de Arrimo em Concreto Armado Efetuada a locação do alinhamento do muro, é executada a escavação da área. Em contenções de cortes, é feita uma escavação adicional a montante do muro, executando-se um talude de pequeno ângulo que ofereça segurança à área de trabalho, de maneira que seja propiciado um espaço maior para a execução dos serviços. Após a escavação, o fundo das cavas deverá ser compactado utilizando-se soquete de 30 a 50 Kg e regularizado com a aplicação de um lastro de concreto magro com 5 cm de espessura e largura de 10 centímetros maior que a da base do muro de arrimo. São colocadas então as formas laterais e a armação, de acordo com o projeto estrutural, da sapata contínua (soleira) da fundação, deixando-se os ferros de espera do muro propriamente dito nas devidas posições. Procedida a concretagem da sapata ou soleira e após o endurecimento do concreto, executam-se as formas da primeira camada do muro, ou de sua totalidade, dependendo do plano de concretagem adotado e da altura do mesmo, sempre observando os critérios básicos da boa técnica de construções em concreto armado. O controle da execução dos muros de arrimo será feito através da verificação das coordenadas de projeto confrontadas com as de construção, da observação visual e do controle do material empregado na execução da obra. 5. PISO INTERNO A base do piso interno e externo deverá ser devidamente compactada nos ambientes dos banheiros no térreo. O lastro será de concreto sarrafeado, com espessura mínima de 10 cm e resistência mínima do concreto de 15 Mpa. O desempeno do piso deverá ser realizado logo após a concretagem quando o concreto apresentar consistência levemente firme. 6. LIMPEZA: Após o término dos serviços acima especificados, deverá ser feita a remoção dos entulhos e a limpeza do canteiro de obras. As edificações deverão ser deixadas em condições de pronta utilização. Alunos: Adelio Mariano Rizzato; RA: 1082224 Angelo de Azevedo B. Baião; RA: 1083419 MÉMORIAL DESCRITIVO CLASSIFICAÇÃO DE AGRESSIVIDADE AMBIENTAL Nos projetos estrutura correntes, a agressividade ambiental deve ser classificada de acordo com o estipulado pela Tabela 01. Tabela 01 – Classes de agressividade ambiental (CAA) Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Este projeto está localizado em uma área urbana, sendo assim, possui classe de agressividade ambiental moderada, ou seja, um risco de deterioração da estrutura pequeno, classe de agressividade II. QUALIDADE DO CONCRETO DE COBRIMENTO A durabilidade das estruturas é altamente dependente das características do concreto e da espessura e qualidade do concreto do cobrimento da armadura. Os requisitos mínimos adotados pela NBR 6118 (2014), são mostrados na Tabela 02. Tabela 02 – Correspondência entra a classe de agressividade e a qualidade do concreto Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Neste trabalho foi adotado o concreto armado C25, classe de agressividade II. Para garantir o cobrimento mínimo (cmín), o projeto e a execução devem considerar o cobrimento nominal (cnom), que é o cobrimento mínimo acrescido da tolerância de execução (∆c), como mostrado na equação 02. ܿ݊݉ = ܿ݉݅݊ + ∆ܿ Sendo que: cmin = cobrimento mínimo; ∆ܿ= tolerância de execução. Nas obras correntes, o valor de ∆ܿ deve ser maior ou igual a 10 mm. Sendo assim, foi adotado o valor de 10 mm. Os valores para os cobrimentos nominais para tolerância de execução de 10 mm em função da classe de agressividade ambiental são apresentados na Tabela 03. Tabela 03 – Correspondência entre a classe de agressividade ambientale o cobrimento nominal para ∆c=10mm Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Os cobrimentos nominais e mínimos estão sempre referidos à superfície da armadura externa, em geral à face externa do estribo. O cobrimento nominal de uma determinada barra deve sempre ser maior que o diâmetro da barra. A dimensão máxima característica do agregado graúdo utilizado no concreto não pode superar em 20% a espessura nominal do cobrimento, ou seja: ݀݉áݔ ≤ 1,2. ܿ݊݉ CONCRETO A classe C20, ou superior, se aplica ao concreto com armadura passiva e a classe C25, ou superior, ao concreto com armadura ativa. A classe C15 pode ser usada apenas em obras provisórias ou concreto sem fins estruturais, conforme a ABNT NBR 8953. Para efeito de cálculo, pode ser adotado, para a massa específica, o valor de 2400 Kg/m³ para o concreto simples e 2500 Kg/m³ para o concreto armado. O valor módulo de elasticidade inicial do concreto, para fck de 20 MPa a 50 MPa é: ܧܿ݅ = ߙ݁. 5600√݂ܿ݇ Sendo, ߙ݁= 1,2 para basalto e diabásio; ߙ݁=1,0 para granito e gnaisse; ߙ݁=0,9 para calcário; ߙ݁=0,7 para arenito. A Tabela 04 apresenta valores estimados arredondados que podem ser usados no projeto estrutural. Tabela 04 – Valores estimados de módulo de elasticidade em função da resistência característica à compressão do concreto (considerando o uso de granito como agregado graúdo) Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Neste trabalho será utilizado o concreto C25, considerando o uso do granito como agregado graúdo. DESLOCAMENTOS - LIMITES Deslocamentos-limites são valores práticos utilizados para verificação em serviço do estado-limite de deformações excessivas da estrutura. Os deslocamentos podem afetar o comportamento do elemento estrutural, provocando afastamento em relação às hipóteses de cálculo adotadas. Se os deslocamentos forem relevantes para o elemento considerado, seus efeitos sobre as tensões ou sobre a estabilidade da estrutura devem ser considerados, incorporando-as ao modelo estrutural adotado. Na Tabela 05 são dados os valores-limites de deslocamentos que visam proporcionar um adequado comportamento da estrutura em serviço. Tabela 05 – Limites para deslocamentos Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) adaptado 1. PRÉ-DIMENSIONAMENTO DAS LAJES Para o cálculo da espessura das lajes foi utilizada a Equação, apresenta a seguir. ℎ = ݀ + ⍉ 2 + ܿ Sendo que: d = altura útil da laje; ⍉= diâmetro das barras; cnom = cobrimento nominal da armadura. Figura 01 – Seção transversal da laje cnom adotado = 25 mm A área útil de lajes com bordas apoiada ou engastadas foram estimadas pela seguinte expressão: ݀௦௧ = (2,5 − 0,1. ݊), ݈ᇱ/100 ݈ᇱ ≤ ݈௫ ݑ 0,7. ݈௬; Sendo que, ݊ = número de bordas engastadas; ݈ݔ = menor vão; ݈ݕ =maior vão. Devendo ser respeitado os seguintes limites mínimos para a espessura, de acordo com a NBR 6118 (2014): a) 7 cm para cobertura não em balanço; b) 8 cm para lajes de piso não em balanço; c) 10 cm para lajes em balanço; d) 10 cm para lajes que suportem veículos de peso total menor ou igual a 30 KN; e) 12 cm para lajes que suportem veículos de peso total maior que 30 KN; As lajes devem possuir espessura mínima de 8 cm, segundo o item 13.2.4 da NBR 6118:2014. Porém, como já dito anteriormente, deve ser considerado o conforto do usuário, portanto a espessura mínima das lajes maciças, para este projeto, será de 10 cm, de modo a ter um bom desempenho acústico e isolamento térmico. No caso de dimensionamento das lajes em balanço, os esforços solicitantes de cálculo a serem considerados devem ser multiplicados por um coeficiente adicional γn, de acordo com o indicado na Tabela 06. Tabela 06– Valores do coeficiente adicional γn para lajes em balanço Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Conhecidos os vãos teóricos considera-se lx o menor vão, ly o maior e λ = l y/ l x (Figura XX). De acordo com o valor de λ, é usual a seguinte classificação: λ ≤ 2 → laje armada em duas direções; λ > 2 → laje armada em uma direção. Figura XX – Vãos teóricos lx (menor vão) e ly (maior vão) Em seguida deve-se identificar os tipos de vínculos das bordas da laje. Sendo três tipos: borda livre, borda simplesmente apoiada e borda engastada. Na Tabela 07 são apresentados alguns casos de vinculação, com bordas simplesmente apoiadas e engastadas. Tabela 07 – Casos de vinculação das lajes Para o valor do diâmetro das barras foi adota o valor de 10 mm. Na Tabela 08 são apresentados os resultados encontrados no cálculo do λ e da espessura da laje, sendo que o cobrimento é igual a 2,5 cm e o diâmetro das barras adotado foi de 1,0 cm. Tabela 08 – Pré-dimensionamento das lajes Nº VIGA lx (menor vão) ly (maior vão) λ 0,7*ly l' nº bordas engastadas dest (mm) h (cm) h adotado (cm) L1 3,05 5,18 1,70 3,63 3,05 0 7,63 10,63 12 L2=L8 3,26 4,05 1,24 2,84 2,84 1 6,80 9,80 10 L3=L9 2,90 5,66 1,95 3,96 2,90 0 7,25 10,25 12 L4=L10 2,85 5,73 2,01 4,01 2,85 1 6,84 9,84 10 L5=L12 1,80 2,85 1,58 2,00 1,80 2 4,14 7,14 8 L6=L13 3,72 3,86 1,04 2,70 2,70 0 6,76 9,76 10 L7 3,05 5,18 1,70 3,63 3,05 0 7,63 10,63 12 L11 2,95 3,14 1,06 2,20 2,20 0 5,50 8,50 9 De acordo com os resultados todas as lajes deverão ser armadas nas duas direções. A determinação dos momentos fletores em uma placa, pela Teoria da Elasticidade, é muito trabalhosa. Entretanto, há tabelas com as quais o cálculo torna-se mais simplificado. Dentre as diversas tabelas existentes na literatura técnica, escolhemos as de Czerny, com coeficiente de Poisson ν = 0,20. Estas tabelas trazem a solução para as lajes isoladas. Dentro do contexto de um pavimento, após a determinação dos esforços nas lajes isoladas, devemos fazer a compatibilização dos momentos de engasgamento das lajes adjacentes. ݉ݔ = . ݈ݔଶ ߙݔ ݉ݕ = . ݈ݕଶ ߙݕ ܾ݉ݔ = . ݈ݔଶ ߚݔ ܾ݉ݕ = . ݈ݕଶ ߚݔ Onde, αx, αy, βx e βy = coeficientes tabelados; p = carga atuante; mx e my = momentos positivos mx na direção x e my na direção y; mbx e mby = momentos negativos de borda mbx na direção x e mby na direção y. 1.2 DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO (ELU) DE LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES O dimensionamento é feito para uma seção retangular de largura unitária (normalmente, b=1 metro = 100 centímetros) e altura igual à espessura total da laje (h). A armadura de flexão será distribuída na largura de 100 cm. Em geral, tem-se nos vãos, num mesmo ponto, dois momentos fletores (mx e my, positivos) perpendiculares entre si. Desta forma, a cada um desses momentos corresponde uma altura útil; dx para o momento fletor mx e dy para o momento fletor my. Normalmente, mx é maior do que my; por isso, costuma-se adotar dx > dy; para isto, a armadura correspondente ao momento fletor my (Asy) é colocada sobre a armadura correspondente ao momento fletor mx (Asx), figura 03. Figura 03 – Altura útil da laje Como pode-se observar na figura, tem-se que: ݀ݔ = ℎ − ܿ − ⍉ݔ 2 ݀ݕ = ℎ − ܿ − ⍉ݔ − ⍉ݕ 2 Onde, ܿ= cobrimento mínimo da armadura da laje; ⍉ݔ= diâmetro da armadura Asx correspondente ao momento mx; ⍉ݕ= diâmetro da armadura Asy correspondente ao momento my. Nas lajes maciças revestidas, usuais em edifícios comerciais e residenciais, pode-se adotar aproximadamente: ݀ݔ = ℎ − ܿ − 0,5 ݀ݕ = ℎ − ܿ − 1,5 Os resultados obtidos para a altura útil nas direções x e y são mostrados na Tabela 09 a seguir. Tabela 09 – Resultados obtidos para as alturas útil das lajesNº VIGA h (cm) dx (cm) dy (cm) L1 12 9 8 L2=L8 10 7 6 L3=L9 12 9 8 L4=L10 10 7 6 L5=L12 8 5 4 L6=L13 10 7 6 L7 12 9 8 L11 9 6 5 Para o cálculo das armaduras de flexão (Figura XX), tem -se uma seção retangular de largura unitária (normalmente, b = 1 m = 100 cm) e altura h, sujeita a momento fletor m (mx ou my) em valor característico. A altura d é igual a dx para o momento fletor mx e, dy para o momento fletor my. O momento fletor de cálculo é dado por: ݉݀ = ߛ . ݉݇ = 1,4. ݉݇ Figura 05 – Armadura de flexão Nas lajes, normalmente, a flexão conduz a um dimensionamento como peça sub-armada com armadura simples (x ≤ x34). Assim, conforme a Figura 05, a equação de equilíbrio conduz a: ݉݀ = 0,68. ܾ. ݔ. ݂ௗ. (݀ − 0,4. ݔ) Resultando, para a altura da zona comprimida o valor: ݔ = 1,25. ݀. 1 − ඨ ݉ௗ 0,425. ܾ. ݀ଶ. ݂ௗ E armadura, ܣ௦ = ݉ௗ ௬݂ௗ . (݀ − 0,4. ݔ) Normalmente, utilizam-se as unidades kN e cm resultando m e md em kN.cm/m, x em cm e As em cm2 / m. Para as ações permanentes, será considerado, além do peso próprio, um contrapiso de peso específico de 21kN/m³ e 2cm de espessura, revestimento inferior com peso específico de 19kN/m³ e 1,5cm de espessura, e revestimento cerâmico de 18kN/m³ e 1cm de espessura. Também deve ser considerada a carga da parede de alvenaria sobre a laje. ݃ = 2,50 ܭܰ/݉² ݃ + ݃௩, + ݃ = 0,89 ܭܰ/݉² ݃ = 3,39 ܭܰ/݉² A carga acidental é de 2,0KN/m², segundo a NBR 6120 (1980). Sendo assim, tem-se que: ݃ = 1,4.3,39 + 0,5.2,0 = 5,75 ܭܰ/݉² Sendo assim, os respectivos momentos são apresentados na Tabela 11 a seguir. Tabela 11 – Momentos positivos e negativos das lajes Nº VIGA nº bordas engastadas g (KN/m²) lx (menor vão) λ Mx (KN.m/m) My (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) Mby (KN.m/m) L1 0 9,29 3,05 1,70 7,72 3,68 0,00 0,00 L2=L8 1 5,75 3,26 1,24 2,86 1,74 6,17 0,00 L3=L9 0 9,10 2,90 1,95 7,57 3,25 0,00 0,00 L4=L10 1 7,96 2,85 2,01 3,99 1,52 7,79 0,00 L5=L12 2 5,75 1,80 1,58 1,15 0,77 0,00 2,03 L6=L13 0 5,75 3,72 1,04 3,83 3,39 0,00 0,00 L7 0 5,75 3,05 1,70 4,78 2,28 0,00 0,00 L11 0 5,75 2,95 1,06 2,59 2,24 0,00 0,00 O momento em um bordo comum a duas lajes deve ser determinado a partir da compatibilização dos momentos negativos mb1 e mb2 das lajes isoladas, como mostrado a seguir: O valor de mb12 é o maior valor resultante das seguintes expressões: ܾ݉1 + ܾ݉2 2 0,8.ܾ݉1 0,8.ܾ݉2 Ao compatibilizar os momentos negativos sobre os apoios, deve-se corrigir o momento positivo da laje que tiver o seu momento fletor de bordo aumentado, através da expressão, ou seja se ܾ݉݅ > ܾ݉12: ݉݅, ݂݈݅݊ܽ = ݉݅ + 0,5. (ܾ݉݅ − ܾ݉12) Os momentos compatibilizados são apresentados na Tabela 12. Tabela 12 – Momentos positivos e negativos compatibilizados Nº VIGA Mx (KN.m/m) My (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) Mby (KN.m/m) L1 7,72 3,68 4,94 0,00 L2=L8 2,86 1,74 4,94 0,00 L3=L9 7,57 3,25 0,00 6,23 L4=L10 4,77 1,52 7,79 0,00 L5=L12 1,15 0,97 6,23 2,03 L6=L13 3,83 3,39 0,00 1,62 L7 4,78 2,28 4,94 0,00 L11 2,59 2,24 6,23 1,62 Foram calculadas as áreas de armaduras para cada momento, positivo e negativo, os resultados são mostrados na Tabela 13. Tabela 13 – Área das armaduras positivas e negativas das lajes Nº LAJE Mx (KN.m/m) My (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) x (cm) Asx (cm²/m) x (cm) Asy (cm²/m) x (cm) Asbx (cm²/m) x (cm) Asby (cm²/m) L1 0,73 2,04 0,39 1,08 0,46 1,29 0,00 0,00 L2=L8 0,34 0,96 0,24 0,68 0,60 1,68 0,00 0,00 L3=L9 0,72 2,00 0,34 0,95 0,00 0,00 0,66 1,85 L4=L10 0,58 1,62 0,21 0,59 0,97 2,71 0,00 0,00 L5=L12 0,14 0,38 0,13 0,38 0,77 2,14 0,28 0,79 L6=L13 0,46 1,29 0,48 1,34 0,00 0,00 0,23 0,63 L7 0,45 1,25 0,24 0,66 0,46 1,29 0,00 0,00 L11 0,31 0,87 0,31 0,88 0,77 2,14 0,23 0,63 A flecha elástica inicial em lajes é obtida através da seguinte expressão: ݂݅ = . ݈ݔସ ܧܿݏ. ℎଷ. ߙଶ Sendo que, p = carregamento uniformemente distribuído sobre a placa; α2= coeficiente obtido através das Tabelas de Czerny; lx = menor vão da laje; Ecs = módulo de elasticidade secante do concreto; h = espessura da laje. A deformações foram verificadas quanto ao limite de acuidade visual. Os resultados são apresentados na Tabela 14. Tabela 14 – Verificação das flechas das lajes Nº LAJE Flecha inicial (cm) Flecha limite (cm) L1 0,122 0,871 L2=L8 0,113 0,931 L3=L9 0,112 0,829 L4=L10 0,089 0,814 L5=L12 0,017 0,514 L6=L13 0,467 1,063 L7 0,122 0,871 L11 0,102 0,843 Como todas as lajes ficaram dentro do exigido para o estado limite de serviço, pode-se agora calcular a armadura para cada momento solicitado. A área de armadura é apresentada da Tabela 15 a seguir. Tabela 15 – Áreas de armadura para cada momento solicitante Nº LAJE Mx (KN.m/m) My (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) Mbx (KN.m/m) x (cm) Asx (cm²/m) x (cm) Asy (cm²/m) x (cm) Asbx (cm²/m) x (cm) Asby (cm²/m) L1 0,73 2,04 0,39 1,08 0,46 1,29 0,00 0,00 L2=L8 0,34 0,96 0,24 0,68 0,60 1,68 0,00 0,00 L3=L9 0,72 2,00 0,34 0,95 0,00 0,00 0,66 1,85 L4=L10 0,58 1,62 0,21 0,59 0,97 2,71 0,00 0,00 L5=L12 0,14 0,38 0,13 0,38 0,77 2,14 0,28 0,79 L6=L13 0,46 1,29 0,48 1,34 0,00 0,00 0,23 0,63 L7 0,45 1,25 0,24 0,66 0,46 1,29 0,00 0,00 L11 0,31 0,87 0,31 0,88 0,77 2,14 0,23 0,63 De acordo com a NB-1 a bitola máxima para as barras é: ⍉݉áݔ = ℎ 10 Recomenda-se utilizar como bitola mínima φ = 4mm e utilizar para a armadura negativa, no mínimo φ = 6,3mm, para evitar que a mesma se amasse muito (pelo peso de funcionários) antes da concretagem, o que reduz a altura útil da laje. Desta forma, devemos respeitar os seguintes intervalos: Para armadura positiva 4 mm ≤ ⍉≤ ଵ Para armadura negativa 6 mm ≤ ⍉≤ ଵ Nas lajes armadas em duas direções as taxas mínimas para as armaduras de flexão para aços CA-40, 50 ou 60, devem respeitar: Para armadura positiva: As, min=0,15% de b.h Para armadura positiva: As, min=0,10% de b.h O espaçamento máximo da armadura principal positiva, para lajes armadas em cruz, é 20 cm. E para facilitar a concretagem de uma laje, costuma- se utilizar o espaçamento s, entre as barras de no mínimo 8 cm. Calculada a área de aço (As) por metro de laje, e conhecendo a área da seção transversal de uma barra (As1) de uma determinada bitola (Figura 2-21), determinamos a quantidade mínima de barras necessária em 1m de laje: ݊ = ܣ௦ ܣ௦ଵ Com a quantidade de barras, determinamos o espaçamento entre as barras: ܵ = 100 ݊ Para escolher as barras e espaçamento, pode-se, também, fazer o uso de tabelas, como a tabela 16 a seguir. Tabela 16– Área da seção da armadura por metro de laje (cm²/m) As bitolas e espaçamentos foram escolhidos e aferidos na Figura 17. Tabela 17 -Bitolas e espaçamentos de armaduras para as lajes Nº LAJE Asx (cm²/m) ⍉ (cm²/m) Espaç. (cm) Asy (cm²/m) ⍉ (cm²/m) Espaç. (cm) Asbx (cm²/m) ⍉ (cm²/m) Espaç. (cm) Asby (cm²/m) ⍉ (cm²/m) Espaç. (cm) L1 2,04 5 9 1,08 4 11 1,29 6,30 20 0,00 0,00 0 L2=L8 0,96 4 13 0,68 4 18 1,68 6,30 18 0,00 0,00 0 L3=L9 2,00 5 10 0,95 4 13 0,00 0,00 0 1,85 6,30 17 L4=L10 1,62 5 12 0,59 4 20 2,71 6,30 11 0,00 0,00 0 L5=L12 0,38 4 20 0,38 4 20 2,14 6,30 14 0,79 6,30 20 L6=L13 1,29 5 15 1,34 5 15 0,00 0,00 0 0,63 6,30 20 L7 1,25 5 16 0,66 4 19 1,29 6,30 20 0,00 0,00 0 L11 0,87 4 14 0,88 4 14 2,14 6,30 14 0,63 6,30 20 2. PRÉ-DIMENSIONAMENTO DAS VIGASA seção transversal das vigas não pode apresentar largura menor que 12 cm e a das vigas-parede, menor que 15 cm. Estes limites podem ser reduzidos, respeitando-se um mínimo absoluto de 10 cm em casos excepcionais. O alojamento das armaduras e suas interferências com as armaduras de outros elementos estruturais, devem respeitar os espaçamentos e cobrimentos estabelecidos pela norma NBR 6118 (2014). Uma estimativa para a altura das vigas é dada por: Tramos internos ℎ௦௧ = బ ଵଶ Tramos externos ou vigas biapoiadas ℎ௦௧ = బ ଵ Balanços ℎ௦௧ = బ ହ Recomenda-se que as alturas das vigas não sejam muito diferentes, de modo a facilitar e otimizar os trabalhos de cimbramento. Usualmente, adotam-se apenas duas alturas diferentes. Tal procedimento pode, eventualmente, gerar a necessidade de armadura dupla em alguns trechos das vigas. Para este projeto adotou-se que todas as vigas possuem 12 centímetros de largura. Na Tabela 18 constam as dimensões do pré-dimensionamento das vigas. Tabela 18– Pré-dimensionamento das vigas VIGA Comp. (cm) h (cm) h adotado (cm) V1 518 51,80 50 V2 305 30,50 30 V3 405 33,75 35 V4 238 23,80 25 V5 290 29,00 30 V6 326 32,60 35 V7 405 33,75 35 V8 573 47,75 50 V9 573 57,30 60 V10 240 24,00 25 V11 295 24,58 25 V12 554 55,40 55 V13 314 31,40 35 V14 295 24,58 25 V15 314 26,17 25 V16 278 23,17 25 V17 278 23,17 25 V18 372 31,00 30 V19 386 38,60 40 V20 372 37,20 40 Para armadura longitudinal em uma única camada, a relação entre a altura total útil é dada pela expressão a seguir: ℎ = ݀ + ܿ + ⍉ݐ + ⍉݈ 2 Sendo que, c = cobrimento; ⍉ݐ = diâmetro dos estribos; ⍉݈ = diâmetro das barras longitudinais. Figura 06 – Seção transversal da vida Como as vigas delimitam os painéis de laje, suas disposições devem levar em consideração o valor econômico do menor vão das lajes, que, para lajes maciças, é da ordem de 3,5 m a 5,0 m. O posicionamento das lajes fica, então, praticamente definido pelo arranjo das vigas. Em edifícios residenciais, é conveniente que as alturas das vigas não ultrapassem 60cm, para não interferir nos vãos de portas e de janelas. 2.1 DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO (ELU) DE VIGAS COM SEÇÃO RETANGULAR À FLEXÃO A seção retangular com armadura simples é caracterizada da seguinte forma: A zona comprimida da seção sujeira a flexão tem forma retangular. As barras que constituem a armadura estão agrupadas junto à borda tracionada e pode ser imaginada concentrada no seu centro de gravidade. A Figura 07 ilustra o comportamento da seção da viga quando submetida a flexão. Figura 07 – Resultante de tensões em uma viga submetida a flexão As resultantes de tensões são: No concreto ܴௗ = 0,85. ݂ௗ. ܾ. 0,8. ݔ = 0,68. ܾ. ݔ. ݂ௗ Na armadura ܴ௦ௗ = ܣ௦. ߪ௦ௗ Para que o corpo esteja em equilíbrio tem-se que: ܴௗ = ܴ௦ௗ ∴ 0,68. ܾ. ݔ. ݂ௗ = ܣ௦ . ߪ௦ௗ O valor do momento é: ܯ௨ௗ = ܴௗ. (݀ − 0,4. ݔ) ݑ ܯ௨ௗ = ܣ௦. ߪ௦ௗ(݀ − 0,4. ݔ) Normalmente, pode-se adotar o valor de 0,9.h para o valor de d. Dessa forma, a equação que nos fornece o valor x é: ݔ = 1,25. ݀. 1 − ඨ ݉ௗ 0,425. ܾ. ݀ଶ. ݂ௗ Para a situação adequada de peça sub-armada tem-se que: ܣ௦ = ܯௗ (݀ − 0,4. ݔ). ߪ௦ௗ = ܯௗ (݀ − 0,4. ݔ). ௬݂ௗ Armadura transversal mínima (estribo mínimo): ߩ௪, = 0,14% ܽݎܽ ܥܣ50 A este estribo mínimo corresponde uma força cortante de: ܸ = ܾ௪. ݀. ( ௬݂௪ௗ. ߩ௪, + ߬) 1,61 Quanto ao tipo de estribo, normalmente, utiliza-se estribo de 2 tamos (para bw ≤ 40 cm) e estribos de 4 (ou mais) ramos se bw > 40 cm. O diâmetro do estribo deve estar entre 5 mm e ೢ ଵଶ . Para o espalhamento dos estribos recomenda-se seguir as seguintes condições: Sendo que as duas últimas condições são aplicadas quando se tem armadura comprimida de flexão (A’s). Nas Tabelas 19 e 20 mostra os valores encontrado para as armaduras das vigas baldrames. Tabela 19 – Calculo da armadura positiva das vigas baldrames VIGAS BALDRAME - MOMENTO POSITIVO VIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ VB1 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB2 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB3 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB4 45 40,5 1352 13,250 1,29 0,81 2 x 8,0 cm VB5 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB6 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB7 50 45,0 1669 16,357 1,43 0,9 2 x 8,0 cm VB8 60 54,0 2404 23,561 1,72 1,08 3 x 8,0 cm VB9 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm VB10 50 45,0 2782 27,265 1,43 1,5 2 x 10,0 cm VB11 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB12 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB13 45 40,5 1352 13,250 1,29 0,81 2 x 8,0 cm Tabela 20 – Calculo da armadura negativo das vigas baldrames VIGAS BALDRAME - MOMENTO NEGATIVO VIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ VB1 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB2 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB3 35 31,5 1393 13,652 1,82 1,04 2 x 8,0 cm VB4 45 40,5 1352 13,250 1,29 0,81 2 x 8,0 cm VB5 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB6 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB7 50 45,0 2139 20,964 1,43 1,11 3 x 8,0 cm VB8 60 54,0 2404 23,561 1,72 1,08 3 x 8,0 cm VB9 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm VB10 50 45,0 2782 27,265 1,43 1,5 2 x 10,0 cm VB11 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB12 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm VB13 45 40,5 1352 13,250 1,29 0,81 2 x 8,0 cm Nas tabelas 21 e 22 são mostrados os valores encontrados para as armaduras das vigas do pavimento 1. Tabela 21 – Calculo da armadura positiva das vigas pavimento 1 VIGAS PAVIMENTO 1- MOMENTO POSITIVO VIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ V1 50 45,0 3445 33,763 3,09 1,81 4 x 8,0 cm V2 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V3 40 36,0 2543 24,923 1,68 1,64 2 x 10,0 cm V4 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V5 40 36,0 1068 10,467 1,16 0,72 2 x 8,0 cm V6 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V7 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V8 60 54,0 2402 23,541 1,72 1,08 3 x 8,0 cm V9 60 54,0 2402 23,541 1,72 1,08 3 x 8,0 cm V10 40 36,0 1771 17,357 2 1,18 3 x 10,0 cm V11 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V12 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V13 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V14 50 45,0 1669 16,357 1,43 0,9 2 x 10,0 cm V15 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V16 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V17 45 40,5 1352 13,250 1,29 0,81 2 x 10,0 cm Tabela 22 – Calculo da armadura negativo das vigas pavimento 1 VIGAS PAVIMENTO 1 - MOMENTO NEGATIVO VIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ V1 50 45,0 3723 36,488 3,35 1,97 4 x 8,0 cm V2 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V3 40 36,0 2689 26,354 1,77 1,73 4 x 8,0 cm V4 30 27,0 1045 10,242 1,59 0,93 2 x 8,0 cm V5 40 36,0 1068 10,467 1,16 0,72 2 x 8,0 cm V6 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V7 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V8 60 54,0 2402 23,541 1,72 1,08 3 x 8,0 cm V9 60 54,0 2402 23,541 1,72 1,08 3 x 8,0 cm V10 40 36,0 1068 10,467 1,16 0,72 2 x 8,0 cm V11 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V12 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V13 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V14 50 45,0 1669 16,357 1,43 0,9 2 x 10,0 cm V15 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V16 35 31,5 818 8,017 1,03 0,63 2 x 8,0 cm V17 45 40,5 1612 15,799 1,55 0,91 2 x 8,0 cm Nas tabelas 23 e 24 são mostrados os valores encontrados para as armaduras das vigas da cobertura. Figura 23 – Calculo da armadura positiva das vigas cobertura VIGAS COBERTURA - MOMENTO POSITIVOVIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ V1 30 27,0 1364 13,368 2,18 1,28 3 x 8,0 cm V2 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V3 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V4 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V5 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V6 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V7 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V8 30 27,0 676 6,625 0,9 0,54 3 x 8,0 cm V9 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V10 30 27,0 695 6,811 1,04 0,61 3 x 10,0 cm V11 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V12 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V13 40 36,0 1068 10,467 1,16 0,72 2 x 8,0 cm V14 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V15 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V16 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V17 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm Figura 24 – Calculo da armadura negativo das vigas cobertura VIGAS COBERTURA - MOMENTO NEGATIVO VIGA h (cm) d (cm) Md (kgf.m) Md (KN.m) x (cm) As (cm²) ⍉ V1 40 36,0 1408 13,799 2,25 1,32 3 x 8,0 cm V2 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V3 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V4 30 27,0 766 7,507 1,15 0,68 2 x 8,0 cm V5 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V6 30 27,0 1058 10,369 1,61 0,94 2 x 8,0 cm V7 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V8 30 27,0 1819 17,827 3,01 1,77 4x 8,0 cm V9 30 27,0 797 7,811 1,2 0,71 3 x 8,0 cm V10 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V11 30 27,0 716 7,017 1,08 0,63 2 x 8,0 cm V12 30 27,0 865 8,478 1,31 0,77 2 x 8,0 cm V13 40 36,0 1068 10,467 1,16 0,72 2 x 8,0 cm V14 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V15 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V16 30 27,0 601 5,890 0,9 0,54 2 x 8,0 cm V17 30 27,0 900 8,821 1,19 0,7 2 x 8,0 cm Na tabela 25 é mostrado os valores encontrado para os estribos das vigas baldrames. Tabela 25 – Calculo dos estribos vigas baldrames VIGAS BALDRAME VIGA V(KN) As (cm²) ⍉ esp. VB1 28,4 1,54 5 18 VB2 28,4 1,54 5 18 VB3 28,4 1,54 5 18 VB4 28 1,54 5 24 VB5 28,4 1,54 5 18 VB6 28,4 1,54 5 18 VB7 29 1,54 5 26 VB8 34,6 1,54 5 26 VB9 28,7 1,54 5 15 VB10 47 2,57 5 16 VB11 28,4 1,54 5 18 VB12 28,4 1,54 5 18 VB13 28 1,54 5 24 Na tabela 25 é mostrado os valores encontrado para os estribos das vigas pavimento 1. Tabela 25 – Calculo dos estribos das vigas do pavimento 1 VIGAS PAVIMENTO 1 VIGA V(KN) As (cm²) ⍉ esp. VB1 52,2 1,54 5 26 VB2 36,5 1,54 5 18 VB3 70,3 2,57 5 16 VB4 30,7 1,54 5 15 VB5 42,3 1,54 5 21 VB6 30,7 1,54 5 15 VB7 30,7 1,54 5 15 VB8 64,3 1,54 5 26 VB9 64,3 1,54 5 26 VB10 41,2 1,54 5 21 VB11 30,7 1,54 5 15 VB12 36,5 1,54 5 18 VB13 30,7 1,54 5 15 VB14 53,9 1,54 5 26 VB15 30,7 1,54 5 15 VB16 36,5 1,54 5 18 VB17 48,1 1,54 5 24 Na tabela 26 mostra os valores encontrado para os estribos das vigas da cobertura. Tabela 26 – Calculo dos estribos das vigas cobertura VIGAS COBERTURA VIGA V(KN) As (cm²) ⍉ esp. VB1 29,7 1,54 5 15 VB2 30,7 1,54 5 15 VB3 30,7 1,54 5 15 VB4 30,7 1,54 5 15 VB5 30,7 1,54 5 15 VB6 30,7 1,54 5 15 VB7 30,7 1,54 5 15 VB8 30,7 1,54 5 15 VB9 30,7 1,54 5 15 VB10 30,7 1,54 5 15 VB11 30,7 1,54 5 15 VB12 30,7 1,54 5 15 VB13 42,3 1,54 5 21 VB14 30,7 1,54 5 15 VB15 30,7 1,54 5 15 VB16 30,7 1,54 5 15 VB17 30,7 1,54 5 15 3 PRÉ-DIMENSIONAMENTO DOS PILARES A seção transversal de pilares maciços, qualquer que seja a sua forma, não pode apresentar dimensão menor que 19 cm. Em casos especiais, permite-se a consideração de dimensões entre 19 cm e 14 cm, desde que se multipliquem os esforços solicitantes de cálculo a serem considerados no dimensionamento por um coeficiente adicional γn de acordo com a Tabela 27. Em qualquer caso não se permite pilar com seção transversal de área inferior a 360 cm². Tabela 27 – Valores do coeficiente adicional γn para pilares e pilares- parede Fonte: ABNT NBR 6118 (2014) Inicia-se o pré-dimensionamento dos pilares estimando-se sua carga através do processo das áreas de influência. Esse procedimento consiste em dividir a área total do pavimento em áreas de influência, relativas a cada pilar e, a partir daí, estimas a carga que eles iram absorver. A área de influência de cada pilar pode ser obtida dividindo-se as distâncias entre seus eixos em intervalos que variam entre 0,45l e 0,55l, dependendo da posição do pilar na estrutura, conforme o critério a seguir: 0,45l para pilares de extremidade e de canto, na direção da sua menor dimensão; 0,55l para complementos dos vãos do caso anterior; 0,50l para pilares de extremidade e de canto, na direção da sua maior dimensão. Na figura 10 são mostradas as áreas de influência dos pilares. Figura 10 – Áreas de influência dos pilares Após avaliar a força nos pilares pelo processo das áreas de influência, é determinado o coeficiente de majoração da força normal (α) que leva em conta as excentricidades da carga, sendo considerados os valores: α= 1,3 pilares internos ou de extremidade, na direção da maior dimensão; α= 1,5 pilares de extremidade, na direção da menor dimensão; α= 1,8 pilares de canto. A seção abaixo do primeiro andar-tipo é estimada, então, considerando- se compressão simples com carga majorada pelo coeficiente α, utilizando-se a seguinte expressão: ܣ = 30. ߙ. ܣ. (݊ + 0,7) ݂ + 0,01. (69,2 − ݂) Sendo que, ܣ = ܾ. ℎ Área da seção de concreto (cm²); ߙ Coeficiente que leva em conta as excentricidades da carga; ܣ Área de influência do pilar (m²); ݊ Número de pavimentos-tipo; (݊ + 0,7) Número que considera a cobertura, com carga estimada em 70% da relativa ao pavimento-tipo; ݂ Resistência característica do concreto (KN/cm²). Através da formula apresentada foram calculadas as áreas das seções de cada pilar. Lembrando que a dimensão mínima do pilar deve ser de 19 cm. Os resultados são apresentados na Tabela 28 a seguir. Tabela 28– Pré-dimensionamento dos pilares PILAR Área de influência (m²) α Área da seção (cm²) d1 (cm) d2 calc. (cm) d2 adotada (cm) Dimensões adotada (cm) P1 4,04 1,8 150,77 19 8 19 19X19 P2 2,82 1,8 105,24 19 6 19 19X19 P3 7,1 1,5 220,81 19 12 19 19X19 P4 3,26 1,3 87,87 19 5 19 19X19 P5 4,89 1,5 152,08 19 8 19 19X19 P6 2,89 1,8 107,85 19 6 19 19X19 P7 4,69 1,3 126,41 19 7 19 19X19 P8 5,79 1,5 180,07 19 9 19 19X19 P9 7,59 1,3 204,57 19 11 19 19X19 P10 4,11 1,5 127,82 19 7 19 19X19 P11 3,83 1,3 103,23 19 5 19 19X19 P12 2,71 1,3 73,04 19 4 19 19X19 P13 5,4 1,3 145,55 19 8 19 19X19 P14 3,72 1,5 115,69 19 6 19 19X19 P15 2,59 1,8 96,66 19 5 19 19X19 P16 5,901 1,3 159,05 19 8 19 19X19 P17 5,794 1,3 156,16 19 8 19 19X19 P18 2,44 1,8 91,06 19 5 19 19X19 P19 1,38 1,5 42,92 19 2 19 19X19 P20 3,05 1,5 94,85 19 5 19 19X19 P21 3,65 1,8 136,22 19 7 19 19X19 2.1 DIMENSIONAMENTO DE PILARES Na segunda etapa foi necessário realocar alguns pilares por conta da estabilidade global da estrutura. 2.1.1 CLASSIFICAÇÃO DE PILARES QUANTO A ESBELTEZ Classificando os pilares quanto ao seu índice de esbeltez, alguns autores caracterizam os pilares em curtos, moderadamente esbeltos e esbeltos, onde em pilares curtos não há necessidade de considerar os efeitos de segunda ordem, já nos pilares moderadamente esbeltos estes efeitos não podem ser desprezados, mas podem ser considerados de forma aproximada e para os pilares esbeltos os efeitos de segunda ordem devem ser analisados por métodos que levem em conta a não linearidade física e geométrica do elemento. O mesmo autor escreve que a definição do limite entre as três classes de pilares depende de uma série de fatores,
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