79738843 CALCULO DE MONOVIA PELA NBR8800 2008

Esta é uma pré-visualização de arquivo. Entre para ver o arquivo original

MONO NBR 8800 W250x32,7
	DIMENSIONAMENTO DA MONOVIA
	Carga (KN)	* 1.0	Carga KN/cm	* 0.004
	S1	S1	S1	S1	S1
	S5	S3	S3	S4	S2	S2
	600	600	600
	Vão da viga em cm	* 600.0
	Figura 1
	1	Especificações gerais
	Aço	ASTM A572 GRAU 50
	Fy = 	Limite de escoamento do aço, no caso ASTM A572 Grau 50	34.5	KN/cm2
	Fr = 	Tensão residual no aço	11.5	KN/cm2
	E = 	Módulo de elasticidade do aço	* 205,000	Mpa	* 20,500	KN/cm2
	G = 	Módulo de elasticidade transversal do aço, G = E/[2(1+ʋ)] ou 0,385E	* 7,893	KN/cm2
	ʋ = 	Coeficiente de Poisson no regime elástico, ʋ = 0,3
	Coeficiente de Poisson no regime plástico, ʋ = 0,5
	IT = 	Momento de inércia à torção
	WT = 	Módulo resistente à torção
	rT = 	Raio de giração da seção formada pela mesa comprimida mais 1/3 da região comprimida da alma,
	calculado em relação ao eixo situado no plano médio da alma
	Cw = 	Constante de empenamento
	Zx, y = 	Módulo de resistência plásticos referentes aos eixos "x" e "y", respectivamente
	A = 	Área da seção transversal
	2	Ações
	Peso próprio (pp)	38	kgf/m	0.0038	kn/cm
	Sobrecarga (sc)	100	kgf	1.0	kn	Peso de um homem
	3	Combinação de ações
	Sd = 1,4pp + 1,5sc
	4	Solicitações de cálculo
	4.1	Momento fletor
	Md(pp) =	191.52	kN.m
	Md(sc) =	180	kN.m
	Momento fletor máximo	* 371.52	kN.cm
	4.2	Reação no apoio	195.18001458970664
	Rd(pp) =	3.5112	KN
	Rd(sc) =	1.0875	KN
	Reação no apoio máxima	* 4.60	kN
	5	Verificação da seção
	Mmáx =	* 371.52	kN.cm
	Rmáx = 	* 4.60	kN
	5.1 	Resistência à flexão
	5.1.1	Escolha da seção	http://www.metalica.com.br/tabela-perfil-laminado-i-e-h
	Eixo x-x	Eixo y-y	Torção
	W 250 x 32,7	d	bf	tf	tw	Peso	Área	k	IX	WX	rX	ZX	Iy	Wy	ry	Zy	rT	Cw	IT 
	258.0	146.0	9.1	6.1	32.7	48.1	15.0	4,937.0	382.7	10.83	428.5	473.0	64.8	3.35	99.7	3.86	73,104	10.4
	5.1.2	Estado limite FLA:Flambagem local da alma
	d - 2k	=	228	=	* 37.4	<	ƛp = 3,5*(E / Fy)^(1/2)	100.2
	tw	6.1
	ƛw	<	ƛp	então	Mn =	Wx. Fy	=	13,203	KNcm
	5.1.3	Estado limite FLM:Flambagem local da mesa
	bf	=	146	=	* 8.0	<	ƛp = 0,38*(E / Fy)^(1/2)	9.3
	2tf	18.2
	Logo o momento resistente de cálculo é:	Mn =	Wx. Fy	=	13,203	KNcm
	5.1.5	Estado limite FLT:Flambagem lateral com torção
	Lb	=	600	=	* 179.1	<	ƛp = 1,75*(E / Fy)^(1/2)	42.7
	ry	3.35
	Conforme anexo D, tabela 27 da NBR 8800
	ƛr = 	{0,707*Cb*β1 / Mr)*[1+[1+(4β2/Cb^2*β1^2)*Mr^2]^(1/2)}^(1/2)	=	* 204.4
	Cb é igual 1 em virtude das notas do ítem 5.4.5.3, página 43.	* 1.0
	9.3	<	179.1	<	204.4
	Mn = 	Mpl - (Mpl - Mr) x[ (ƛb - ƛp) / (ƛr - ƛp)]	=	ZxFx - (ZxFx - Mr) x[ (ƛb - ƛp) / (ƛr - ƛp)]	=	9,577.6	KNcm
	A resistência à flexão será o menor dos 3 valores entre FLM, FLA e FLT.
	A norma ainda exige que a resistência à flexão seja menor que 1,25 . Wx. Fy
	 1,25 . Wx. Fy	=	16,503.9	KNcm
	Assim:
	φMn = 	0,9 . Mn = 	8,619.9	KNcm
	Mr = 	Momento fletor correspondente ao início de escoamento incluindo ou não o efeito de tensões residuais
	Mr = 	(Fy - Fr)*Wx	=	* 8,802	KNcm
	Fr = 	Tensão residual do aço igual a 
	β1 = 	π*[(GE)^(1/2)]*[(IT*A)*(1/2)]	* 895,482.05
	β2 = 	(π2E/4G) . [A (d - tf)2] / IT 	=	6,415 [A (d - tf)2 ]/ IT	=	* 18,310.11
	6	Deformação vertical
	6.1	Carga uniforme
	δ = 5qL4/384EI	* 0.06	cm	* 0.63	mm
	6.2	Carga concentrada
	δ = PL3/48EI	* 0.04	cm	* 0.44	mm
	Deformação máxima	* 0.11	cm	* 1.08	mm	<	L	=	6,000	=	12	mm
	500	500
	7	Critérios de resistência para barras sujeitas a cargas locais
	7.1	Resistência	=	φ . Fy
	7.1	Solicitação	=	Relação entre a carga concentrada de cálculo "Pd" e a área local da região tracionada da alma
	8	Outros critérios de resistência para barras sujeitas a cargas locais
	8.1	Longitudinal
	σL = 	3,0 P / tf2
	8.2	Transversal
	σt = 	1,6 P / tf2
	8.3	Verificações
	σL = 	<	σad = 	0,6 * Fy
	σt + σf 	<	σad = 	0,6 * Fy
	σf =	Tensão de flexão
	DIMENSIONAMENTO SUPORTES	(ver figura 1)
	Nota: Serão todos dimensionados somente à tração respeitando o índice de esbeltez de 240.
	1	Solicitações de cálculo
	1.1	Reação no apoio
	Rd(pp) =	0.00
	Rd(sc) =	0.00	carrinho sobre o apoio
	Rmáx = 	0.00
	2	Tensões atuantes
	5.1.1	Escolha da seção	http://www.metalica.com.br/cantoneira-abas-iguais-1
	L 3" x 1/4" 	h	t	Peso	Área	Ix = Iy	Wx = Wy	ix = iy	imin	imáx	Xg = Yg
	76.2	6.3	7.3	9.3	50.0	9.5	2.36	1.50	0.00	2.00
	Índice de esbeltez máximo
	ƛ = 	L
	rx,y
	LL = 	comprimento da diagonal	=	3.2	m	sentido longitudinal da monovia	ƛL= 	210.8	<	240.0
	LT = 	comprimento da diagonal	=	1.9	m	sentido transversal da monovia	ƛT= 	126.5	<	240.0
	3
	GEOMETRIA DOS SUPORTE
	tangente	arctang	seno
	cateto oposto	2150	0.36379018612521152	0.34890685469025778	0.34187073190911027
	cateto adjacente	5910	1981.3283794407268	comprimento
	tangente	arctang	seno
	cateto oposto	2150	0.37107352433551949	0.35532384478588092	0.34789399893003337
	cateto adjacente	5794	1975.2831132919525	comprimento
	50.8	76
	PESO TOTAL	9.5	6.4
	Peso	R$/kg	7.5768199999999997	7.6364800000000006
	Cantoneiras L 3" x 3/8" x 11,0	313.61	R$ 1,003.55	-1%
	W 250 x 32,7	588.6	R$ 1,883.52	1488.2812499999998
	Peso total	902.21	R$ 2,887.07
	Mão-de-obra	R$ 2.22	R$ 2,000.00
	Prazo (horas)	24	R$ 83.33
	Equipe	1	Serralheiro
	2	Ajudantes
	CUSTO TOTAL
	Material	R$ 2,887.07	34%
	Mão-de-obra	R$ 2,000.00	24%
	Frete	R$ 800.00	9%
	Plataforma	R$ 1,750.00	21%
	Engenheiro + ART	R$ 1,000.00	12%
	Total	R$ 8,437.07
MONO NBR 8800 W150x29,8
	DIMENSIONAMENTO DA MONOVIA	1 KG	0,01 kN
	Carga (KN)	* 1.0	Carga KN/cm	* 0.004	1 Pa	1 N/m2	9.9999999999999995E-8	KN/cm2
	1 Mpa	9.9999999999999992E-2	KN/cm2
	600	600	600	7.5
	Vão da viga em cm	* 600.0
	1	Especificações gerais
	Aço	ASTM A572 GRAU 50
	Fy = 	Limite de escoamento do aço, no caso ASTM A572 Grau 50	34.5	KN/cm2
	Fr = 	Tensão residual no aço	11.5	KN/cm2
	E = 	Módulo de elasticidade do aço	* 205,000	Mpa	* 20,500	KN/cm2
	G = 	Módulo de elasticidade transversal do aço, G = E/[2(1+ʋ)] ou 0,385E	* 7,893	KN/cm2
	ʋ = 	Coeficiente de Poisson no regime elástico, ʋ = 0,3
	Coeficiente de Poisson no regime plástico, ʋ = 0,5
	IT = 	Momento de inércia à torção
	WT = 	Módulo resistente à torção
	rT = 	Raio de giração da seção formada pela mesa comprimida mais 1/3 da região comprimida da alma,
	calculado em relação ao eixo situado no plano médio da alma
	Cw = 	Constante de empenamento
	Zx, y = 	Módulo de resistência plásticos referentes aos eixos "x" e "y", respectivamente
	A = 	Área da seção transversal
	2	Ações
	Peso próprio (pp)	38	kgf/m	0.0038	kn/cm
	Sobrecarga (sc)	100	kgf	1.0	kn	Peso de um homem
	3	Combinação de ações
	Sd = 1,4pp + 1,5sc
	4	Solicitações de cálculo
	4.1	Momento fletor
	Md(pp) =	191.52	kN.m
	Md(sc) =	180	kN.m
	Momento fletor máximo	* 371.52	kN.cm
	4.2	Reação no apoio	195.18001458970664
	Rd(pp) =	3.5112	KN
	Rd(sc) =	1.0875	KN
	Reação no apoio máxima	* 4.60	kN
	5	Verificação da seção
	Mmáx =	* 371.52	kN.cm
	Rmáx = 	* 4.60	kN
	5.1 	Resistência à flexão
	5.1.1	Escolha da seção	http://www.metalica.com.br/tabela-perfil-laminado-i-e-h
	Eixo x-x	Eixo y-y	Torção
	W 150 x 29,8	d	bf	tf	tw	Peso	Área	k	IX	WX	rX	ZX	Iy	Wy	ry	Zy	rT	Cw	IT 
	157.0	153.0	9.3	6.6	29.8	38.5	19.5	1,739.0	121.5	6.72	247.5	556.0	72.6	3.80	110.8	4.18	30,227	10.9
	5.1.2	Estado limite FLA:Flambagem local da alma
	d - 2k	=	118	=	* 17.9	<	ƛp = 3,5*(E / Fy)^(1/2)	100.2
	tw	6.6
	ƛw	<	ƛp	então	Mn =	Wx. Fy	=	4,192	KNcm
	5.1.3	Estado limite FLM:Flambagem local da mesa
	bf	=	153	=	* 8.2	<	ƛp = 0,38*(E / Fy)^(1/2)	9.3
	2tf	18.6
	Logo o momento resistente de cálculo é:	Mn =	Wx. Fy	=	4,192	KNcm
	5.1.5	Estado limite FLT:Flambagem lateral com torção
	Lb	=	600	=	* 157.9	<	ƛp = 1,75*(E / Fy)^(1/2)	42.7
	ry	3.80
	Conforme anexo D, tabela 27 da NBR 8800
	ƛr = 	{0,707*Cb*β1 / Mr)*[1+[1+(4β2/Cb^2*β1^2)*Mr^2]^(1/2)}^(1/2)	=	* 230.1
	Cb é igual 1 em virtude das notas do ítem 5.4.5.3, página 43.	* 1.0
	9.3	<	157.9	<	230.1
	Mn = 	Mpl - (Mpl - Mr) x[ (ƛb - ƛp) / (ƛr - ƛp)]	=	ZxFx - (ZxFx - Mr) x[ (ƛb - ƛp) / (ƛr - ƛp)]	=	4,672.0	KNcm
	A resistência à flexão será o menor dos 3 valores entre
FLM, FLA e FLT.
	A norma ainda exige que a resistência à flexão seja menor que 1,25 . Wx. Fy
	 1,25 . Wx. Fy	=	5,239.7	KNcm
	Assim:
	φMn = 	0,9 . Mn = 	3,772.6	KNcm
	Mr = 	Momento fletor correspondente ao início de escoamento incluindo ou não o efeito de tensões residuais
	Mr = 	(Fy - Fr)*Wx	=	* 2,795	KNcm
	Fr = 	Tensão residual do aço igual a 
	β1 = 	π*[(GE)^(1/2)]*[(IT*A)*(1/2)]	* 820,486.66
	β2 = 	(π2E/4G) . [A (d - tf)2] / IT 	=	6,415 [A (d - tf)2 ]/ IT	=	* 4,920.44
	6	Deformação vertical
	6.1	Carga uniforme
	δ = 5qL4/384EI	* 0.18	cm	* 1.80	mm
	6.2	Carga concentrada
	δ = PL3/48EI	* 0.13	cm	* 1.26	mm
	Deformação máxima	* 0.31	cm	* 3.06	mm	<	L	=	6,000	=	12	mm
	500	500
	7	Critérios de resistência para barras sujeitas a cargas locais
	7.1	Resistência	=	φ . Fy
	7.1	Solicitação	=	Relação entre a carga concentrada de cálculo "Pd" e a área local da região tracionada da alma
	8	Outros critérios de resistência para barras sujeitas a cargas locais
	8.1	Longitudinal
	σL = 	3,0 P / tf2
	8.2	Transversal
	σt = 	1,6 P / tf2
	8.3	Verificações
	σL = 	<	σad = 	0,6 * Fy
	σt + σf 	<	σad = 	0,6 * Fy
	σf =	Tensão de flexão
	DIMENSIONAMENTO SUPORTES
	1	Solicitações de cálculo
	1.1	Reação no apoio
	Rd(pp) =	0.00
	Rd(sc) =	0.00	carrinho sobre o apoio
	Rmáx = 	0.00
	2	Tensões atuantes
	5.1.1	Escolha da seção	http://www.metalica.com.br/cantoneira-abas-iguais-1
	L 3" x 1/4" 	h	t	Peso	Área	Ix = Iy	Wx = Wy	ix = iy	imin	imáx	Xg = Yg
	76.2	6.3	7.3	9.3	50.0	9.5	2.36	1.50	0.00	2.00
	Índice de esbeltez máximo
	ƛ = 	L
	rx,y
	LL = 	comprimento da diagonal	=	3.2	m	sentido longitudinal da monovia	ƛL= 	210.8	<	240.0
	LT = 	comprimento da diagonal	=	1.9	m	sentido transversal da monovia	ƛT= 	126.5	<	240.0
	3
	GEOMETRIA DOS SUPORTE
	tangente	arctang	seno
	cateto oposto	2150	0.36379018612521152	0.34890685469025778	0.34187073190911027
	cateto adjacente	5910	1981.3283794407268	comprimento
	tangente	arctang	seno
	cateto oposto	2150	0.37107352433551949	0.35532384478588092	0.34789399893003337
	cateto adjacente	5794	1975.2831132919525	comprimento
	50.8	76
	PESO TOTAL	9.5	6.4
	Peso	R$/kg	7.5768199999999997	7.6364800000000006
	Cantoneiras L 3" x 3/8" x 11,0	313.61	R$ 1,003.55	-1%
	W 250 x 32,7	588.6	R$ 1,883.52	1488.2812499999998
	Peso total	902.21	R$ 2,887.07
	Mão-de-obra	R$ 2.22	R$ 2,000.00
	Prazo (horas)	24	R$ 83.33
	Equipe	1	Serralheiro
	2	Ajudantes
	CUSTO TOTAL
	Material	R$ 2,887.07	34%
	Mão-de-obra	R$ 2,000.00	24%
	Frete	R$ 800.00	9%
	Plataforma	R$ 1,750.00	21%
	Engenheiro + ART	R$ 1,000.00	12%
	Total	R$ 8,437.07
MONOV GERDAU AISC W310x52
	DIMENSIONAMENTO DA MONOVIA
	Carga P (kg)	* 110.0	Carga Q (kg/m)	* 50.0
	600	600	600
	Vão da viga em cm	* 600.0
	1	Especificações gerais
	Aço	ASTM A572 GRAU 50
	Fy = 	Limite de escoamento do aço	3.45	tf/cm2
	Fr = 	Tensão residual no aço	1.15	tf/cm2
	E = 	Módulo de elasticidade do aço	* 205,000	Mpa	* 2,100	tf/cm2
	G = 	Módulo de elasticidade transversal do aço, G = E/[2(1+ʋ)] ou 0,385E	* 809	tf/cm2
	ʋ = 	Coeficiente de Poisson no regime elástico, ʋ = 0,3
	Coeficiente de Poisson no regime plástico, ʋ = 0,5
	IT = 	Momento de inércia à torção
	WT = 	Módulo resistente à torção
	rT = 	Raio de giração da seção formada pela mesa comprimida mais 1/3 da região comprimida da alma,
	calculado em relação ao eixo situado no plano médio da alma
	Cw = 	Constante de empenamento
	Zx, y = 	Módulo de resistência plásticos referentes aos eixos "x" e "y", respectivamente
	A = 	Área da seção transversal
	C	Constante que leva em conta a largura da aba e a distância entre eixos do trole - tab 1	1.00
	k1 	Constante que leva em conta o ponto de aplicação da carga transversalmente,
	utilizado para quando a carga está passando pelo centro do vão - tab 2.	1.00
	k2	Constante que leva em conta o ponto de aplicação da carga 2
	utilizado para quando a carga está passando pelo apoio - tab. 3	0.50
	Af	área do flange
	Lb	comprimento destravado do flange	600.0
	rT	raio de giração em relação ao eixo Y - Y do T formado pela área da aba mais 1/6 da área da alma.
	Cb	fator que leva em conta a forma do diagrama de momento, a favor da segurança considerado 1	1.00
	2	Ações
	Peso próprio (pp)	* 50.0	kgf/m	* 0.0005	tf/cm
	Sobrecarga (sc)	* 110.00	kgf	0.11	tf	Peso de um homem
	3	Combinação de ações
	Sd = 1,4pp + 1,5sc
	4	Solicitações de cálculo
	4.1	Momento fletor
	Md(pp) =	25.20	tf.cm
	Md(sc) =	19.80	tf.cm
	Momento fletor máximo	* 45.00	tf.cm
	4.2	Reação no apoio	195.18001458970664
	Rd(pp) =	0.46	tf
	Rd(sc) =	0.12	tf
	Reação no apoio máxima	* 0.58	tf
	5	Esforços máximos
	Mmáx =	* 45.00	tf.cm
	Rmáx = 	* 0.58	tf
	5.1 	Tensões atuantes
	5.1.1	Escolha da seção	http://www.metalica.com.br/tabela-perfil-laminado-i-e-h
	Eixo x-x	Eixo y-y	Torção
	W 310 x 52	d	bf	tf	tw	Peso	Área	k	IX	WX	rX	ZX	Iy	Wy	ry	Zy	rT	Cw	IT 
	317.0	167.0	7.6	13.2	52.0	67.0	18.0	11,909.0	751.4	13.33	842.5	1,026.0	122.9	3.91	188.8	4.45	236,422	31.81
	5.1.2	Cortante
	fv	=	Rmáx	=	0.58	=	0.01	tf/cm2
	d.tw	42
	5.1.3	Flexão global
	f1	=	Mx	=	45	=	* 0.06	tf/cm2
	Wx	751.4
	5.1.5	Flexão local na aba inferior
	f2 inf	=	1,27 C . P	=	0.14	=	* 0.24	tf/cm2
	K1 . tf2	0.6
	5.1.5	Flexão local na aba superior
	f2 sup	=	1,27 C . P	=	0.14	=	* 0.12	tf/cm2
	4 . K2 . tf2	1.2
	5.1.6	Tensões combinadas na aba inferior
	√ f1 +f2 inf	=	* 0.30	tf/cm2
	5.1.7	Tensões combinadas na aba superior
	f2 sup	=	* 0.12	tf/cm2
	6	Tensões admissíveis
	6.1.	Cortante
	Fv	=	0,40 . Fy	=	1.38	tf/cm2
	6.2.	Flexão
	Depende da seção (compacta ou não-compacata) e da existência ou não de apoio lateral
	Elemento	Relação	Compacta	Não-compacta
	Flange	bf /2 tf	17 / √ Fy	25 / √ Fy
	W 310 x 52	11.0	9.2	13.5
	Alma	h / tw	170 / √ Fy	200 / √ 0,6 . Fy
	W 310 x 52	22.9	91.5	139.0
	Logo, a seção é não é compacta e o formulário abaixo é aplicável
	a)	Lb	=	600.0	=	134.8	<=	√ 7171 Cb	=	84.68	=	61.4
	rt	4.45	Fv	1.38
	Fbx	=	0,60 . Fy
	b)	√ 7171 Cb	<=	Lb	<=	√ 38858 Cb	=	197.12	=	142.8
	Fv	rt	Fv	1.38
	Logo:	61.4	<	134.8	<	142.8
	Fbx´	=	[2 /3 -( Fy . (Lb/rt)2)/(107.567 . Cb)] . Fy	=	0.29	tf/cm2
	c)	Lb	<=	√ 35858 Cb
	rt	Fv
	Fbx´	=	[(11.952 . Cb) / (Lb/rt)2] . RPG
	Fbx"	=	[(843 . Cb) / (Lb(d / Af)] . RPG
	Fbx = o maior dos valores, porém ≤ 0,6 Fy
	d)	Para qualquer valor de Lb / rt
	Fbx	=	(843 . Cb) / (Lb(d / Af)	<=	0,60 . Fy
	7	Deformação vertical
	7.1	Carga uniforme
	δ = 5qL4/384EI	* 0.03	cm	* 0.34	mm
	7.2	Carga concentrada
	δ = PL3/48EI	* 0.02	cm	* 0.20	mm
	Deformação máxima	* 0.05	cm	* 0.54	mm	<	L	=	600	=	1.2
	500	500