NBR 9062 Projeto e execucao de estruturas de concreto pre-moldado

Sede: Rio de Janeiro Av. Treze de Maio, 13 / 28º andar CEP 20003-900 – Caix a Postal 1680 Rio de Janeiro – RJ Tel.: PABX (21) 210-3122 Fax: (21) 220-1762/220-6436 Endereço eletrônic o: www .a bnt.o rg.b r A BN T – A ss ociação Br a sile ir a de N orm as Té cni cas Copyright © 2001 ABNT–Associação Bras ileira de Normas Técnicas Printed in Brazil/ Impresso no Brasil Todos os direitos reservados DEZ 2001 NBR 9062 Pr ojeto e execução de estruturas de concr eto pré-moldado Ori g e m : Proj eto de Em enda NBR 9 062:200 1 ABNT/C B-02 - Com i tê Bras ileir o de Cons trução C ivi l CE- 02:003. 06 - C om is são de Estudo de Estr uturas de El em entos de C o ncret o Pré- F ab ri cados NBR 9062 - D esi gn and ex ec ution of pr eshap e concr ete Des crip tors : Pres hape c oncret e Esta Em enda c om plem enta a NBR 906 2:1985 Váli da a par ti r de 3 0.01. 2002 Palav r a-c ha v e: Conc reto p ré-m oldado 1 pág i na Est a Em en da nº 1 de DEZ 2001 , e m con junto co m a N BR 9062 :1985, equiva le à N BR 9062:2001 . Est a Em en da nº 1 de DEZ 2001 te m por ob jetivo alterar a NBR 9062 :1985 no se guinte : - Exclu ir da se ção 2 o segui nte: NBR 5627 - Exigências particu lares das obras de concre to armado e pro tendido e m relação à resi stência ao fogo - Pr o c ed i m ent o . - I n cl ui r n a s eçã o 2 o seg u i nt e: Eurocode 2 - Design of co ncrete structu res Par t 1.2 Gene r al ru les - St ructural f ire de si gn. - Al t er ar a seç ã o 9. 2. 1. 1. 1 com o a s egu i r : “No caso de e str u turas qu e de ve m ser resi stentes ao fogo o cobr im e nto de ve atende r às prescr ições do Eurocode 2 - De sign of concre te s tr u cture s Par t 1.2 Gene ral rule s - St ructural f ire de si gn, pa ra aque les cas os e m que seja nece ssár ia a ve rificação do p rojeto e m cond ições de inc êndio”. ________________ _ Cópia não autorizada Palavras-chave: Concreto. Estrutura. Obra de concreto 36 páginas Pr ojeto e e x ecução de estruturas de concreto pré-moldado NBR 9062 SET 1985 SUMÁRIO 1 Objetivo 2 Documentos complementares 3 Definições 4 Símbolos gráficos 5 Projeto de estruturas pré-moldadas 6 Projeto de elementos pré-moldados 7 Ligações 8 Materiais 9 Produção de elementos pré-moldados 1 0 Manuseio, armazenamento e transporte de elementos pré-moldados 11 Montagem de elementos pré-moldados 12 Controle de qualidade e inspeção 1 Objetivo 1.1 Esta Norma fixa as condições exigíveis no projeto, na execução e no controle de estruturas pré-moldadas de concreto armado ou protendido, excluídas aquelas em que se empreguem concreto leve ou outros especiais. 1.2 Esta Norma aplica-se também em estruturas mistas, ou seja, aquelas constituídas parcialmente de elementos pré-moldados e elementos moldados no local. 1.3 O objetivo imediato desta Norma é o uso de estruturas pré-moldadas em edifícios; porém, suas prescrições po- dem ser utilizadas, quando pertinentes, no projeto e exe- cução de estruturas para fundações, obras viárias e de- mais elementos de utilização isolada. 1.4 Esta Norma distingue os elementos pré-moldados dos pré-fabricados (conforme definições de 3.5 e 3.6), estabele- cendo condições específicas de projeto, produção e con- trole de qualidade conforme 5.2.6, 8.1.2.1, 9.1.2, 9.2.1.1, 9.2.5.3 e 12.2. 2 Documentos complementares Na aplicação desta Norma é necessário consultar: NBR 5601 - Classificação por composição química dos aços inoxidáveis - Padronização NBR 5627 - Exigências particulares das obras de concreto armado e protendido em relação à resistên- cia ao fogo - Procedimento NBR 5738 - Moldagem e cura de corpos-de-prova de concreto, cilíndricos ou prismáticos - Método de ensaio NBR 5739 - Ensaio de compressão de corpos-de- prova cilíndricos de concreto - Método de ensaio NBR 6118 - Projeto e execução de obras de concreto armado - Procedimento NBR 6122 - Projeto e execução de fundações - Proce- dimento NBR 6649 - Chapas finas a frio de aço-carbono para uso estrutural - Especificação Origem: NB-949/1985 (Projeto 02:003.06-006) CB-02 - Comitê Brasileiro de Construção Civil CE-02:003.06 - Comissão de Estudo de Estruturas de Elementos de Concreto Pré-fabricados NBR 9062 - Reinforced and prestressed concrete - Design and construction of pre-molded concrete structures - Procedure Descriptors: Concrete structure. Concrete wonte. Reinforced concrete. Prestressed concrete Incorpora Errata Nº 1 de OUT 1986 Procedimento Copyright © 1992, AB NT–Asso ciação Brasileira de Nor mas T écnicas Printed in Brazil/ Impresso no Brasil Todos os direitos reservados Sede: Rio de Janeiro Av. Treze de Maio, 13 - 28º andar CEP 20003-900 - Caixa Postal 1680 Rio de Janeiro - RJ Tel.: PABX (21) 210 -3122 Fax: (21) 220-1762/220-6436 Endereço Telegráfico: www.abnt.org.br AB NT-Asso ciação Brasileira de Nor mas T écnicas Cópia não autorizada 2 NBR 9062/1985 NBR 6650 - Chapas finas a quente de aço-carbono para uso estrutural - Especificação NBR 7197 - Cálculo e execução de obras de concreto protendido - Procedimento NBR 7211 - Agregados para concreto - Especificação NBR 7480 - Barras e fios de aço destinados a arma- dura para concreto armado - Especificação NBR 7481 - Telas de aço soldadas para armadura de concreto - Especificação NBR 7182 - Fios de aço para concreto protendido - Especificação NBR 7483 - Cordoalhas de aço para concreto proten- dido - Especificação NBR 7681 - Calda de cimento para injeção - Especi- ficação NBR 7808 - Símbolos gráficos para projetos de estru- turas - Simbologia NBR 8681 - Ações e seguranças nas estruturas - Procedimento 3 Definições Para os efeitos desta Norma são adotadas as definições de 3.1 a 3.15. 3.1 Ajuste Diferença entre a medida nominal de dimensão de projeto reservado para a colocação de um elemento e a medida nominal da dimensão correspondente do elemento. O ajuste pode ser positivo ou negativo (ver Figura 1). 3.2 Colarinho Conjunto de paredes salientes do elemento de fundação, que contornam a cavidade destinada ao encaixe dos pi- lares. 3.3 Desvio Diferença entre a dimensão básica e a correspondente executada. 3.4 Dimensão básica Dimensão do elemento pré-moldado estabelecida no pro- jeto, consideradas as folgas necessárias para possibilitar a montagem. 3.5 Elemento pré-moldado Elemento que é executado fora do local de utilização de- finitiva na estrutura, com controle de qualidade, conforme 12.3. 3.6 Elemento pré-fabricado Elemento pré-moldado, executado industrialmente, mes- mo em instalações temporárias em canteiros de obra, sob condições rigorosas de controle de qualidade, con- forme 12.2. 3.7 Folga para ajuste negativo Diferença entre a medida máxima da dimensão de projeto reservada para a colocação de um elemento e a medida mínima da dimensão correspondente do elemento. Equi- vale à menor extensão possível do apoio (ver Figura 1). Figura 1 Cópia não autorizada NBR 9062/1985 3 3.8 Folga para ajuste positivo Diferença entre a medida mínima da dimensão de projeto reservada para a colocação de um elemento e a medida máxima da dimensão correspondente do elemento. Equi- vale ao espaço mínimo para viabilizar a montagem (ver Figura 1). 3.9 Inserto Qualquer peça incorporada ao concreto na fase de produ- ção, para atender a uma finalidade de ligação estrutural ou para permitir fixações de outra natureza. 3.10 Ligações Dispositivos utilizados para compor um conjunto estrutural a partir de seus elementos, com a finalidade de transmitir os esforços solicitantes, em todas as fases de utilização, dentro das condições de projeto. 3.11 Peças compostas Elementos de concreto executados em moldagens dis- tintas e interligados de forma a atuar em conjunto sob o efeito das ações aplicadas após a sua junção. A seção transversal de tal peça é denominada “seção composta”. 3.12 Rugosidade Saliências e reentrâncias conseguidas através de apicoa- mento do concreto endurecido ou de dispositivos, ou pro- cessos especiais por ocasião da moldagem do concreto, de maneira a criar irregularidade na superfície do elemen- to. Para os efeitos desta Norma, a rugosidade é medida pela relação entre as alturas das saliências ou reentrân- cias e sua extensão. 3.13 Tolerância (desvio permitido) Valor máximo aceito para o desvio, prescrito obrigato- riamente no projeto. 3.14 Tolerância global do elemento Soma estatística das tolerâncias positivas e negativas, em módulo, constatadas na fabricação e no posiciona- mento do elemento, somada com a tolerância de locação em módulo. 3.15 Variação inerente Variação de dimensões, correspondente a fenômenos físicos, como dilatação térmica, retração e fluência. 4 Símbolos gráficos 4.1 Notações As notações nesta Norma correspondem àquelas fixadas na NBR 7808, na NBR 6118 para concreto armado e na NBR 7197 para concreto protendido, mais as específicas do concreto pré-moldado definidas no texto. 4.2 Unidades As expressões desta Norma são dadas para o Sistema Internacional de Unidades. Nota: Admite-se 10 kgf/cm 2 = 1 MPa. 5 Projeto de estruturas pré-moldadas 5.1 Processos de cálculo 5.1.1 Generalidades 5.1.1.1 De modo geral, aplicam-se às estruturas de con- creto pré-moldado as regras e processos de cálculo rela- tivos às estruturas moldadas no local, conforme disposto na NBR 6118, complementados pelo prescrito nos Capí- tulos 5,6 e 7. 5.1.1.2 As estruturas devem ser verificadas em relação aos graus de liberdade adicionais, completos ou parciais, introduzidos pelos elementos pré-moldados. 5.1.1.3 Consideração especial deve ser dada às incertezas que podem afetar as reações mútuas dos elementos e de suas ligações. 5.1.1.4 Devem ser tomados cuidados especiais na organi- zação geral da estrutura e nos detalhes construtivos, de forma a minimizar a possibilidade de colapso progressivo. 5.1.2 Análise da estabilidade 5.1.2.1 A estabilidade das estruturas constituídas de ele- mentos pré-moldados deve ser verificada tanto para os elementos constituintes isolados como para o conjunto. Deve ser levada em conta a diminuição de rigidez das peças para a situação de carga de projeto, adotando-se para os coeficientes de majoração das ações os valores γ f prescritos na NBR 6118. O valor do comprimento de flambagem que se deve usar na determinação de γ f deve ser analisado em cada caso particular, em função das condições de vínculo do elemento isolado. Nos casos em que essas condições de vínculo são difíceis de determinar previamente, variando do engastamento perfeito à articula- ção fixa, deve-se determinar diretamente a carga de flam- bagem e deduzir o comprimento de flambagem a partir da carga crítica de Euler, F crit,E : I E F = L E crit, e π 5.1.2.2 A carga cr í tica F crit,E de cada elemento considerado isoladamente é determinada a partir da carga cr í tica do conjunto, mantendo as propor çõ es da carga de servi ço na situa çã o mais desfavor á vel para o elemento em es- tudo. 5.1.2.3 A carga cr í tica do conjunto é determinada por qual- quer processo em regime el á stico, aplic á vel à s estruturas de concreto armado ou protendido, consideradas as con- diçõ es de v í nculo mais desfavor á veis. Cópia não autorizada 4 NBR 9062/1985 5.1.2.4 A rigidez EI a ser adotada é a rigidez efetiva que pode ser obtida a partir do produto E c I c da se çã o bruta com o seguinte coeficiente de redu çã o, aplic á vel a pilares de p ó rticos com armadura sim é trica: k = 0,2 + 15 ρ ρ = A bd S EI = k.E c .I c 5.1.3 Determinação aproximada do efeito de 2ª ordem 5.1.3.1 Na aus ê ncia de um c á lculo rigoroso, permite-se substituir o efeito de 2 ª ordem por um acr é scimo nas a ções horizontais de vento (q ω ) e desaprumo (q θ ) usando a se- guinte express ã o: q = (q + q ) 1 + 1 ωθ µ       Sendo: µ α = 1,275 7,83 -1 > 0 2       α = H N (EI) i i ∑ ∑ Onde: Σ N i = carga total nas funda ções H = altura total da edifica çã o, acima do n í vel da fundaçã o Σ (EI) i = soma das rigidezes ao n í vel da funda çã o 5.1.3.2 Estas express õ es devem ser aplicadas nas duas direçõ es principais determinadas na planta no n í vel das fundações. 5.1.3.3 Para edif í cios de planta retangular, podem ser con- sideradas direções principais as que correspondem à atuaçã o de vento perpendicularmente a cada fachada. 5.2 Especificações gerais 5.2.1 Generalidades 5.2.1.1 A an á lise dos elementos componentes da estrutura pr é -moldada deve partir da defini çã o do comportamento efetivo das liga çõ es, sob o ponto de vista dos graus de li- berdade existentes. 5.2.1.2 As dimens õ es dos elementos, inclusive a geometria das se çõ es transversais, devem ser fixadas levando em conta as toler â ncias globais compat í veis com o processo construtivo (fabrica çã o e montagem) conforme estabe- lecido em 5.2.2. 5.2.1.3 A an á lise da estrutura deve levar em conta as retra- çõ es e as eventuais deforma çõ es diferenciais entre con- cretos de diferentes idades, composi çõ es e propriedades mecânicas. 5.2.1.4 A an á lise deve ser efetuada considerando todas as fases por que possam passar os elementos, suscept í- veis de apresentarem condi çõ es desfavoráveis quanto aos estados limites ú ltimo e de utiliza çã o. As fases fre- qü entes que exigem dimensionamento e verifica çã o dos elementos s ã o: a ) de fabrica çã o; b ) de manuseio; c) de armazenamento; d ) de transporte; e ) de montagem; f) de servi ç o (preliminar e final). 5.2.1.5 A fase final de servi ç o n ã o se considera encerrada, sen ã o quando houver a liga çã o definitiva do elemento com os outros elementos da estrutura. 5.2.1.6 As zonas dos elementos que ser ã o ligadas aos demais elementos da estrutura constituem trechos sin- gulares, devendo ser dimensionadas e ter sua seguran ça demonstrada atrav é s dos requisitos do Cap í tulo 7. 5.2.2 Tolerâncias 5.2.2.1 No projeto de estruturas compostas de elementos pr é -moldados, é necess á rio estabelecer folgas e toler â n- cias e dimensionar os elementos e as liga çõ es, levando- se em conta os desvios de produ çã o, de loca çã o e verti- calidade da obra e de montagem dos elementos, confor- me definido no Cap í tulo 3. De acordo com as defini ções, o ajuste é igual à toler â ncia global somada com as varia- çõ es inerentes e a folga. A partir do ajuste s ã o determi- nadas as dimens õ es nominais de fabrica ção. 5.2.2.2 A toler â ncia para a dimens ã o longitudinal dos elementos é a indicada na Tabela 1. 5.2.2.3 A toler â ncia para as dimens õ es transversais e a altura dos elementos é de ± 0,5 cm para pe ç as isoladas. Na montagem de elementos que tenham um contorno justaposto a um contorno semelhante, de outro elemento, a toler â ncia de justaposi ção é de 2,0 cm. Tabela 1 - Tolerâncias para as dimensões longitudinais Comprimento (m) Toler â ncia (cm) at é 5,00 ± 1,0 de 5,00 a 15,00 ± 1,5 acima de 15,00 ± 2,0 5.2.2.4 O desvio em rela ção à linearidade da pe ç a é de no má ximo L/1000. Cópia não autorizada NBR 9062/1985 5 5.2.2.5 A toler â ncia para montagem em planta é de ± 1,0 cm entre apoio consecutivos, n ã o podendo exceder o valor acumulado de 0,1% do comprimento da estrutura. 5.2.2.6 A tolerância em rela ção à verticalidade é de ± 1/300 da altura at é o m á ximo de 2,5 cm. 5.2.2.7 A toler â ncia em rela çã o ao n í vel dos apoios é de ± 1,0 cm, n ã o podendo exceder o valor acumulado de 3,0 cm, quaisquer que sejam as dimens õ es longitudinal e transversal da estrutura, exceto para caminhos de ro- lamento, quando este valor é de 2,0 cm. 5.2.2.8 No caso de as funda çõ es terem sido executadas com desvio em rela çã o ao projeto que impe ç a a mon- tagem conforme as diretrizes expressas em 5.2.2.5, exige- se a execu çã o de uma estrutura intermedi á ria de transi çã o que possibilite a montagem dentro das especifica ções aqui definidas. 5.2.2.9 A toler â ncia em planta e em eleva çã o para monta- gem dos pilares é de ± 1,0 cm. 5.2.2.10 A toler â ncia em planta para montagem dos blocos pr é -moldados sobre a funda ção é de ± 5,0 cm. 5.2.2.11 A toler â ncia em planta para a posi çã o final das estacas ou tubul õ es é de ± 10,0 cm. 5.2.2.12 No c á lculo e dimensionamento de todos os ele- mentos pr é -moldados, de suas liga çõ es e da estrutura resultante, devem ser levados em conta os efeitos desfa- vor á veis dos ajustes sobre as a çõ es e solicita ções. 5.2.3 Esforços solicitantes 5.2.3.1 Ações a considerar 5.2.3.1.1 A çõ es em geral: a ) no c á lculo dos esfor ç os solicitantes, deve ser consi- derada a influ ê ncia das a çõ es constitu í das pela carga permanente, carga acidental, vento, varia çã o de temperatura, choques, vibra çõ es, esfor ç os repe- tidos e deslocamentos de apoio conforme prescrito na NBR 6118; b ) a determina çã o dos esfor ç os solicitantes deve ser feita considerando-se as combina çõ es desfavor á- veis das a çõ es e respectivos coeficientes de pon- deraçã o, de acordo com o prescrito na NBR 6118, e na NBR 7197. 5.2.3.1.2 Flu ê ncia e retra çã o do concreto e relaxa çã o do aç o: - ao levar em conta a flu ê ncia, a retra çã o e a rela- xaçã o, na determinação dos esforços solici- tantes, devem ser obedecidas as prescri çõ es da NBR 7197. 5.2.3.1.3 Influ ê ncia do processo de execu ção: a ) os esfor ç os provenientes das fases de fabrica ção, manuseio, armazenamento, transporte e monta- gem devem ser considerados de acordo com os programas de execu çã o previstos; b ) os efeitos din â micos devidos ao manuseio, trans- porte e montagem dos elementos, devem ser leva- dos em conta de acordo com 5.2.3.6; c) devem ser considerados os esfor ç os aplicados nos elementos pelos dispositivos de manuseio, trans- porte e montagem. 5.2.3.1.4 For ç a de protens ã o: - para as a çõ es provenientes da for ç a de proten- sã o, deve ser observado o prescrito na NBR 7197. 5.2.3.2 Engastamento parcial Sempre que o projeto para execu çã o das liga çõ es for tal que a condi çã o de engastamento perfeito n ã o seja uma evid ê ncia comprov á vel, deve ser considerada no c á lculo a influ ê ncia desfavor á vel de um engastamento parcial. Deve-se dedicar especial aten çã o ao comportamento da ligaçã o nos casos de ocorr ê ncias de cargas repetidas ou alternadas. 5.2.3.3 Apoios semimóveis Devem ser considerados os esfor ç os provenientes de apoios n ã o totalmente m ó veis. Neste caso, deve ser consi- derada a influ ê ncia desfavor á vel da a çã o do tempo no comportamento do apoio. 5.2.3.4 Continuidade estabelecida posteriormente à montagem 5.2.3.4.1 Nas estruturas com continuidade estabelecida posteriormente à montagem, o projeto da liga çã o deve ser realizado de maneira a limitar a rota çã o relativa entre as se çõ es ligadas ao valor de c á lculo. Neste caso, a efi- ci ê ncia da liga çã o deve ser comprovada. 5.2.3.4.2 Na falta de comprova çã o especial, um coeficiente corretivo γ n = 1,2 deve ser aplicado para determina çã o das solicita çõ es de c á lculo da estrutura. 5.2.3.4.3 Quando no c á lculo for considerado o efeito da li- gaçã o na determina çã o dos esfor ç os solicitantes, deve ser feita obrigatoriamente a an á lise da redistribui çã o das solicitaçõ es devidas à flu ê ncia do concreto e aos efeitos da retra çã o e da varia çã o de temperatura. 5.2.3.4.4 Permite-se reduzir os momentos sobre os apoios de no m á ximo 15%, dispensando-se qualquer justifica çã o direta, unicamente alterando-se a posi çã o da linha de fe- cho determinada no regime el á stico. 5.2.3.5 Solicitações dinâmicas no transporte de elementos 5.2.3.5.1 Quando uma análise dinâmica não puder ser efetuada, a solicita çã o din â mica pode ser considerada, Cópia não autorizada 6 NBR 9062/1985 aproximadamente, por uma est á tica equivalente, calcu- lada atrav é s do coeficiente de amplifica çã o din â mica, pela expressão: mí n. g e = β a . g Onde: g = carga est á tica permanente no transporte g e = carga est á tica equivalente β a = coeficiente de a çã o din â mica 5.2.3.5.2 As solicita çõ es de c á lculo s ã o determinadas apli- cando-se o coeficiente de majora ção γ f , prescrito na NBR 6118. 5.2.3.5.3 O posicionamento do elemento sobre os apoios no ve í culo durante o transporte deve ser estudado de maneira que a freq üê ncia natural de vibra çã o do elemento esteja suficientemente afastada das freq üê ncias de excitaçã o do sistema de transporte. 5.2.3.5.4 Para levar em conta a a çã o din â mica, deve ser usado o coeficiente de majora çã o de pelo menos β a = 1,3 para determinar a carga est á tica equivalente a ser utilizada no dimensionamento ou verifica çã o dos elementos, na ocasi ã o do transporte. Deve ser analisado o poss í vel al í vio de “g” por efeito da a çã o din â mica resultante das condi- çõ es de transporte do elemento. Na falta de verifica çã o experimental desse efeito, de acordo com 5.2.6, permite- se utilizar o valor β a = 0,8. 5.2.3.6 Manuseio no canteiro e na montagem 5.2.3.6.1 Durante o manuseio e a montagem, os elementos sã o submetidos a a çõ es din â micas. 5.2.3.6.2 Na fixa çã o da carga est á tica equivalente, deve ser usado o coeficiente β a = 1,3. Sob circunst â ncias desfa- vor á veis, como formato do elemento ou detalhes que di- ficultem a sua extra çã o da forma, superf í cie de contato com a forma maior que 50 m 2 , deve ser usado um coefi- ciente β a = 1,4. 5.2.3.6.3 Para elementos de peso superior a 300 kN, per- mite-se utilizar um valor β a = inferior a 1,3 de acordo com a experi ê ncia local, fun çã o da forma do elemento e do equipamento de levantamento. 5.2.3.7 Solicitações dinâmicas nos dispositivos de levantamento Os dispositivos de levantamento, para manuseio e monta- gem, em contato com a superf í cie do elemento ou anco- rados no concreto devem ser projetados para uma solici- taçã o de c á lculo no m í nimo igual a quatro vezes a solici- taçã o obtida para o peso pr ó prio do elemento, isto é: β a . γ f ≥ 4 Nota: É vedado o uso dos a ç os das categorias CA50 e CA60 em al ç as de levantamento. 5.2.4 Dimensionamento e verificação dos elementos 5.2.4.1 Estado limite último (de ruína) 5.2.4.1.1 Os elementos devem ser verificados, obrigatoria- mente, à ru í na por ruptura, por deforma çã o pl á stica exces- siva ou à ru í na por instabilidade. Essa verifica çã o deve ser efetuada conforme prescrito na NBR 6118 para con- creto armado, completada pela NBR 7197, para concreto protendido, em todas as fases por que possam passar os elementos. 5.2.4.1.2 A armadura de cisalhamento deve obedecer, in- clusive com refer ê ncia aos valores m í nimos, ao que pres- creve a NBR 6118 e a NBR 7197. 5.2.4.1.3 Em pain é is alveolados ou vigotas, destinados à execuçã o de lajes de concreto armado ou protendido, permite-se a dispensa de armadura transversal, desde que seja obedecida a limita çã o prescrita pela NBR 6118, permitindo-se elevar o limite absoluto de τ wu para 1,5 Mpa. Nã o sendo obedecida essa exig ê ncia, deve-se proceder conforme 5.2.6. 5.2.4.2 Estados limites de utilização 5.2.4.2.1 Os elementos de concreto armado e protendido devem ser verificados obrigatoriamente nas fases de fa- bricaçã o, manuseio, armazenamento, transporte, monta- gem e servi ç o quanto à fissura çã o, e eventualmente quan- to à s deforma çõ es, conforme prescrito nas NBR 6118 e NBR 7197. 5.2.4.2.2 Na ocasi ã o da aplica çã o da protens ã o ao con- creto em elementos protendidos de armadura aderente, permitem-se tens õ es de tra çã o na zona de compress ão previamente tracionada de no m á ximo 1,5 f ctj . A m á xima tens ã o de tra çã o na zona de tra çã o previamente compri- mida é determinada apenas pela possibilidade de aloja- mento das barras de armadura passiva necess á rias para que seja garantida a resist ê ncia ao estado limite ú ltimo de ru í na. 5.2.4.2.3 A m á xima tens ã o de compress ã o na zona de compress ã o (eventualmente previamente tracionada) s ó pode ultrapassar o limite f cj /2 na data em estudo (f c ∞ /2 quando forem computadas todas as perdas progressivas) se for poss í vel garantir uma resist ê ncia no estado limite ú ltimo com γ f > 1,5. Em nenhum caso, por é m, admite-se uma compress ã o superior a 0,75 f cmj , podendo-se, entre- tanto, aplicar armadura passiva para essa finalidade. 5.2.4.2.4 Os valores de f ctj e f cj devem ser medidos na ocasi ã o da libera çã o (ver 9.2.5.3), sendo permitido adotar- se f ctj = 0,1 f cj . No comprimento de implanta çã o a b que de- fine a zona de ancoragem, admite-se varia çã o linear da for ç a de protens ã o aplicada por armadura aderente, para efeito da verifica çã o da resist ê ncia do elemento à for ça cortante. O valor de a b é calculado de acordo com a NBR 7197. 5.2.4.2.5 Na determina çã o dos caracter í sticos das se ções transversais, deve ser observado o disposto na NBR 7197. Quando se tratar de protens ã o com armadura aderente, deve ser adotada a se çã o homogeneizada calculada com relaçã o de equival ê ncia α p determinada a partir do m ó dulo secante do concreto, podendo adotar-se para este 90% do m ó dulo tangente na origem. Cópia não autorizada NBR 9062/1985 7 5.2.4.2.6 Na determina çã o das tens õ es a longo prazo, ten- do sido considerada a perda total de protens ã o, permite- se, na aceita çã o da m á xima compress ã o no concreto, usar o valor de f c ∞ . 5.2.5 Estado limite de deformação As flechas e contrafechas limites permitidas dependem da utiliza çã o do elemento estrutural, considerando sepa- radamente os casos descritos de 5.2.5.1 a 5.2.5.4. 5.2.5.1 Elementos estruturais de cobertura sem contato, fora dos apoios, com outros elementos, estruturais ou não As limita çõ es exigidas s ã o: a ) de contraflechas, iniciais ou a longo prazo, inclu í do o efeito das se çõ es permanentes: a L 150 ≤ b ) de flechas positivas (considerada carga eventual de empo ç amento de á gua): a L 400 ≤ c) de flechas positivas, desde que o elemento tenha inclinaçã o que evite o empo ç amento de á gua: a L 200 ≤ 5.2.5.2 Elementos estruturais de cobertura em contato, fora dos apoios, com outros elementos, estruturais ou não Atendido o disposto em 5.2.5.1, a varia çã o da flecha ∆ a , proveniente de a çõ es a longo prazo e carga acidental, deve atender a: ∆ a L 250 ≤ Nota: Exceçõ es devem ser estudadas em cada caso particular, quando os elementos em contato possam sofrer danos. 5.2.5.3 Elementos de piso não suportando ou sem contato com elementos não estruturais 5.2.5.3.1 As limita çõ es exigidas s ã o que a flecha positiva má xima, sob a çã o da carga total, n ã o deva ultrapassar a: - flecha inicial: a L 500 o ≤ - flecha a longo prazo: a L 300 ∞ ≤ 5.2.5.3.2 A varia çã o da flecha ∆ a , proveniente de a çõ es a longo prazo e carga acidental, deve atender a: ∆ a L 250 ≤ 5.2.5.4 Elementos de piso suportando ou em contato, fora dos apoios, com elementos estruturais ou não Devem ser verificados os efeitos de flechas excessivas sobre os elementos suportados ou em contato, estabele- cendo-se os limites de acordo com as conseq üê ncias em cada caso. De qualquer forma, os limites devem ser os estabelecidos em 5.2.5.3. 5.2.6 Verificação experimental da capacidade portante No caso de elementos consagrados na pr á tica, cujo c á l- culo anal í tico aproximado n ã o conduz a resultados te ó- ricos satisfat ó rios, é permitida a constata çã o experimental da capacidade portante, mediante ensaios conclusivos. Os elementos classificados como pr é -fabricados podem ser ensaiados pelo pr ó prio produtor. Os elementos clas- sificados como pr é -moldados devem ser ensaiados sob a supervis ã o de laborat ó rio especializado. Nestes ensaios devem ser obedecidos os seguintes requisitos: a) o n ú mero de elementos ensaiados deve ser sufi- ciente para uma correta interpreta çã o estat í stica dos resultados; b) n ã o devem ser feitas extrapolações de ensaios efetuados em outros pa í ses com elementos execu- tados com diferentes tipos de materiais e equipa- mentos; c) os ensaios devem reproduzir fielmente as condi- çõ es de carregamento e de apoio; d ) o valor m í nimo do coeficiente de seguran ç a aplica- do ao carregamento é 2, para cargas de curta du- raçã o (24 h); e ) para que os ensaios possam ser considerados con- clusivos, a dispers ã o dos resultados da carga de ruptura n ã o deve ser superior a 50%; f) nas usinas produtoras de elementos em s é rie, os ensaios devem ser periodicamente repetidos e sempre que houver qualquer modifica çã o significa- tiva nos materiais, no processo executivo ou no equipamento; g ) casos de carga de a çã o prolongada, ou repetitiva, ou de efeito din â mico, devem ser analisados dife- rentemente, e os coeficientes de seguran ç a conve- nientemente aumentados, a menos que os ensaios reproduzam fielmente esses carregamentos. 5.3 Documentos técnicos 5.3.1 Desenhos 5.3.1.1 Os desenhos de execu çã o, com formatos devida- mente normalizados, devem apresentar de forma clara e precisa as dimens õ es e posi çã o dos elementos pr é -molda- dos, assim como das armaduras, insertos, furos, sali ê ncias e aberturas projetadas. Os desenhos devem ser elabo- rados com vistas n ã o somente à produ çã o e montagem da estrutura, como tamb é m à facilidade do controle de qualidade durante o processo de produ çã o e do elemento acabado e devem conter refer ê ncias, quando for o caso, a outros desenhos relacionados. No caso de subseq ü ente alteraçã o de um desenho, todo os outros desenhos devem ser devidamente corrigidos, mantendo-se registro das mo- dificações. Cópia não autorizada 8 NBR 9062/1985 5.3.1.2 Os desenhos devem incluir ainda, pelo menos, as seguintes informa ções: a ) o tipo de concreto e a resist ê ncia caracter í stica prevista f ck ; b ) a resist ê ncia caracter í stica do concreto exigida pa- ra o manuseio, transporte e aplica çã o da proten- sã o, nos elementos protendidos por p ó s-traçã o ou resist ê ncia efetiva f cj , conforme a NBR 6118, exi- gida para a libera çã o da armadura nos elementos protendidos por pr é -traçã o, determinada de acordo com 9.2.5.3; c) os tipos de aços com suas dimensões, bitolas, quantidades, formas, detalhes de soldas e das emendas; d ) o cobrimento da armadura e dos insertos em todas as faces, inclusive as alturas dos suportes da ar- madura superior no caso de lajes ou vigas de se- çã o T; e) a armadura adicional a ser colocada na obra, quando for o caso, identificada independente- mente; f) o volume e o peso de cada elemento pr é -moldado; g) os detalhes das liga çõ es a serem executadas na obra durante ou ap ó s a montagem, incluindo os caracter í sticos dos materiais constituintes; h) as toler â ncias dimensionais dos elementos pr é- moldados. 5.3.2 Especificações Adicionalmente ao estabelecido nas Normas Brasileiras, devem ser apresentadas especifica çõ es detalhadas dos processos construtivos e de manuseio, armazenamento, transporte e montagem dos elementos pr é -moldados. 6 Projeto de elementos pré-moldados 6.1 Elementos em flexão simples - Vigas e lajes 6.1.1. Estabilidade lateral de vigas 6.1.1.1 Nas vigas de concreto armado, biapoiadas, car- regadas no plano m é dio da pe ç a, o espa ç amento entre travamentos transversais efetivos não deve exceder L b 50; f no caso da exist ê ncia de uma excentricidade da carga ou inclina çã o da mesma em rela çã o ao plano mé dio, o referido espa ç amento deve ser reduzido. 6.1.1.2 Pode-se adotar, no caso de vigas biapoiadas, co- mo valor de refer ê ncia, que o estado limite por instabi- lidade ser á atingido antes do estado limite por ruptura, na flex ã o, se Lh b 500, f 2 ≥ conforme a Figura 2. 6.1.1.3 Uma an á lise te ó rica exata deve ser elaborada, em todos os outros casos, para a determina çã o da carga cr í- tica de instabilidade. 6.1.1.4 Nas fases de manuseio, transporte e montagem, os elementos devem ter rigidez lateral suficiente para evitar deforma çã o e fissura çã o excessiva que possam reduzir sua capacidade resistente. 6.1.1.5 Recomenda-se que, de acordo com a nomen- clatura indicada na Figura 3, seja obedecida a seguinte inequaçã o: h a 2. m ≥ 6.2 Elementos em flexão composta 6.2.1 Pilares vazados Para os pilares que possuam em seu interior um vazio para funcionar como condutor de á guas pluviais, a redu- çã o da á rea de concreto deve ser levada em conta no seu dimensionamento. Neste caso, a espessura m í nima da parede do pilar deve ser de 10,0 cm. Na regi ã o do furo lateral para sa í da d ’á gua, deve ser previsto refor ç o da ar- madura. Veda-se utiliza çã o permanente do pilar como conduto for ç ado. 6.2.2 Engastamento na base 6.2.2.1 Para superf í cies de contato lisas, o comprimento de engastamento do pilar na funda çã o deve ser: L 1,5 h, para M N.h 0,15 eng ≥≤ L 2,0 h, pa ra M N.h 2,00 eng ≥≥ Onde: h = dimens ã o paralela ao plano de a çã o do momen- to M N = for ç a normal atuante no pilar Nota: Permite-se interpolar linearmente para valores interme- di á rios da rela çã o M/N.h. 6.2.2.2 Para superf í cies de contato com rugosidade m í nima de 1 cm, em 10 cm, os valores anteriores de L eng podem ser multiplicados por 0,8. 6.2.2.3 A ado çã o destes valores n ã o exclui a necessidade de comprovar a resist ê ncia e o comportamento em servi ço da base do pilar, da superf í cie de contato e do colarinho do elemento de funda ção. 6.2.2.4 O comprimento de engastamento n ã o deve ser in- ferior a 40 cm e deve ser compat í vel com o comprimento de ancoragem da armadura do pilar. 6.2.3 Reforço no topo do pilar 6.2.3.1 A armadura transversal no topo do pilar é dimen- sionada para resistir aos esfor ç os internos provenientes do efeito de bloco parcialmente carregado, adicionando- se uma armadura complementar calculada por: A = H f s, comp n d yd γ Onde: H d = for ç a horizontal de c á lculo transmitida ao topo do pilar pelo aparelho de apoio Nota: N ã o deve ser adotado para H d valor inferior ao disposto em 7.3.9. Cópia não autorizada NBR 9062/1985 9 6.2.3.2 A armadura transversal é distribuí da na altura h 1 ≤ b, com 2/3 da se çã o disposta no ter ç o superior de h 1 , sendo b a menor dimens ã o do pilar (ver Figura 4). 6.2.4 Ligações de segmentos de pilares As liga çõ es de segmentos de pilares devem ser executa- das, preferencialmente, nas se çõ es com momento fletor mí nimo absoluto e devem ter sua efici ê ncia comprovada por c á lculo ou ensaios. 6.2.5 Condições de armazenamento e transporte Os pontos de apoio ou suspens ã o dos pilares, durante o armazenamento e transporte, devem constar no projeto, atendendo à s condi çõ es de resist ê ncia e à s de deforma- çã o permanente, considerando-se o m ó dulo de deforma- çã o longitudinal correspondente à maturidade efetiva do concreto. 6.2.6 Protensão temporária A protens ã o tempor á ria, para fins de transporte e monta- gem, é admitida, desde que o sistema de ancoragem permita uma desprotens ã o gradativa, que evite a intro- Figura 2 duçã o de for ç as de impacto. Durante o per í odo em que a pe ç a estiver protendida devem ser respeitados os limites da NBR 7197. 6.3 Peças compostas 6.3.1 O c á lculo deve levar em conta as tens õ es existentes na parte pr é -moldada da pe ç a antes do endurecimento do concreto aplicado na segunda etapa, as propriedades mec â nicas do concreto pr é -moldado e do concreto molda- do posteriormente, a redistribui çã o de esfor ç os decorren- tes da retra çã o e da flu ê ncia e a incid ê ncia dessas a ções sobre o esfor ç o de deslizamento das superf í cies em con- tato. 6.3.2 Permite-se considerar as condi çõ es de c á lculo como pe ç a monol í tica para duas situa ções: a ) colaboraçã o completa para o estado limite ú ltimo; b ) colaboraçã o parcial para os estados limites de uti- lização. Nota: No caso b), o estado limite ú ltimo deve ser verificado para a parte pr é -moldada da pe ç a composta. Figura 3 Cópia não autorizada

NBR 9062 Projeto e execucao de estruturas de concreto pre-moldado

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