TCC Karyn F A Ribeiro 2011

•

IFMT

KARYN

16/03/2020

E aí, curtiu este material?

Ajude a incentivar outros estudantes a melhorar o conteúdo

Gostou desse material? Compartilhe! 🧡

Mecânica dos Solos I

24.813 Materiais compartilhados

Baixe o app para aproveitar ainda mais

Leia os materiais offline, sem usar a internet. Além de vários outros recursos!

Prévia do material em texto

SERVIÇO PÚBLICO FEDERAL
MEC – SETEC
INSTITUTO FEDERAL DE EDUCAÇÃO, CIÊNCIA E TECNOLOGIA DE MATO GROSSO
CAMPUS CUIABÁ – OCTAYDE JORGE DA SILVA
DEPARTAMENTO DA ÁREA DE CONSTRUÇÃO CIVIL

KARYN FERREIRA ANTUNES RIBEIRO

INFLUÊNCIA DA EXPANSÃO DO SOLO NA OBTENÇÃO
DOS PARÂMETROS GEOTÉCNICOS OBTIDOS COM
ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Cuiabá – MT, novembro de 2011

INSTITUTO FEDERAL DE EDUCAÇÃO, CIÊNCIA E TECNOLOGIA DE
MATO GROSSO – IFMT
CAMPUS CUIABÁ – OCTAYDE JORGE DA SILVA
CURSO DE TECNOLOGIA EM CONTROLE DE OBRAS

KARYN FERREIRA ANTUNES RIBEIRO

INFLUÊNCIA DA EXPANSÃO DO SOLO NA OBTENÇÃO
DOS PARÂMETROS GEOTÉCNICOS OBTIDOS COM
ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Cuiabá – MT, novembro de 2011
KARYN FERREIRA ANTUNES RIBEIRO
ii

INFLUÊNCIA DA EXPANSÃO DO SOLO NA OBTENÇÃO
DOS PARÂMETROS GEOTÉCNICOS OBTIDOS COM
ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Trabalho de Conclusão do Curso de
Tecnologia em Controle de Obras,
apresentado à Departamento da Área Da
Construção Civil Campus Cuiabá –
Octayde Jorge da Silva do Instituto
Federal de Educação, Ciência e
Tecnologia de Mato Grosso, como
exigência para a obtenção do título de
Tecnólogo.

Orientador: Prof. Especialista Ilço Ribeiro Junior.

Cuiabá – MT, novembro de 2011
iii

Karyn Ferreira Antunes Ribeiro.

INFLUÊNCIA DA EXPANSÃO DO SOLO NA OBTENÇÃO
DOS PARÂMETROS GEOTÉCNICOS OBTIDOS COM
ENSAIOS DE LABORATÓRIO

Trabalho de Conclusão de Curso em Controle de Obras, submetido à Banca
Examinadora composta pelos Professores do Departamento da Área de Construção
Civil do Instituto Federal de Educação, Ciência e Tecnologia de Mato Grosso,
Campus Cuiabá – Octayde Jorge da Silva como parte dos requisitos necessários à
obtenção do título de Tecnólogo.

Aprovado em: ____________________

______________________________________________
Prof. Especialista Ilço Ribeiro Junior (Orientador)

______________________________________________
Prof. MSc. Enio Fernandes Amorim (Membro da Banca)

____________________________________________
Prof. MSc. Luiz Carlos de Figueiredo (Membro da Banca)

Cuiabá – MT, novembro de 2011
iv

DEDICATÓRIA

Dedico este trabalho aos meus pais, Luiz
Carlos e Aracy, e ao meu Eterno
Namorado Rafael César.

AGRADECIMENTOS

Agradeço primeiramente a Trindade, Deus Pai, Filho e Espírito Santo que
sempre me guiam e me iluminam em cada passo que dou.
Ao meu esposo Rafael César pelo apoio, atenção e pelo seu imenso amor e
carinho.
Aos meus pais Luiz Carlos e Aracy que me ensinaram a caminhar na direção
certa e me incentivaram a chegar até aqui.
As minhas irmãs Kellyn e Kennya, os meus cunhados Emerson e Júnior,
vocês são especiais para mim.
A minha sogra Iolanda e o Sr. Paulo, muito obrigada pelo carinho.
A minha cunhada Ani, meu concunhado Eduardo e a princesinha Sophia.
Amo todos vocês.
Ao meu orientador, professor Ilço que acreditou e me ajudou para que este
trabalho concluísse. Muito obrigada pelo conhecimento que adquiri com você.
A professora Simone, que me auxiliou muito.
Quero também agradecer a todos os meus colegas laboratoristas do IFMT e
da UFMT que me ajudaram e a turma 2008/2, jamais me esquecerei de vocês.

“E desceu a chuva, e correram os rios, e assopraram os ventos
e deram com ímpeto contra aquela casa, e não caiu, porque
fora edificada sobre a rocha”. Mateus 7:25.

vii

RESUMO
Inúmeros problemas têm ocorrido nas obras da Baixada Cuiabana, devido ao solo
saprolítico de filito possuir caráter expansivo, ou seja, aumentam de volume quando
sofrem redução da sua sucção por inundação, e se contraem quando ressecam. Em
alguns casos as patologias também podem ocorrer pela má compactação do solo,
pois suas curvas de compactação apresentam anomalias devido à característica
expansiva do solo. Este trabalho tem o objetivo apresentar o estudo do
comportamento de um solo expansivo da Baixada Cuiabana quando estes se
encontram compactados. O método para este estudo é de carácter experimental e,
consiste em comparar as formas e parâmetros obtidos nos ensaios de compactação,
considerando que seu resultado é influenciado pela expansão do solo. Utilizou-se o
método de Proctor com as energias Normal, Intermediária e Modificada, utilizando
amostras com e sem o reuso, avaliando assim a alteração textural oriunda do
trabalho excessivo com a amostra. Outra análise sobre estas amostras foi à inserção
da água de compactação no ato do ensaio, e a inserção de água realizada 24 horas
de antecedência à compactação do material. A expansão deste solo é causada pela
presença de argilominerais do grupo das ilitas contidas na fração silte e argila. Sua
tensão de expansão é em torno de 20 kPa e sua expansão livre em torno de 20%,
causando trincas e fissuras nas edificações. Os resultados obtidos permitem concluir
que a umidade ótima da amostra sem reuso apresenta o peso específico seco maior
que a amostra com reuso. Já as umidades ótimas dos ensaios, cuja água fora
inserida no ato da realização dos ensaios foram de 14%, baixo se comparada com a
que se acrescentou a água com 24h de antecedência, que obtiveram cerca de 20%
de umidade ótima. De uma forma geral os resultados mostram que a curva de
compactação do solo estudado sofre influência da energia aplicada, a opção de
reutilizar a amostra altera os parâmetros obtidos na curva de compactação, pois
altera a textura do solo, e a inserção de água no momento do ensaio, leva a cada
ponto da curva, a retomar o processo expansivo, levando-a a uma total
instabilização. Conhecer o processo de desencadeamento de um solo expansivo,
associado ao ensaio geotécnico mais realizado na engenharia, o ensaio de
compactação, eleva exponencialmente a chance de sucesso e conduz a obra à
segurança.
Palavras-chaves: Solo saprolítico, expansão, compactação.
viii

ABSTRACT

Numerous problems have been in the works of Cuiabana Lowlands, due to the soil of
phyllite saprolite has expansive nature, ie, increase in volume when they suffer
reduction in their flood suction, and contract when dry. In some cases the conditions
may also occur due to poor soil compaction because their compression curves show
anomalies due to expansive soil characteristics. This paper aims to present the study
of the behavior of an expansive soil Baixada Cuiabana when they are compressed.
The method for this study is experimental and character, is to compare the shapes
and parameters obtained in compression tests, considering that its result is
influenced by the expansion of the soil. We used the method of Proctor with energies
Normal, Intermediate and modified using samples with and without reuse, thus
evaluating the textural changes arising from overwork with the sample. Another
analysis of these samples was the insertion of water in the act of compression test,
and the insertion of water held 24 hours prior to compaction of the material. The
expansion of this soil is caused by the presence of clay minerals of illite group
contained in the silt and clay. Your tension expansion is around 20 kPa and its free
expansion around 20%, causing cracks and crevices in buildings. The results
showed that the optimum moisture content of the sample without reuse has the
specific gravity greater than the dry sample with reuse. Since the optimum moisture
content of the tests, whose water had been inserted at the time of the tests were 14%
lower compared to the water which was added 24 hoursin advance, which had about
20% of optimum moisture. In general the results show that the curve of soil
compaction are influenced energy applied, the option of reusing the sample changes
the parameters obtained in the compression curve, because it changes the texture of
the soil, and the insertion of water at the time of test leads to each point of the curve,
to resume the process of expansion, leading her to a total destabilization. Knowing
the process of triggering an expansive soil associated with the most accomplished
test geotechnical engineering, the compaction test, exponentially increases the
chance of success and leads the work safety.

Keywords: Soil saprolite, expansion, compression.

LISTA DE FIGURAS

Figura 1 - Profundidade de meteorização dos solos, associados com alguns fatores
ambientais da região do Equador às regiões Árticas. [Strakhow, (1967) apud Patinõ (2004)].
................................................................................................................................................................. 5
Figura 2 - Corte Rodoviário, com Camada Laterítica Sobrejacente a uma Camada
Saprolítica de Origem Sedimentar, com as Correspondentes Microfábricas. ............................ 6
Figura 3 - Perfil do Solo Saprolítico de Folhelho. ............................................................................ 7
Figura 4 - Perfil do solo proveniente da alteração da rocha (PINTO, 2000). .............................. 8
Figura 5 - Estrutura de uma camada de caulinita 1:1 (a) atômica, (b) simbólica. (Pinto, 2002).
............................................................................................................................................................... 11
Figura 6 - Estrutura simbólica de minerais com camada 2:1; (a) esmectita com duas
camadas de moléculas de água, (b) ilita. ....................................................................................... 11
Figura 7– Dobras assimétricas desenvolvidas em intercalações de metarenitos quartzosos e
filitos da Formação Miguel Sutil. (Migliorini, 1999)........................................................................ 13
Figura 8 – Formação Rio Coxipó, com matriz arenosa cortados por veios de quartzo.
(Migliorini, 1999). ................................................................................................................................ 13
Figura 9 – Ensaio de expansão livre do solo da Baixada Cuiabana. (Ribeiro Júnior, 2005). 14
Figura 10 – Curva de compactação do solo saprolítico de filito da Baixada Cuiabana.
(Ribeiro Júnior, 2005) ........................................................................................................................ 15
Figura 11 - Local da coleta de amostra de solo, AV. Miguel Sutil, próximo a entrada do
Centro de Eventos do Pantanal - Obra Construtora GMS. .......................................................... 17
Figura 12 - Solos armazenados em sacos plásticos. ................................................................... 20
Figura 13 - Ensaio de compactação em andamento. ................................................................... 20
Figura 14 - Limite de liquidez com e sem secagem prévia. ......................................................... 24
Figura 15 - Carta de Plasticidade do solo saprolítico de filito com e sem secagem prévia.... 26
Figura 16 - Curva Granulométrica dos solos com e sem secagem prévia e com e sem o uso
de defloculante. ................................................................................................................................... 28
Figura 17- Índices de atividade da fração argila para as amostras com e sem o defloculante
e com e sem secagem prévia........................................................................................................... 30
Figura 18 - Curva de Compactação sem reuso com diferentes energias. ................................ 31
Figura 19 - Curva de Compactação com e sem reuso, acrescentando água no momento e
com antecedência de 24 horas. ....................................................................................................... 34
Figura 20 - Expansão de um torrão de solo. Ensaio expedito realizado em campo. .............. 41
Figura 21 - Solo Saprólitico de Filito,com presença de xistosidade com foliação. .................. 41
Figura 22 – Diferença de nível em radier na Baixada Cuiadana. ............................................... 41
x

Figura 23 - Danos em construção assente em solo expansivo. (vertisol - argila rica em
montmorilonita) Foto: University of Idaho – EUA. ......................................................................... 42
Figura 24 - Patologia na calçada, devido à expansão do solo, causado pelo aumento da
umidade. .............................................................................................................................................. 42
Figura 25 - Ensaio de microscopia eletrônica do solo saprolítico de filito seco: + 3000 X.
(FUTAI, 1995). .................................................................................................................................... 43
Figura 26 - Ensaio de microscopia eletrônica do solo saprolítico de filito inundado: + 3000 X.
(FUTAI, 1995). .................................................................................................................................... 43

LISTA DE TABELAS

Tabela 1 - Relação entre o potencial de expansão e índice de plasticidade (CHEN,
1975). .......................................................................................................................... 9
Tabela 2 - Quantidade de material ensaio de compactação. .................................... 19
Tabela 3 – Propriedades do solo com e sem secagem prévia. ................................. 25
Tabela 4 - Análise Granulométrica. ........................................................................... 28
Tabela 5 – Máximo peso específico seco e umidade dos ensaios sem reuso com
variações de energia ................................................................................................. 32
Tabela 6 - Resumo dos resultados da compactação ................................................ 34

xii

LISTA DE ABREVIATURAS E SÍMBOLOS

ABNT - Associação Brasileira de Normas Técnicas
CL - Argila pouco Compressível
CH - Argila de Alta Compressibilidade
ML - Silte de Baixa Compressibilidade
OL - Solo Orgânico de Baixa Compressibilidade
MH - Silte de Alta Compressibilidade
OH - Solo Orgânico de Alta Compressibilidade
γd - Peso Específico Aparente Seco
W - Umidade
Wót - Umidade Ótima
WL - Limite de Liquidez
WP - Limite de Plasticidade
IP - Índice de Plasticidade
Ia - Índice de Atividade da fração argila
h - Horas
kPa - Quilo Pascal
CDSS - Com Defloculante Sem Secagem Prévia
CDCS - Com Defloculante Com Secagem Prévia
SDSS - Sem Defloculante Sem Secagem Prévia
SDCS - Sem Defloculante Com Secagem Prévia

xiii

SUMÁRIO

1 INTRODUÇÃO ..................................................................................................... 1
1.1 JUSTIFICATIVA ............................................................................................. 2
1.2 OBJETIVO GERAL ........................................................................................ 3
1.2.1 OBJETIVOS ESPECÍFICOS ............................................................................ 3
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA ................................................................................ 4
2.1 SOLOS TROPICAIS NÃO SATURADOS ....................................................... 4
2.2 SOLOS SAPROLÍTICOS ...............................................................................5
2.3 SOLOS EXPANSIVOS ................................................................................... 8
2.3.1 CONSTITUIÇÃO MINERALÓGICA DAS ARGILAS ............................................. 10
2.4 SOLOS DA BAIXADA CUIABANA ............................................................... 12
2.4.1 CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS ............................................................... 12
2.4.2 CARACTERÍSTICA DO SOLO DA BAIXADA CUIABANA ..................................... 13
2.4.3 FUNDAÇÕES DE OBRAS RESIDENCIAIS NA BAIXADA CUIABANA ...................... 15
3 MATERIAIS E MÉTODOS .................................................................................. 17
3.1 MATERIAL ................................................................................................... 17
3.1.1 SOLO ...................................................................................................... 17
xiv

3.2 MÉTODOS ................................................................................................... 18
3.2.1 LIMITES DE ATTERBERG ............................................................................ 18
3.2.2 ENSAIOS DE COMPACTAÇÃO ...................................................................... 18
3.2.3 GRANULOMETRIA POR SEDIMENTAÇÃO ....................................................... 21
4 RESULTADOS E DISCUSSÕES ....................................................................... 23
4.1 LIMITES DE ATTERBERG .......................................................................... 23
4.2 GRANULOMETRIA ...................................................................................... 26
4.3 COMPACTAÇÃO ......................................................................................... 30
4.3.1 INFLUÊNCIA DA ENERGIA ........................................................................... 30
4.3.2 INFLUÊNCIA DO REUSO DO MATERIAL .......................................................... 32
5 CONCLUSÃO ..................................................................................................... 36
5.1 SUGESTÕES PARA FUTUROS TRABALHOS ........................................... 37
6 REFERÊNCIA BIBLIOGRAFIA .......................................................................... 38
APÊNDICE A - Características do solo Saprolítico de Filito da Baixada
Cuiabana. ................................................................................................................. 41
ANEXO A - Figuras de obras com ocorrência de patologias causadas pela
expansão dos solos. ............................................................................................... 42
ANEXO B - Resultado do ensaio de microscopia eletrônica realizado por Futai,
(1995), com solo seco e inundado. ........................................................................ 43

1 INTRODUÇÃO
As características dos solos tropicais são ainda pouco estudadas, e
portanto conhecidas. Os solos tropicais podem sofrer variações volumétricas com
ganho no teor de umidade ou perda de sucção.
Presa (1980) define que solo expansivo seja ele no estado natural, ou
compactado, é aquele em que a variação volumétrica é muito elevada, de forma a
produzir efeitos prejudiciais nas obras construídas sobre os mesmos ou nas
proximidades.
Os danos provocados por solos expansivos estão posicionados em
terceiro lugar dentre as seis catástrofes naturais mais perigosas do mundo, sendo
elas: terremotos, escorregamentos, solos expansivos, ciclones, furacões e
enchentes. No Brasil solos expansivos podem ser encontrados em diversas regiões
(VARGAS, 1989).
Para Pinto (2006), quando pequenas construções são feitas em solos
expansivos, o efeito da impermeabilização do terreno pela própria construção pode
provocar uma elevação do teor de umidade, pois, antes da construção, ocorria
evaporação da água que ascendia por capilaridade. E o aumento de umidade pode
provocar expansões, que danificam as construções, provocando trincas ou ruínas.
Segundo Cavalcante et al. (2007), a expansão de um solo de fundação é
capaz de provocar danos estruturais às edificações sobre ele apoiadas,
principalmente as mais leves, com custos de recuperação geralmente elevados,
como pode ser visualizado no Anexo A, nas Figuras 23 e 24.
O fenômeno de expansão dos solos é muito complexo, envolvendo um
conjunto de fatores que influenciam e interagem entre si, tais como a composição
das argilas (argilomineral) e fatores ambientais (clima da região, natureza do fluído,
grau de saturação do solo).
Segundo Vargas (1977) a presença dos argilominerais no solo, contribui
de forma geral, na plasticidade, coesão, bem como no comportamento expansivo de
certos solos argilosos.
2

Na Baixada Cuiabana os problemas mais comuns dos solos são de
expansão, como podem ser vista no Apêndice A nas Figuras 20, 21 e 22. A
expansão ocorre sob obras residenciais, prediais, rodoviárias, e também em obras
de saneamento. Nas residências térreas ou sobradas o problema é muito comum.
Em prédios de quatro pavimentos a ocorrência é menor, porém existe, (RIBEIRO
JÚNIOR, 2006).
Segundo Santos et al. (2003), os solos saprolíticos da Baixada Cuiabana
apresentam uma instabilidade entre a massa específica aparente seca e o
teor de umidade durante o processo de compactação. A curva de compactação
destes solos apresenta não um pico, mas uma banda de pontos de máximos.
Sendo assim é quase impossível determinar a umidade ótima para a compactação
destes solos em campo.

1.1 JUSTIFICATIVA

A presença de solo expansivo tem causado constante preocupação entre
pesquisadores e profissionais que trabalham com obras geotécnicas, pois o uso
indiscriminado deste material pode gerar enormes prejuízos a tais obras. Deste fato,
resulta o interesse e a importância dos constantes trabalhos relacionados a este
assunto. Estes materiais podem gerar instabilidades em taludes, subleito de
pavimentação, fundações de grandes estruturas, desabamento de túneis, devido,
principalmente, a sua propriedade de expansibilidade, (FRAZÃO E GOULART, 1976;
PEREIRA 2004).
Pereira e Pejon (1999) constataram uma série de dificuldades no estudo
destes materiais, devido à complexidade dos fenômenos que conduzem a expansão.
Desta forma, torna-se evidente a necessidade de implementar estudos mais
detalhados para buscar esclarecer melhor a importância dos vários atributos no
comportamento da expansão e desagregação destes materiais quando expostos à
variações de umidade. Verificou-se, por exemplo, o efeito marcante da secagem
sobre o comportamento desses materiais.

1.2 OBJETIVO GERAL

Estudar a influência da expansão do solo saprolítico de filito da Baixada
Cuiabana na obtenção dos parâmetros geotécnicos iniciais obtidos com ensaios de
laboratório, averiguando assim a acurácia dos resultados obtidos conforme as
Normas Brasileiras.

1.2.1 OBJETIVOS ESPECÍFICOS

Verificar a influência do comportamento dos solos com e sem secagem
prévia, conforme recomenda a Associação Brasileira de Normas Técnicas (ABNT);
Verificar a influência da energia de compactação nos parâmetros iniciais
do solo expansivo;
Analisar a curva de compactação e o seu formato atípico em solos
expansivos;
Verificar a influência das amostras com e sem reuso nos parâmetros dos
solos expansivos;
Analisar o método de inserção de água prescrito na Norma Brasileira de
compactação e compará-la com possíveis alterações.

2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA

2.1 SOLOS TROPICAIS NÃO SATURADOS

Segundo Vargas (1987), solos tropicais não são simplesmente os que
ocorrem nos trópicos, mas também devem possuir comportamento particular do
ponto de vista da engenharia. A formação destes solos necessita de clima úmido e
boa condição de drenagem. Ossolos tropicais podem ser divididos em duas grandes
classes: solos lateríticos e solos saprolíticos.
De acordo com Cozzolino e Nogami (1993) os solos lateríticos
caracterizam-se pela presença de grãos muito resistentes mecanicamente e
quimicamente, com elevado percentual de hidróxidos e óxidos de ferro ou alumínio.
Em geral, o argilomineral mais comum é a caulinita. Resultados de microscopia
eletrônica levaram a Nogami e Villibor (1995) a concluir que a parcela fina dos solos
lateríticos está agregada, formando uma massa de aspecto esponjoso. Esta
organização pode formar solos porosos com alta permeabilidade.
As características dos solos saprolíticos estão diretamente relacionadas
com a rocha matriz. Desta forma, as camadas podem variar de algumas a várias
dezenas de metros e diferentes comportamentos e cores. Eles são identificados
macroscopicamente por apresentarem manchas, xistosidades, vazios e outras
características inerentes à rocha matriz. Sua composição mineralógica é muito
variada, sendo resultante do intemperismo da rocha, depende, portanto, do grau de
alteração e do tipo de rocha.
A Figura 1 mostra o grau de intemperismo sofrido por um perfil de solo
nas diversas regiões da terra, dependendo do nível de precipitação, da quantidade
de vegetação existente, da variação de temperatura e do grau de evaporação. Nas
regiões com grande variação de precipitação e temperatura, a Figura 1 mostra
horizontes na superfície e profundamente intemperizados, mas em regiões de clima
mais frios e com menor umidade o grau de intemperismo nesses horizontes é bem
menor.
O grau de intemperismo é mínimo nas regiões desérticas e nos pólos, já
na região dos trópicos, há grandes variações pluviométricas e de temperatura, que
afeta todos os minerais alteráveis ao mesmo tempo em que alguns desaparecem
5

dando lugar a produtos secundários neoformados. Para Toledo et al.(2000), a
temperatura desempenha um papel duplo, condicionando a ação da água: ao
mesmo tempo em que acelera as reações químicas, aumenta a evaporação,
diminuindo a quantidade de água disponível para a lixiviação dos produtos solúveis.
A cada 10ºC de aumento na temperatura, a velocidade das reações químicas
aumenta de duas a três vezes.

Figura 1 - Profundidade de meteorização dos solos, associados com alguns fatores
ambientais da região do Equador às regiões Árticas. [Strakhow, (1967) apud Patinõ (2004)].

2.2 SOLOS SAPROLÍTICOS

Segundo Pinto (2006) é o solo que mantém a estrutura original da rocha-
mãe, mas perdeu a consistência da rocha. Visualmente pode confundir-se com uma
rocha alterada, mas apresenta pequena resistência ao manuseio. É também
chamado de solo residual jovem ou solo de alteração de rocha e ocorre em regiões
tropicais e subtropicais úmidas, onde o intemperismo é mais intenso.
Os solos saprolíticos (sapro, do grego: podre) são aqueles que resultam
da decomposição e/ou desagregação “in situ” da rocha matriz pela ação das
intempéries (chuvas, insolação, geadas) e mantêm, de maneira nítida, a estrutura da
6

rocha que lhe deu origem. São genuinamente residuais, isto é, derivam de uma
rocha matriz, e as partículas que o constituem permanecem no mesmo lugar em que
se encontravam em estado pétreo, (VILLIBOR et al., 2009).
Segundo os mesmos autores os solos saprolíticos constituem, portanto, a
parte subjacente à camada de solo superficial laterítico (ou, eventualmente, de outro
tipo de solo) aparecendo, na superfície do terreno, somente por causa de obras
executadas pelo homem ou erosões. Estes solos são mais heterogêneos e
constituídos por uma mineralogia complexa contendo minerais ainda em fase de
decomposição. São designados também de solos residuais jovens, em contraste
com os solos superficiais lateríticos, maduros. Uma feição muito comum no horizonte
superficial, ou no seu limite, é a presença de uma linha de seixos de espessuras
variáveis (desde alguns centímetros até 1,5 m), delimitando o horizonte laterítico do
saprolítico. As Figuras 2 e 3 ilustram a ocorrência de solos lateríticos e saprolíticos.

Figura 2 - Corte Rodoviário, com Camada Laterítica Sobrejacente a uma
Camada Saprolítica de Origem Sedimentar, com as Correspondentes
Microfábricas.
7

Figura 3 - Perfil do Solo Saprolítico de Folhelho.

O solo saprolítico corresponde ao horizonte inferior do solo residual,
sendo o mais jovem dos três horizontes. Sua característica principal é a presença de
fraturas reliquiares herdadas da rocha mãe. Granulometricamente é de difícil
caracterização, podendo apresentar desde matacões até argila. As frações argila e
areia variam consideravelmente, podendo predominar tanto uma como a outra,
dependendo do local. A espessura média deste horizonte é de 6 m, com um máximo
de 17 m.
Segundo Vargas (1978), os horizontes são denominados de: horizonte I
(de evolução pedogênica), horizontes II (residual intermediário), horizonte III
(residual profundo), horizonte IV (alteração da rocha) e, rocha sã fissurada. A Figura
4 ilustra os respectivos horizontes.

Figura 4 - Perfil do solo proveniente da alteração da rocha (PINTO, 2000).
O horizonte denominado residual maduro é o horizonte superficial onde o
solo perdeu sua estrutura original tornando-se relativamente homogêneo. O solo
saprólito é caracterizado pelo horizonte onde o solo ainda guarda características da
rocha que lhe deu origem, inclusive veios intrusivos, fissuras, xistosidade e
camadas. No entanto, sua resistência já se encontra bastante reduzida podendo-se,
pela pressão dos dedos desfragmentarem-se completamente. Os horizontes de
rocha alterada são aqueles onde a alteração progrediu, ao longo de zonas de menor
resistência, deixando relativamente intactos grandes blocos da rocha original
envolvidos por solo de alteração de rocha.
Na mecânica dos solos, há uma distinção entre solo saprolítico e
saprólito, sendo solo saprolítico aquele proveniente da alteração “in situ” da rocha,
que se encontra em um estágio avançado de desintegração. Este solo possui a
estrutura original da rocha, e a ela se assemelha em todos os aspectos visuais
perceptíveis, salvo na coloração. A matriz deste solo é pouco resistente. São
classificados como saprólito, blocos de rocha com pouca alteração, (RIBEIRO
JÚNIOR, 2006).

2.3 SOLOS EXPANSIVOS

Para Cavalcante et al. (2007), os solos expansivos são solos não
saturados que sofrem considerável variação volumétrica quando sujeitos a variação
no teor de umidade. Portanto, seu comportamento é bastante dependente de
variações sazonais. Durante períodos de estiagem, se encontram geralmente com
sucção elevada, o que lhes confere resistência relativamente alta, o que pode
dificultar trabalhos de escavação. Porém, com o aumento no teor de umidade
(períodos chuvosos, infiltração de água decorrente de vazamentos de tubulações,
etc.), esses solos experimentam valores de expansão, muitas vezes bastante
expressivos, tanto em termos de tensão quanto em termos de deformação
(expansão vertical).
A expansão em solos acontece geralmente com aqueles de natureza
argilosa ou argilo-siltosa, com percentual de material passando na peneira 200
9

freqüentemente acima de 80%. Os argilominerais encontrados com maior
freqüência em solos expansivos são pertencentes ao grupo das montmorilonitas,
mais especificamente as esmectitas (CHEN 1988, DAY 1999, MURTHY 2003) e
vermiculitas. Quanto à gênese, os solos expansivos podem provir de rochas ígneas
básicas, tais como basaltos, intrusões de diabásio e os gabros, ou de rochas
sedimentares, tais como os folhelhos, margas calcáreas, calcários, argilitos e alguns
siltitos, que contenham argilominerais expansivos.
A composição mineralógica dos solos expansivos tem grande importância
no potencial de expansão, onde as cargas elétricas dasuperfície dos minerais de
argila, a resistência entre camadas e a capacidade de troca catiônica contribuem
para o potencial de expansão (CHEN, 1975).
De acordo com Murthy (2003), problemas envolvendo solos expansivos
têm sido detectados em várias partes do mundo. Dentre os países com maiores
ocorrências, estão à Austrália, Estados Unidos, Canadá, China, Israel, Índia e Egito.
Day (1999) e Jones & Jones (1987) relatam que somente nos Estados Unidos, o
custo anual associado a danos provocados por solos expansivos às obras, tais como
edifícios, rodovias, aeroportos, dentre outras, atingiram a cifra de 9 bilhões de
dólares no ano de 1987.
Chen (1975) demonstra que o índice de plasticidade sozinho pode ser
usado como indicador preliminar das características expansivas da maioria das
argilas, aplicado apenas a solos com 8 a 65% de argilas.

Tabela 1 - Relação entre o potencial de expansão e índice de
plasticidade (CHEN, 1975).

O aumento do volume dos solos expansivos se dá principalmente por
sucção d’água para dentro dos poros do solo e depois por adsorção d’água para o
interior da própria estrutura cristalina. Nesta segunda etapa a água é adsorvida por
efeito da dupla camada de cargas elétricas da fração cristalina argilosa dos solos.
10

Além disso, como a estrutura é mais ou menos complexa conforme a classe do
mineral argila presente, a adsorção é máxima nas argilas de estrutura complexa,
grupo das montmorilonitas, e mínima nas estruturas simples, como das caolinitas. É
ainda maior ou menor segundo o cátion adsorvido (VARGAS, 1993).
Parte da expansão de um solo pode-se dar também por deformabilidade
elástica. Esta fase é inteiramente mecânica, como quando pressões atuantes sobre
uma camada argilosa não-expansiva é avaliada por efeito de escavação do solo
sobrejacente e que originam uma pressão neutra negativa da água dos poros, a qual
produz a sucção da água, (Ibidem, 1993). Os parâmetros de expansão das argilas
são função do grupo e porcentagem do argilomineral presente e do cátion adsorvido
que na prática podem ser representados pelo índice de atividade do solo, além
disso, esses parâmetros dependem da consistência ou compacidade do solo,
representados pelo índice de vazios ou massa específica aparente seca e da sua
estrutura.
Segundo López et al. (1999), o método eficaz de identificação de um solo
expansivo são as análises mineralógicas da matéria argilosa, permitindo assim um
conhecimento profundo sobre o fenômeno da expansão. Os ensaios que fazem as
análises mineralógicas podem ser de difração de raios-X, análises calorimétricas,
espectropia por raios infravermelhos ou microscopia eletrônica de varredura, como
demonstrado no Anexo B, nas Figuras 25 e 26.

2.3.1 CONSTITUIÇÃO MINERALÓGICA DAS ARGILAS

Pinto (2002) relata que os argilo-minerais apresentam uma estrutura
complexa, e que a composição química das argilas possui dois tipos de estrutura:
uma estrutura de tetraedros justapostos num plano, com átomos de silício ligados a
quatro átomos de oxigênio (SiO2), e outra de octaedros, em que átomos de
alumínio são circundados por oxigênio ou hidroxilas [Al(OH)3]. Estas estruturas se
ligam por átomos de oxigênio que pertencem simultaneamente a ambas, como
podemos verificar na Figura 5.

Figura 5 - Estrutura de uma camada de caulinita 1:1 (a) atômica, (b)
simbólica. (Pinto, 2002).

Os argilominerais podem ser formados por uma camada tetraédrica e uma
octaédrica (camada 1:1), como a caulinita, cuja estrutura se encontra firmemente
empacotadas, com ligações de hidrogênio que impedem sua separação. Por este
motivo a caulinita não expande. A haloisita argilo-mineral semelhança da camada da
caulinita, pode sofrer uma desidratação irreversível, quando exposta a temperaturas
entre 60-75ºC perdendo assim a água das entrecamadas.
Outra forma que os argilo-minerais podem se apresentar é com estrutura
de camada 2:1, ou seja, o arranjo octaédrico é encontrado entre duas estruturas
tetraédricas. Com esta constituição estão as esmectitas e as ilitas. Nestes minerais
as ligações se fazem por íons de O2- e O2+, que são ligações mais fracas,
causando expansão das partículas. Como mostra a Figura 6.

Figura 6 - Estrutura simbólica de minerais com camada 2:1; (a) esmectita com
duas camadas de moléculas de água, (b) ilita.

Nos argilominerais 2:1 a maior proporção é de sílica, traduzida pela
presença de 2 lâminas tetraédricas. Fazem parte deste grupo as esmectitas, sendo
a montmorilonita a mais comum nos solos. São 2:1 támbém a vermiculita e a ilita. Os
principais óxidos de ferro e alumínio são, respectivamente, a hematita, a goethita e a
gibsita.
De um modo geral os solos que sofrem expansão são aqueles que
possuem argilo-minerais do tipo 2:1. Os argilominerais encontrados com maior
freqüência em solos expansivos são pertencentes ao grupo das montmorilonitas,
mais especificamente as esmectitas e vermiculitas (CHEN 1988, DAY 1999 e
MURTHY 2003).

2.4 SOLOS DA BAIXADA CUIABANA

2.4.1 CARACTERÍSTICAS GEOLÓGICAS

A cidade de Cuiabá está situada sobre litologias deformadas pertencentes
ao Grupo Cuiabá, as quais são constituídas por rochas de baixo grau de
metamorfismo, tais como filitos, metarenitos e metarcóseos, com xistosidade bem
desenvolvida e intensamente dobrada e fraturada durante vários ciclos tectônicos de
idade pré-cambriana. Os primeiros trabalhos que descreveram os aspectos
geológicos das rochas do Grupo Cuiabá e a constatação da existência de estruturas
dobradas nas regiões da Província Serrana e Baixada Cuiabana são de Evans
(1894). A individualização do Grupo Cuiabá, como unidade litoestratigráfica, foi feita
por Almeida (1964). Esse autor foi o primeiro a reconhecer essa faixa de
dobramentos marginal ao Cráton, propondo a designação Geossinclíneo Paraguai
para agrupar as três zonas estruturais que a compõe, as quais sejam: a Zona da
Baixada do Alto Paraguai, da Província Serrana e Baixada Cuiabana.
Segundo Migliorini (1999), na região de Cuiabá, o Grupo Cuiabá, expõe-
se pela Formação Miguel Sutil e Formação Rio Coxipó. A formação Miguel Sutil que
aflora praticamente em toda a porção central e norte das cidades de Cuiabá e
Várzea Grande corresponde a um solo argilo-siltoso, formado por metargilitos ou
filitos de cor cinza esverdeada a marrom avermelhada, normalmente sericíticos,
13

estratificações plano-paralelas e clivagem ardosiana, como pode ser visto na Figura
7. A formação Rio Coxipó, como pode ser observada na Figura 8, onde se trata de
um solo areno-siltoso formados principalmente por meta-conglomerados que
sobrepõe à formação Miguel Sutil através de contatos transacionais e tectônicos e
aflora principalmente na porção sul das cidades de Cuiabá e Várzea Grande.

Figura 7– Dobras assimétricas desenvolvidas
em intercalações de metarenitos quartzosos e
filitos da Formação Miguel Sutil. (Migliorini,
1999).
Figura 8 – Formação Rio Coxipó, com matriz
arenosa cortados por veios de quartzo.
(Migliorini, 1999).

2.4.2 CARACTERÍSTICA DO SOLO DA BAIXADA CUIABANA

Futai et al. (1998) e Ribeiro Junior (2006), estudando os solos residuais
de filito da Baixada Cuiabana concluíram, que este solo têm minerais do tipo 2:1,
sendo predominante a montmorilonita e a ilita, que são expansivos. Ribeiro Junior,
(2005) estudou o solo saprolítico da Baixada Cuiabana e observou cerca de 25% de
expansão volumétrica para a situação livre (sem carregamento), como pode ser visto
na Figura 9.

Figura 9 – Ensaio de expansão livre do solo da Baixada Cuiabana. (Ribeiro Júnior,
2005).

As características dos solos saprolíticos estão diretamente relacionadas
com a rocha matriz. Desta forma, as camadas podem variar de algumas a várias
dezenasde metros e diferentes comportamentos e cores. Eles são identificados
macroscopicamente por apresentarem manchas, xistosidades, vazios e outras
características inerentes à rocha matriz. Sua composição mineralógica é muito
variada, sendo resultante do intemperismo da rocha, depende, portanto, do grau de
alteração e do tipo de rocha, (FUTAI, 1999).
O solo saprolítico de filito apresentam xistosidade e estratificação, devido
ao intemperismo da rocha. Segundo Vecchiato (1987), Cuiabá está localizada em
uma depressão que dá início a Bacia Sedimentar do Pantanal, sendo esta área
constituída por rochas metamórficas do Grupo Cuiabá.
Migliorini (1999) classifica esta região estudada como parte da formação
Miguel Sutil, pertencente ao grupo Cuiabá. Esta parte da formação Miguel Sutil é
constituída por metargilitos ou filitos de cor cinza esverdeada a marrom
avermelhada, normalmente sericíticos, com frequentes laminações plano-paralelas.
Ribeiro Júnior (2005) apresenta anomalias nas curvas de compactação
dos solos da Baixada Cuiabana, obtidas sem reuso de amostras e utilizando energia
normal. A Figura 10 mostra tal anomalia, onde não é possível determinar os valores
de peso específico seco (d) e a umidade ótima (ωot). Entre W2 e W3 ocorre uma
região quase horizontal com dois picos mais acentuados e outros menores. Entre
estes dois picos maiores ocorre uma variação de cerca de 5% na umidade ótima.
15

Pode-se associar esta instabilidade da curva de compactação à presença de argilo-
minerais expansivos, que ao adsorver a água de compactação em sua camada,
entra em desequilíbrio elétrico-químico. Tais características também foram
anteriormente encontradas por Santos (2003).

2.4.3 FUNDAÇÕES DE OBRAS RESIDENCIAIS NA BAIXADA CUIABANA

Nas obras de pequeno porte como as construções populares para
habitação, as fundações são projetadas e executadas, de uma forma geral por
radier, blocos, ou sapatas. Radier é o de fundação mais usada em obras
habitacionais populares. Esta prática tornou-se forte, porque o radier é usado em
terrenos que não oferecem boa capacidade de suporte dispensando assim análise
prévia do terreno. No caso da Baixada Cuiabana, onde o solo pode ser expansivo,
isso se torna grave. O radier por possuir grande área de contato, e a edificação
popular serem relativamente leve, irá transmitir uma baixa tensão ao solo, ocorrendo
à expansão da edificação como um todo ou expansão diferencial (RIBEIRO JÚNIOR
& CONCIANI, 2005).
Segundo Lew & Soares (1998) a tensão de expansão do solo saprolítico
de filito a 0,5m de profundidade pode ser de 26 kPa, o que pode causar graves
patologias nas edificações.
1,35
1,45
1,55
1,65
2 6 10 14 18 22 26 30
Teor de Umidade (% )
M
a
ss
a
E
sp
.
A
p
.
S
e
c
a
(
g
/c
m
³)
W1 W4W2 W3

Figura 10 – Curva de compactação do solo saprolítico de filito da Baixada Cuiabana.
(Ribeiro Júnior, 2005)
16

Futai (1995), afirmou que há expansão em construções com fundações
em sapatas e blocos porque há um super dimensionamento dos elementos de
fundações. Estes super dimensionamentos também ocorrem no número de pilares,
que, sobretudo aliviam as tensões transmitidas ao solo.
Segundo Concani (2009), na Baixada Cuiabana, a pressão de expansão
dos solos expansivos varia entre 20 kPa e 60 kPa. Portanto, os valores de tensão
transmitidos ao solo pelas fundações são menores que a pressão de expansão. Isso
explica as frequentes trincas apresentadas por esses imóveis.
Para Ribeiro Júnior & Conciani (2005), existem também problemas de
expansão em quadras poliesportivas, reservatórios enterrados, redes de
saneamento básico, como córregos, ou canais.

3 MATERIAIS E MÉTODOS

3.1 MATERIAL

3.1.1 SOLO

As amostras de solo para este trabalho foram coletadas na obra do
Residencial: Torres do Parque IX, próximo ao Trevo do Centro de Eventos do
Pantanal como indica a Figura 11. Este local pertence à Formação Miguel Sutil
pertencente ao grupo Cuiabá, cuja granulometria é predominantemente silte-argilosa
e com característica expansiva (RIBEIRO JÚNIOR 2006).
Este solo é classificado como residual e saprolítico, pois é originado pela
decomposição da rocha local de filito. O material coletado era de coloração
amarelada e a profundidade de 0,5 m a 1,0 m.

Figura 11 - Local da coleta de amostra de solo, AV. Miguel Sutil, próximo a entrada do
Centro de Eventos do Pantanal - Obra Construtora GMS.

3.2 MÉTODOS

3.2.1 LIMITES DE ATTERBERG

3.2.1.1 Limite de Liquidez

O limite de liquidez é a quantidade de umidade do solo no qual o solo
muda do estado líquido para o estado plástico, ou seja, perde a sua capacidade de
fluir.
O ensaio foi realizado segundo a NBR 6459 (1984), Solos - Determinação
do limite de liquidez. Realizando de duas formas: com e sem secagem prévia.

3.2.1.2 Limite de Plasticidade

O limite de plasticidade é o teor de umidade em que o solo passa do
estado plástico para o semi-sólido, onde perde a capacidade de ser
moldado.
O ensaio foi realizado segundo a NBR 7180 (1984), Solos - Determinação
do limite de Plasticidade. Também foi realizado de duas formas: com e sem
secagem prévia.

3.2.2 ENSAIOS DE COMPACTAÇÃO

Santos (2003), afirma que a compactação consiste no processo mecânico
que, através de uma aplicação repetida e rápida de cargas ao solo, conduz a uma
diminuição do seu volume, e, portanto, a uma diminuição do índice de vazios e a um
aumento do peso específico seco. Esta redução de volume é resultado, sobretudo,
da expulsão de ar dos vazios do solo, não ocorrendo significativa alteração do teor
em água nem alteração do volume das partículas sólidas durante a compactação.
O ensaio de compactação foi realizado de acordo com a ABNT/NBR
7182/86, seguindo algumas modificações estabelecidas para tal procedimento. O
19

ensaio de compactação foi realizado com e sem reuso de amostra. E também com e
sem secagem prévia. Nas energias normal, intermediária e modificada.

3.2.2.1 Ensaio sem reuso do material

Os ensaios de compactação sem reuso de amostras apontam pela
experiência observada na bibliografia, que para solos saprolíticos, os resultados
obtidos são mais próximos da realidade, sendo assim mais confiáveis. Quando o
material é formado de partículas muito quebradiças, este procedimento é necessário
para não descaracterizar o resultado, (PINTO, 2000). A desvantagem é sem dúvida
a maior quantidade de material utilizado. Souza (1980) recomenda que quando uma
amostra sofre degradação ou há dificuldade em adsorver água, deve-se usar
sempre uma amostra sem reuso para cada ponto da curva de compactação.
A norma Brasileira de ensaio de compactação prevê alternativas de
ensaio sem reuso do material quando as partículas são facilmente quebradiças.

Tabela 2 - Quantidade de material ensaio de
compactação.
Cilindro Tipo de Ensaio
Com reuso Sem reuso
Pequeno 5 kg 25 kg
Grande 8 kg 42 kg

3.2.2.2 Ensaio com inserção de água com 24 horas de antecedência

Este método foi utilizado para verificar a diferença entre os resultados
obtidos pelo método recomendado pela ABNT NBR- 7182 - Ensaio de Compactação
e método que foi desenvolvido para solos expansivos, onde a amostra ficou
armazenada em sacos plásticos lacrados por 24h, já com a umidade de
compactação de cada ponto da curva, como mostra a Figura 12. Este procedimento
foi adotado para o solo poder se expandir antes de se compactado. Pelo método
20

referendado pela NBR 7182 (Figura 13), o solo expande durante o processo de
compactação, levando a curva a obter anomalias devido à expansão.

Figura 12 - Solos armazenados em sacos plásticos.

Figura 13 - Ensaio de compactação emandamento.

3.2.2.3 Ensaio sem secagem prévia do solo

De acordo com Pìnto (2006), a experiência mostra que a pré-secagem da
amostra influi nas propriedades do solo, além de dificultar a posterior
homogeneização da umidade incorporada. A influência da pré-secagem, para alguns
solos, é considerável. A pré-secagem provoca, por exemplo: em solos argilosos de
21

composição de gnaisse, umidades ótimas menores e densidade secas máxima
maiores. Os ensaios realizados sem a secagem prévia, portanto, são mais
representativos principalmente aos solos tropicais, mas a prática corrente é fazer a
pré-secagem, provavelmente pela facilidade de padronizar os procedimentos nos
laboratórios, diminuindo o grau de supervisão.

3.2.3 GRANULOMETRIA POR SEDIMENTAÇÃO

O ensaio de análise granulométrica do solo foi executado segundo
ABNT/NBR 7181/82. O comportamento granulométrico do solo foi observado de
quatro maneiras:

I. Sem secagem prévia e sem o uso de defloculante,
II. Sem secagem prévia e com o uso de defloculante,
III. Com secagem prévia e sem uso de defloculante,
IV. Com secagem prévia e com uso de defloculante.

Esta medida foi adotada para quantificar o poder desagregador do
defloculante e observar o seu comportamento perante as amostras com e sem
secagem prévia. Molinero et al. (2003), estudaram a influência do defloculante
químico na análise granulométrica dos solos do Distrito Federal e concluíram
que o defloculante é um agente significativo na classificação dos solos.
Além destes ensaios mencionados acima, foram realizados mais cinco
ensaios de granulometria com uso de defloculante com materiais das amostras
advindas dos 5 pontos do ensaio de compactação com reuso de amostras e
deixadas expandir por 24h em sacos plásticos fechados com a umidade de
compactação de cada ponto, com objetivo de verificar a modificação granulométrica
significativa de cada ponto da curva de compactação, obtida pela quebra de grãos
oriunda das repetidas energias aplicadas.
Nos solos tropicais os resultados dos ensaios de granulometria se alteram
substancialmente quando se introduzem variações na metodologia do ensaio em
relação à prescrita pela ABNT (uso ou não de defloculante), e este fato foi
22

demonstrado por diversos autores (Futai, 1995, Souza Neto, 1998, Moraes Silva,
2000). Castro (1974) demonstrou que a inclusão de agregações de partículas
(passadas na peneira #10 (2 mm)) no ensaio de sedimentação gera descontinuidade
na curva granulométrica na transição entre o peneiramento fino e a sedimentação.

4 RESULTADOS E DISCUSSÕES

4.1 LIMITES DE ATTERBERG

A GSEGPW (1997) - (Geological Society Engineering Group-Working
Party Revised Report) recomenda que os ensaios de caracterização sejam
realizados em amostras partindo do estado natural (sem secagem), a não ser que
ensaios comparativos não indiquem influência desse efeito nos resultados dos
ensaios.
Os ensaios de caracterização do solo foram realizados de duas maneiras:
com e sem secagem prévia. Este procedimento visa comparar os dois métodos e
verificar a influência da pré-secagem nas propriedades do solo.
Segundo Mitchell e Sitar (1982), dois efeitos importantes podem estar
relacionados à secagem das amostras: 1) formação de agregados e cimentações
por óxidos de ferro alumínio; e 2) perda de água de minerais argílicos hidratados.
Em alguns casos estes efeitos podem ser irreversíveis.
Segundo Townsend (1985) e Mitchell e Sitar (1982), a secagem prévia do
solo ao ar provoca a oxidação dos sesquióxidos de ferro e alumínio e formação de
agregações de partículas finas, assim como perda de água de constituição no caso
de minerais argílicos hidratados como a haloisita.
É apresentado na Figura 14, o gráfico do limite de liquidez (WL) do solo
com e sem secagem prévia. Para a amostra com secagem prévia, como recomenda
a ABNT, o Limite de Liquidez (WL) é de 31,2%. Já o limite de liquidez obtido com a
amostra na umidade de campo, ou seja, sem secagem prévia, é de 30,1%. Observa-
se também que o coeficiente angular das duas linhas de tendência (com e sem
secagem prévia) têm praticamente o mesmo valor. Este desempenho da curva
aponta para a idéia que este solo com característica expansiva solo não modifica
sua estrutura intermolecular de capacidade de adsorver água, mantendo-se na
mesma proporção. O deslocamento da curva sem secagem prévia para baixo indica
apenas uma mudança no potencial inicial de adsorver água, totalmente entendível,
pois quanto menor o teor de umidade inicial, maior é o potencial inicial de adsorção
de água pelos argilo-minerais.
24

O Coeficiente de determinação (R²), é uma medida sobre a qualidade do
modelo. Quanto mais próximo de 1, mais explicativo é o modelo. A amostra com
secagem prévia obteve resultados com variância maior que as amostras sem
secagem prévia, mesmo assim, para as duas amostras, o R² foi satisfatório, estando
acima de 0,97, ou seja, 97% da variância de Y é explicada pela variância de X.
Já o limite de plasticidade (WP) é de 16,3%, logo o seu Índice de
plasticidade (IP) é de 13,8%. Através do IP é possível saber a classificação do solo
quanto à plasticidade, para este solo a classificação foi de plasticidade média.

R² = 0,9758
R² = 0,9949
25
26
27
28
29
30
31
32
33
34
35
10 100
T
e
o
r
d
e
u
m
id
a
d
e
(
%
)
Nº de golpes
Sem secagem prévia
Com secagem prévia

Figura 14 - Limite de liquidez com e sem secagem prévia.

Os resultados dos ensaios dos Limites de Atterberg estão apresentados
na Tabela 3. O limite de plasticidade (WP) do solo com e sem secagem prévia são
16,3% e 17,45%, respectivamente. Assim os seus respectivos índices plasticidade
são de 13,8% e 13,75%, sendo sua plasticidade classificada como média.
O mesmo decréscimo de teor de umidade na variação inicial de adsorção
de água do solo sentida na amostra sem secagem prévia em relação ao solo com
secagem prévia nos resultados do Limite de Liquidez pode ser observada no Limite
de Plasticidade. Isso mostra que o tamanho da região plástica do solo saprolítico de
filito com característica expansiva não muda, pois o IP é muito parecido. Portanto, o
25

fato de secar ou não a amostra previamente torna o solo inicialmente mais, ou
menos susceptível a adsorver água.
Estes resultados não condizem com os resultados comentados por
GSEGPW (1997), Mitchell e Sitar (1982) e Townsend, (1985), onde amostras com
secagem prévia obteriam resultados menores que as amostras sem secagem prévia.
Isto se dá provavelmente, por se tratar de um solo expansivo, onde o potencial de
adsorção inicial é proporcional a sua umidade inicial.

Tabela 3 – Limites de Atterberg do solo com e secagem prévia
Propriedades Sem secagem prévia Com secagem prévia
WL 30,1% 31,2%
WP 16,3% 17,45%
IP 13,8% 13,75%

Vargas (1978) adverte que somente o IP não é suficiente para julgar a
plasticidade dos solos e que há a necessidade de se conhecer os valores de LL e IP.
Para tanto, o gráfico idealizado por Casagrande serve de referência para a
classificação da plasticidade do solo.
Souza Neto (2000) destaca dizendo que a secagem prévia das amostras
nos ensaios de caracterização tem conduzido a significativas reduções no
percentual de finos (especialmente na fração argila) e na plasticidade (redução nos
limites de Atterberg). Esta redução tem comprometido a posição do solo na Carta de
Plasticidade e, conseqüentemente, sua classificação.
Como pode ser visto na Figura 15, para o solo em estudo, não foi
observado para solos com secagem prévia uma redução na plasticidade como o
comentado por Souza Neto (2000), mas sim um ganho de plasticidade. Este
comportamento inverso, provavelmente se dá por se tratarde um solo expansivo, e
conseqüentemente seu potencial de adsorção e plasticidade aumentam
proporcionalmente com o aumento de sucção. Este ganho de plasticidade foi
pequeno, não levando o solo a alterações significantes em seu comportamento.
Segundo a Carta de Plasticidade de Casagrande este solo é classificado
como CL - Argila de baixa compressibilidade.
26

0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
60
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95 100
Ín
d
ic
e
d
e
P
la
s
ti
c
id
a
d
e
Limite de Liquidez
Com secagem
Sem secagem
CH
MH ou OH
ML ou OL
CL

Figura 15 - Carta de Plasticidade do solo saprolítico de filito com e sem secagem prévia.

4.2 GRANULOMETRIA

Os comportamento granulométrico do solo foi observado de quatro
maneiras:

I. Com Defloculante Sem Secagem Prévia - (CDSS)
II. Com Defloculante Com Secagem Prévia – (CDCS)
III. Sem Defloculante Sem Secagem Prévia – (SDSS)
IV. Sem Defloculante Com Secagem Prévia – (SDCS)

Para Nogami e Villibor, 1995, a formação de agregações de partículas
finas faz com que partículas do tamanho de argila (φ < 2µ) adquiram dimensões de
silte ou areia, diminuindo o teor de finos e a plasticidade. Existe dificuldade em se
definir uma granulometria representativa, uma vez que esta depende do grau de
destruição destas agregações pelo defloculante.
27

Na Figura 16 são apresentadas as curvas granulométricas do solo
saprolítico de filito com e sem secagem prévia e com e sem o uso do defloculante. O
tamanho das partículas do solo foi classificado de acordo segundo a ABNT NBR
6502 (1985).
Pode-se verificar na Figura 16 e na Tabela 4 que as amostras CDSS,
CDCS, SDSS e SDCS não tiveram diferença granulométrica até atingirem o
diâmetro de areia fina, ou seja, durante a etapa experimental do peneiramento
grosso e fino. As discrepâncias granulométricas entre os estados da amostra
começam na fase da sedimentação. Como já era de se esperar, ensaios sem uso do
defloculante (SDSS e SDCS) assumem o mesmo tipo de comportamento, sendo que
esta ausência do defloculante faz com que o solo não consiga quebrar os
aglomerados de origem reliquiar, formados por partículas finas, assumindo, portanto,
características de solo granular. O Fato de termos nesta situação amostras com e
sem secagem prévia não alterou em muito seu comportamento, mostrando que,
quando se tratam de amostras sem uso do defloculante, este é o que influencia com
generosidade no comportamento do solo.
As amostras com defloculante (CDSS e CDCS) obtiveram resultados na
fase de sedimentação mais condizentes com sua verdadeira característica. Isso é
devido à capacidade de desagregação do hexametafosfato (defloculante), como
mencionado anteriormente. Porém, Pinto (2006), diz que a diferença de resultados
mostra a importância do defloculante para a dispersão das partículas. No ensaio
feito de acordo com a norma NBR-7181, as partículas sedimentam-se isoladamente,
e podem-se detectar seus diâmetros equivalentes. No ensaio sem defloculante, as
partículas agrupadas, como se encontram na natureza, sedimentaram-se mais
rapidamente, indicando diâmetros maiores, que não são das partículas, mas das
agregações.
Para as amostras com uso do defloculante, é importante ainda analisar
seu comportamento com e sem a secagem prévia. Ainda na Figura 16, pode-se
verificar que a amostra sem secagem prévia (CDSS) obteve valores de finos (siltes e
argilas) superiores a amostra com secagem prévia (CDCS). Este fato pode se dar
pela amostra CDSS ter sucção inicial e coesão menor que a amostra CDCS por
conta da diferença entre os teores de umidade no momento da preparação de
amostras para a fase da sedimentação.
28

0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,001 0,01 0,1 1 10
%
q
u
e
P
a
s
s
a

Diâmetro dos Grãos (mm)
SDSS
CDSS
SDCS
CDCS
SilteArgila
Areia
Fina Média Grossa
Pedregulho

Figura 16 - Curva Granulométrica dos solos com e sem secagem prévia e com e sem o uso de
defloculante.

Na Tabela 4 estão apresentados os resultados percentuais das análises
granulométricas citadas acima, onde se pode verificar claramente que os valores
são dispersos na textura fina do solo, onde o solo SDCS e SDSS possuem cerca de
58% de silte e 2% de argila, sendo classificado como solo silte arenoso. Já os solos
com uso do defloculante podem ser classificados da seguinte forma: O solo CDCS
obteve em média 70% de silte e 11% de argila, mas sua classificação ainda é de
silte arenoso pois a quantidade de areia assume 19% de sua constituição textural. O
solo CDSS é o único que pode ser classificado como silte argiloso, pois possui 17%
de areia, 55% de silte e 28% de argila.

Tabela 4 - Análise Granulométrica com e sem uso do defloculante e secagem prévia.
GRANULOMETRIA
Fração
Granulométrica
Sem Defloculante Com Defloculante
Com
Secagem
Sem
secagem
Com
Secagem
Sem
secagem
Pedregulho 0% 0% 0% 0%
Areia Grossa 8% 3% 3% 3%
Areia média 1% 6% 6% 6%
Areia Fina 30% 32% 10% 8%
Silte 59% 57% 70% 55%
Argila 2% 2% 11% 28%

Segundo Pinto (2002), os Índices de Atterberg indicam a influência dos
finos argilosos no comportamento do solo. Para calcular este índice de atividade da
fração argila, foi utilizada a Equação 1.

(1)

Onde:
IP: Índice de Plasticidade do solo (%).
% argila < 2µm: Fração argila menor que 0,002mm.

Como pode ser visto na Figura 17, foram obtidos os índices de atividade
(Ia) para as quatro situações anteriormente estabelecidas: CDSS, CDCS, SDSS e
SDCS. Para as amostras com defloculante (CDSS e CDCS) os índices de atividades
foram 0,49 e 1,25 respectivamente. A primeira, CDSS, com Ia = 0,49 pode ser
classificada como inativa. A segunda, CDCS, com Ia = 1,25, encontra-se no limite
superior, podendo ainda ser classificada como normalmente ativa. Este aumento na
segunda amostra é devido à secagem prévia, onde o aumento de sucção aumenta a
energia disponível para adsorção de água. As amostras sem defloculante tiveram
comportamentos idênticos. As amostras SDCS e SDSS obtiveram índice de
atividade igual a 6,87 e 6,9 respectivamente, cerca de 5,5 vezes mais o limite
máximo para considerar o solo como normalmente ativo, sendo assim classificado
como ativo, ou seja, com grande capacidade de expansão.
30

0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
3,5
4
4,5
5
5,5
6
6,5
7
CDSS CDCS SDCS SDSS
Ín
d
ic
e
d
e
A
ti
v
id
a
d
e

Amostras de solo
Limite Máximo
Limite Mínimo

Figura 17- Índices de atividade da fração argila para as amostras
com e sem o defloculante e com e sem secagem prévia.

4.3 COMPACTAÇÃO

4.3.1 INFLUÊNCIA DA ENERGIA

Para o estudo da influência da energia na obtenção dos parâmetros
oriundos do ensaio de compactação, optou-se por compactar as amostras nas
energias normal, intermediária e modificada. Por conta da quebra da estrutura
reliquiar vinda da matriz rochosa, optou-se por compactar sem a reutilização de
amostras, necessitando assim, de uma quantidade maior de solo para tal
experimento. Para estes ensaios, foram adicionadas as devidas quantidades de
água para compactação de cada ponto da curva de próctor 24 horas antes do
ensaio. Este procedimento foi necessário para que os resultados obtidos não fossem
distorcidos pelo processo de expansão durante o ensaio de compactação. De modo
usual, e normatizado pela ABNT 7182, esta água seria acrescida a amostra minutos
antes do processo de aplicação da energia sobre o solo.
Segundo Pinto (2006), uma maior energia de compactação conduz a uma
maior densidade seca máxima (dmáx) e uma menor umidade ótima (Wót),
deslocando-se a curva para a esquerda e para o alto. Os pontos de máxima
densidade seca e umidade ótima para várias energias de compactação, com o
31

mesmo solo, ficam ao longo de uma curva que tem um aspecto semelhante ao deuma curva de igual grau de saturação.
Pode-se observar na Figura 18 que o comportamento do solo saprolítico
de filito foi como o esperado e descrito por Pinto (2006). O teor de umidade foi
decrescente com a energia de compactação e o peso específico seco, crescente. As
anomalias da curva de compactação para este solo, descritas por Santos (2003) e
Ribeiro Junior (2005) não foram observadas, pelo fato destas anomalias serem
oriundas do processo expansivo durante o ato da compactação, uma vez que a água
fora acrescida instante antes a este processo. Para este trabalho, acresceu-se a
água de compactação com antecedência de 24 hs, processo o qual eliminou em
grande parte as anomalias na curva de compactação.

16,50
16,75
17,00
17,25
17,50
17,75
18,00
7 9 11 13 15 17 19 21 23 25
γ
d
(k
N
/m
³)
Umidade (%)
Energia Normal
Energia Intermediária
Energia Modif icada
Saturação 100%

Figura 18 - Curva de Compactação sem reuso com diferentes energias.

Na Tabela 5, estão os valores obtidos no ensaio de compactação descrito
acima, submetido à energia Normal. Os pesos específicos secos não assumem
valores muito diferentes nas várias energias, porém, a variação da umidade ótima é
significante.

Tabela 5 – Máximo peso específico seco e
umidade dos ensaios sem reuso com variações de
energia
Energia γd( kN/
³) Wót (%)
Normal 17,6 19
Intermediária 17,7 14
Modificada 17,9 12

Para Santos (2003), a influência da energia no processo de compactação
passa então a ser fundamental. Ao se aumentar a energia de compactação a curva
se aproxima do formato tradicional, isso provavelmente se deve a redução do
consumo de água no ensaio.

4.3.2 INFLUÊNCIA DO REUSO DO MATERIAL

Para o estudo da influência do reuso do material, foram realizados quatro
ensaios com e sem reuso, e com inserção de água no momento da compactação e
com antecedência de 24 horas. Os ensaios foram assim denominados: com reuso/
com 24h; com reuso/ sem 24h; sem reuso/ com 24h e sem reuso/ sem 24h. O
objetivo deste procedimento foi verificar qualitativamente se o manuseio do material
pode ocasionar quebra de partículas. O fato de estudar as amostras com inserção
de água no momento da compactação e com antecedência de 24 horas, se dá na
verificação da formação das anomalias já anteriormente descritas em relação ao
reuso ou não das amostras.
Para Pinto (2006), os ensaios feitos com amostras virgens para cada
ponto da curva obtêm resultado mais fiel. Embora seja necessária maior quantidade
de material.
Ao analisar a Figura 19 é possível confirmar o que Santos (2003), diz
sobre a compactação com reuso de amostras, que geram curvas mais achatadas,
isto é, o manuseio das amostras muda o comportamento do solo. Entretanto, estas
alterações indicam que o solo continua a sofrer influências da possível adsorção
inicial de água e pela mineralogia.
33

Segundo Lee & Suedkamp (1972) apud Araújo (1996), conhecendo-se os
minerais e os argilo-minerais que compõem o solo, pode-se melhor entender a forma
das curvas quanto à compactação, pois se esse fenômeno não está totalmente
entendido e há várias teorias para explicá-lo. A mistura de água com o solo, o tempo
entre o preparo da amostra e o ensaio e o operador podem ser condicionantes na
dispersão dos pontos. Estes autores sugerem quatro tipos de curvas de
compactação que são: com pico simples, 1 ½ picos, picos duplos e curvas
distorcidas, o que pode claramente ser verificado no arranjo de curvas obtidas na
Figura 19.
As amostras com e sem reuso que receberam água no momento da
compactação obtiveram um coeficiente angular no ramo seco e no ramo úmido,
muito alto, fato que pode ser explicado pela grande energia liberada no momento
inicial da adsorção de água. As amostras com e sem reuso que tiveram a
oportunidade de receber a água de compactação com antecedência de 24 horas,
tiveram seu ramo seco bem mais suave, sendo que as umidades ótimas obtidas
muito próximas, tanto para a amostra com reuso, quanto para a sem reuso.
De acordo com Santos (2003), definir o valor da umidade ótima para esse
solo é uma tarefa quase impossível. E afirma que a explicação para esse fenômeno
pode ser dada por diversos fatos. Dois se destacam: a não uniformidade e a não
homogeneização da amostra. Isso ocorre devido à própria estrutura do solo, que
possuem placas que se desagregam durante o ensaio, fazendo com que o material
não fique uniforme e homogêneo. Além do mais, os solos saprolíticos de filito têm
uma elevada adsorção de água. As setas indicadas na Figura 19 tentam definir as
umidades ótimas e os pesos específicos secos máximos.

15,2
15,4
15,6
15,8
16
16,2
16,4
10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25
γ
d
(k
N
/m
³)
Umidade (%)
Sem Reuso - Com 24h
Sem Reuso - Sem 24h
Com Reuso - Com 24h
Com Reuso - Sem 24h

Figura 19 - Curva de Compactação com e sem reuso, acrescentando água no momento e com
antecedência de 24 horas.

Na Tabela 6 é possível verificar quantitativamente os parâmetros obtidos
com os ensaios de compactação acima descritos.

Tabela 6 - Resumo dos resultados da compactação.
Ensaio γd( kN/m³) Wót (%)
Sem reuso - Sem 24h 16,35 14
Com reuso - Sem 24h 15,8 14
Com reuso - Com 24h 15,75 19,5
Sem reuso - Com 24h 16 20,1

Para Nogami & Villibor (1995), a umidade ótima obtida no ensaio de
compactação em laboratório pode ser bem menor que a umidade obtida sem a
secagem ao ar, como os ensaios feitos no campo. Com o reuso do mesmo material
saprolítico nos ensaios, há muita fragmentação dos grãos em processo de
intemperização, dificultando a previsão do seu comportamento quando compactado.
Seria bom estar fazendo o ensaio próximo à realidade da obra.
35

Mesmo não realizando ensaios de expansão, é possível afirmar que este
solo possui caráter expansivo, pois diversas pesquisas revelam que os solos
oriundos do intemperismo do Filito apresentam argilominerais do grupo das
esmectitas, ou seja, argilominerais do tipo 2:1 que são expansivos. Segundo Santos
(2003), ao atingirem uma condição de umidade, que lhes permita adicionar
moléculas de água à sua película (camada de água absorvida), eles certamente
terão seu volume aumentado. Desta forma, a expansão dos argilominerais seria a
responsável pela queda do peso específico seco no processo de compactação.

5 CONCLUSÃO

A secagem prévia elevou o Limite de Liquidez em aproximadamente 1%
em relação à amostra sem secagem prévia.
O coeficiente angular das duas linhas de tendência (com e sem secagem
prévia) têm praticamente o mesmo valor, apontando para uma característica que a
expansão do solo não modifica sua estrutura intermolecular de capacidade de
adsorver água, mantendo-se na mesma proporção.
O deslocamento da curva sem secagem prévia para baixo indica apenas
uma mudança no potencial inicial de adsorver água.
O limite de plasticidade (WP) do solo com e sem secagem prévia diferiram
também cerca de 1%, obtendo assim, iguais IP’s, ou seja, mesmo tamanho de
região plástica.
A Carta de Plasticidade de Casagrande classificou o solo como CL -
Argila de baixa compressibilidade, não obtendo grandes variações entre as amostras
com e sem secagem prévia.
As amostras CDSS, CDCS, SDSS e SDCS não tiveram diferença
granulométrica até atingirem o diâmetro de areia fina, mas houve na fase de
sedimentação.
Ensaios sem uso do defloculante (SDSS e SDCS) assumem o mesmo
tipo de comportamento granular, independente da amostra seri seca ou não
previamente.
As amostras com defloculante (CDSS e CDCS) obtiveram resultados na
fase de sedimentação mais condizentes com sua verdadeira característica. A
amostra sem secagem prévia (CDSS) obteve valores de finos superiores a amostra
com secagem prévia.Os índices de atividade para as amostras com defloculante (CDSS e
CDCS) podem ser classificadas como inativa ou de atividade normal. As amostras
SDCS e SDSS obtiveram índices que o classifica como ativo, ou seja, com grande
capacidade de expansão.
O estudo da influência da energia na compactação obteve teor de
umidade decrescente com a mesma e o peso específico seco, crescente. As
anomalias da curva de compactação não foram observadas, pois acrescentou-se a
37

água de compactação com antecedência de 24 hs, processo o qual eliminou em
grande parte as anomalias na curva de compactação.
Para o estudo da influência do reuso do material, pode-se confirmar que a
compactação com reuso de amostras geram curvas mais achatadas, isto é, o
manuseio das amostras muda o comportamento do solo.
As amostras com e sem reuso que receberam água no momento da
compactação obtiveram um coeficiente angular no ramo seco e no ramo úmido,
relativamente alto, fato que pode ser explicado pela grande energia liberada no
momento inicial da adsorção de água. As amostras com e sem reuso que tiveram a
oportunidade de receber a água de compactação com antecedência de 24 horas,
tiveram seu ramo seco bem mais suave, sendo que as umidades ótimas obtidas
muito próximas, tanto para a amostra com reuso, quanto para a sem reuso.
Recomenda-se o mínimo de esforço mecânico nos ensaios, pois alguns
solos saprolíticos podem ter sua granulometria alterada devido à quebra de grãos
durante as etapas de destorroamento e lavagem das amostras.

5.1 SUGESTÕES PARA FUTUROS TRABALHOS

 Estudos de adaptação da Norma Brasileira para os Solos Tropicais.

 Estudo mais aprofundado na mineralogia do solo da Baixada Cuiabana, para
entender melhor o equilíbrio das cargas com teor de umidade.

 Para complementar os estudos realizados, recomenda-se a realização de
ensaios de análise mineralógica dos solos expansivos.

6 REFERÊNCIA BIBLIOGRAFIA

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6457: Preparação
para ensaio de caracterização e compactação. Rio de Janeiro, 1986. 9p.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6459: Solos –
Determinação do limite de liquidez. Rio de Janeiro, 1984. 6p.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 6508: Grãos de solo
que passam na # de 4,8mm determinação da massa específica. Rio de Janeiro,
1984. 8p.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 7181: Solos – Análise
granulométrica. Rio de Janeiro, 1984. 13p.

ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 7182: Solo: ensaio de
compactação. Rio de Janeiro, 1986. 10p.

CHEN, F.H. (1988). Foundations on Expansive Soils. Elsevier Science Publishing
Company Inc., New York.

FRAZÃO, E. B.; GOULART, E. P. (1976). Aspecto da expansibilidade de argilo-
minerais: Algumas Implicações em Obras Civis. In: 1º Congresso Brasileiro de
Geologia de Engenharia, ABGE, São Paulo, Tema 11, 2: 351-365.

FUTAI, M.M.; SOARES, M.M.; CONCIANI, W. Propriedades geotécnicas do solo
saprolítico da Baixada Cuiabana. In: CONGRESSO BRASILEIRO DE MECÂNICA
DOS SOLOS E ENGENHARIA GEOTÉCNICA, 11, 1998, Brasília. Anais... Brasília:
COBRANSEG, 1998. P. 221-228.

LÓPEZ, T. L.; ZEPEDA, J. A. G. Aplicación de técnicas alternativas de
identificación mineralógica em la caracterización de um suelo arcilloso
expansivo. In: CONGRESSO PANAMERICANO DE MECÂNICA DOS SOLOS E
ENGENHARIA GEOTÉCNICA, 11., 1999, Foz do Iguaçu. Anais... V 02, Foz do
Iguaçu: ISSMGE – International Society for soil mechanics and geotechnical
engineering., 1999. P. 885-891.

MIGLIORINI, R. B. Hidrogeologia em meio urbano: região de Cuiabá e Várzea
Grande – MT. São Paulo, 1999. Tese (Doutorado em Geologia) – Instituto de
39

geociências, USP, 1999. MINÃ, A. J. S.; FERREIRA, H. C. Estudo comparativo entre
a cura acelerada e a normal aplicada ao sistema solo laterítico-cal. In: SEMINÁRIO
REGIONAL DE ENGENHARIACIVIL, 1990, Recife. Anais... V. 4, Recife: 1990.
P.587-599.

MURTHY, V.N.S. (2003). Geotechnical Engineering: Principles and Practices of Soil
Mechanics and Foundation Engineering. Marcel Dekker, Inc. New York.

NOGAMI, J. S.; VILLIBOR, D. F. Pavimentação de baixo custo com solos
lateríticos. 1.ª edição. São Paulo: Editora Vilibor, 1995. 213 p.

PATINÕ, F. H. Suelos Residuales Tropicales. Geological Society Professional
Handbooks.1.ª Edição. Medelin: Hombre Nuevo Editores. Colección técnica.2004.

PEREIRA, E. M. & PEJON, O. J. (1999). ”Estudo do Potencial Expansivo dos
Materiais Argilosos da Formação Guabirotuba na Reegião do Alto Iguaçu-PR”. Anais
da Mesa Redonda Característica da Formação Guabirotuba. Curitiba, 21 de
setembro de 1999. ABMS/UFPR, p. 17-28.

PINTO, C.S. Curso básico de mecânica dos solos em 16 aulas. 3.ª Edição. São
Paulo: Oficina de texto, 2006. 367p.

PRESA, E.P. (1980). Parâmetros Convenientes para projetos de rodovias em Solo
Expansivo. II Seminário Regional de Mecânica dos Solos e Engenharia de
Fundações – NRBA/ABMS-Salvador-Ba. 83-106.

RIBEIRO JUNIOR., I.; CONCIANI, W. Controle da Expansão do solo saprolítico de
filito com cal hidratada cálcica para construções populares. In: SEMINÁRIO MATO-
GROSSENSE DE HABITAÇÃO DE INTERESSE SOCIAL, I. 2005, Cuiabá, Anais
eletrônicos CD-ROM, Cuiabá: CEFET-MT/UFMT, 2005. 10p.

RIBEIRO JUNIOR., I.; CONCIANI, W. Controle da Expansão do solo saprolítico de
filitocom cal hidratada cálcica para construções populares. In: SEMINÁRIO
MATOGROSSENSEDE HABITAÇÃO DE INTERESSE SOCIAL, I. 2005, Cuiabá,
Anais eletrônicos CD-ROM, Cuiabá: CEFET-MT/UFMT, 2005. 10p.

SANTOS, A.C.C. Estudo da influência da energia e do reuso de amostras na
compactação em solo saprolítico. Dissertação (Mestrado em Engenharia Civil) –
Centro de Ciência e Tecnologia, UFCG, Campinas Grande, 2003.
São Paulo. Vol.1, Universidade de São Paulo, São Paulo p.509.
40

SILVEIRA, G. C. (1991). “Considerações Sobre a Granulometria dos Solos
Residuais e Coluvionares do Escorregamento na Encosta do Soberbo-RJ”. Solos e
Rocha. Rio de Janeiro, 14, no 1, p.59-62.

SILVEIRA, G.C. (1993) “Características Geomecânicas dos Solos Residuais e
Coluvionares do Escorregamento na Encosta do Soberbo, Alto da Boa Vista – Rio
De Janeiro”. Dissertação de MSc, COPPE/UFRJ. Rio de Janeiro.

SIMÕES DE OLIVEIRA, A. G., JESUS, A. C. e MIRANDA, S. B. (2006). Estudo
Geológico-Geotécnico dos Solos Expansivos da Região do Recôncavo Baiano. II
GeoJovem. Nova Friburgo.

SOUZA NETO, J.B (2000). Considerações sobre as propriedades geotécnicas de
alguns solos residuais brasileiros. I Seminário de qualificação ao doutorado.
COPPE-UFRJ, 52p.

SOUZA NETO, J.B (1998a). “Características geotécnicas do solo residual de gnaisse
da encosta Espinhaço da Gata, PE-89, Machados-PE”. Dissertação de MSc,UFPE.
Recife, vol.1, 250p.

VARGAS, M. Introdução à Mecânica dos Solos.São Paulo: McGraw-Hill do Brasil,
1977. 509p.

VECCHIATO, A. B. Foto interpretação geológico-geotécnica aplicado ao
planejamento urbano de Cuiabá e Várzea Grande-MT. São Paulo, 1987.
Dissertação (Mestrado em Agricultura) - Escola Superior de Agricultura Luiz de
Queiroz, USP, 1987.

APÊNDICE A - Características do solo Saprolítico de Filito da Baixada Cuiabana.

Figura 20 - Expansão de um torrão de
solo. Ensaio expedito realizado em
campo.

Figura 21 - Solo Saprólitico de Filito,com
presença de xistosidade com foliação.

Figura 22 – Diferença de nível em radier na
Baixada Cuiadana.

ANEXO A - Figuras de obras com ocorrência de patologias causadas pela expansão
dos solos.

Figura 23 - Danos em construção assente em solo expansivo. (vertisol
- argila rica em montmorilonita) Foto: University of Idaho – EUA.
Fonte: www.eesc.usp.br/nsat/vertisol.htm.

Figura 24 - Patologia na calçada, devido à expansão do solo,