Muros de Contención 2020 - Ing Andrew

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Docente: Ing. Andrew L. Vargas Condarco
ANÁLISIS Y DISEÑO
ESTRUCTURAL DE
MUROS DE CONTENCÍON
BOLIVIA, SEPTIEMBRE 2020
Ing. Andrew Vargas Condarco
 Ingeniero Civil por la Universidad Mayor de San Simón -
Cochabamba
 Responsable Área de Estructuras en la empresa de formación
profesional complementaria: Acción Formativa Ingeniería.
• Docente en la Universidad Latinoamericana - Cochabamba
• Instructor en cursos y capacitaciones en el área de Estructuras.
• Consultor en Ingeniería de Estructuras y Representante legal de:
CivilDec – Ingenieros Consultores.
INTRODUCCIÓN
 En este curso virtual, presentaremos los principios
generales de las presiones laterales de tierra y
sobrecargas. Estos principios se extenderán al
análisis de estabilidad y diseño de muros de
contención convencionales.
 El progreso tecnológico de los programas
computacionales hacen que en la actualidad el
uso de los mismos sea un requisito indispensable
en la modelación de cualquier estructura para su
análisis y posterior diseño.
DEFINICIÓN
Los muros de contención se utilizan
fundamentalmente para estabilizar
masas de tierra u otros materiales
sueltos, cuando las condiciones no
permiten que estas masas asuman
sus pendientes naturales.
Por lo tanto estas estructuras están
sometidas a esfuerzos laterales,
entre la mas importantes el empuje
de tierra, las cuales a través de su
análisis se podrán realizar los
diseños correspondientes.
REFERENCIA BIBLIOGRÁFICA
Hormigón Armado
COMBINACIONES DE CARGAS
PROGRAMAS A UTILIZAR
En la figura 7.1 se muestra un muro de retención de altura H. Para tipos similares de relleno:
CONCEPTOS FUNDAMENTALES
En la figura se muestra la naturaleza de la variación de la presión lateral, a una 
cierta profundidad del muro con la magnitud del movimiento de éste.
CONCEPTOS FUNDAMENTALES
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
TEORIA DE RANKINE
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
a) Condiciones drenadas para suelo granular
El procedimiento a seguir:
El coeficiente de presión activa 
de Rankine, Ka, se define como: 
El esfuerzo horizontal activo es:
La fuerza horizontal activa es:
El coeficiente de presión activa 
de Rankine, Ka, se define como: 
El coeficiente de presión activa 
de Rankine, Ka, se define como: 
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
b) Condiciones drenadas para suelo granular
El procedimiento a seguir: El coeficiente de presión activa 
de Rankine, Ka, se define como: 
El esfuerzo horizontal activo es:
La fuerza horizontal activa es:
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN PASIVA
b) Condiciones drenadas para suelo granular
El procedimiento a seguir: El coeficiente de presión pasiva 
de Rankine, Kp, se define como: 
El esfuerzo horizontal pasivo es:
La fuerza horizontal pasiva es:Brazo Pp es:
La teoría de Rankine (1857) es un método de análisis que proporciona cálculos
simples. Sin embargo debido a las hipótesis que considera tiene sus
limitaciones, y por lo general, los resultados obtenidos haciendo uso de ésta son
de cierto modo pesimistas, al ser esta teoría considerada como una solución de
borde inferior. En contraparte, la teoría de Coulomb (1776) salva en cierto modo
estas limitaciones. Esta se basa en las siguientes hipótesis:
• Se considera una cuña de suelo, moviéndose activamente hacia el muro.
• La cuña se desliza hacia abajo presentando una superficie de falla plana.
• La cara posterior del muro al igual que el relleno pueden ser inclinados.
• Se considera la fricción del muro.
• La condición límite es la cedencia de toda la cuña: solución de borde superior.
TEORIA DE COULOMB
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
Sin sobrecarga:
Con sobrecarga:
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
RANKINE COULOMB
ESFUERZO LATERAL DEL TERRENO EN CONDICIÓN ACTIVA
RANKINE COULOMB
HIPOTESIS DE RANKINE
Fuerzas que actúan en un muro de gravedad y en un muro tipo ménsula
cuando se asumen las hipótesis de Rankin.
HIPOTESIS DE COULOMB
Fuerzas que actúan en un muro de gravedad y en un muro tipo ménsula
cuando se asumen las hipótesis de Coulomb.
PREDIMENSIONAMIENTO
Los muros de contención convencionales se utilizan comúnmente en los
proyectos de construcción y pueden agruparse en cuatro clasificaciones:
1. Muros de gravedad
0
.5
0
2.30
3
.4
5
0.50 1.30 0.50
0.700.45
0.15
1
.0
0
2
.9
5
BARBACANA
PVC Ø = 2"
2. Muros de semigravedad
H
D
H'
h
REFUERZO
0.45
BARBACANA
PVC Ø = 2"
3. Muro en voladizo
0.45
5
.9
0
0
.6
5
5
.2
5
1.45 0.90 1.80
4.15
1
.3
0
1
.3
0
1
.3
0
DISPOSICION DE
BARB. 3"
DISPOSICION DE
BARB. 3"
DISPOSICION DE
BARB. 3"
1
.0
0
1
41 F 16 C/15 cm
L=4.70 m
1
41 F 16 C/15 cm
L=4.70 m
2
28 F 12 C/15 cm
L=5.90 m
2
28 F 12 C/15 cm
L=5.90 m
3
21 F 16 C/30 cm
L=6.84 m
5
35 F 12 C/15 cm
L=6.26 m
8 2 F 16 L=5.90 m
7
20 F 16 C/30 cm
L=3.64 m
4
41 F 12 C/15 cm
L=6.63 m
6
35 F 16 C/15 cm
L=6.27 m
Están hechos de concreto reforzado que consiste en
un espolón delgado y una losa de base. Este tipo de
pared es económica hasta una altura de alrededor de
8 m. También reciben el nombre de muros en
voladizo.
4. Muro con contrafuerte
0.45
0.45
0.45
9
.0
5
0
.8
5
7
.6
5
1.45 0.90 3.00
5.35
5
.0
0
5
.0
0
9
.0
5
ESPESOR
0.45m c/5m
0.45
CONTRAFUERTE
PANTALLA
Tienen delgadas losas de concreto verticales conocidas
como contrafuertes, que unen a la pared y la losa de base. El
propósito de los contrafuertes es reducir el esfuerzo
cortante y los momentos de flexión.
INCREMENTO DINAMICO DE PRESIÓN POR EL EFECTO SÍSMICO
MONONOBE-OKABE
Este coeficiente incluye el efecto
estático mas el dinámico, aplicando la
fuerza total en un mismo sitio, sin
embargo, considerando que la cuña
movilizada en el caso dinámico es un
triangulo invertido con centro de
gravedad ubicado a 2/3 de la altura,
medidos desde la base, se separa el
efecto estático del dinámico por tener
diferentes puntos de aplicación. El
incremento dinámico del empuje
activo se puede determinar mediante
la siguiente expresión:
ESA
2H/3
ESP
D/3
H
D
MONONOBE-OKABE
FSpp
ESA
2H/3
ESP
D/3
H
D
El muro de gravedad se caracteriza porque utiliza su
propio peso para evitar el deslizamiento o el vuelco.
Son muros que carecen de armadura construyéndose
habitualmente de hormigón en masa u otros
materiales, como la fábrica de ladrillo, bloques,
materiales pétreos, etc. Rarísima vez llevan puntera o
talón y su altura recomendada va de los 2.0 a los
5.0 m.
La valoración del factor seguridad ante eventos como
deslizamientos, vuelcos, hundimientos, etc., es
fundamental en el diseño de este tipo de muros.
MURO DE GRAVEDAD
MURO DE GRAVEDAD
DATOS DEL PROYECTO 1
 Peso especifico: γS = 1.85 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 33°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 22°
 Cohesión: C = 0
 Peso específico del H°C° γ = 2.3 Tn/m3
 Resistencia a la compresión f ’c=200 kg/cm2
Suelo de relleno: Suelo de cimentación:
Hormigón :
 Capacidad admisible: qadm = 1.5 kg/cm2
 Cota de fundación: D = 0.8 m
 Peso especifico: γS = 1.8 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 27°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 18°
 Cohesión: C = 3 Tn/m2
0.70 0.60
0.800.80
4.20
5.00
3.00
0.60
1.70
0.20 0.90
𝛾𝑆 = 1.85
𝑇𝑛
𝑚3
∅ = 33°
𝐶 = 0
𝛿 = 22°
𝛾𝑆 = 1.8
𝑇𝑛
𝑚3
∅ = 27°
𝐶 = 3 𝑇𝑛𝑚2
𝛿 = 18°
1. PREDIMENSIONES
2. ANÁLSIS DE CARGAS
 PESO PROPIO
PP = Vol × γc =
XPP =
ΣA ∗ X
ΣA
=
0.20 0.90 0.804
3
2
1
3.00
0.60
0.70 0.60
Elemento A X A*X
1
2
3
A= A*X=
4
2.1. Cargas Verticales
 RELLENO TRASDOS
RT = Vol × γs =
XRT = 𝐵 −
𝐿𝑡
2
=
 RELLENO INTRADOS
RI = Vol × γs =
XRI =
Lp
2
=
 SOBREGARCAVERTIVAL
LSV = q × Lt =
XLSv = B −
Lt
2
=
2. ANÁLSIS DE CARGAS
2.1. Cargas Verticales
EP
0.80
5.00
LSH
EH
RT
PP
q
LSV
2. ANÁLSIS DE CARGAS
2.2. Cargas Horizontales
 EMPUJE DE SUELO
EH =
1
2
× γs × H
2 × Ka =
YEH =
H
3
=
 EMPUJE PASIVO
EP =
1
2
γs D
2 Kp + 2 C KP D =
YEP =
1
6
γs D
3 Kp + C KP D
2
EP
=
 SOBREGARCA HORIZONTAL
LSH = q × H × Ka =
YLSh =
H
2
=
EP
0.80
5.00
LSH
EH
RT
PP
q
LSV
VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD
 FUERZAS RESISTENTES
 FUERZAS DESESTABILIZADORAS
a) Verificación a vuelco
FS =
MR
MA
≥ 2
b) Verificación a deslizamiento
FS =
FR
FH
=
FV tagδ + C′ B + EP
FH
≥ 1.5
c) Verificación a capacidad de carga
qadm ≥ qmax
EP
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
EH
FV = MR =
FH = MA =
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
PP
EV
RI
qmax =
FV
B
1 +
6e
B
= ≤ qadm
qmin =
FV
B
1 −
6e
B
= ≤ qadm
Presiones del terreno debajo la zapata:
c) Verificación a capacidad de carga
e =
B
2
−
MR −MA
FV
= ≤
B
6
Excentricidad:
qmax
qmin
B
4. VERIFICACIÓN DE ESFUERZOS
qp =
B − Lp
B
qmax − qmin + qmin =
V1 =
qmax + qp
2
× Lp × b =
VU = 1.6 𝑉1 =
ΦVC = Φ 0.53 fc
′ b d =
MU = 1.6 Mq =
Mq =
Lp
2
6
2 qmax + qp =
V1
MU
qmax qp
σT =
6Mu
b h2
=
VERIFICACIÓN DE ESPOLÓN MURO DE H°
ΦVC = Φ 0.53 fc
′ b h =
σC =
Nu
A
+
6Mu
b h2
=
Nu = 1.6 PP
σT =
6Mu
b h2
=
PP 4.20
q
LSH
EH
Vu = 1.6 (LSH + EH)
PREDIMENSIONAMIENTO
At
H
H'
D
h
Lp LtAb
H
D
0.1B a 0.3B
0.1H 0.1H
0.3m min
Min
0.02H
1
El análisis de la estructura contempla la determinación de las fuerzas que actúan por encima
de la base de fundación, tales como empuje de tierra, peso propio, peso de la tierra de relleno,
cargas y sobrecargas con la finalidad de estudiar la estabilidad al volcamiento y deslizamiento
y capacidad de carga para posteriormente revisar la resistencia de cada componente de la
estructura y determinar el refuerzo de acero.
ESTABILIDAD
a) Vuelco b) Deslizamiento c) Capacidad de carga
Coeficiente Activo “Ka”
TEORÍA DE PRESIÓN LATERAL
q
H
LSH EH
q
H
LSH
EH
H/2
H/3D
EP
D/3
EP
La determinación de las fuerzas de empujes laterales están en función del coeficiente activo y
pasivo.
Coeficiente Pasivo “Kp”
Es cuando un muro empuja
al terreno comprimiéndola
en dirección horizontal
originando una fuerza
resistente denominada EP
Es cuando el suelo empuja
al terreno en dirección
horizontal originando una
fuerza desestabilizadora
denominada EH
En esta clase emplearemos la Teoría de Rankine para la determinación del
coeficiente activo.
TEORÍA DE PRESIÓN LATERAL
TRASDOSINTRADOS
FUERZAS ACTUANTES
LSV
RT
RI
PP
A
H
LSH
EH
H/2
H/3
LSH EHEP
D
EP
D/3
q
H
Cuando se considera un muro de contención, ya sea de tipo gravedad o de tipo
ménsula, las fuerzas actuantes en éste son calculadas, por lo general, en términos de
componentes horizontales y verticales.
FUERZAS ACTUANTES
Cuando el relleno presenta una inclinación, las fuerzas de empuje activo producto del
suelo y la sobrecarga, tendrán componentes horizontales y verticales.
H
E
LSH EHEP
D
EP
D/3
LSV
RT
RI
q
H PP
A
LS
HT/2
HT/3
HT
VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
PP
LSv
RT
RI
EP
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
EH
LSH
FV MR
FH MA
 FUERZAS RESISTENTES
 FUERZAS DESESTABILIZADORAS
a) Verificación a vuelco
FS =
MR
MA
≥ 2
b) Verificación a deslizamiento
FS =
FR
FH
=
FV tagδ + c B + EP
FH
≥ 1.5
c) Verificación a capacidad de carga
qadm ≥ qmax
qmax
qmin
B
e
B
B/2 B/2
R
c) Verificación a capacidad de carga
e =
B
2
−
MR −MA
FV
≤
B
6
qmax =
FV
B
1 +
6e
B
≤ qadm
qmin =
FV
B
1 −
6e
B
≤ qadm
Presiones del terreno debajo la zapata:
Excentricidad:
VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD
2
3
4
7
56
6
1
2
1. Armadura vertical trasdós:Acero Mínimo Pantalla
Obtenida por calculo a flexión
Barra ≤ 16: (0.0012 si fy≥4200, 0.0015 si fy<4200
Barra > 16: (0.0015 si fy cualquiera)
2. Armadura horizontal:
Barra ≤ 16: (0.0020 si fy≥4200, 0.0025 si fy<4200
Barra > 16: (0.0025 si fy cualquiera)
- Dos caras vistas: 50% Trasdós, 50% Intradós
- Una cara vista: 33% Trasdós, 67% Intradós
3. Armadura vertical intradós:
Mínimo 30% de la armadura vertical trasdós
Barra ≤ 16: (0.0004 si fy≥4200, 0.0005 si fy<4200
Barra > 16: (0.0005 si fy cualquiera)
4. Armadura en corona:
2ø16 para evitar figuración en la cabeza
2
3
4
7
56
6
1
2
5. Armadura superior talón:
Acero Mínimo Zapata
Obtenida por calculo a flexión o la mitad del
mínimo geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
7. Armadura transversal:
20% de la longitudinal consignada o la mitad del
mínimo geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
6. Armadura inferior pie:
Obtenida por calculo a flexión o la mitad del
mínimo geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
DATOS DEL PROYECTO
 Peso especifico: γS = 1.8 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 33°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 22°
 Cohesión: C = 0
 Peso específico del concreto γ = 2.4 Tn/m3
 Resistencia a la compresión f ’c=210 kg/cm2
 Sobrecarga: q = 0.5 Tn/m2 
Suelo de relleno:
Suelo de cimentación:
Hormigón y Acero:
Cargas:
 Capacidad admisible: qadm = 1.6 kg/cm2
 Cota de fundación: D = 1.8 m
 Peso especifico: γS = 1.8 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 33°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 22°
 Cohesión: C = 0
 Peso específico del acero γa=7850 kg/m3. 
 Resistencia a la tensión del acero fy=4200
kg/cm2
Acero corrugado G60:
𝛾𝑆 = 1.8
𝑇𝑛
𝑚3
∅ = 30°
𝐶 = 0
𝛿 = 20°
1. PREDIMENSIONES
At
H
H'
D
B
h
Lp LtAb
5.10
0.80
7.00
1.70 0.85 2.55
1.80
7.80
0.40
2. ANÁLSIS DE CARGAS
2.1. Cargas Verticales
 PESO PROPIO
A= A*X=
Elemento A X A*X
1
2
3
PP = Vol × γc =
XPP =
ΣA ∗ X
ΣA
=
5.10
0.80
7.00
1
3
2
0.45
0.40
1.70 2.55
 RELLENO TRASDOS
RT = Vol × γs =
XRT = 𝐵 −
𝐿𝑡
2
=
 RELLENO INTRADOS
RI = Vol × γs =
XRI =
Lp
2
=
 SOBREGARCA VERTIVAL
LSV = q × Lt =
XLSv = B −
Lt
2
=
2. ANÁLSIS DE CARGAS
2.1. Cargas Verticales
q
LSV
RT
RI
1.70 0.85 2.55
0.80
7.00
0.40
1.80
2. ANÁLSIS DE CARGAS
2.2. Cargas Horizontales
 EMPUJE DE SUELO
EH =
1
2
× γs × H
2 × Ka =
YEH =
H
3
=
 EMPUJE PASIVO
EP =
1
2
× γs × D
2 × Kp=
YEP =
D
3
=
 SOBREGARCA HORIZONTAL
LSH = q × H × Ka =
YLSh =
H
2
=
q
7.80
LSH
EH
EP
1.80
RESUMEN DE CARGAS
 FUERZAS RESISTENTES
 FUERZAS DESESTABILIZADORAS
LSH
EH
EP
LSV
RT
RI
PP
A
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
PP
LSv
RT
RI
EP
DESCRIPCIÓN FUERZA BRAZO MOMENTO
EH
LSH
FV = MR =
FH = MA =
EP
VERIFICACIÓN DE ESTABILIDAD
a) Verificación a vuelco
FS =
MR
MA
=
b) Verificación a deslizamiento
c) Verificación a capacidad de carga
FS ≥ 2
FS ≥ 1.5
e =
B
2
−
MR −MA
FV
≤
B
6Excentricidad:
qmax
qmin
B
e
B
B/2 B/2
R
e =
B00
2
−
000 − 0000
FV
=
FS =
FR
FH
=
FV tagδ + c B + EP
FH
≥ 1.5
qmax
qmin
B
e
B
B/2 B/2
R
qmax =
FV
B
1 +
6e
B
≤ qadm
qmin =
FV
B
1 −
6e
B
≤ qadm
Presiones del terreno debajo la zapata:
c) Verificación a capacidad de carga
DISEÑO DE LA PANTALLA
 EMPUJE DE SUELO
EH =
1
2
× γs × H
2 × Ka =
YEH =
H
3
=
LSH
EH
MU
7.00
 SOBREGARCA HORIZONTAL
LSH = q × H × Ka =
YLSh =
H
2
=
MU = 1.6 MEH + 1.6 MLSh =
VU = 1.6 EH + 1.6 LSH =
AS = 0.85
fc
′
fy
b d 1 − 1 −
2 Mu × 10
5
Φ β fc
′ b d2
=
Resistencia a Corte:
ΦVC = Φ 0.53 fc
′ b d =
Peralte efectivo:
d = Ab − rec −
∅barra
2
=
Ab
b = 100cm
d
recBarra
DISEÑO DE LA PANTALLA
Acero Vertical - Trasdós
2
3
4
7
56
6
1
2
1. Armadura vertical:Acero Mínimo Pantalla
Barra > 16: (0.0015 si fy cualquiera)
2. Armadura horizontal:
Barra ≤ 16: (0.0025 si fy=4200 ; 0.0020 si fy=5000 )
- Una cara vista: 33% Trasdós, 67% Intradós
3. Armaduravertical intradós:
Barra ≤ 16: (0.0005 si fy≥4200)
4. Armadura en corona:
2ø16 para evitar figuración en la cabeza
Asmin = 0.0015 × b × Ab =
Asmin = 0.0005 × b × Ab =
Asmin = 0.0020 × b × Ab =
1. Armadura vertical trasdós:
2. Armadura horizontal:
Una cara vista: 33% Trasdós, 67% Intradós
3. Armadura vertical intradós:
As ≥ Asmin =
Asmin =
Asmin =
Trasdós
Intradós
Asmin 33% =
Asmin 67% =
Acero dispuesto en la Pantalla
4. Armadura en corona:
2ø16 para evitar figuración en la cabeza
AS = 0.85
fc
′
fy
b d 1 − 1 −
2 Mu × 10
5
Φ β fc
′ b d2
=
MU = 1.2 MPT + 1.6 MLSv +MRT −Mq =
qt =
Lt
B
qmax − qmin + qmin =
DISEÑO DEL TALÓN
Acero superior talón
Mq =
Lt
2
6
2 qmin + qt =
LSV
RT
Qp
PT
MU
qt
qmin
h
b = 100cm
d
recBarra
AS real =
b × AsV
S
=
AS = 0.85
fc
′
fy
b d 1 − 1 −
2 Mu × 10
5
Φ β fc
′ b d2
=
MU = 1.6 Mq −MRI − 1.2 MPp =
qp =
B − Lp
B
qmax − qmin + qmin =
DISEÑO DEL PIE
Acero inferior pie
Mq =
Lp
2
6
2 qmax + qp =
Qp
MU
qmax qp
RI
Pp
h
b = 100cm
d
recBarra
AS real =
b × AsV
S
=
2
3
4
7
56
6
1
2
5. Armadura superior talón:
Acero Mínimo Zapata
Obtenida por calculo a flexión o la mitad del mínimo
geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
7. Armadura transversal:
20% de la longitudinal consignada o la mitad del
mínimo geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
6. Armadura inferior pie:
Obtenida por calculo a flexión o la mitad del mínimo
geométrico:
(0.0009 si fy≥4200, 0.0010 si fy<4200)
Acero dispuesto en la Zapata
5. Armadura superior talón:
7. Armadura transversal:
6. Armadura inferior pie:
Asmin =
As =
As =
DETALLE DE ARMADO
DETALLE DE ARMADO
PREDIMENSIONAMIENTO
DATOS DEL PROYECTO
 Peso especifico: γS = 1.85 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 30°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 20°
 Cohesión: C = 0
 Peso específico del concreto γ = 2.4 Tn/m3
 Resistencia a la compresión f ’c=210 kg/cm2
 Sobrecarga: q = 1.2 Tn/m2 
Suelo de relleno:
Suelo de cimentación:
Hormigón y Acero:
Cargas:
 Capacidad admisible: qadm = 2.8 kg/cm2
 Cota de fundación: D = 1.2 m
 Peso especifico: γS = 2.0 Tn/m3
 Angulo de fricción interna: ø= 34°
 Angulo de fricción suelo estructura: δ = 22.66°
 Cohesión: C = 4 Tn/m2
 Peso específico del acero γa=7850 kg/m3. 
 Resistencia a la tensión del acero fy=4200
kg/cm2
Acero corrugado G60:
17
.50
5.7
0
5.7
0
5.7
0
0.40
0.65
0.65
9
.5
0
0.40
0.40
0.40
5.40
3.25
5.40
1
.2
0
0.65
8
.8
5
1.50
0.65
3.25
0.65
9
.5
0
q
DIMENSIONAMIENTO
1. Armadura vertical trasdós:
2. Armadura horizontal:
Una cara vista: 33% Trasdós, 67% Intradós
3. Armadura vertical intradós:
As ≥ Asmin =
Asmin =
Asmin =
Trasdós
Intradós
Asmin 33% =
Asmin 67% =
Acero dispuesto en la Pantalla
4. Armadura en corona:
2ø16 para evitar figuración en la cabeza
Andrew Vargas Condarco
Andrew Vargas Condarco
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