Maestría E S R 60 - Hurtado Yugcha Alex Bladimir

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UNIVERSIDAD TÉCNICA DE AMBATO 
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Y MECANICA 
CENTRO DE ESTUDIOS DE POSGRADO 
 
MAESTRÍA EN ESTRUCTURAS 
SISMO RESISTENTE 
 
Tema: 
 
“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN 
PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS Y 
ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL 
ECUADOR” 
 
 
TESIS DE GRADO 
 
Previa a la obtención del Título de 
MAGÍSTER EN ESTRUCTURAS SISMO - RESISTENTE 
 
 
Autor: Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha 
 
Director de Tesis: M.Sc. Ing. Carlos de la Torre D. 
 
AMBATO-ECUADOR 
2009 
 
 ii
Al Consejo de Posgrado de la Universidad Técnica de Ambato. 
 
El comité de defensa del Trabajo de Investigación “NORMATIVA DE DISEÑO 
POR VIETNO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES 
INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS 
TRIDIMENSIONALES EN LA CELOSIA PARA EL ECUADOR”, presentada 
por el Señor Maestrante Alex Bladimir Hurtado Yugcha y conformado por: el 
Ingeniero M.Sc. Luis Bautista, el Ingeniero M.Sc. Israel Alulema y el Ingeniero 
M.Sc. Ibán Mariño; Ingeniero M.Sc. Carlos de la Torre Director de Tesis y 
presidido por el Ingeniero MSc. Luis Velásquez Medina Director del CEPOS – 
UTA, una vez escuchada la defensa oral y revisado el Trabajo de investigación de 
Grado escrita en la cual se ha constatado el cumplimiento de las observaciones 
realizadas por el Tribunal de Defensa, remite el presente Trabajo de Investigación 
para uso y custodia en la biblioteca de la Facultad de Ingeniería Civil y Mecánica. 
 
 
---------------------------------------------- -------------------------------------- 
 Msc. Ing. Francisco Pazmiño M.Sc. Ing. Luis Velasquez 
PRESIDENTE DEL TRIBUNAL DIRECTOR DE CEPOS UTA 
 
 
 
 -------------------------------------- 
 M. Sc. Ing. Carlos de la Torre 
 Director de Tesis 
 
 
 
 -------------------------------------- 
 M. Sc. Ing. Luis Bautista 
 Miembro del Tribunal 
 
 
 
 -------------------------------------- 
 M. Sc. Ing. Israel Alulema 
 Miembro del Tribunal 
 
 
 
 -------------------------------------- 
 M.Sc. Ing. Ibán Mariño 
 Miembro del Tribunal 
 
 
 iii
 
 
AUTORÍA DE LA INVESTIGACIÓN 
 
 
 
 
La responsabilidad del contenido del Trabajo de Investigación de Grado, nos 
corresponde exclusivamente al Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha, y al Ingeniero 
M.Sc. Carlos de la Torre Director del Trabajo de Investigación de Grado; y el 
patrimonio intelectual de la misma a la Universidad Técnica de Ambato. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 Ing. Alex Hurtado Ing. M.Sc. Carlos de la Torre 
 Autor Director de Tesis 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
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DEDICATORIA 
 
A mi Madre quien con su amor y 
sacrificio me regaló el tesoro más 
valioso que son mis estudios. A mi 
Padre (+) que desde el cielo me da las 
bendiciones para conseguir mis 
objetivos trazados. 
 
 
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INDICE GENERAL 
 
 
 
 
AGRADECIMIENTO 
 
A Dios por ser quién me da la fuerza para sonreír ante las 
adversidades de la vida y la valentía de decir no a los vicios del 
mundo. Él es el dueño de mi vida. 
 
A mi madre, mis hermanas y mi esposa que me alentaron para 
no desmayar en los momentos difíciles. 
 
A la Universidad Técnica de Ambato, la Facultad de Ingeniería 
Civil y Mecánica por brindarme la oportunidad de seguir 
superándome. 
 
Al M.Sc. Ing. Carlos de la Torre por ser más que un maestro un 
amigo. 
 
Al Ing. Marcelo Guerra una persona extraordinaria que me 
compartió sus sabios conocimientos y su ayuda incondicional. 
 
Un agradecimiento especial al Instituto de Meteorología e 
Hidrología INAMHI, por la información proporcionada para la 
realización del trabajo de investigación. 
 
 
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UNIVERSIDAD TÉCNICA DE AMBATO 
 
FACULTAD DE INGENIERIA CIVIL Y MECANICA 
 
CENTRO DE ESTUDIOS DE POSGRADO 
MAESTRÍA EN ESTRUCTURAS 
SISMO-RESISTENTES 
 
“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN 
PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS Y 
ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR” 
 
Autor: Ing. Alex Bladimir Hurtado Yugcha 
Director: M.Sc. Ing. Carlos de la Torre 
Fecha: Diciembre 2009 
 
RESUMEN 
 
En la presente investigación se desarrolla una normativa de diseño por viento para 
pórticos, galpones industriales, soportes de tubería, y estructuras tridimensionales 
en celosía, para solucionar los vacios y deficiencias que existe en el diseño 
estructural, de esta manera prevenir daños en las estructuras que atenta contra la 
integridad material y humana. 
 
La normativa de diseño por viento tendrá un análisis minucioso de los parámetros 
que influyen en el cálculo de las presiones por viento, tal como la velocidad de 
diseño de viento, forma, importancia, categoría, topografía de terreno, factores de 
afectación y otros, ésta permitirá diseñar las futuras edificaciones con la debida 
estimación de dichas presiones que permitan dar seguridad y funcionalidad a las 
estructuras 
 
 vii
ÍNDICE GENERAL 
 
CONTENIDOS P Á G I N A S 
Carátula…………………………………………………………………………….i 
Aprobación.…...…………………………………………………………….…….ii 
Autoría de la Investigación…..…………………………………………………..iii 
Dedicatoria……………………………………………………………….………iv 
Agradecimiento…………………………………………………………………...v 
Resumen Ejecutivo……………………………………………………………….vi 
 
Introducción……………………………….…………………………………….….1 
 
CAPITULO I 
 
1 EL PROBLEMA 
 
1.1 Tema……………………………………………………………….3 
1.2 P l an t e ami en t o de l P rob lem a ……… … ………… .… …..3 
1.2.1 Contextual ización…………………………………………..3 
1.2.2 Análisis Crítico……………………………………………………..5 
1.2.3 Prognosis……………………………………………………………6 
1.2.4 Formulación del Problema……………………………………..6 
1.2.5 Interrogantes………………………………………………………...6 
1.2.6 Delimitación del Objetivo de Investigación..……………………….6 
 Delimitación de Contenido………………………………………….6 
 Delimitación Espacial……………………………………………...7 
 Delimitación Temporal……………………………………………...7 
1.3 Justificación………………………………………………….7 
1.4 Objetivos………………………………………………………8 
1.4.1 Objetivo General…………………………………………………..8 
1.4.2 Objetivos Específicos……………………………………………..8 
 
 
 viii
CAPITULO II 
 
2 MARCO TEÓRICO 
 
2.1 Antecedentes Investigativos………………………………………9 
2.2 Fundamentación Teórica….……………………………………….12 
2.2.1 Sistemas Estructurales….…………………………………………15 
2.2.2 Clasificación de los Sistemas Estructurales…….………………….16 
2.2.3 Tipos de Estructuras….……………………………………….16 
2.2.4 Materiales Estructurales………………………………………….19 
2.2.5 Definición de Términos Básicos ……………………….23 
2.3 Fundamentación Legal…………..…………………………………24 
2.4 Red de Categorías Fundamentales………………………………..25 
2.5 Hipótesis……………………….....………………………………..25 
2.6 Variables……………………………….…………………………..26 
2.6.1. Variable Independiente…………………………………………26 
2.6.2. Variable Dependiente……………………………………………26 
 
 
CAPITULO III 
 
3 METODOLOGÍA 
 
3.1 Modalidad básica de la investigación……...………………………27 
3.2 Nivel o Tipo de Investigación…..…………………………………27 
3.3 Pob l a c i ón y m ue s t r a… …… …… …… … ……… …… …28 
3.3.1 Población………………..…………………………………………28 
3.3.2 Muestra…………………….………………………………………28 
3.4 Operacionalización de Variables…………………………………28 
3.4.1 Variable Independiente…….………………………………………29 
3.4.2 Variable Dependiente…………………………………………….30 
3.5 Plan de Recolección de Información………………………………31 
 
 ix
3.6 Plan de Procesamiento de la Información…………………………31 
 
 
CAPITULO IV. 
 
4. ANÁLISIS E INTERPRETACIÓN DE RESULTADOS 
 
4.1. Análisis.………………………………………………………32 
4.2 Interpretación………………………………………………32 
4.2.1 Curvade PEARSON III o Curva Binomial………………………37 
4.3. Verificación de la Hipótesis………………………………………48 
 
 
CAPITULO V 
 
5. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 
 
5.1. Conclusiones……………………………………………………….49 
5.2 Recomendaciones…………………………………………………50 
 
 
CAPITULO VI 
 
6. LA PROPUESTA 
 
6.1 Datos Informativos…………………….…………………………51 
6.2 Antecedentes de la Propuesta…………...…………………………51 
6.3. Justificación………………………………………………………..55 
6.4 Objetivos……………………………………….…………………..56 
6.4.1 Objetivo General…………………………………………………..56 
6.4.2 Objetivos Específicos………………………….…………………..56 
6.5 Análisis de Factibilidad………………………….……………...…56 
 
 x
6.6 Diseño por Viento………………………………………………….57 
6.6.1 Alcance…………...………………………………………………..57 
6.6 2 Requisitos Generales para el Análisis y Estructuras…...………….58 
6.6.3 Clasificación de las Estructuras según su Importancia…...………60 
6.6 4 Clasificación Estructuras según respuesta la acción del Viento…...62 
6.6 4.1 Efectos del Viento que deben Considerarse……………………….64 
6.6 5 Procedimientos para determinar la Acción del Viento…………….66 
6.6 6 Determinación de la Velocidad de Diseño VD………………………………..68 
6.6 6.1 Categorías de terrenos y clases de Estructuras………………………………68 
6.6 6.2 Mapas de Isotacas Velocidades Regional, VR……………...…….75 
6.6 6.3 Factor de Exposición, Fα……………………………….......…….79 
6.6 6.3.1 Factor de Tamaño Fc…………………………... . . . .…….79 
6.6 6.3.2 Factor de Rugosidad y altura, Frz……………………….......…….80 
6.6 6.4 Factor de Topografía FT……………….……………….......…….81 
6.6 6.5 Cambio de Periodo de Retorno ……………………….......……..84 
6.6.7 Presión Dinámica de Base qz………………………….......…….88 
6.6.8 Análisis Estático…………….………………………….......……...90 
6.6.8.1 Limitaciones…………….......………………………….......…….90 
6.6.8.2 Presiones y Fuerzas debidas a la Acción del Viento…….……..91 
6.6.8.2.1 Empujes Medios...…………….......………………….......……..91 
6.6.8.2.1.1 Descripción..…………….......………………………….......……..91 
6.6.8.2.2 Fuerzas sobre Construcciones Cerradas……………….......…….91 
6.6.8.2.2.1 Presiones Exteriores………………………………….......……..92 
6.6.8.2.2.2 Presiones Interiores………………………………….......…….100 
6.6.8.2.3 Construcciones Techos Horizontales Extremos Inclinados……...104 
6.6.8.2.4 Construcciones con techos de claros múltiples (r<60º)………….105 
6.6.8.2.5 Cubiertas de Acero Circular……………………………………...108 
6.6.8.2.6 Techos Aislados…………………………………………………..113 
6.6.8.2.7 Toldos Cubiertas Adyacentes a Construcciones Cerradas……….117 
6.6.8.2.8 Techos en Voladizo……………………………………………...120 
6.6.8.2.9 Letreros y Muros Aislados…...…………………………………..121 
6.6.8.2.10 Silos y Tanques Cilíndricos…….………………………………...122 
 
 xi
6.6.8.2.11 Fuerzas en miembros Estructurales Aislados…………………...126 
6.6.8.2.11.1 Marcos Abiertos Aislados……………………………………...127 
6.6.8.2.11.2 Marcos Abiertos Múltiples……………………………………...128 
6.6.8.2.11.3 Torres de Celosía Aisladas…………………..…………………...129 
6.6.8.2.12 Chimeneas y Torres………………………….......……………...131 
6.6.9 Análisis Dinámico……………………………………………...134 
6.6.9.1 Limitaciones……………………………………………………...134 
6.6.9.2 Determinación de la Velocidad de Diseño, VD……...……………...134 
6.6.9.3 Presiones Fuerzas sobre Estructuras Sensibles a Dinámicos.135 
6.6.9.3.1 Presiones en la Dirección del Viento…………...........…………...135 
6.6.9.3.2 Fuerzas en la Dirección del Viento…………...........…………...136 
6.6.9.3.3 Factor de respuesta Dinámica debida a Ráfaga...........…………...137 
6.6.9.3.4 Fuerzas Perpendiculares a la Acción del Viento….....…………...140 
6.6.9.3.5 Dirección Transversal Techos y Toldos en Voladizo...………...149 
6.6.9.3.6 Coeficientes de Arrastre y de Presión…………...........………...150 
6.6.9.4 Inestabilidad Aeroelástica…………...........……………………...151 
6.6.10 Ejercicios de Aplicación.………...……....……………………...159 
6.6.10.1 Ejercicios Nº1………….………...……....……………………...159 
6.6.10.2 Ejercicios Nº2………….………...……....……………………...160 
6.6.10.3 Ejercicios Nº3………….………...……....……………………...163 
6.6.10.4 Conclusión………….………...……....…………………………..177 
6.6.10.5 Recomendaciones…….………...……....………………………...178 
6.7 Plan de Acción……………………...........……………………...179 
6.8 Administración.……………………...........……………………...180 
6.9 Previsión de la Evaluación…...……...........……………………...180 
6.10 Bibliografía……………………………………………………….181 
6.11 Anexos……………………………………………………….182 
 
 
 
 xii
ÍNDICE DE CUADROS 
 
 
Cuadro Nº 1 Valores Cd para cálculo de presión del Viento……10 
Cuadro Nº 2 Normativa de Diseño por Viento………………..…………29 
Cuadro Nº 3 Pórticos, Galpones, Tridimensionales en Celosía…………30 
Cuadro Nº 4 Plan de Acción……………………………………………179 
Cuadro Nº 4 Plan de Monitoreo y Evaluación de la Propuesta...………180 
 
 
ÍNDICE DE GRÁFICOS 
 
Figura Nº 1 Mapa Ubicación Estación Meteorológica del Ecuador.…...34 
Figura Nº 2 Curva Binomial…………………………………….………37 
Figura Nº 3 Curva de Velocidades Máximas Versus Probabilidades…..40 
Figura Nº 4 Curva de Velocidades Estación Inguincho………………...44 
Figura Nº 5 Curva de Velocidades Estación La Tola…………...………47 
 
Figura Nº I.1 Diagrama Flujo Procedimiento Cargas del Viento……….67 
Figura Nº I.2 Velocidades Regionales 200 Años.…………...………..…76 
Figura Nº I.3 Velocidades Regionales 50 Años.…………...………..…..77 
Figura Nº I.4 Velocidades Regionales 10 Años.…………...…………….78 
Figura Nº I.5 Velocidades Regionales de Excedencia p (%)………….….85 
Figura Nº I.6 Velocidades Regionales 100 Años.………….…………….86 
Figura Nº I.7 Velocidades Regionales 1000 Años.…………...…………..87 
Figura Nº I.8 Parámetros de Construcciones con Planta Cerrada…….…94 
Figura Nº I.9 Zonas en Muros Laterales……….…………...………….97 
Figura Nº I.10 Factores de presión Local Kl, Recubrimientos…...……….101 
Figura Nº I.11 Techos Horizontales con Extremos Inclinados…...…….…105 
Figura Nº I.12 Techos con Claros Múltiples...………………………….106 
Figura Nº I.13 a Cubiertas de Arco Circular…..………………………….109 
Figura Nº I.13 b Cubiertas de Arco Circular Paralelo a las Generatrices..…109 
 
 xiii
Figura Nº I.13 c Coeficiente Presión Exterior Cubiertas Arco Circular..….110 
Figura Nº I.13 d Coeficiente de Presión Local CPi……………………….112 
Figura Nº I.14 Techos Aislados……………………………………….….114 
Figura Nº I.15 Factores de Presión Local Kl para Techos Aislados…...…118 
Figura Nº I.16 Coeficiente de Presión Neta Cpn………………………..119 
Figura Nº I.17 Letreros y Muros Aislados…………………………...….121 
Figura Nº I.18 Letreros………………………………………………...…123 
Figura Nº I.19 Techos Silos y Tanques Cilíndricos (0.25Ｈhc/bＨ4.0)....…125 
Figura Nº I.20 Parámetros Factor de Respuesta Dinámica…………...….141 
Figura Nº I.21 Ovalización de la Sección Transversal…....…………...…142 
Figura Nº I.22 Disposición de Barras o “spoilers”…………………...….148 
Figura Nº I.23 Techos y Toldos en Voladizo……..…………………...…150 
Figura Nº I.24 Viento con un Angulo de Tanque 今…….……………...…153 
Figura Nº I.25 Tres casos Básicos Coeficientes Transversales…...…...…156 
Figura Nº I.26 Diagrama de Inestabilidad Aeroelástica de Estructuras..…158 
 
Figura Nº I.C.1 Cambios en la Rugosidad del Terreno..................................71 
Figura Nº I.C.2 Diagrama de Flujo corregir el factor de Exposición.............74 
Figura Nº I.C.3 Factor de Topografía 健蒋……………...……………............83 
 
Figura Nº E.1 Ejercicio Nº1 Dirección del Viento…...……….…………159 
Figura Nº E.2 Ejercicio Nº2 Dirección del Viento………………………161 
Figura Nº E.3 Elevación Frontal Posterior….……………………………164 
Figura Nº E.3.1 Elevación Frontal Posterior 1 y 5…………………165 
Figura Nº E.3.2 Aéreas Tributarias Estructura Principal………………..…166 
Figura Nº E.3.3 Presiones de Diseño………………………………………172 
Figura Nº E.3.4 Presiones de Diseño Pórticos A y G………………...……176 
 
 
 
 
 
 
 xiv
ÍNDICE DE TABLAS 
 
Tabla Nº 1 Escala de Beaufort……………………………….………...14 
Tabla Nº 2 Ubicación de Estaciones de Medición……………………33 
Tabla Nº 3 Velocidades de Viento Querochaca………………………36 
Tabla Nº 4 Probabilidadesen Porcentajes (ø)…………………………38 
Tabla Nº 5 Cálculo Estadístico Método PEARSON III………..………39 
Tabla Nº 6 Resultados de las Velocidades Máximas………………40 
Tabla Nº 7 Estación Inguincho…………………………………………42 
Tabla Nº 8 Cálculo Estación Inguincho………………………………43 
Tabla Nº 9 Resultados Estación Inguincho…..………………………44 
Tabla Nº 10 Estación La Tola…………………………………………...45 
Tabla Nº 11 Cálculos Estación La Tola..………………………………46 
Tabla Nº 12 Resultados Estación La Tola.………………………………47 
 
Tabla Nº I.1 Categoría del Terreno según su Rugosidad………………69 
Tabla Nº I.2 Estructura según su Tamaño……………………………….75 
Tabla Nº I.3 Factor de Tamaño, Fc………………………………………80 
Tabla Nº I.4 Valores de 婨 y 巾…………………………………………..81 
Tabla Nº I.5 Resultados de Topografía Local FT……………………..82 
Tabla Nº I.5.1 Valores de Parámetros Topográficos……………….……..83 
Tabla Nº I.6 Probabilidades de Excedencia,(%)……………….………84 
Tabla Nº I.7 Relación entre Altitud y Presión Barométrica………….89 
Tabla Nº I.8 Coeficiente de Presión Exterior Cpe Muros en Barlovento...95 
Tabla Nº I.9 Coeficiente de Presión Exterior Muros Laterales…….….95 
Tabla Nº I.10 Coeficiente de Presión Exterior Techos de Construcción….96 
Tabla Nº I.11 Factor de Reducción, KA, Techos u Muros Laterales……97 
Tabla Nº I.12 Factor de Presión Local KL, Recubrimiento y Soportes…99 
Tabla Nº I.13 a Coeficiente Presión Interior Cpi, Muros Permeables……...102 
Tabla Nº I.13 b Coeficiente Presión Interior Superficies con Aberturas…104 
Tabla Nº I.14 Coeficiente Presión Exterior, Techos dos Aguas…………107 
Tabla Nº I.15 Coeficiente Presión Exterior, Techos Forma “Sierra”……107 
 
 xv
Tabla Nº I.16 a Coeficiente de Presión Exterior Cubiertas Arco Circular...110 
Tabla Nº I.16 b Coeficiente Presión Interior Cubiertas de Arco Circular…113 
Tabla Nº I.17 a Coeficiente Presión Techos Aislados 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜….115 
Tabla Nº I.17 b Coeficiente Presión 届实 今侥,今实今侥 轿 노Ǵ侥, H/d<0.25..…115 
Tabla Nº I.18 Coeficiente Presión Dos Aguas 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜………..116 
Tabla Nº I.19 Coeficiente Presión Techos Invertidos 0.25 Ｈ 剑/焦Ｈ 谜...116 
Tabla Nº I.20 Presión Neta Techos Aislados y Toldos………………….117 
Tabla Nº I.21 a Presión Neta 届Ｈ …侥,浇8剑世 矢0.5 裹 今侥实 Ǵ侥…………...118 
Tabla Nº I.21 b Presión Neta 届Ｈ …侥,浇8剑世 驶Ǵ. … 轿 今侥实 Ǵ侥………......120 
Tabla Nº I.22 a Viento Normal al Letrero o Muro 纵今侥实 Ǵ侥邹……...........121 
Tabla Nº I.22 b Viento a 45º sobre el Letrero o Muro 纵今侥实 �…侥邹……....122 
Tabla Nº I.22 c Viento Paralelo Plano Letrero o Muro 纵今侥实노Ǵ侥邹……122 
Tabla Nº I.22 d Factor de Corrección Kra…………………………………126 
Tabla Nº I.23 Factor de Protección Kc,纵今侥实 Ǵ侥邹……...........................128 
Tabla Nº I.24 Factor de Protección Kc, 45º 纵今侥实 �…侥邹……..................129 
Tabla Nº I.25 Coeficiente Arrastre Ca, Sección Transversal Cuadrada....130 
Tabla Nº I.26 Coeficiente Arrastre Ca, Sección Transversal Circular…131 
Tabla Nº I.27 Torres Celosía, Transversal con Transversal Circular……131 
Tabla Nº I.28 Coeficiente Arrastre Ca, para Chimeneas y Torres…….…132 
Tabla Nº I.29 Factores k,n,巾……………………………………….…137 
Tabla Nº I.30 Coeficiente Cpe, Muros con Planta Rectangular…...……151 
 
 
Anexos………………………………………………………….………………..182 
 
 
Anexo Nº 1 Estación Inguicho…………………………………………183 
Anexo Nº 2 Estación La Tola…………………………………………184 
Anexo Nº 3 Estación Izobamba………………………………….……185 
Anexo Nº 4 Estación Rumipamba – Salcedo…………………………186 
Anexo Nº 5 Estación Portoviejo - UTM……………………………….187 
Anexo Nº 6 Estación Pichi l ingue……………..………………188 
 
 xvi
Anexo Nº 7 Estación Nuevo Rocafuerte……………………………....189 
Anexo Nº 8 Estación Puyo ……………………………………………190 
Anexo Nº 9 Estación La Victoria INHERI………..………………191 
Anexo Nº 10 Estación La Concordia………..……………..……………192 
Anexo Nº 11 Estación Baños………..……………..……………………193 
Anexo Nº 12 Estación Simón Bolívar………….……………………194 
Anexo Nº 13 Estación Cañar…………………….…………………...…195 
Anexo Nº 14 Estación La Argelia Loja………….……………………196 
Anexo Nº 15 Estación Milagro Ingenio Valdez….……………………197 
Anexo Nº 16 Estación Sangay Santa Ana……………………………198 
Anexo Nº 17 Estación Tena…………………….…………………….…199 
Anexo Nº 18 Estación El Ángel……………….……………………200 
Anexo Nº 19 Estación San Gabriel…..…………….……………………201 
Anexo Nº 20 Estación Otavalo…………………….……………………202 
Anexo Nº 21 Estación Cotopaxi……………….……………………203 
Anexo Nº 22 Estación Patate…………………….……………………204 
Anexo Nº 23 Estación Chillanes……………….……………………205 
Anexo Nº 24 Estación Guamote………………….……………………206 
Anexo Nº 25 Estación Pachamama - Tixán…….………………….……207 
Anexo Nº 26 Estación Biblian…………………….……………………208 
Anexo Nº 27 Estación Paute…………………….……………………209 
Anexo Nº 28 Estación Cariamanga……………….……………………210 
Anexo Nº 29 Estación Muisne…………………….……………………211 
Anexo Nº 30 Estación Cayapas…...……………….……………………212 
Anexo Nº 31 Estación El Carmen……………….……………………213 
Anexo Nº 32 Estación Pedernales - Manabí……….……………………214 
Anexo Nº 33 Estación Arenillas………………….……………………215 
Anexo Nº 34 Estación Machala -UTM…………….……………………216 
Anexo Nº 35 Estación Papallacta………………….……………………217 
Anexo Nº 36 Estación Gualaquiza……………….……………………218 
Anexo Nº 37 Estación Yanzatza………………….……………………219 
Anexo Nº 38 Estación Charles Darwin…………….……………………220 
 
 xvii
Anexo Nº 39 Estación San Cristóbal - Galápagos.……………………221 
Anexo Nº 40 Estación Querochaca (U.T.A)……….……………………222 
Anexo Nº 41 Estación Vinces…………………….……………………223 
Anexo Nº 42 Estación Tomalón - Tabacundo…….……………………224 
Anexo Nº 43 Estación Guayaquil Estatal………….……………………225 
Anexo Nº 44 Velocidades de las ciudades importantes…………………226 
Anexo Nº 45 Factor de Exposición, 健婨…………………………………227 
Anexo Nº 46 Factor de Corrección por Densidad Relativa……………228 
Anexo Nº 47 Factor de Presión Local KL caso tabla I.12 1 y 2a………...229 
Anexo Nº 48 Factor de Presión Local KL caso tabla I.12 1 y 4………....230 
Anexo Nº 49 Coeficiente de Arrastre Ca………………….….............231 
Anexo Nº 50 Coeficiente de Arrastre Ca……………………..............232 
Anexo Nº 51 Fuerza Longitudinal CFX Prismas Rectangulares……….233 
Anexo Nº 52 Fuerza Transversal CFX Prismas Rectangulares…......233 
Anexo Nº 53 Longitudinal CFX y CFY Perfiles Estructurales………234 
Anexo Nº 54 Cálculo Estación La Tola….……………………………...235 
Anexo Nº 55 Cálculo Estación Izobamba………………………….……236 
Anexo Nº 56 Cálculo Estación Rumipamba – Salcedo…………………237 
Anexo Nº 57 Cálculo Estación Portoviejo - UTM…………………….238 
Anexo Nº 58 Cálculo Estación Pichilingue………………..…………....239 
Anexo Nº 59 Cálculo Estación Rocafuerte………………...……………240 
Anexo Nº 60 Cálculo Estación Puyo……………………………………241 
Anexo Nº 61 Cálculo Estación La Victoria INHERI….………………242 
Anexo Nº 62 Cálculo Estación La Concordia……………..……………243 
Anexo Nº 63 Cálculo Estación Baños………....……………………244 
Anexo Nº 64 Cálculo Estación Simón Bolívar………………………245 
Anexo Nº 65 Cálculo Estación Cañar………….…………………...…246 
Anexo Nº 66 Cálculo Estación La Argelia Loja………….……………247 
Anexo Nº 67 Cálculo Estación Milagro Ingenio Valdez………………248 
Anexo Nº 68 Cálculo Estación Sangay Santa Ana……………………249 
Anexo Nº 69 Cálculo Estación Tena……………………………….…250 
Anexo Nº 70 Cálculo Estación El Ángel……….……………………251 
 
 xviii
Anexo Nº 71 Cálculo Estación San Gabriel…..….……………………252 
Anexo Nº 72 Cálculo Estación Otavalo……………………………253 
Anexo Nº 73 Cálculo Estación Cotopaxi………………………254 
Anexo Nº 74 Cálculo Estación Patate………….……………………255 
Anexo Nº 75 Cálculo Estación Chillanes…………………………256 
Anexo Nº 76 Cálculo Estación Guamote……………………………257 
Anexo Nº 77 Cálculo Estación Pachamama - Tixán…….……….……258 
Anexo Nº 78 Cálculo Estación Biblian……….……………………259 
Anexo Nº 79 Cálculo Estación Paute………….……………………260 
Anexo Nº 80 Cálculo Estación Cariamanga…….……………………261 
Anexo Nº 81 Cálculo Estación Muisne……….……………………262 
Anexo Nº 82 Cálculo Estación Cayapas…....……………………263 
Anexo Nº 83 Cálculo EstaciónEl Carmen…………………………264 
Anexo Nº 84 Cálculo Estación Pedernales - Manabí…………………265 
Anexo Nº 85 Cálculo Estación Arenillas…………………………266 
Anexo Nº 86 Cálculo Estación Machala -UTM………………………267 
Anexo Nº 87 Cálculo Estación Papallacta…….……………………268 
Anexo Nº 88 Cálculo Estación Gualaquiza….……………………269 
Anexo Nº 89 Cálculo Estación Yanzatza…….……………………270 
Anexo Nº 90 Cálculo Estación Charles Darwin….……………………271 
Anexo Nº 91 Cálculo Estación San Cristóbal - Galápagos.………….…272 
Anexo Nº 92 Cálculo Estación Querochaca (U.T.A)… ………………273 
Anexo Nº 93 Cálculo Estación Vinces……………………………274 
Anexo Nº 94 Cálculo Estación Guayaquil………………….……….275 
Anexo Nº 95 Cálculo Estación Tomalón - Tabacundo……………276 
 
 1 
 
 
INTRODUCCION 
 
 
La presente investigación tiene como finalidad crear una normativa del diseño por 
viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y 
estructuras tridimensionales en celosía para el Ecuador. 
 
Su desarrollo se lo va realizando a lo largo de los diferentes capítulos que se 
conforma de la siguiente manera: Capítulo I se enfoca el problema y se procede a 
describir la contextualización, análisis crítico, formulación del problema, 
delimitación, objetivos y la justificación. Se identifica cuales son las causas y efectos 
de las deficiencias en los en los diseños estructurales por viento, se justifica el porqué 
se realiza la investigación. 
 
En el Capítulo II, se desarrolla el marco teórico donde se desarrolla varios conceptos 
referentes al tema, también se cuenta con la fundamentación legal la misma que hace 
hincapié la consideración de todas las posibles presiones que puede sufrir las 
estructuras como lo es el caso de presiones del viento. 
 
El Capítulo III tiene como objetivo abordar los procedimientos de la metodología de 
la investigación, se desarrolla la operacionalización de variables 
 
El Capítulo IV enfoca el procesamiento de la información obtenida, y el análisis e 
interpretación de resultados. Aquí se obtiene estimaciones de velocidades de viento 
regionales y proyectarlas al futuro, las mismas que nos ayudarán a elaborar mapas de 
isotacas en la república del Ecuador, y de esta manera poder determinar la velocidad 
del viento para cualquier punto o localidad del país, dato que será el punto de partida 
para el cálculo de las presiones de viento, y la respectiva aplicación de la normativa 
de diseño por viento. 
 
 2 
 
 
En el Capítulo V se describe las conclusiones y recomendaciones, constituyen el 
aporte y sugerencia personal que permita solucionar el problema. 
 
Finalmente en el Capítulo VI, la propuesta, que está constituida por la justificación, 
fundamentación teórica, objetivos, análisis de factibilidad, y el desarrollo de la 
normativa de diseño por viento mediante los procedimientos de cálculo, tablas, 
cuadros gráficas, y flujogramas que permitan el cálculo de las presiones de diseño 
por viento.. 
 
 
 3 
 
 
CAPITULO I 
 
EL PROBLEMA 
 
1.1 TEMA 
 
“NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN 
PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y 
ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR” 
 
1.2 PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 
 
1.2.1 CONTEXTUALIZACION 
 
Desde tiempos inmemorables ciertas áreas del globo terráqueo han sido víctimas de 
tragedias o sucesos relacionados con la dinámica de la madre naturaleza y en los 
últimos años también se ha incrementado con la negligencia humana al manejar los 
avances tecnológicos o científicos de manera inadecuada. Estos fenómenos o hechos 
son comúnmente llamados tragedias o calamidades sin embargo estos reciben un 
nombre específico dentro del acervo cultural como desastres. 
 
Uno de los fenómenos naturales que ha ocasionado un importante número de 
desastres son los vientos, los mismos que son corrientes de aire que se producen a 
partir de una diferencia de la presión atmosférica. Esta diferencia hace que el aire se 
desplace de las zonas de mayor presión a las de menor presión, dándose lugar a la 
formación de tornados y huracanes, los primeros son vientos huracanados que se 
producen en forma giratoria a grandes velocidades, mientras que los segundos son 
vientos que sobrepasan más de 24 km/h., como consecuencia de la intracción del 
aire caliente y húmedo que viene del océano Pacífico con el aire frío. 
 
 4 
El viento más fuerte que se ha medido con fiabilidad sobre la superficie de la tierra 
tuvo una velocidad de 362 km/h y se registró en el monte Washington, en New 
Hampshire (Estados Unidos), el 12 de abril de 1934. 
 
Los vientos fuertes que amenazan una población en el mundo entero se les ha 
identificando con una denominación, así podemos nombrar a varios como, el huracán 
Katrina, el Huracán Omar, que afecto Norteamérica especialmente Estados Unidos, 
El Huracán Paloma que afecto mayormente a Cuba, en Sudamérica se presenció el 
Tornado de Barranquilla afectando la ciudad del mismo nombre en el País de 
Colombia, etc. 
 
Las fuertes presiones que producen los vientos huracanados son capaces de arrasar 
con árboles arrancándolos de raíz, levantar cubiertas, colapsar estructuras, etc., esto 
ha hecho que varios países del mundo le den importancia a este fenómeno para 
contrarrestar el impacto que sufren las edificaciones que son sometidas a estas 
presiones, mediante la creación de normativas de diseño por viento para estructuras 
de obras civiles, de esta manera poder controlar los efectos devastadores causados 
por la fuerza de este fenómeno natural. 
 
Existen varias normativas o códigos que consideran el efecto de las presiones de 
viento en las edificaciones, entre los más conocidos podemos nombrar al código 
JAPONES, CHINO, INDU, aplicable a los países orientales, de igual forma otro de 
los códigos vigentes a nivel de los países europeos es el EUROCODIGO. 
 
En América los países norteamericanos como Estados Unidos y México han 
desarrollado más la investigación en torno a este tema, los primeros cuentan con los 
códigos IBC - UBC, y los segundos cuentan con un manual de diseño por viento de 
la Comisión Federal de Electricidad CFE. Esta normativa de diseño se ha convertido 
en un modelo aplicable a los países latinoamericanos con sus adaptaciones 
respectivas. 
 
En los países sudamericanos se cuenta con normas de diseño por viento en países 
como Chile con la normativa NCH 432.OF 1971, Argentina del reglamento CIRSOC 
 5 
102, Brasil la norma NBR 6123, Perú el Reglamento Nacional de Edificaciones y 
Colombia con el reglamento NSR – 98. 
 
El Ecuador no cuenta con una normativa de diseño por viento, por este motivo se ha 
venido realizando los diseños estructurales aplicando normativas de países cercanos 
y en el peor de los casos se ha despreciado las presiones que produce el viento en los 
cálculos de las estructuras al no contar con un manual, por lo que se hace necesario la 
creación de una normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos, 
galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía. 
 
Esta normativa de diseño por viento para el Ecuador se convierte en una necesidad 
primordial para los profesionales del cálculo y construcción de obras civiles, pues 
diferentes regiones, han sufrido vientos que van desde suaves hasta fuertes a causa de 
las alteraciones climáticas, la prensa local habla de presencia de vientos huracanados 
que han causado varios tipo de pérdidas materiales y económicas además de la 
suspensión de energía eléctrica, servicio telefónico y falla en las obras civiles. 
 
1.2.2 ANALISIS CRITICO 
 
Los vientos han tomado fundamental importancia por la alteración climatológica en 
el planeta entero. En el Ecuador se han presentado vientos huracanados que van de 
60 a 80 km/h, haciéndose necesario conocer la presión que produce el viento y sus 
efectos en lasobras civiles de las diferentes zonas del país. 
 
Debido al desconocimiento de las velocidades del viento en las regiones del Ecuador 
y su influencia en el campo de la ingeniería civil, ha hecho que se asuma valores 
aproximados que en varios casos no tienen nada que ver con la realidad, 
convirtiéndose en un grave problema en el momento de calcular la presión que ejerce 
el viento sobre una construcción. 
 
Una Normativa de Diseño por viento para estructuras civiles sometidas a la acción de 
vientos fuertes, servirá para evitar en lo posible daños totales o parciales en las 
edificaciones, donde se contará con procedimientos de cálculos adecuados para 
 6 
contrarrestar la presión ejercida por el viento. Para esto es necesario contar con datos 
estadísticos de velocidades del viento y los diferentes parámetros que influyen en el 
cálculo final de presiones. 
 
1.2.3 PROGNOSIS 
 
Es importante considerar las presiones del viento en el diseño estructural de toda 
edificación, pues de no hacerlo estaremos poniendo en riesgo el colapso de la misma, 
además de las pérdidas materiales y lo que es peor pérdidas humanas. 
 
1.2.4 FORMULACION DEL PROBLEMA 
 
¿Se evitará los daños en los elementos estructurales de pórticos, galpones 
industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía con la 
normativa de diseño por viento en el Ecuador? 
 
1.2.5 INTERROGANTES 
 
¿Cuáles serían las zonas de mayor influencia de vientos en el Ecuador? 
 
¿Qué registros de velocidad del viento se utilizarán para el cálculo de la presión del 
viento en las diferentes edificaciones? 
 
¿Qué parámetros serán necesarios considerar para el cálculo de la presión del viento? 
 
¿Cómo se calculará la presión final que produce el viento en los diferentes tipos de 
edificaciones? 
 
1.2.6 DELIMITACION DEL OBJETO DE INVESTIGACION 
 
DELIMITACION DE CONTENIDO 
El contenido de este trabajo investigativo se basa en realizar la normativa de diseño 
por viento para estructuras. 
 7 
DELIMITACION ESPACIAL 
 
El presente trabajo investigativo requiere realizar una normativa de diseño por viento 
para pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y estructuras 
tridimensionales en celosía para el Ecuador. Para esto se requiere de la recopilación 
de información en el Instituto Nacional de Meteorología INAMHI., La biblioteca de 
La Universidad Técnica de Ambato y Biblioteca virtual (Internet). 
 
DELIMITACION TEMPORAL 
 
El desarrollo del presente estudio se lo realizará en los meses comprendidos entre 
Mayo del 2009 a Diciembre del 2009. 
 
1.3 JUSTIFICACION 
 
En el Ecuador se ha constatado los daños que produce la fuerza de los vientos en 
ciertas épocas del año y en determinadas regiones. De manera especial los daños que 
se producen en las edificaciones causan interés en los profesionales y usuarios por 
proteger las mismas. Contando con la ayuda de ciertos organismos como el instituto 
de Meteorología INAMHI y otros, encargados de controlar el clima del Ecuador, este 
problema puede ser afrontado y controlarlo mediante la creación de una normativa de 
diseño por viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de 
tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía. 
 
La normativa de diseño por viento para edificaciones en nuestro país 
lamentablemente no existe, se ha venido diseñando las estructuras con parámetros y 
coeficientes tomados de códigos de otros países que en la realidad no tienen ninguna 
relación, y lo que es peor se ha despreciado el cálculo de estas presiones de viento. 
 
 8 
1.4 OBJETIVOS 
 
1.4.1 GENERAL 
 
Desarrollar la normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos, 
galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía 
para el Ecuador 
 
1.4.2 ESPECIFICOS 
 
· Analizar los registros de velocidad del viento y otros factores atmosféricos 
que posee el INAMHI, para establecer la presión que ejerce el viento en las 
edificaciones que se realizan en el Ecuador. 
 
· Analizar la forma que tienen las edificaciones en el Ecuador para conocer la 
influencia de la presión del viento sobre las mismas 
 
· Elaborar un cuadro de velocidades de las zonas de mayor influencia de los 
vientos en el Ecuador 
 
· Determinar las ecuaciones, coeficientes y parámetros para el cálculo de la 
presión del viento en el Ecuador 
 
· Realizar un cálculo demostrativo de la influencia de la presión de viento 
sobre una estructura. 
 
 
 
 
 9 
 
 
CAPITULO II 
 
ESTRUCTURA DEL MARCO TEORICO 
 
2.1. ANTECEDENTES INVESTIGATIVOS 
 
Las edificaciones en el mundo entero han ido evolucionando desde la más 
rudimentaria hasta la más moderna, gracias al desarrollo tecnológico y las 
investigaciones realizadas han hecho posibles la aparición de materiales de alta 
calidad capaces de resistir cargas permanentes y eventuales que son utilizadas en la 
construcción de las estructuras de las edificaciones, entre las principales se tiene: 
 
- Estructuras de Hormigón Armado 
- Estructuras de Acero 
- Estructuras de Madera 
- Estructuras Mixtas 
 
Las estructuras de hormigón armado por su gran peso tienen poca afectación en sus 
elementos estructurales debido a las presiones de viento, mientras que las demás 
estructuras, por su característica liviana tienen variados periodos de vibración a causa 
de la fuerza del viento y por ende daños en los elementos estructurales. Esto ha 
hecho que varios países del mundo le den importancia a la investigación de este tema 
con el único fin de contrarrestar este grave problema. 
 
Uno de los primeros investigadores Boris Bresler, en su publicación “Diseño de 
Estructuras de Acero”, tratando de normar el cálculo de las presiones de viento sobre 
una superficie indica que esta presión depende de la velocidad del viento, de la 
superficie, de la forma de esta, de la protección proporcionada por otras estructuras y 
de la densidad del aire, la cual disminuye con la altitud y temperatura, propone la 
siguiente ecuación. 
 10 
dVCqCp dd *
2
1
** 2== 1 
 
Donde: p = Presión sobre una superficies en kg/m2 
 V = Velocidad del viento en m/s2 
 d = Densidad del Aire en kg/m3 
 Cd = Cociente numérico, llamado coeficiente de empuje, y 
 q = Es la presión dinámica, igual a ½*V2*d 
d = 1.226 Kg./m3 al nivel del mar, y para una velocidad de viento 
V en km/h, q = 0.00483*V2, kg/m2 
 
Para la utilización de esta ecuación indica que las velocidades del viento pueden 
alcanzar valores de hasta 240 Km/h o mayores, esto equivale a una presión dinámica 
q de cerca de 300 kg/m2, una presión tan alta es excepcional y, generalmente se usa 
valores entre 100 a 150 kg/m2, para las cargas de viento sobre los edificios (en los 
E.U.A.), y propone la siguiente tabla para valores de Cd en función de la forma y 
tamaño. 
 
CUADRO No.1 Cuadro de valores Cd para cálculo de presión del viento 
FORMA Cd ESTRUCTURA 
Placa cuadrada (normal al viento) 
Placa angosta y larga (normal al viento) 
Cilindros largos (eje vertical) 
Cilindros cortos (eje vertical) 
Prisma cuadrangular alargado (eje vertical) 
Esfera 
1.1 
2.0 
0.8 
0.7 
1.3 
0.2 
Anuncios 
Trabes 
Chimeneas 
Tanques 
Edificios Altos 
Tanques 
FUENTE: ESTRUCTURAS DE ACEROS de Boris Bresler 
 
En el pasado se usaron por lo común dos ecuaciones para tomar en cuenta la 
inclinación de la superficie de contacto de las presiones, la de Newton y la de 
Duchemin, pero eran válidas solo para casos especiales de placas planas y no para 
estructuras prismáticas. Estudios realizados en túneles de viento, iniciados por Eiffel 
en Paris y continuados por varios investigadores, han demostrado que las presiones 
 
1 EC. 12-4 libro Estructuras de Acero de Boris Bresler 
 11 
de viento en un edificio se caracterizan por laspresiones negativas (succiones) que 
existen en la mayor parte del techo y en el lado de sotavento del edificio, estas son en 
realidad vacíos o presiones menores que la atmósfera. 
 
La mayoría de los códigos de construcción de los E.U.A. , proponen un valor básico 
para la fuerza de viento, en libras por pie cuadrado, pero permiten variaciones para 
diferentes alturas de edificios, así como para las diferentes formas, por ejemplo: 
 
15 lb./pie2 = 73 kg/m2 ….. para edificios de menos de 60 pies de altura, 
20 lb./pie2 = 98 kg/m2 ….. para edificios de más de 60 pies de altura, 
30 lb./pie2 = 146 kg/m2 ….. para tanques y anuncios, por estar más expuestos al 
viento. En tanques circulares se permite reducir el 40%. 
 
Las cargas de viento sobre estructuras abiertas dice que debe calcularse tomando 1.5 
veces el área de éstas. 
 
Otra de las investigaciones en este tema es el manual de diseño por viento de la 
Comisión Federal de Electricidad CFE de México (1993), el cual desarrolla nuevos 
procedimientos de los cuales el más importante es la obtención de la velocidad de 
diseño en un sitio determinado, tomando en cuenta los parámetros que influyen en el 
cálculo de su valor, el sitio o región de desplante, el tamaño de construcción o 
elemento estructural a diseñar, y las condiciones de topografía local que puedan 
acelerar o desacelerar el flujo del viento. 
 
Este manual ha desarrollado dos métodos a través de los cuales se obtienen las 
presiones debida al flujo del viento. El primero es el Análisis Estático éste aplica al 
caso de construcciones suficientemente rígidas y el segundo Análisis Dinámico para 
las flexibles con bajo amortiguamiento. También recomienda un procedimiento para 
diseñar los elementos que forman los recubrimientos de las estructuras. 
 
Una de las normas, reconocidas en Sudamérica es El Reglamento CIRSOC 102 
“Acción del Viento sobre las Construcciones” de Argentina, que proporciona tres 
métodos entre los cuales el proyectista puede elegir. Un “método simplificado”, 
 12 
Método 1, mediante el cual el proyectista puede seleccionar las presiones de viento 
directamente sin ningún cálculo cuando el edificio reúne los requisitos planteados en 
este reglamento para la aplicación de este procedimiento; y otros dos métodos: 
Método Analítico y Procedimiento del Túnel de Viento. 
 
Existen además otros trabajos investigativos que se han plasmado en normas y 
reglamentos de varios países cuyo único propósito es evitar desastres provocados por 
la presión del viento en las diferentes estructuras existentes. 
 
En el Ecuador se conoce que el diseño por viento en las edificaciones son muy 
simplistas al no contar con este tipo de investigación. Con el aporte de las 
investigaciones realizadas en otros países se pretende realizar la normativa de diseño 
por viento para prevenir daños en pórticos, galpones industriales, soportes de 
tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía para el Ecuador. 
. 
2.2 FUNDAMENTACION TEORICA. 
 
Una normativa de diseño por viento, tiene como principal parámetro el normar y 
reglamentar el cálculo de la presión que ejerce el viento sobre una superficie. El 
viento tratándose del factor influyente en el cálculo de la presión lo describiremos de 
la siguiente manera. 
 
- VIENTO.- Tiene varios conceptos se define como aire en movimiento, éste 
término también se aplica al movimiento horizontal de la atmósfera en cambio los 
movimientos verticales o casi verticales se llaman CORRIENTES. 
 
La diferencia de presión atmosférica debido a los cambios de temperatura son los que 
producen el viento, mientras que las variaciones de distribución de presión y 
temperatura se deben a la distribución desigual del calentamiento solar y varias 
propiedades térmicas de la superficie terrestre y oceánica. 
 
Los vientos pueden clasificarse en cuatro tipos: dominantes, estacionales, locales, por 
último ciclónicos y anticiclónicos 
 13 
 
- VIENTOS DOMINANTES.- Existe una zona de bajas presiones cerca del 
Ecuador a la que se denomina zona de calmas ecuatoriales, situadas entre los 10º de 
latitud S y 10º de latitud N, aquí se tiene un aire caliente y sofocante. A unos 30º del 
Ecuador en ambos hemisferios existe otra banda de presiones altas con calmas, 
vientos suaves y variables. El aire superficial al moverse desde ésta zona hasta la 
banda ecuatorial de presiones bajas, constituye los vientos ALISOS, dominantes en 
las latitudes menores. 
 
En el hemisferio norte, el viento del norte que sopla hacia el Ecuador se desvía por la 
rotación d la tierra hasta convertirse en un viento del noreste, llamada alisios del 
noreste. En el hemisferio sur el viento del sur se desvía de forma similar para ser el 
alisio del sureste. 
 
Las regiones más frías de los polos tienden a ser centros de alta presión, en particular 
en el hemisferio sur, y los vientos dominantes que parten de éstas áreas se desvían 
para convertirse en los vientos polares del este. 
 
Al aumentar la altura sobre la superficie de la Tierra, los vientos dominantes del 
oeste se aceleran y cubren una superficie mayor entre el ecuador y el polo. Así, los 
vientos alisios y los polares del este son bajos y, en general, son reemplazados por 
los del oeste sobre alturas de unos cientos de metros. Los vientos del oeste más 
fuertes se producen a alturas entre 10 y 20 km y tienden a concentrarse en una banda 
estrecha llamada corriente de chorro, donde se han medido hasta 550 km/h de 
velocidad. 
 
- VIENTOS ESTACIONALES.- El aire sobre la tierra es más cálido en verano y 
más frió en invierno que el situado sobre el océano adyacente sobre una misma 
estación. Así, durante el verano, los continentes son lugares de presión baja con 
vientos que soplan desde los océanos, que están más fríos. En invierno, los 
continentes albergan altas presiones, y los vientos se dirigen hacia los océanos, ahora 
más cálidos. Los ejemplos típicos de estos vientos son los monzones del mar de la 
China y del Océano Indico. 
 14 
- VIENTOS LOCALES.- Parecido a las variaciones estacionales de temperatura y 
presión entre la tierra y el agua, hay cambios diarios que ejercen efectos similares 
pero más localizados. En verano, sobre todo, la tierra está más caliente que el mar 
durante el día y más fría durante la noche, esto induce un sistema de brisas dirigidas 
hacia tierra de día y hacia el mar de noche. Estas brisas penetran hasta unos 50 km 
tierra y mar adentro. 
 
Hay cambios diarios de temperatura similares sobre terrenos irregulares que 
provocan brisas en las montañas y los valles. Otros vientos inducidos por fenómenos 
locales son los torbellinos y los vientos asociados a las tormentas. 
 
- ESCALA DE VIENTO DE BEAUFORT.- Los marinos y los meteorólogos 
utilizan la escala de viento de Beaufort para indicar la velocidad del viento. Fue 
diseñada en 1805 por el hidrógrafo irlandés Francis Beaufort. Sus denominaciones 
originales fueron modificadas más tarde, la escala que se usa en la actualidad es la 
siguiente. 
Tabla No.1: Escala de Beaufort 2 
Escala de 
Beaufort 
Velocidad del 
Viento (km/h) Denominación del viento 
0 1 – 5 Calma 
1 6 – 11 Ventolina 
2 12 – 19 Muy flojo 
3 20 – 38 Flojo 
4 29 - 28 Bonancible 
5 29 – 38 Fresquito 
6 39 – 49 Fresco 
7 50 – 61 Frescachón 
8 62 – 74 Duro 
9 75 – 88 Muy Duro 
10 89 – 102 Temporal 
11 103 – 117 Borrasca 
12 Más de 117 Huracán 
FUENTE: EL VIENTO Y SUS CONCECUENCIAS, Peter Dooley 
 
2 El viento y sus consecuencias, Peter Dooley 
 15 
Una veleta común será el instrumento que se utilice para medir la dirección del 
viento, ésta nos indicará de donde procede el viento mediante una conexión a un dial 
o a una serie de conmutadores electrónicos que encienden pequeños focos en la 
estación de observación para indicarlo. En tanto que la velocidad del viento se mide 
por mediode un anemómetro. 
 
Por otro lado las estructuras que soportan la presión o empuje del viento son 
diversas, siendo necesario realizar una breve descripción. 
 
2.2.1 SISTEMAS ESTRUCTURALES 
 
Un sistema estructural deriva su carácter único de cierto número de consideraciones; 
las que pueden ser analizadas por separados, y son las siguientes: 
 
a.- Funciones estructurales específicas resistencia a la compresión, resistencia a la 
tensión; para cubrir claros horizontales, verticalmente; en voladizo u horizontal. 
b.- La forma geométrica u orientación 
c.- El o los materiales de los elementos 
d.- La forma y unión de los elementos 
e.- La forma de apoyo de la estructura 
f.- Las condiciones especificas de carga 
g.- Las consideraciones de usos impuestas 
h.- Las propiedades de los materiales, procesos de producción y la necesidad de 
funciones especiales como desarmar o mover 
 
Existen características para calificar los sistemas disponibles que satisfagan una 
función específica. Los siguientes puntos son algunas de estas características: 
economía, necesidades estructurales especiales, problemas de diseño, problemas de 
construcción, material y limitación de escala. 
 
 16 
2.2.2 CLASIFICACION DE LOS SISTEMAS ESTRUCTURALES. 
 
Estructuras macizas: Son aquellas en las que la resistencia y la estabilidad se logran 
mediante la masa, aun cuando la estructura no sea completamente sólida. 
 
Estructuras reticulares: Consiste en una red de elementos ensamblados. 
 
Estructuras superficiales: Pueden tener alto rendimiento debido a su función doble 
como estructura y envolvente, pueden ser muy estables y fuertes. 
 
2.2.3 TIPOS DE ESTRUCTURAS 
 
MUROS ESTRUCTURALES 
 
Tiene dos elementos distintivos en la estructura general del edificio: 
 
Muros: Utilizados para dar estabilidad lateral, así como apoyo a los elementos que 
cubren el claro. Generalmente son elementos a compresión. Pueden ser monolíticos o 
entramados ensamblados de muchas piezas. Aunque no se utilizan para transmisión 
de carga vertical se utilizan, a menudo, para dar estabilidad lateral. 
 
Elementos para cubrir claros: Funcionan como pisos y techos. Dentro de estos se 
encuentran una gran variedad de ensambles, desde simples tableros de madera y 
viguetas hasta unidades de concreto precolado o armaduras de acero. 
 
SISTEMA DE POSTES Y VIGAS 
 
El uso de troncos y árboles en las culturas primitivas como elementos de 
construcción fue el origen de este sistema básico, la cual es técnica constructiva 
importantes del repertorio estructural. Los dos elementos básicos son: 
 
Poste: es un elemento que trabaja a compresión lineal y está sujeto a aplastamiento o 
pandeo, dependiendo de su esbeltez relativa. 
 17 
Viga: básicamente es un elemento lineal sujeto a una carga transversal; debe generar 
resistencia interna a los esfuerzos cortantes y de flexión y resistir deflexión excesiva. 
La estructura de vigas y postes requiere el uso de un sistema estructural secundario 
de relleno para producir las superficies de los muros, pisos y techos. Algunas 
variaciones de este sistema son: 
 
- Extensión de los extremos de las vigas 
- Sujeción rígida de vigas y postes 
- Sujeción rígida con extensión de los extremos de las vigas 
- Ensanchamiento de los extremos del poste 
- Viga continua 
 
MARCOS RIGIDOS 
 
Se denomina así cuando los elementos de un marco lineal están sujetos rígidamente, 
es decir, cuando las juntas son capaces de transferir flexión entre los miembros, este 
sistema asume un carácter particular. Si todas las juntas son rígidas, es imposible 
cargar algunos de los miembros transversalmente sin provocar la flexión de los 
demás. 
 
SISTEMAS PARA CUBRIR CLAROS PLANOS 
 
Consiste en producir el sistema en dos sentidos del claro, en vez de uno solo. El 
máximo beneficio se deriva de un claro en dos direcciones si los claros son iguales. 
 
Otro factor importante para incrementar el rendimiento es mejorar la característica de 
la flexión de los elementos que cubren el claro. 
 
SISTEMA DE ARMADURAS 
 
Una estructura de elementos lineales conectados mediante juntas o nudos se puede 
estabilizar de manera independiente por medio de tirantes o paneles con relleno 
 18 
rígido. Para ser estables internamente o por si misma debe cumplir con las siguientes 
condiciones: 
 
- Uso de juntas rígidas 
- Estabilizar una estructura lineal, por medio de arreglos de los miembros en 
patrones rectangulares cooplanares o tetraedros espaciales, a este se le llama 
celosía. 
 
Cuando el elemento estructural producido es una unidad para claro plano o voladizo 
en un plano, se llama armadura. Un elemento completo tiene otra clasificación: arco 
o torre de celosía. 
 
SISTEMA DE ARCO, BOVEDA Y CUPULA 
 
El concepto básico de arco es tener una estructura para cubrir claros, mediante el uso 
de compresión interna solamente. El perfil del arco puede ser derivado 
geométricamente de las condiciones de carga y soporte. Para un arco de un solo claro 
que no está fijo en la forma de resistencia al momento, con apoyos en el mismo nivel 
y con una carga uniformemente distribuida sobre todo el claro. La forma resultante 
es la de una curva de segundo grado o parábola. La forma básica es la curva convexa 
hacia abajo, si la carga es gravitacional. 
 
ESTRUCTURAS A TENSION 
 
La estructura de suspensión a tensión fue utilizada ampliamente por algunas 
sociedades primitivas, mediante el uso de líneas cuerdas tejidas de fibras o bambú 
deshebrado. Desde el punto de vista estructural, el cable suspendido es el inverso del 
arco, tanto en forma como en fuerza interna. La parábola del arco a compresión se 
jala para producir el cable a tensión. El acero es el principal material para este 
sistema y el cable es la forma lógica. 
 
ESTRUCTURAS DE SUPERFICIES 
 
Son aquellas superficies extensas, delgadas y que funcionan para resolver solo 
fuerzas internas dentro de ellas. El muro que resiste la compresión, que estabiliza el 
 19 
edificio al resistir el cortante dentro de un plano y al cubrir claros como una viga, 
actúa como una estructura de superficie. La bóveda y la cúpula son ejemplos de este 
tipo. 
 
Las estructuras de superficie más puras son las que están sometidas a tensión. Las 
superficies a compresión deben de ser más rígidas que las que soportan tensión, 
debido a la posibilidad de pandeo. 
 
SISTEMAS ESPECIALES 
 
Estructuras infladas: Se utiliza inyección o presión de aire como recurso estructural 
en una variedad de formas. 
 
Estructuras laminares: es un sistema para moldear superficies de arco o bóveda, 
utilizando una red de nervaduras perpendiculares que aparecen como diagonales en 
planta. 
 
Cúpulas geodésicas: ideada para formar superficies hemisféricas, se basa en 
triangulación esférica. 
 
Estructuras de mástil: existen estructuras similares a los árboles, que tienen piernas 
únicas para apoyo vertical y que soportan una serie de ramas. Requiere bases muy 
estables, bien ancladas contra el efecto del volteo provocado por fuerzas 
horizontales. 
 
2.2.4 MATERIALES ESTRUCTURALES 
 
CONSIDERACIONES GENERALES: 
 
En el estudio o diseño de estructuras, interesa conocer las propiedades particulares de 
los materiales. Estas propiedades pueden dividir en estructurales esenciales y 
generales. 
 
 20 
a) Propiedades estructurales esenciales: 
 
Resistencia: puede variar para los diferentes tipos de fuerzas, direcciones, edades o 
valores de temperatura o contenido de humedad. 
 
Resistencia a la deformación: grado de rigidez, elasticidad, ductilidad; variación 
con el tiempo, temperatura, etc. 
 
Dureza: resistencia al corte de la superficie, raspaduras, abrasión o desgaste. 
 
Resistencia a la fatiga: pérdida de la resistencia con el tiempo; fractura progresiva; 
cambio de forma con el tiempo. 
 
Uniformidad de estructura física: vetas y nudos en la madera,agrietamiento del 
concreto, planos cortantes en la roca, efectos de la cristalización en los metales. 
 
b) Las propiedades generales: 
 
Forma: natural, remoldada o reconstituida. 
 
Peso: como contribuyente a las cargas gravitacionales de la estructura. 
 
Resistencia al fuego: combustibilidad, conductividad, punto de fusión y 
comportamiento general de altas temperaturas. 
 
Coeficiente de expansión térmica: relacionado con los cambios dimensionales 
debidos a las variaciones de temperatura. 
 
Durabilidad: resistencia al clima, pudrición, insectos y desgastes. 
 
Apariencia: natural o modificada. 
 
Disponibilidad y uso: materiales de la zona y uso moderado 
 21 
La elección de materiales debe hacerse en base a las propiedades, estructurales y 
generales. Se tiene que categorizar, según su importancia. 
 
TIPOS DE MATERIALES 
 
MADERA. 
 
De uso general en la construcción, las limitaciones de forma y tamaño se han 
ampliado mediante la laminación y los adhesivos. Las técnicas especiales de sujeción 
han hecho estructuras de mayor tamaño mediante un mejor ensamble. La 
combustibilidad, la podredumbre y la infestación de insectos se pueden retardar con 
la utilización de impregnaciones químicas. El tratamiento con vapor o gas amoniacal 
puede hacer altamente flexible a la madera, permitiéndole asumir formas plásticas. 
 
ACERO. 
 
El acero se usa en gran variedad de tipos y formas en casi cualquier edificio. Es el 
material más versátil de los sistemas estructurales, también el más fuerte, resistente 
al envejecimiento y muy confiable en cuanto a la calidad. El acero es completamente 
industrializado y está sujeto a estrecho control de su composición y de los detalles de 
su moldeo y fabricación. Tiene las cualidades adicionales deseables de no ser 
combustible y ser estable dimensionalmente con el tiempo y los cambios de 
temperatura. Las desventajas son su rápida absorción de calor y la pérdida de 
resistencia (cuando se expone al fuego), corrosión (cuando se expone a la humedad y 
al aire). 
 
CONCRETO. 
 
La palabra concreto se usa para describir una variedad de materiales que tienen un 
elemento en común: el uso de un agente aglutinante o aglomerante para formar una 
masa sólida a partir de un agregado suelto inerte ordinario. Los tres ingredientes 
básicos del concreto ordinario son agua, agente aglomerante (cemento) y agregado 
suelto (arena y grava). 
 22 
El concreto ordinario puede tomar una gran variedad de formas, tiene varios 
atributos, el principal es su bajo costo y la resistencia a la humedad, oxidación, fuego 
y los desgastes. 
 
Su principal desventaja es la falta de resistencia al esfuerzo de tensión. Debido a su 
amorfismo, su amoldado y acabado, presentan a menudo, los mayores gastos en su 
uso. El precolado de fábrica en formas permanentes es una técnica común utilizada 
para superar ese problema. 
 
ALUMINIO. 
 
Se usa para una gran variedad de elementos estructurales, decorativos y funcionales 
en la construcción de edificios. Las principales ventajas son su peso ligero y su alta 
resistencia a la corrosión. Entre las desventajas están su suavidad, su baja rigidez, sus 
grandes variaciones de dimensión por su expansión térmica, su baja resistencia al 
fuego y su costo relativamente alto. 
 
MAMPOSTERIA. 
 
Se usa para describir una variedad de deformaciones que constan de elementos 
separados entre sí por algún elemento aglutinante. Los elementos pueden ser roca 
bruta o cortada, losetas o ladrillos cocidos de arcilla, o unidades de concreto. 
Tradicionalmente, el aglutinante es mortero de cemento-cal. El ensamble resultante 
es similar a una estructura de concreto y posee muchas propiedades. 
 
Dos importantes de la estructura de mampostería son la contracción del mortero y el 
agrietamiento por expansión térmica. 
 
PLASTICOS. 
 
Los elementos de plástico representan la mayor variedad de uso en la construcción de 
edificios. Algunos de los principales problemas con los plásticos son su falta de 
 23 
resistencia al fuego, escasa rigidez, expansión térmica e inestabilidad química o 
física con el tiempo. 
 
Algunos de los usos en la construcción son: sustituto del vidrio, revestimiento, 
adhesivos, elementos moldeados y espumas. 
 
MATERIALES DIVERSOS: 
 
VIDRIO: el vidrio ordinario posee considerable resistencia, pero tiene la 
característica indeseable de ser frágil y de fácil fragmentación por impacto. Un 
tratamiento especial puede aumentar su resistencia a las cargas y al impacto, pero es 
costoso para usarlo en grandes cantidades. Es inconcebible el uso de este material en 
construcciones de gran escala. Sin embargo, se usa para revestimientos, así como 
ventanearía transparente. 
 
FIBRA DE VIDRIO: es una forma fibrosa, en la cual es capaz de acercarse a su 
resistencia ideal 
 
En el Ecuador los materiales más utilizados en la construcción de pórticos, galpones 
industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía son el 
acero estructural y el concreto armado, siendo estas estructuras parte de la presente 
investigación a la cual se pretenderá prevenir los daños causados por la presión del 
viento. 
 
2.2.5 DEFINICION DE TERMINOS BASICOS. 
 
Viento.- Corriente de aire producida en la atmósfera por causas naturales 
 
Presión de viento.- Es la acción o efecto de apretar o comprimir mediante la fuerza 
ejercida por el viento sobre la unidad de superficie 
 
Edificación.- Construcción fija, hecha con materiales resistentes, para la habitación 
humana o para otros usos. 
 24 
Estructura.- Armadura, generalmente de acero u hormigón armado, que, fija la 
estructura al suelo, sirve de sustentación a un edificio. 
 
Vientos alisios.- Los alisios son vientos que soplan siempre en la misma dirección, 
desde los trópicos hacia el ecuador. Son vientos constantes de pequeña intensidad 
(unos 20 km/h). 
 
Huracanes.- Son vientos fuertes según la escala de Beaufort, los vientos mayores a 
117 km/h, se los denomina como huracanes. 
 
Veleta.- Instrumento metálico, ordinariamente en forma de saeta, que se coloca en 
lo alto de un edificio, de modo que pueda girar alrededor de un eje vertical impulsada 
por el viento, y que sirve para señalar la dirección del mismo 
 
Normativa de diseño por viento.- Reglas que se deben seguir o a que se deben 
ajustar para el diseño por viento. 
 
Resistencia al viento.- Tolerar, aguantar o resistir a la acción de la presión del 
viento. 
Elemento estructural.- Cada una de las piezas que conforman la estructura total. 
 
Falla estructural.- Daño material de un elemento que conforma la estructura el cual 
pierde su resistencia. 
 
Ráfaga.- Viento fuerte y de corta duración. 
 
Empuje.- Fuerza producida por el viento 
 
2.3 FUNDAMENTACION LEGAL. 
 
El Código Ecuatoriano de la construcción en su publicación del INEN 2001, dice: 
Todos los edificios, y cada una de sus partes, deben diseñarse y construirse para 
sostener dentro de las limitaciones de los esfuerzos especificadas en este código, 
 25 
todas las cargas muertas y todas las otras cargas determinadas en esta parte o 
cualquier otra parte de este código, las cargas de impacto deben considerarse en el 
diseño de cualquier estructura, cuando se prevea que puede ocurrir. 
 
La Normativa de Diseño por Viento para nuestro país pretende normar el cálculo de 
la carga por viento y la obtención de la velocidad de diseño contando con los valores 
de velocidad del viento emitidas por el INAMHI obtenidas bajo sus propias 
normativas, además para la configuración de estructuras se apoyará en las normas, 
CEC 2002, ACI-318S-05, UBC, AISC y otros. 
 
2.4. RED DE CATEGORIAS FUNDAMENTALES 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 VARIABLE INDEPENDIENTE VARIABLE DEPENDIENTE 
 
2.5 HIPOTESIS. 
 
La normativa de diseño por viento será necesaria para evitardaños en pórticos, 
galpones industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía 
para el Ecuador. 
 
CONSTRUCCIONES 
CIVILES 
SEGURIDAD 
ESTRUCTURAL 
NORMATIVA 
DE DISEÑO 
DISEÑO DE 
ESTRUCTURAS 
ESTABILIDAD DE 
EDIFICACIONES 
ANÁLISIS DE 
CARGAS 
SISTEMA 
ESTRUCTURAL 
PORTICOS ….. 
TIPO DE 
EDIFICACIONES 
 26 
2.6 VARIABLES 
 
2.6.1 VARIABLE INDEPENDIENTE 
 
Normativa de diseño por viento para el Ecuador 
 
2.6.2 VARIABLE DEPENDIENTE 
 
Evitar daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tubería, y estructuras 
tridimensionales en celosía. 
27 
 
 
CAPITULO III 
 
METODOLOGIA 
 
3.1 MODALIDAD BASICA DE LA INVESTIGACION 
 
La investigación sobre el tipo de estructuras como pórticos, galpones industriales, 
soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía que se utilizan en obras 
civiles para el Ecuador, es CUALITATIVA por que permitirá analizar sus 
características como forma, altura, rigidez, etc., para realizar su diseño de presiones 
por viento óptimo. 
 
También la investigación sobre la creación de la normativa de diseño por viento de 
estructuras, es CUANTITATIVA por que se realizará la tabulación y cálculos 
matemáticos que permitan encontrar la velocidad de diseño y la presión que ejerce el 
viento sobre las estructuras. 
 
3.2 NIVEL O TIPO DE INVESTIGACION 
 
El tipo de investigación para el desarrollo de la normativa de diseño por viento para 
evitar daños en pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras 
tridimensionales en celosía que se utilizan en obras civiles será documental 
bibliográfica por que se requiere crear dicha normativa y calcular las presiones del 
viento sobre éstas estructuras, para esto es necesario contar con investigaciones, 
ensayos y reglamentos realizados, y también con criterios de varios investigadores 
que son expertos en este tema. 
 
28 
3.3 POBLACION Y MUESTRA 
 
3.3.1 POBLACION 
 
El universo de estudio para la creación de la normativa de diseño por viento esta 
direccionado a: pórticos, galpones industriales, soportes de tubería y estructuras 
tridimensionales en celosía para el Ecuador. 
 
3.3.2 MUESTRA 
 
El tipo de muestreo que se tiene es el probabilístico es decir que las estructuras 
seleccionas para el diseño son de forma individual y directa. 
 
3.4 OPERACIONALIZACION DE VARIABLES 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
29 
3.4.1 VARIABLE INDEPENDIENTE 
CUADRO No.2 
NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO 
CONCEPTO CATEGORIA A MEDIR INDICADOR INDICE HERRAMIENTA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
La normativa de 
diseño por viento 
son los 
procedimientos y 
reglas que se deben 
seguir o ajustar para 
determinar las 
velocidades de 
diseño y las fuerzas 
por viento que deben 
emplearse en el 
diseño de los 
diferentes tipos de 
estructuras que se 
proponen. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
1 . P R O C E S O LO G I C O 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2. CONTENIDO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
3. REFERENCIACION 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
FACTORES DE 
DISEÑO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
COMPRENSIBLE 
 
 
 
 
 
 
 
 
FORMULAS 
TEXTOS 
CUADROS 
 
 
 
- DIRECCION 
DE ANALISIS 
-- FACTORE DE 
CARGA Y 
RESISTENCIA 
- SEGURIDAD 
CONTRA EL 
VOLTEO 
- SEGURIDAD 
CONTRA EL 
DESLIZAMIENTO. 
- PRESIONES 
INTERIORES. 
- SEGURIDAD 
DURANTE 
CONSTRUCCION. 
- EFECTO DE 
GRUPO DEBIDO A 
CONSTRUCCIONE
S VECINAS. 
- ANÁLISIS 
ESTRUCTURAL. 
- ITERACCION 
SUELO 
ESTRUCTURA 
 
 
 
 
 
 
- CLARA 
- CONCRETA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
- CLARA 
- COMPRENSIBLE 
 
 
 
 
 
 
 
- MAPAS 
ISOSISTAS 
 
 
 
 
 
 
 
 
CALCULOS 
MATEMATICOS 
 
- ORDENANZAS 
MUNICIPALES 
 
 
 
 
 
- TABLAS DE 
CLASIFICACION 
 
CALCULOS 
MATEMATICOS 
 
 
 
 
 
 
REDACCION 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
REDACCION 
 
 
 
 
 
 
 
 
30 
3.4.2 VARIABLE DEPENDIENTE 
CUADRO No.3 
EVITAR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIA 
Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA 
CONCEPTO CATEGORIA A MEDIR INDICADOR INDICE HERRAMIENTA 
Los daños estructurales 
pueden ser evitados 
mediante un control de 
fuerzas o presiones que 
ejerce sobre las 
diferentes estructuras, 
tales como pórticos, 
galpones industriales, 
soportes de tuberías y 
estructuras 
tridimensionales en 
celosía, las mismas que 
son formas 
estructurales 
compuestas de piezas o 
elementos como, 
columnas, vigas, 
muros, etc., de 
hormigón armado o 
elementos de perfilaría 
metálica en celosías, 
que soportan cargas 
muertas, vivas, 
sísmicas, de viento y 
otras. 
 
1. TIPO DE ESTRUCTURAS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2. CLASIFICACION 
DE LAS ESTRUCTURAS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
- RIGIDAS 
 
 
 
 
- FLEXIBLES 
 
 
 
 
 
 
 
- IMPORTANCIA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
- RESPUESTA A LA 
ACCION DEL 
VIENTO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
- BAJO PERIODO 
DE VIBRACION 
 
 
- ALTOS 
PERIODO DE 
VIBRACION 
 
 
 
- GRUPO A 
SEGURIDAD MUY 
ELEVADA 
- GRUPO B 
SEGURIDAD 
MODERADA 
- GRUPO C 
BAJO GRADO DE 
SEGURIDAD 
 
 
 
- TIPO 1, 
ESTRUCT. POCO 
SENSIBLES A LAS 
RAFAGAS Y LOS 
EFECTOS 
DINAMICOS DEL 
VIENTO 
 
- TIPO 2, 
ESTRUCT. 
SENSIBLES A LAS 
RAFAGAS DE 
CORTA 
DURACION 
ENTRE 1 – 5 seg. 
 
 
- TIPO 3, 
ESTRUCT. 
CILINDRICAS Y 
PRISMATICAS 
ESBELTAS. 
 
- TIPO 4, 
ESTRUCT. 
LARGOS 
PERIODEOS DE 
VIBRACION. 
 
 
 
- CALCULOS 
MATEMATICOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
OBSERVACION 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
CALCULOS 
MATEMATICOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
31 
3.5 PLAN DE RECOLECCION DE INFORMACION 
 
 
· Análisis de la velocidad del viento que se puede utilizar en el cálculo de la 
presión. 
 
· Evaluación de la presione de viento que se generan en las diferentes regiones 
del Ecuador. 
 
· Revisión de las presiones de viento obtenidas en otras normativas o códigos 
de países vecinos. 
 
 
3.6 PLAN DE PROCESAMIENTO DE LA INFORMACION 
 
· Redacción y desarrollo del proceso lógico de la normativa de diseño por 
viento. 
 
· Obtención de las velocidades de viento para el diseño de las estructuras. 
 
 
· Análisis de parámetros que influyen en el cálculo de la presión del viento 
 
 
 
 
 
 
32 
 
 
CAPITULO IV 
 
ANALISIS E INTERPRETACION DE RESULTADOS 
 
4.1 ANALISIS 
 
La elaboración de la normativa de diseño por viento direccionada a pórtico, galpones 
industriales, soportes de tubería y estructuras tridimensionales en celosía para el 
Ecuador, está basada principalmente en la velocidad del viento de todas las regiones 
del país. Esta velocidad ha sido medida mediante veletas que son aparatos 
debidamente calibrados y se encuentran en las estaciones meteorológicas ubicadas en 
la mayoría de las ciudades y están a cargo del Instituto Nacional de Meteorología e 
Hidrología INAMHI. 
 
Los registros de velocidades del viento en el Ecuador servirá para el desarrollo de 
éste tema investigativo, los mismos que se tabularán con procedimientos estadísticos 
que nos permitan tener una idea clara y precisa de la velocidad del viento. 
 
4.2 INTERPRETACION 
 
Para la interpretación de resultados, debemos conocer primero los registros de 
velocidades de viento que se han producido en el pasado y proyectarlos hacia el 
futuro mediante procedimientos estadísticos que tengan un buen nivel de 
confiabilidad. 
 
En la siguiente tabla se detalla las estaciones de medición y las ubicaciones en 
coordenadas, obtenidas de los registros emitidos por el INHAMI, así como también 
se muestra el mapa geográfico que se graficó con las coordenadas de cada estación 
meteorológica en el Ecuador. 
33 
TABLA No.2 Ubicación de estaciones de medición 
ESTACION LATITUD (N-S) LONGITUD (E-W) ELEVACION 
"INGUINCHO" "M001" 0 15 30 N 78 24 3 W 3140 
"LA TOLA" "M002" 0 13 46 S 78 22 0 W 2480 
"ISOBAMBA" "M003" 0 22 0 S 78 33 0 W 3058 
"RUMIPAMBA" "M004" 1 1 5 S 78 35 32 W 2680 
"PORTOVIEJO UTM" "M005" 1 2 26 S 80 27 54 W 46 
"PICHILINGUE" "M006" 1 6 0 S 7927 42 W 120 
"NUEVO ROCAFUERTE" "M007" 0 55 0 S 75 25 0 W 265 
"PUYO" "M008" 1 30 27 S 77 56 38 W 960 
"LA VICTORIA" "M009" 0 3 36 S 78 12 2 W 2262 
"LA CONCORDIA" "M025" 0 1 36 N 79 22 17 W 379 
"BAÑOS" "M029" 1 23 29 S 78 25 5 W 1695 
"SAN SIMON" "M030" 1 38 45 S 78 59 52 W 2530 
"CAÑAR" "M031" 2 33 5 S 78 56 15 W 3083 
"LA ARGELIA LOJA" "M033" 4 2 11 S 79 12 4 W 2160 
"MILAGRO I VALDEZ" "M037" 2 6 56 S 79 35 57 W 13 
"SANGAY P. STA ANA" "M041" 1 41 35 S 77 57 0 W 880 
"TENA" "M070" 0 59 5 S 77 48 50 W 665 
"EL ANGEL" "M102" 0 37 35 N 77 56 38 W 3000 
"SAN GABRIEL" "M103" 0 36 15 N 77 49 10 W 2860 
"OTAVALO" "M105" 0 14 16 N 78 15 35 W 2550 
"COTOPAXI" "M120" 0 37 9 S 78 34 19 W 3561 
"PATATE" "M126" 1 18 1 S 78 30 0 W 2270 
"CHILLANES" "M130" 1 58 32 S 79 3 48 W 2330 
"GUAMOTE" "M134" 1 56 0 S 78 43 0 W 3020 
"PACHAMAMA TIXAN" "M135" 2 11 42 S 78 46 54 W 3690 
"BIBLIAN" "M137" 2 42 32 S 78 53 30 W 2640 
"PAUTE" "M138" 2 46 39 S 78 45 32 W 2289 
"CARIAMANGA" "M146" 4 20 0 S 79 33 16 W 1950 
"MUISNE" "M153" 0 36 54 N 80 1 28 W 5 
"CAYAPAS" "M154" 0 51 28 N 78 57 44 W 55 
"EL CARMEN" "M160" 0 16 51 S 79 27 18 W 387 
"PEDERNALES" "M168" 0 3 30 N 80 3 20 W 20 
"ARENILLAS" "M179" 3 32 27 S 80 3 14 W 26 
"MACHALA" "M185" 3 3 0 S 79 44 0 W 13 
"PAPALLACTA" "M188" 0 21 54 S 78 8 41 W 3150 
"GUALAQUIZA" "M189" 3 23 53 S 78 34 33 W 750 
"YANZATZA" "M190" 3 50 15 S 78 45 1 W 830 
"CHARLES DARWIN" "M191" 0 44 0 S 90 18 0 W 6 
"SAN CRISTOBAL" "M221" 0 54 0 S 89 36 0 W 6 
"QUEROCHACA" "M258" 1 24 0 S 78 35 0 W 2580 
"VINCES" "M466" 1 32 57 S 79 45 0 W 14 
"GUAYAQUIL U EST." "MA2V" 2 12 0 S 79 53 0 W 6 
"TAMALON TABACUNDO" "MA2T" 0 2 0 N 78 14 0 W 2790 
FUENTE: INAMHI 
34 
81
°
80
°
79
°
78
°
77
°
76
°
75
° 1° 0° 1° 2° 3° 4° 5°
P
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OCEANO PACIFICO
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PERU
OCEANO PACIFICO
92
°
91
°
90
°
89
°
1° 0° 1°
M
00
1 M
00
2
M
00
3
M
00
4
M
00
5
M
00
6
M
00
7
M
00
8
M
00
9
M
02
5
M
02
9
M
03
0 M
03
1
M
03
3
M
03
7
M
04
1
M
07
0
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10
2
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10
3
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10
5
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12
0 M
12
6
M
13
0
M
13
4
M
13
5
M
13
7
M
13
8
M
14
6
M
15
3
M
15
4
M
16
0
M
16
8
M
17
9
M
18
5
M
18
8
M
18
9
M
19
0M
25
8
M
46
6
M
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19
1
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22
1
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cu
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or
 
 
35 
Cada estación meteorológica registra velocidades de viento mensuales desde el año 
1985 hasta el 2008, tomando en cuenta que en algunas estaciones no existen 
mediciones en un determinado mes del año debido a mantenimientos o calibraciones 
rutinarios en las veletas. 
 
En los anexos del No. 1 al No. 43 se incluye todos los registros estadísticos de 
velocidades de viento de las diferentes estaciones emitidos por el INHAMI. 
 
Por ejemplo para la estación meteorológica QUEROCHACA M258 de la provincia 
del Tungurahua El formato de datos de medición de registros de velocidades es 
como lo detalla la tabla No.3 
 
Se puede observar claramente en esta estación que las velocidades del viento en un 
determinado año son variables, los registros mensuales indican que la velocidad 
media de viento es 13.2 m/s y la máxima es de 20 m/s equivalente 72 km/h que 
según la escala de viento de Beaufortr para vientos de 62 a 74 km/k los clasifica 
como VIENTOS DUROS, estando al límite de ser muy duros que van de 75 a 88 
km/h, que no se descarta por la alteración climática 
 
El diseño de las estructuras como pórticos galpones industriales soportes de tuberías 
y celosías tridimensionales tiene una relación directa entre la vida útil y el período de 
retorno de las velocidades máximas esperadas, esto hace considerar que las 
mencionadas estructuras se diseñarán para velocidades máximas esperadas. 
 
Las velocidades máximas esperadas para el diseño de una estructura se puede 
proyectar hacia el futuro mediante varios procedimientos estadísticos que de entre los 
cuales utilizaremos la teoría de los limites Método Pearzon III o Binomial 
 
 
36 
TABLA No.3 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Querochaca 
 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: QUEROCHACA(UTA) CODIGO: M258 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 24 0 S LONGITUD: 78 35 0 W ELEVACION: 2850 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1985 12.0 E 8.0 E 
 1986 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 134.0 11.1 
 1987 10.0 E 20.0 E 10.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 14.0 E 20.0 SE 172.0 14.3 
 1988 10.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 E 20.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 20.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 S 168.0 14.0 
 1989 14.0 E 20.0 N 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 20.0 SE 14.0 E 20.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 E 188.0 15.6 
 1991 12.0 SE 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 SE 8.0 E 14.0 E 178.0 14.8 
 1992 20.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 184.0 15.3 
 1993 18.0 E 20.0 E 14.0 SW 9.0 E 8.0 E 14.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 NE 12.0 E 179.0 14.9 
 1994 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 182.0 15.1 
 1995 16.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 162.0 13.5 
 1996 8.0 N 14.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 16.0 E 152.0 12.6 
 1997 10.0 SE 18.0 E 12.0 E 16.0 E 20.0 E 20.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 182.0 15.1 
 1998 14.0 E 20.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 SE 14.0 E 14.0 E 14.0 E 16.0 E 14.0 SE 14.0 W 14.0 E 172.0 14.3 
 1999 14.0 E 10.0 E 12.0 E 20.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 14.0 E 10.0 E 6.0 E 148.0 12.3 
 2000 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 W 14.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0 E 12.0 E 14.0 E 138.0 11.5 
 2001 12.0 E 14.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 E 
 2002 12.0 E 14.0 E 8.0 SE 14.0E 14.0 E 14.0 E 20.0 E 14.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 E 14.0 E 154.0 12.8 
 2003 8.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 12.0 E 11.0 SE 139.0 11.5 
 2004 13.0 SE 10.0 E 13.0 E 11.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 
 2005 14.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 10.0 E 14.0 E 18.0 E 11.0 E 20.0 E 14.0 E 8.0 E 6.0 E 153.0 12.7 
 2006 14.0 E 8.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 8.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 10.0 SE 126.0 10.5 
 2007 10.0 E 10.0 E 14.0 E 7.0 SE 9.0 E 14.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 8.0 E 
 2008 12.0 E 20.0 E 10.0 E 20.0 NW 10.0 E 10.0 E 14.0 E 12.0 E 12.0 E 6.0 E 10.0 SE 
 
 suma 275.0 332.0 265.0 269.0 269.0 296.0 316.0 307.0 306.0 274.0 248.0 271.0 3428.0 285.6 
 media 12.5 15.0 12.0 12.2 12.8 14.0 15.0 14.6 13.9 13.0 11.2 11.7 158.4 13.2 
 mínima 8.0 8.0 8.0 7.0 8.0 10.0 10.0 8.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 
 máxima 20.0 20.0 14.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 20.0 20.0 
 amplit 12.0 12.0 6.0 13.0 12.0 10.0 10.0 12.0 12.0 12.0 10.0 14.0 14.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
37 
4.2.1 CURVA DE PEARSON III O CURVA BINOMIAL. 
 
En la teoría de los valores límites el interés principal no está en el promedio, sino en 
los valores más bajos o más altos de la variable bajo estudio, es decir, el interés está 
en los eventos asociados a los límites más alto o más bajo de la distribución. Por 
ejemplo en la climatología es necesario conocer el comportamiento de velocidades 
extremas de vientos, huracanes, etc. 
 
Este tipo de curvas es aplicable para registros de velocidades máximos o registros 
medios, siempre que Cs sea mayor o igual que 2 Cv. 
 
 Donde: 
a = Es una función de la moda y de la media aritmética 
g(a) = Integral de Euler de segundo grado 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Figura No.2 Curva Binomial 
 Donde: 
 ø = Ordenada de la curva teórica (para valores de: ) 
 es una función de P%, Cs y ø se obtiene de la siguiente tabla propuesta en 
este método. 
( )
( ) ( )dxeXP X
X
aa
aa
ag
a --ò= 1
P(%) 
X` 
Cs>2Cv 
Cs=2Cv 
Cs<2Cv 
)1(%
__
CvXXp f+=
__
X
Xi
Ki =
38 
 
TABLA No 4. De probabilidades en porcentaje (ø) 
Cs 0.01 0.1 1 2 5 10 25 50 75 80 90 95 99 99.9 
0.0 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
0.5 
0.6 
0.7 
0.8 
0.9 
1.0 
1.1 
1.2 
1.3 
1.4 
1.5 
1.6 
1.7 
1.8 
1.9 
2.0 
2.1 
2.2 
2.3 
2.4 
2.5 
2.6 
2.7 
2.8 
2.9 
3.0 
3.72 
3.94 
4.16 
4.38 
4.61 
4.83 
5.05 
5.28 
5.5 
5.73 
5.96 
6.18 
6.41 
6.64 
6.87 
7.09 
7.31 
7.54 
7.76 
7.98 
8.21 
 
3.09 
3.23 
3.38 
3.52 
3.66 
3.81 
3.96 
4.10 
4.24 
4.38 
4.53 
4.67 
4.81 
4.95 
5.09 
5.28 
5.37 
5.50 
5.64 
5.77 
5.91 
6.06 
6.20 
6.34 
6.47 
6.60 
6.73 
6.86 
6.99 
7.12 
7.25 
2.33 
2.40 
2.47 
2.54 
2.61 
2.62 
2.75 
2.82 
2.89 
2.96 
3.02 
3.09 
3.15 
3.21 
3.27 
3.33 
3.39 
3.44 
3.50 
3.55 
3.60 
3.65 
3.70 
3.75 
3.79 
3.83 
3.87 
3.91 
3.95 
3.99 
4.02 
2.06 
2.11 
2.16 
2.21 
2.26 
2.31 
2.35 
2.40 
2.45 
2.50 
2.54 
2.58 
2.62 
2.61 
2.71 
2.74 
2.78 
2.82 
2.85 
2.88 
2.91 
2.94 
2.97 
3.00 
3.03 
3.06 
3.09 
3.12 
3.15 
3.18 
3.20 
1.64 
1.67 
1.70 
1.72 
1.75 
1.77 
1.80 
1.82 
1.84 
1.86 
1.88 
1.89 
1.91 
1.92 
1.94 
1.95 
1.96 
1.97 
1.98 
1.99 
2.00 
2.00 
2.01 
2.01 
2.01 
2.01 
2.01 
2.01 
2.02 
2.02 
2.02 
1.28 
1.20 
1.30 
1.31 
1.32 
1.33 
1.33 
1.33 
1.34 
1.34 
1.34 
1.34 
1.34 
1.34 
1.34 
1.33 
1.33 
1.32 
1.32 
1.31 
1.30 
1.29 
1.28 
1.27 
1.25 
1.24 
1.23 
1.21 
1.20 
1.19 
1.18 
0.67 
0.66 
0.65 
0.64 
0.63 
0.62 
0.61 
0.59 
0.58 
0.57 
0.55 
0.54 
0.52 
0.51 
0.49 
0.47 
0.46 
0.44 
0.42 
0.40 
0.39 
0.37 
0.35 
0.33 
0.32 
0.30 
0.28 
0.26 
0.24 
0.22 
0.20 
0.00 
-0.02 
-0.03 
-0.05 
-0.07 
-0.08 
-0.10 
-0.12 
-0.13 
-0.15 
-0.16 
-0.18 
-0.19 
-0.21 
-0.22 
-0.24 
-0.25 
-0.27 
-0.28 
-0.29 
-0.31 
-0.32 
-0.33 
-0.34 
-0.35 
-0.36 
-0.37 
-0.38 
-0.38 
-0.39 
-0.40 
-0.67 
-0.68 
-0.69 
-0.70 
-0.71 
-0.71 
-0.72 
-0.72 
-0.73 
-0.73 
-0.73 
-0.74 
-0.74 
-0.74 
-0.73 
-0.73 
-0.73 
-0.72 
-0.72 
-0.72 
-0.71 
-0.70 
-0.69 
-0.68 
-0.67 
-0.66 
-0.65 
-0.64 
-0.62 
-0.61 
-0.60 
-0.84 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.85 
-0.84 
-0.84 
-0.84 
-0.83 
-0.82 
-0.81 
-0.81 
-0.80 
-0.79 
-0.78 
-0.77 
-0.75 
-0.74 
-0.72 
-0.70 
-0.68 
-0.67 
-0.63 
-0.64 
-0.62 
-1.28 
-1.27 
-1.26 
-1.24 
-1.23 
-1.22 
-1.20 
-1.18 
-1.17 
-1.15 
-1.13 
-1.10 
-1.08 
-1.06 
-1.04 
-1.02 
-0.99 
-0.97 
-0.94 
-0.92 
-0.90 
-0.87 
-0.85 
-0.82 
-0.79 
-0.77 
-0.74 
-0.72 
-0.70 
-0.67 
-0.67 
-1.64 
-1.61 
-1.58 
-1.55 
-1.52 
-1.49 
-1.45 
-1.42 
-1.38 
-1.35 
-1.32 
-1.28 
-1.24 
-1.20 
-1.17 
-1.13 
-1.10 
-1.06 
-1.02 
-0.98 
-0.95 
-0.92 
-0.89 
-0.85 
-0.82 
-0.79 
-0.76 
-0.74 
-0.71 
-0.69 
-0.65 
-2.33 
-2.25 
-2.18 
-2.10 
-2.03 
-1.96 
-1.88 
-1.81 
-1.74 
-1.66 
-1.59 
-1.52 
-1.45 
-1.38 
-1.31 
-1.26 
-1.20 
-1.14 
-1.09 
-1.04 
-0.99 
-0.95 
-0.90 
-0.87 
-0.83 
-0.80 
-0.77 
-0.74 
-0.71 
-0.69 
-0.66 
-3.09 
-2.95 
-2.81 
-2.67 
-2.54 
-2.40 
-2.27 
-2.14 
-2.02 
-1.90 
-1.79 
-1.68 
-1.58 
-1.48 
-1.39 
-1.31 
-1.24 
-1.17 
-1.11 
-1.05 
-1.00 
-0.95 
-0.91 
-0.87 
-0.83 
-0.80 
-0.78 
-0.74 
-0.71 
-0.69 
-0.67 
 
Ejemplo, utilizando los coeficientes Cs (coeficiente de asimetría) de la tabla anterior 
recomendados por el autor en la curva de Gumbel, Calcularemos la velocidad de 
viento máximo de la estación de Querochaca para una probabilidad de 15%, 
aplicando el presente método. 
 
DATOS ESTACION QUEROCHACA M258. 
 
Para el presente cálculo se escogió las velocidades máximas de cada año desde el 
período 1985 al 2008, las mismas que se procedió a ordenarles en forma decreciente 
de la siguiente manera. 
 
 
 
39 
 
TABLA No 5. Cálculo estadístico método PERASON III 
n Vmáx AÑO Vmáx P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3
cronológico decreciente
1 12 1985 20 4.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
2 14 1986 20 8.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
3 20 1987 20 12.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
4 20 1988 20 16.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
5 20 1989 20 20.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
6 20 1991 20 25 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
7 20 1992 20 29.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
8 20 1993 20 33.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
9 20 1994 20 37.5 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
10 20 1995 20 41.67 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
11 18 1996 20 45.83 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
12 20 1997 20 50 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
13 20 1998 20 54.17 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
14 20 1999 20 58.33 1.12740 0.12740 0.01623 0.00207
15 14 2000 18 62.5 1.01466 0.01466 0.00021 0.00000
16 14 2001 14 66.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
17 20 2002 14 70.83 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
18 14 2003 14 75 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
19 14 2004 14 79.17 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
20 20 2005 14 83.33 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
21 14 2006 14 87.5 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
22 14 2007 14 91.67 0.78918 -0.21082 0.04445 -0.00937
23 20 2008 12 95.83 0.67644 -0.32356 0.10469 -0.03387
∑ = 408 ∑ = 0.64325 -0.07052
17.74
_
X
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
1710.0
1
)( 2
__
1 =
-
-å
= =
n
XKi
Cv
n
i
6411.0
)1(
)1(
3
3
1 -=
-
-å
= =
Cvn
Ki
Cs
n
i
%57.3(%)
_
==Î
n
Cv
x%96.14(%)
2
1 2
=
+
=Î
n
Cv
Cv
%88.80(%)
5616
2
53
=
++
=Î
Cs
CvCv
n
Cs
1
100%
+
=
nt
ni
xP -=
X
V
Ki
max
40 
Se observa que el error del Cs, es muy alto, debido a que la serie, es muy corta, se 
recomienda calcular Cs, para series mayor a 100 datos. 
 
 
 
 
Con el valor de Cs encontramos los valores de Ø, de la tabla anterior (Probabilidades 
en porcentajes) 
 
Reemplazamos los valores obtenidos y mediante la presente ecuación, determinamos 
los valores de velocidades máximas, para las diferentes probabilidades. 
TABLA No 6. Resultados de las velocidades máximas 
T = 1 / (P%) P% Ø Vp%
Años Cs=0.34
Tabla No2
10000 0.01 4.47 31.30
1000 0.10 3.58 28.60
100 1.00 2.57 25.54
50 2.00 2.23 24.50
20 5.00 1.73 22.99
10 10.00 1.31 21.71
4 25.00 0.64 19.68
2 50.00 -0.06 17.56
1.33 75.00 -0.7 15.62
1.11 90.00 -1.24 13.98
1.05 95.00 -1.54 13.07
1.01 99.00 -2.07 11.46
1.00 99.90 -2.62 9.79 
Figura No 3. Curva de velocidades máxima vs probabilidad 
5
10
15
20
25
30
35
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10
0
V
E
L
O
C
ID
A
D
 M
A
X
 P
R
O
B
. m
/s
P(%)
CURVA Vmax prob. VS P%
VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s
 
34.0)1710.0(2
2CvCs que considera se ;0.275.3
1710.0
6410.0
==
=£-=
-
=
Cs
Cv
Cs
)1(%
__
CvXXp f+=
41 
Como el ejemplo de cálculo nos pide la velocidad de viento máxima para un 
probabilidad del 15% ingresamos a la curva graficada Vmax vs. Vmax prob, y 
determinamos en las ordenadas la velocidad máxima V15% = 22 m/s. Que 
corresponde a un período de retorno de 6.67 años: 
 
T = 1 / P% = 1 / (15/100) = 6.67 años 
 
Hay precisar que esta velocidad calculada corresponde solo a esta localidad donde 
fue medido. 
 
El procedimiento para las demás estaciones ubicadas en todo el país es similar sus 
cálculos podemos observar en los anexos desde el No. 55 al No.95, una vez obtenido 
de todas las estaciones los datos correspondientes podemos triangular e interpolar 
valores para determinar las curvas de velocidades (mapa de isotacas) para la 
república del Ecuador, mapa que será fundamental para la obtención de las 
velocidades de viento en cualquier zona del país 
 
Interpretación 
 
Se puede observar claramente en esta estación calculada que la velocidad de viento 
máxima dentro de la categoría de Beafurt se considera como DURA y esta aumenta 
en función del período de retorno, que en las estructuras están directamente ligadas 
con la vida útil. Esto sucede en diferentes zonas del país y lo podremos observar en 
los mapas de isotacas. 
 
En nuestro país se ha ignorado este fenómeno natural del viento, dando lugar a malos 
diseños y como consecuencias sus respectivas fallas en los diseños estructurales 
 
Con la tabulación realizada y resumida en los mapas de isotacas de todos los 
registros de velocidades de las distintas estaciones, se contará con un instrumento 
primordial para los diseños estructurales correctos. 
 
Se presenta como ejemplo el cálculo de dos estaciones meteorológicas de la 
provincia de Tungurahua, los cálculos de las demás estaciones lo encontramos en los 
anexos. 
42 
Tabla N. 7 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Inguincho 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: INGUINCHO CODIGO: M001 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 15 30 N LONGITUD: 78 24 3 W ELEVACION: 3140 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 7.0 E 8.0 E 10.0 NW 7.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 
 1983 8.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 NE 7.0 E 7.0 E 18.0 NE 12.0 E 18.0 E 18.0 E 12.0 NE 12.0 E 138.0 11.5 
 1984 8.0 SW 8.0 NE 12.0 E 7.0 NE 9.0 E 8.0 NE 9.0 E 10.0 E 8.0 E 6.0 E 10.0 E 9.0 E 104.0 8.6 
 1985 6.0 NE 10.0 E 8.0 E 8.0 E 7.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 7.0 E 8.0 E 99.0 8.2 
 1986 9.0 NE 4.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 E 8.0 E 10.0 E 16.0 E 10.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 E 108.0 9.0 
 1987 16.0 E 9.0 E 9.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 8.0 E 14.0 E 7.0 NE 10.0 E 16.0 E 139.0 11.5 
 1988 10.0 E 10.0 NE 14.0 N 6.0 NE 8.0 N 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 9.0 SE 10.0 W 10.0 NE 115.0 9.5 
 1989 15.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 20.0 E 12.0 NE 19.0 E 12.0 NE 13.0 E 12.0 NE 159.0 13.2 
 1991 9.0 E 10.0 E 9.0 SE 9.0 NE 9.0 E 13.0 NE 13.0 N 15.0 NE 15.0 E 12.0 E 10.0 NE 9.0 NE 133.0 11.0 
 1992 9.0 E 8.0 E 15.0 E 12.0 E 9.0 E 16.0 NE 18.0 E 16.0 E 14.0 E 12.0 E 10.0 SE 10.0 E 149.0 12.4 
 1993 12.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 SW 9.0 E 15.0 NE 15.0 NE 20.0 E 10.0 N 12.0 NE 13.0 S 8.0 E 141.0 11.7 
 1994 8.0 E 8.0 NW 16.0 E 18.0 E 12.0 E 18.0 NE 16.0 E 13.0 E 18.0 W 
 1995 18.0 E 12.0 E 10.0 E 9.0 E 9.0 E 12.0 N 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 9.0 E 12.0 E 
 1996 8.0 E 8.0 N 8.0 E 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 12.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 13.0 NE 11.0 NE 117.0 9.7 
 1997 7.0 NE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 10.0 E 12.0 NE 12.0 SE 10.0 E 11.0 NE 7.0 E 9.0 NE 120.0 10.0 
 1998 12.0 E 10.0 E 8.0 E 9.0 E 10.0 NE 9.0 N 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 E 
 1999 8.0 E 9.0 E 7.0 E 6.0 SE 6.0 NW 8.0 NE 16.0 NE 11.0 SE 10.0 NE 12.0 E 7.0 NE 6.0 NE 106.0 8.8 
 2000 10.0 E 12.0 NE 7.0 NE 4.0 NE 6.0 E 9.0 E 9.0 NE 8.0 E 8.0 SE 8.0 NE 8.0 E 12.0 E 101.0 8.4 
 2001 9.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 7.0 W 121.0 10.0 
 2002 10.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 N 10.0 E 10.0 E 16.0 SE 13.0 NE 16.0 NW 12.0 E 14.0 E 8.0 NE 133.0 11.0 
 2003 10.0 E 9.0 E 9.0 SW 10.0 SE 9.0 E 12.0 E 16.0 NE 18.0 SE 8.0 E 7.0 E 8.0 E 
 2004 10.0 E 13.0 E 16.0 NE 8.0 E 18.0 E 17.0 E 12.0 NE 15.0 SE 10.0 E 10.0 SE 
 2005 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 10.0 E 15.0 SE 10.0 E 16.0 E 16.0 SE 12.0 NE 10.0 E 7.0 SE 14.0 NE 139.0 11.5 
 2006 15.0 NE 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 9.0 E 13.0 E 15.0 NE 14.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 
 2007 10.0 E 12.0 SE 9.0 E 10.0 E 12.0 E 16.0 E 18.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 W 
 2008 12.0 E 9.0 W 14.0 E 9.0 SE 16.0 NE 16.0 E 9.0 SE 8.0 NE 
 
 suma 249.0 225.0 244.0 216.0 219.0 295.0 303.0 313.0 304.0 278.0 253.0 253.0 3152.0262.6 
 media 9.9 9.7 9.7 9.0 9.1 11.3 13.1 13.0 12.6 10.6 9.7 10.1 128.3 10.7 
 minima 6.0 4.0 7.0 4.0 6.0 7.0 8.0 8.0 8.0 6.0 7.0 6.0 4.0 
 maxima 16.0 18.0 16.0 14.0 15.0 18.0 20.0 20.0 19.0 18.0 14.0 18.0 20.0 
 amplit 10.0 14.0 9.0 10.0 9.0 11.0 12.0 12.0 11.0 12.0 7.0 12.0 16.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
43 
TABLA No.8 CALCULO ESTACION INGUINCHO M001
n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3
cronológico decreciente
1 10 1982 20 3.7 1.29702 0.29702 0.08822 0.02620
2 18 1983 20 7.41 1.29702 0.29702 0.08822 0.02620
3 12 1984 18 11.11 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
4 10 1985 18 14.81 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
5 16 1986 18 18.52 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
6 16 1987 18 22.22 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
7 14 1988 18 25.93 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
8 20 1989 18 29.63 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
9 15 1991 18 33.33 1.16732 0.16732 0.02799 0.00468
10 18 1992 16 37.04 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
11 20 1993 16 40.74 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
12 18 1994 16 44.44 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
13 18 1995 16 48.15 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
14 13 1996 16 51.85 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
15 10 1997 16 55.56 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
16 12 1998 16 59.26 1.03761 0.03761 0.00141 0.00005
17 16 1999 15 62.96 0.97276 -0.02724 0.00074 -0.00002
18 12 2000 15 66.67 0.97276 -0.02724 0.00074 -0.00002
19 16 2001 14 70.37 0.90791 -0.09209 0.00848 -0.00078
20 16 2002 13 74.07 0.84306 -0.15694 0.02463 -0.00387
21 18 2003 12 77.78 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091
22 18 2004 12 81.48 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091
23 16 2005 12 85.19 0.77821 -0.22179 0.04919 -0.01091
24 15 2006 10 88.89 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343
25 18 2007 10 92.59 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343
26 16 2008 10 96.3 0.64851 -0.35149 0.12355 -0.04343
∑ = 401 ∑ = 0.93511 -0.08213
15.42
0.1934 3.79 %
-0.4541 14.12 %
108.12 % MUY ALTO
-0.4541 = -2.35 Se considera que Cs= 2xCv= 0.39 Con este valor busco f
0.1934 TABLA No. 4
_
X
1
100%
+
=
nt
ni
xP
-=
X
V
Ki
max
=
++
=Î (%)
5616
2
53
Cs
CvCv
n
Cs
=
-
-å
= =
1
)( 2
__
1
n
XKi
Cv
n
i
=
-
-å
= =
3
3
1
)1(
)1(
Cvn
Ki
Cs
n
i
==Î (%)
_
n
Cv
x
=
+
=Î (%)
2
1 2
n
Cv
Cv
=
Cv
Cs
 
 
44 
 
TABLA No.9 RESULTADOS ESTACION INGUINCHO M001 FIGURA No.4 . CURVA DE VELOCIDADES ESTACION INGUINCHO
T = 1 / (P%) P% Ø Vp%
Años Cs=0.39
Tabla No2
10000 0.01 4.59 29.11
1000 0.10 3.65 26.31
100 1.00 2.6 23.17
50 2.00 2.26 22.16
20 5.00 1.75 20.64
10 10.00 1.32 19.36
4 25.00 0.63 17.30
2 50.00 -0.07 15.21
1.33 75.00 -0.071 15.21
1.11 90.00 -1.23 11.75
1.05 95.00 -1.51 10.92
1.01 99.00 -2.04 9.34
1.00 99.90 -2.55 7.82
CURVA Vmax prob. VS P%
)1(%
__
CvXVp f+=
 
 
45 
Tabla No. 10 Datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Tola 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: LA TOLA CODIGO: M002 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 13 46 S LONGITUD: 78 22 0 W ELEVACION: 2480 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 7.0 N 9.0 E 9.0 N 10.0 E 6.0 N 15.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 15.0 N 13.0 N 
 1983 20.0 S 18.0 S 10.0 NW 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 10.0 N 182.0 15.1 
 1984 10.0 E 6.0 N 8.0 N 12.0 SE 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 6.0 SE 7.0 S 126.0 10.5 
 1985 6.0 NW 14.0 SE 10.0 S 8.0 NW 8.0 E 14.0 S 10.0 SW 12.0 SE 12.0 S 6.0 N 8.0 SE 8.0 N 116.0 9.6 
 1986 10.0 E 6.0 W 6.0 E 10.0 SE 8.0 SE 12.0 S 14.0 SE 15.0 E 15.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 114.0 9.5 
 1987 8.0 SE 12.0 SE 12.0 NW 9.0 E 12.0 S 16.0 SE 12.0 E 20.0 E 8.0 E 8.0 N 9.0 SE 10.0 SE 136.0 11.3 
 1988 9.0 N 8.0 SE 12.0 S 8.0 NW 7.0 N 10.0 E 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 9.0 E 6.0 N 6.0 N 107.0 8.9 
 1989 6.0 SE 7.0 N 8.0 S 7.0 SE 20.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 10.0 E 6.0 SE 6.0 N 124.0 10.3 
 1991 15.0 SE 8.0 N 6.0 N 10.0 SE 9.0 SE 14.0 SE 20.0 SE 14.0 S 20.0 SE 16.0 S 10.0 E 6.0 NW 148.0 12.3 
 1992 18.0 E 10.0 SE 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 S 6.0 NE 142.0 11.8 
 1993 8.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 NW 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 N 104.0 8.6 
 1994 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 8.0 NE 
 1995 10.0 SE 8.0 N 12.0 SE 8.0 N 12.0 SE 16.0 NW 16.0 SE 18.0 SE 20.0 NE 12.0 SE 8.0 N 6.0 N 146.0 12.1 
 1996 14.0 NW 8.0 N 10.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 10.0 S 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 6.0 N 8.0 SE 14.0 SE 140.0 11.6 
 1997 10.0 NE 12.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 10.0 E 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 4.0 N 10.0 SE 
 1998 10.0 E 12.0 SE 8.0 SE 8.0 N 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 N 4.0 N 122.0 10.1 
 1999 6.0 N 10.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 10.0 SE 4.0 N 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 6.0 N 4.0 N 110.0 9.1 
 2000 6.0 SE 6.0 N 4.0 N 8.0 SE 6.0 N 12.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 8.0 N 18.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 124.0 10.3 
 2001 6.0 N 18.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 168.0 14.0 
 2002 18.0 SE 10.0 SE 4.0 N 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 
 2003 16.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 8.0 N 6.0 N 8.0 SE 
 2004 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 
 2005 8.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 12.0 NW 8.0 N 
 2006 12.0 NE 8.0 N 4.0 NW 12.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 
 2007 10.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 4.0 NE 6.0 NE 12.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 4.0 N 
 2008 10.0 SE 12.0 NE 6.0 N 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 4.0 N 4.0 N 126.0 10.5 
 
 suma 277.0266.0 235.0 256.0 268.0 345.0 410.0 356.0 357.0 300.0 189.0 194.0 3453.0 287.7 
 media 10.6 10.6 9.4 9.8 10.3 13.2 15.7 15.4 14.2 11.5 8.2 7.7 137.1 11.4 
 minima 6.0 6.0 4.0 4.0 6.0 4.0 10.0 8.0 8.0 6.0 4.0 4.0 4.0 
 maxima 20.0 18.0 14.0 16.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 14.0 20.0 
 amplit 14.0 12.0 10.0 12.0 14.0 16.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 10.0 16.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
46 
TABLA No.11 CALCULO ESTACION LA TOLA M002
n Vmáx (m/s) AÑO Vmáx (m/s) P(%) Ki Ki-1 (Ki-1)2 (Ki-1)3
cronológico decreciente
1 20 1982 20 3.7 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
2 20 1983 20 7.41 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
3 14 1984 20 11.11 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
4 14 1985 20 14.81 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
5 15 1986 20 18.52 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
6 20 1987 20 22.22 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
7 12 1988 20 25.93 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
8 20 1989 20 29.63 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
9 20 1991 20 33.33 1.15808 0.15808 0.02499 0.00395
10 18 1992 18 37.04 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
11 14 1993 18 40.74 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
12 16 1994 18 44.44 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
13 20 1995 18 48.15 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
14 18 1996 18 51.85 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
15 18 1997 18 55.56 1.04227 0.04227 0.00179 0.00008
16 14 1998 16 59.26 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040
17 14 1999 16 62.96 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040
18 18 2000 16 66.67 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040
19 20 2001 16 70.37 0.92646 -0.07354 0.00541 -0.00040
20 20 2002 15 74.07 0.86856 -0.13144 0.01728 -0.00227
21 16 2003 14 77.78 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679
22 20 2004 14 81.48 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679
23 18 2005 14 85.19 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679
24 16 2006 14 88.89 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679
25 18 2007 14 92.59 0.81065 -0.18935 0.03585 -0.00679
26 16 2008 12 96.3 0.69485 -0.30515 0.09312 -0.02842
∑ = 449 ∑ = 0.54690 -0.03021
17.27
0.1479 2.90 %
-0.3735 14.02 %
129.87 % MUY ALTO
-0.3735 = -2.53 Se considera que Cs= 2xCv= 0.30 Con este valor busco f
0.1479 TABLA No. 4
_
X
1
100%
+
=
nt
ni
xP
-=
X
V
Ki
max
=
++
=Î (%)
5616
2
53
Cs
CvCv
n
Cs
=
-
-å
= =
1
)( 2
__
1
n
XKi
Cv
n
i
=
-
-å
= =
3
3
1
)1(
)1(
Cvn
Ki
Cs
n
i
==Î (%)
_
n
Cv
x
=
+
=Î (%)
2
1 2
n
Cv
Cv
=
Cv
Cs
 
 
47 
 
TABLA No.12 RESULTADOS ESTACION LA TOLA M002 FIGURA No.5 CURVA DE VELOCIDADES ESTACION LA TOLA M002
T = 1 / (P%) P% Ø Vp%
Años Cs=0.30
Tabla No2
10000 0.01 4.38 28.46
1000 0.10 3.52 26.26
100 1.00 2.54 23.76
50 2.00 2.21 22.92
20 5.00 1.72 21.66
10 10.00 1.31 20.62
4 25.00 0.64 18.90
2 50.00 -0.05 17.14
1.33 75.00 -0.7 15.48
1.11 90.00 -1.24 14.10
1.05 95.00 -1.6 13.18
1.01 99.00 -2.1 11.91
1.00 99.90 -2.67 10.45
5
10
15
20
25
30
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10
0
V
E
L
O
C
ID
A
D
 M
A
X
 P
R
O
B
. m
/s
P(%)
CURVA Vmax prob. VS P%
VELOCIDAD MAX. PROB. Vs P% LINEA DE TENDENCIA Vmax prob m/s
)1(%
__
CvXVp f+=
 
 
48 
 
4.3 VERIFICACION DE HIPOTESIS. 
 
La normativa de diseño por viento si preverá los daños de las diferentes estructuras 
de nuestro país, pues se podrá con anticipación realizar cálculos estructurales 
considerando las presiones que ejerce el viento sobre las edificaciones. 
 
Además de los antecedentes investigativos indicados anteriormente varios de los 
profesionales ecuatorianos son muy claros y puntuales al manifestar que: 
 
- “En el Ecuador no se dispone de mapas eólicos o isotacas lo que dificulta la 
estimación de la velocidad del viento para el diseño” 
 
- En el Código Ecuatoriano de la Construcción vigente no se especifican cargas de 
diseño por viento ni procedimientos de cálculo que faciliten el diseño. 
 
- Al existir normas para las cargas de diseño de vientos se utilizan fórmulas 
empíricas que no toman en cuenta muchos factores de gran importancia en el 
diseño de estructuras 
 
En tal virtud se hace necesario y urgente la creación de una “NORMATIVA DE 
DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES 
INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS 
TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR. 
 
49 
 
 
CAPITULO V 
 
CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 
 
5.1 CONCLUSIONES 
 
La constante evolución del hombre y el desarrollo tecnológico que se vive en ésta 
época, nos hace notar la responsabilidad de abrir nuestra mente a nuevas opciones y 
corregir mucho de lo que hemos aprendido. 
 
El empleo de procedimientos empíricos o suposiciones en la determinación de las 
velocidades del viento para el diseño de una estructura nos hace notar: 
 
- Al no existir en la actualidad un conocimiento de registros de velocidades de 
viento reales en nuestro país, se han venido asumiendo erróneamente datos de 
otros países. 
 
- Al no contar con una investigación de las velocidades del viento no se ha podido 
realizar una normativa de diseño por viento. 
 
- Varias de las fallas estructurales se produce por la presión del viento. 
 
- Cada profesional calculista asume valores y métodos de otras regiones y en el 
peor de los casos se desprecia la presión del viento. 
 
50 
5.2 RECOMENDACIONES 
 
- Crear un mapa de velocidades de viento para el Ecuador, que permitan determinar 
el valor específico para un determinado lugar o zona del Ecuador 
 
- El desarrollo de una normativa de diseño por viento para calcular la velocidad 
adecuada, que permita la determinación de la presión que interviene en una 
estructura 
 
- Concienciar a los profesionales del diseño estructural que consideren las presiones 
que ejerce el viento en los cálculos estructurales. 
 
- Incentivar a la investigación de éste tema para el mejoramiento de nuevos 
procedimientos y métodos del comportamiento de la acción del viento sobre las 
estructuras en las diferentes regiones del país donde se va a desarrollar el proyecto 
estructural. 
 
 51 
 
 
CAPITULO VI 
 
PROPUESTA 
 
6.1 DATOS INFORMATIVOS 
 
· TITULO: “NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO PARA PREVENIR 
DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, SOPORTES DE 
TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA 
PARA EL ECUADOR”. 
 
· UNIDAD EJECUTORA: El desarrollo de la propuesta se lo realizará 
conjuntamente con profesionales especialistas del INAMHI, la Universidad 
Técnica de Ambato y el Colegio de Ingenieros de Pichincha. 
 
· BENEFICIARIOS: Ingenieros Calculistas, Constructores y técnicos afines en 
la rama. 
 
· UBICACIÓN: La normativa de diseño por viento puede ser aplicada en las 
diferentes regiones de nuestro país ECUADOR. 
 
6.2 ANTECEDENTES DE LA PROPUESTA 
 
En el Ecuador no se dispone de una norma propia para el diseño por viento de las 
diferentes estructuras, por lo que se debe utilizar normas internacionales, y aplicadas 
a nuestra realidad. 
 
De los pocos artículos publicados referente a este tema se puede mencionar el 
presentado por el Ing. M.Sc. Pablo Caiza y el Capt. Byron Vega Moreno de la 
Escuela Politécnica del Ejército en las XIX JORNADAS NACIONALES DE 
 52 
INGENIERIA CIVIL DEL ECUADOR, cuyo tema fue “PROGRAMA PARA EL 
CALCULO DE CARGAS DE VIENTO”. 
 
Este artículo explica el fundamento teórico de un programa en Excel que calcula 
cargas de viento para el diseño de estructuras según la norma ASCE 7-98, en la 
primera parte del artículo da una introducción y describe la forma en que el viento 
afecta a las estructuras.Posteriormente indica las características más importantes del 
programa de acuerdo a la norma Minimum Design Loads for Buildings and Other 
Structures, ASCE 7-98. Finalmente presenta la aplicación de una estructura de 
cubierta y los resultados obtenidos. Y concluye indicando la importancia de 
considerar más cuidadosamente la carga de viento. 
 
Como punto importante manifiestan que las cargas ocasionadas por el viento son de 
naturaleza dinámica para facilitar el diseño utiliza aproximaciones con cargas 
estáticas equivalentes, e indica que la mayor parte de los edificios y estructuras 
pueden utilizar este procedimiento y solo en casos especiales se requiere un análisis 
dinámico. 
 
Para el cálculo de la presión por velocidad del viento toma en cuenta, la velocidad al 
cuadrado y además los siguientes factores: 
 
[ ]22 /*****00256.0 ftlbIVKKKq dZtZZ = 
DONDE: 
 
Kz : Depende de la altura de la estructura y principalmente del factor de 
exposición que se clasifica de esta manera: 
 
Kzt : Factor topográfico, toma en consideración la topografía del lugar donde se va 
a establecer la estructura ya que se puede afectar la velocidad y 
comportamiento del viento 
 
Kd : Factor de la dirección del viento, que depende del tipo de estructura sobre la 
que va actuar. 
 53 
 
I : Factor de importancia, varía según la clasificación de las categorías de los 
edificios y estructuras de la ASCE 7-98 y depende del uso que se le vaya a 
dar a la estructura. 
 
V : Velocidad del viento. 
 
 
 
Figura No. 6: Tipo de exposición de las estructuras 
 
 
Exposición A Exposición B 
50% edificios sobre los 21m. Areas urbanas o suburbanas 
 
 
 
Exposición C Exposición D 
Terreno abierto, construcciones Areas planas sin obstrucciones 
Dispersas expuestas viento sobre agua 
 
 
 
 54 
Factor del efecto ráfaga: depende de las dimensiones de la estructura que se 
desea analizar, el factor de intensidad de la turbulencia depende del tipo de 
exposición y principalmente de la frecuencia natural de vibración de la estructura (n), 
dividiendo las estructuras en flexibles n<1Hz y rígidas n≥1Hz. 
 
Luego de haber obtenido estos cuatro factores fundamentales los combina, 
diferenciando si la estructura a diseñar es un sistema principal resistente a viento o 
accesorios y revestimientos. Con lo que se determinan las cargas de viento para el 
diseño de la estructura. 
 
Los resultados que se obtienen son cargas por unidad de superficie que se deben 
aplicar en las diferentes partes de la estructura. 
 
Finalmente los autores llegan a las siguientes conclusiones: 
 
· El estudio de cargas de viento es de suma importancia especialmente en el 
caso de estructuras de gran superficie como es el caso de instalaciones 
deportivas, galpones e invernaderos. 
 
· En el Ecuador no se dispone de mapas eólicos lo que dificulta la 
estimación de la velocidad del viento para el diseño. 
 
· En el Código Ecuatoriano de la Construcción vigente no se especifican las 
cargas de diseño por viento por lo que se debe acudir a normas 
internacionales. 
 
· Por no existir normas para las cargas de diseño de vientos se utilizan fórmulas 
empíricas que no toman en cuenta muchos factores de gran importancia en el 
diseño de estructuras y no son aplicables en todas las edificaciones. 
 
 
 
 
 55 
6.3 JUSTIFICACION 
 
La falta de una normativa de diseño por viento para nuestro país, hace que la 
creación sea necesaria y urgente, para esto se requiere partir de investigaciones 
existentes en el tema, que tengan características similares a nuestro país, y adaptarlos 
a los parámetros de las diferentes regiones del Ecuador. 
 
Dentro de una variedad de modelos de normativas de diseño por viento existentes 
especialmente en países cercanos y con experiencia en la investigación de este tema, 
se cuenta con la normativa de diseño por viento para obras civiles de la CFE 
(Comisión Federal de Electricidad) del Instituto de Investigaciones Eléctricas de 
México, la misma que por su importante contenido se convierte en el modelo a 
seguir. 
 
La norma de la CFE una vez revisado, analizado y estudiado, tiene nuestro mismo 
interés, contrarrestar la fuerza que produce el viento sobre las estructuras y 
solucionar los daños producidos en las obras civiles y sus respectivas consecuencias: 
colapso de estructuras, daños materiales, suspensión de servicios básicos y pérdidas 
humanas. Además se trata de una normativa clara, concreta y detallada donde se 
toma en cuenta varios parámetros que influyen en el cálculo de la velocidad de 
diseño por viento y las presiones que influyen en la estructura. 
 
La propuesta que se presenta, la creación de una “NORMATIVA DE DISEÑO POR 
VIENTO PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES 
INDUSTRIALES, SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS 
TRIDIMENSIONALES EN CELOSIA PARA EL ECUADOR“, toma como modelo 
la norma de la CFE, esta será una herramienta en el campo de la ingeniería para 
solucionar el problema presentado a causa del viento. 
 
La creación de esta normativa, entregará una herramienta importante a los 
profesionales calculistas y afines a esta rama, para que sus construcciones y diseños 
estructurales sean realizadas de una forma real a nuestro medio. Esto conllevará a 
más de aportar en el desarrollo investigativo, a solucionar los problemas 
 56 
mencionados como el colapso de estructuras, pérdidas materiales, pérdidas humanas, 
suspensión de servicios de energía eléctrica, telefónica, etc. 
 
6.4 OBJETIVOS 
 
6.4.1. GENERAL 
 
Desarrollar la normativa de diseño por viento para prevenir daños en pórticos, 
galpones industriales, soportes de tuberías, y estructuras tridimensionales en celosía 
para el Ecuador 
 
6.4.2. ESPECIFICOS 
 
· Seleccionar los diferentes registros de velocidades que posee el INAMHI y 
otros factores que intervienen para establecer la presión que ejerce el viento 
en las edificaciones que se realizan en el Ecuador. 
 
· Analizar las formas que tienen las edificaciones en el Ecuador para conocer 
la influencia de la presión del viento sobre las mismas 
 
· Construir un cuadro de velocidades de las zonas de mayor influencia de los 
vientos en el Ecuador 
 
· Determinar las ecuaciones, coeficientes y parámetros para el cálculo de la 
presión del viento en el Ecuador 
 
· Realizar un cálculo demostrativo de la presión de viento sobre una 
estructura. 
 
6.5 ANALISIS DE FACTIBILIDAD 
 
El desarrollo tecnológico y científico actual, se convierte en una herramienta útil e 
importante para el estudio e investigación de nuevos temas, este es el caso de la 
 57 
presente propuesta que al contar con una herramienta tecnológica como lo es el 
Internet, se puede informar de las publicaciones e investigaciones en todo el mundo, 
de esta forma se tiene la factibilidad de realizar el desarrollo normal de la presente 
investigación que lleva como tema “NORMATIVA DE DISEÑO POR VIENTO 
PARA PREVENIR DAÑOS EN PORTICOS, GALPONES INDUSTRIALES, 
SOPORTES DE TUBERIAS, Y ESTRUCTURAS TRIDIMENSIONALES EN 
CELOSIA PARA EL ECUADOR“. 
 
El aporte de varias entidades como el INAMHI (Instituto Nacional de Meteorología e 
Hidrología), la Universidad Técnica de Ambato y varios profesionales del Colegio de 
Ingenieros Civiles de Tungurahua y Pichincha, ha dado vialidad al desarrollo de este 
tema. 
 
El cambio climático en los últimos años ha producido en varias ciudades del país la 
presencia de vientos huracanados, y gracias a contar con registros de velocidades del 
viento tomadas en la mayoría de las ciudades del Ecuador a cargo del INAMHI, se 
cuenta con una información valiosa para el normal desarrollo de la propuesta, 
convirtiéndose en un proyecto investigativo factible debido al ahorro de una 
inversión económica alta y también un ahorro sustancial de tiempo. 
 
El interés social y técnico por dar solución alos problemas presentados en las obras 
civiles por efecto del viento, señala la importancia en el desarrollo de este tema, su 
publicación servirá a los profesionales de esta rama como ayuda en la estimación de 
las cargas por viento que afectan a las estructuras, y por ende el beneficio común de 
moradores, autoridades y profesionales constructores y diseñadores, de contar con 
edificaciones seguras y funcionales. 
 
6.6 DISEÑO POR VIENTO 
 
6.6.1 ALCANCE 
 
En este trabajo investigativo se desarrolla los procedimientos para determinar las 
velocidades de diseño por viento y las fuerzas mínimas que deben emplearse en el 
 58 
diseño de diferentes tipos de estructuras, se podrá aplicar en pórticos, estructuras 
aporticadas, galpones industriales, soportes de tuberías que son pórticos que soportan 
tuberías que permiten el paso de fluidos, y estructuras tridimensionales en celosía, 
además se indica parámetros y coeficientes para el cálculo de otras estructuras 
existentes en nuestro país. Algunas estructuras especiales quedan fuera del alcance 
de este procedimiento. 
 
Para determinar la velocidad del viento en sitio se tomo el registro del viento que 
ocurre normalmente durante todo el año en el Ecuador, mediante mediciones en las 
estaciones colocadas en la mayoría de las ciudades del país a cargo del INAMHI. La 
aplicación de este procedimiento servirá para revisar la seguridad del sistema 
principal ante el efecto que generan las presiones (empujes o succiones) producidas 
por el viento sobre la superficie de la construcción y que se transmiten al sistema. 
 
El procedimiento se utilizan también en el diseño local de elementos expuestos de 
manera directa a la acción del viento, tanto los que forman parte del sistema 
estructural, como cuerdas y diagonales, como los que constituyen sólo un 
recubrimiento, por ejemplo, láminas de cubiertas, elementos de fachada y vidrios. 
 
6.6.2 REQUISITOS GENERALES PARA EL ANALISIS Y DISEÑO 
ESTRUCTURALES 
 
Los siguientes requisitos para el diseño de estructuras sometidas a la acción del 
viento, serán considerados como mínimos indispensables. 
 
a) Direcciones de análisis.- Se analizarán las construcciones suponiendo que el 
viento actúa en dos direcciones horizontales perpendiculares e independientes. Se 
elegirá aquellas que representen las condiciones más desfavorables que atenten 
contra la estabilidad del edificio o parte de la misma, que está en estudio. 
 
b) Factores de carga y resistencia.- Se tomarán en cuenta los sugeridos por los 
reglamentos y códigos vigentes en el país. 
 
 59 
c) Seguridad contra el volteo.- La seguridad de las construcciones se analizará 
suponiendo nulas las cargas vivas que contribuyen a disminuir este efecto. Según 
el tipo de estructuras se recomienda: 
 
Para estructuras de los grupos B y C: El cociente entre el momento estabilizador 
y el actuante de volteo no debe ser menor que 1.5 
 
Para estructuras del grupo A: No debe ser menor que 2. 
 
La clasificación de las estructuras en grupos de acuerdo a su importancia se 
presenta en el inciso 6.6.3 
 
d) Seguridad contra el deslizamiento.- Para analizar esta posibilidad se 
considerará nulas todas las cargas vivas. Y se recomienda que: 
Para estructuras de de los grupos B y C: La relación entre la resistencia al 
deslizamiento y la fuerza que provoca el desplazamiento horizontal deberá ser de 
por lo menos igual a 1.5 y. Para estructuras del Grupo A: Deberá ser por lo 
menos igual a 2. La clasificación de las estructuras en grupos de acuerdo a su 
importancia se presenta en el inciso 6.6.3 
 
e) Presiones interiores.- Estas se encuentran en estructuras permeables, esto es, 
aquellas con ventanas o ventillas que permitan la entrada del viento al interior de 
la construcción. El efecto de estas presiones se combinará con el de las presiones 
exteriores, de tal manera que para el diseño se deben tomar en cuenta los efectos 
más desfavorables. 
 
f) Seguridad durante la construcción.- Se deberán tomar las medidas necesarias 
para garantizar la seguridad de las estructuras bajo la acción de un viento cuya 
velocidad corresponda a un período de retorno de diez años. Esta condición se 
aplicará también en el caso de estructuras provisionales que deban permanecer 
durante un periodo menor o igual a seis meses. 
 
 
 60 
g) Efecto de grupo debido a construcciones vecinas.- Se supone que la respuesta 
de la estructura en estudio es independiente de la influencia, favorable o 
desfavorable que otras construcciones cercanas pudieran proporcionarle durante 
la acción del viento. La cercanía de varias estructuras puede generar presiones 
locales adversas y ocasionar el colapso en una o varias del grupo, por ejemplo en 
chimeneas. La forma de evaluar el efecto de grupo es a partir de resultados de 
pruebas experimentales o efectuando este tipo de pruebas en un túnel de viento. 
Además cuando se trate de definir la rugosidad del terreno alrededor del sitio de 
desplante, los obstáculos y construcciones de los alrededores si deben tomarse en 
cuenta. 
 
h) Análisis estructural.- Se pueden aplicar los criterios generales de análisis que se 
conocen. 
 
i) Interacción suelo-estructura. Cuando el suelo del sitio de desplanté sea 
"blando o compresible, deberán considerarse los efectos que en la respuesta ante 
la acción del viento pueda provocar la interacción entre el suelo y la 
construcción. Los suelos blandos para los cuales esta interacción es significativa, 
serán aquéllos que tengan una velocidad media de propagación de ondas de 
cortante menor que 700 m/s, Si se consideran esos efectos, se seguirán los 
lineamientos recomendados en el diseño por sismo, en donde se establecen los 
métodos para definir el periodo fundamental y el amortiguamiento equivalentes 
de la estructura. Estas características equivalentes se utilizarán para evaluar las 
cargas debidas al viento y la respuesta correspondiente. 
 
6.6.3 CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS SEGUN SU 
IMPORTANCIA. 
 
La seguridad necesaria para que una construcción dada cumpla adecuadamente con 
las funciones para las que se haya destinado puede establecerse a o partir de niveles 
de importancia o de seguridad. En la práctica, dichos niveles se asocian con 
velocidades del viento que tengan una probabilidad de ser excedidas y a partir de ésta 
 61 
se evalúa la magnitud de solicitaciones de diseño debido al viento. Las 
construcciones se clasificarán según los siguientes grupos: 
 
GRUPO A 
 
Son aquellas que tienen un grado de seguridad elevado. Pertenecen a este grupo 
aquéllas que en caso de fallar causarían la pérdida de un número importante de vidas, 
o perjuicios económicos o culturales excepcionalmente altos; también, las 
construcciones y depósitos cuya falla implique un peligro significativo por almacenar 
o contener sustancias tóxicas o inflamables, así como aquéllas cuyo funcionamiento 
es imprescindible y debe continuar después de la ocurrencia de vientos fuertes tales 
como los provocados por huracanes. Se excluyen los depósitos y las estructuras 
enterradas. Ejemplos de este grupo son las construcciones cuya falla impida la 
operación de plantas termoeléctricas, hidroeléctricas y nucleares; entre éstas, pueden 
mencionarse las chimeneas, las subestaciones eléctricas y las torres y postes que 
formen parte de líneas de transmisión principales. Dentro de esta clasificación 
también se cuentan las centrales telefónicas e inmuebles de telecomunicaciones 
principales, puentes, estaciones terminales de transporte, estaciones de bomberos, de 
rescate y de policía, hospitales e inmuebles médicos con áreas de urgencias, centros 
de operación en situaciones de desastre, escuelas, estadios, templos y museos. Del 
mismo modo pueden considerarse los locales, las cubiertas y los paraguas que 
protejan equipo especialmente costoso, y las áreas de reunión que puedan alojar a 
másde doscientas personas, tales como salas de espectáculos, auditorias y centros de 
convenciones 
 
GRUPO B 
 
Estructuras para las que se recomienda un grado de seguridad moderado. Se 
encuentran dentro de este grupo aquéllas que en caso de fallar, representan un bajo 
riesgo de pérdida de vidas humanas y que ocasionarían daños materiales de magnitud 
intermedia. Este es el caso de las plantas industriales, bodegas ordinarias, gasolineras 
(excluyendo los depósitos exteriores de combustibles pertenecientes al Grupo A), 
comercios, restaurantes, casas para habitación, viviendas, edificios de apartamentos u 
 62 
oficinas, hoteles, bardas cuya altura sea mayor que 2.5 metros y todas las 
construcciones cuya falla por viento pueda poner en peligro a otras de esta 
clasificación o de la anterior. Se incluyen también salas de reunión y espectáculos y 
estructuras de depósitos, urbanas o industriales, no incluidas en el Grupo A, así como 
todas aquellas construcciones que forman parte de plantas generadoras de energía y 
que, en caso de fallar, no paralizarían el funcionamiento de la planta. Asimismo, se 
consideran en este grupo las subestaciones eléctricas y las líneas y postes de 
transmisión de menor importancia que las del grupo A. 
 
GRUPO C 
 
Estructuras para las que se recomienda un bajo grado de seguridad. Son aquellas 
cuya falla no implica graves consecuencias, ni puede causar daños a construcciones 
de los Grupos A y B. Abarca, por ejemplo, no sólo bodegas provisionales, cimbras, 
carteles, muros aislados y bardas con altura no mayor que 2.5 metros, sino también 
recubrimientos, tales como cancelerías y elementos estructurales que formen parte de 
las fachadas de las construcciones, siempre y cuando no representen un peligro que 
pueda causar daños corporales o materiales importantes en caso de desprendimiento. 
Si por el contrario, las consecuencias de su desprendimiento son graves, dichos 
recubrimientos se analizarán utilizando las presiones de diseño de la estructura 
principal. 
 
6.6.4 CLASIFICACION DE LAS ESTRUCTURAS SEGUN SU RESPUESTA 
ANTE LA ACCION DEL VIENTO 
 
Las construcciones se clasifican en cuatro tipos. Con base en esta clasificación podrá 
seleccionarse el método para obtener las cargas de diseño por viento sobre las 
estructuras y la determinación de efectos dinámicos suplementarios si es el caso. En 
el inciso. 6.6.5 se recomiendan principalmente dos procedimientos para definir las 
cargas de diseño (uno estático y otro dinámico), incisos 6.6.8 y 6.6.9, 
respectivamente. 
 
 
 63 
TIPO 1 
 
Son las estructuras poco sensibles a las ráfagas y a los efectos dinámicos del viento. 
Abarca todas aquéllas en las que la relación de aspecto l, (definida como el cociente 
entre la altura y la menor dimensión en planta), es menor o igual a cinco y cuyo 
periodo natural de vibración es menor o igual a un segundo. Por ejemplo, la mayoría 
de los edificios para habitación u oficinas, bodegas, naves industriales, teatros y 
auditorios, puentes cortos y viaductos. También incluye las construcciones cerradas 
con sistemas de cubierta suficientemente rígidos, es decir, capaces de resistir las 
cargas debidas al viento sin que varíe esencialmente su geometría. Se excluyen las 
cubiertas flexibles, como las de tipo colgante, a menos que por la adopción de una 
geometría adecuada, proporcionada por la aplicación de preesfuerzo u otra medida 
conveniente, logre limitarse la respuesta estructural dinámica. 
 
TIPO 2 
 
Son estructuras que por su alta relación de aspecto o las dimensiones reducidas de su 
sección transversal son especialmente sensibles a las ráfagas de corta duración (entre 
1 y 5 segundos) y cuyos periodos naturales largos favorecen la ocurrencia de 
oscilaciones importantes en la dirección del viento. En este tipo se tienen los 
edificios con relación de aspecto, l, mayor que cinco o con periodo fundamental 
mayor que un segundo. Se incluyen también, por ejemplo, las torres de celosía 
atirantadas y las autosoportadas para líneas de transmisión, tanques elevados, 
antenas, bardas, parapetos, anuncios y, en general, las construcciones que, presentan 
una dimensión muy corta paralela a la dirección del viento. Se excluyen aquéllas que 
explícitamente se mencionan como pertenecientes a los Tipos 3 y 4. 
 
TIPO 3 
 
Estas estructuras, además de reunir todas las características de las del Tipo 2, 
presentan oscilaciones importantes transversales al flujo del viento provocado por la 
aparición periódica de vórtices o remolinos con ejes paralelos a la dirección del 
viento. En este tipo se incluyen las construcciones y elementos aproximadamente 
 64 
cilíndricos o prismáticos esbeltos, tales como chimeneas, tuberías exteriores o 
elevadas, arbotantes para iluminación, postes de distribución y cables de líneas de 
transmisión. 
 
TIPO 4 
 
Estructuras que por su forma o por lo largo de sus períodos de vibración (períodos 
naturales mayores que un segundo), presentan problemas aerodinámicos especiales. 
Entre ellas se hallan las formas aerodinámicamente inestables como son los cables de 
las líneas de transmisión cuya sección transversal se modifica de manera 
desfavorable en zonas sometidas a heladas, las tuberías colgantes y las antenas 
parabólicas. Además se tiene en este tipo las cubiertas colgantes que no puedan 
incluirse en el Tipo 1 y estructuras flexibles con períodos de vibración próximos 
entre sí. 
 
6.6.4.1 EFECTOS DEL VIENTO QUE DEBEN CONSIDERARSE. 
 
Se mencionan los efectos que según el tipo de construcción se deberán tomar en 
cuenta en el diseño de estructuras sometidas a la acción del viento. 
 
I. Empujes medios. 
 
Son los causados por presiones y succiones del flujo del viento prácticamente 
laminar, tanto exteriores como interiores, y cuyos efectos son globales (para el 
diseño de la estructura en conjunto) y locales (para el diseño de un elemento 
estructural o de recubrimiento en particular). Se considera que estos empujes actúan 
en forma estática y a que su variación en el tiempo es despreciable. 
 
II. Empujes dinámicos en la dirección del viento 
 
Son fuerzas dinámicas paralelas al flujo principal causadas por la turbulencia del 
viento y cuya fluctuación en el tiempo influye de manera importante en la respuesta 
estructural. 
 65 
 
III. Vibraciones transversales al flujo 
 
La presencia de cuerpos en particular cilíndricos o prismáticos, dentro del flujo del 
viento, genera entre otros efectos el desprendimiento de vórtices alternantes que a su 
vez provocan sobre los mismos cuerpos, fuerzas y vibraciones transversales a la 
dirección del flujo. 
 
IV. Inestabilidad aerodinámica 
 
Es amplificación dinámica de la respuesta estructural causada por los efectos 
combinados de la geometría de la construcción y los distintos ángulos de incidencia 
del viento. 
 
En el diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1, bastará con tener en cuenta 
los empujes medios (estáticos) calculados de acuerdo con lo establecido en el inciso 
6.6.8.2 y empleando las velocidades de diseño que se especifican en el Inciso 6.6.6. 
 
Para diseñar las construcciones del Tipo 2 se considerarán los efectos dinámicos 
causados por la turbulencia del viento. Estos se tomarán en cuenta mediante la 
aplicación del factor de respuesta dinámica debida a ráfagas, al cual se refiere el 
inciso 6.6.9.3.3. 
 
Las estructuras del Tipo 3 deberán diseñarse de acuerdo con los criterios establecidos 
para las del Tipo 2, pero además deberá revisarse su capacidad para resistir los 
empujes dinámicos transversales generados por los vórtices alternantes según se 
especifica en el inciso 6.6.9.3.4. 
 
Finalmente para las del Tipo 4 los efectos del viento se determinarán por medio de 
estudios representativos analíticos o experimentales; pero en ningún caso, los efectos 
resultantes podrán ser menores que los especificados para las construccionesdel Tipo 
3. En el inciso 6.6.9.5 se dan algunas recomendaciones con el objeto de evaluar la 
respuesta de las estructuras del Tipo 4. 
 66 
 
En las construcciones de forma geométrica poco usual y de características que las 
hagan particularmente sensibles a los efectos del viento, el cálculo.de dichos efectos 
se basará en los resultados de los ensayos, de prototipos o de modelos en túnel de 
viento. Asimismo, podrán tomarse como base los resultados existentes de ensayos en 
modelos de estructuras con características semejantes. 
 
6.6.5 PROCEDIMIENTOS PARA DETERMINAR LAS ACCIONES POR 
VIENTO 
 
Se proponen principalmente dos procedimientos para evaluar las fuerzas provocadas 
por la acción del viento. El primero, referido como análisis estático se empleará 
cuando se trate de estructuras o elementos estructurales suficientemente rígidos, que 
no sean sensibles a los efectos dinámicos del viento. En caso contrario, deberá 
utilizarse el segundo procedimiento llamado análisis dinámico, en el cual se afirma 
que una construcción o elemento estructural es sensible a los efectos dinámicos del 
viento cuándo se presentan fuerzas importantes provenientes de la interacción 
dinámica entre el viento y la estructura. 
 
En el siguiente diagrama de flujo se muestran los pasos a seguir para evaluar las 
cargas ocasionadas por la acción del viento y que deberán considerarse en el diseño 
de estructuras resistentes a dicha acción, figura I.1 
 
 
 67 
 
INICIO 
Clasificación de la estructura 
Según su Importancia 
GRUPO A, B, C 
(6.6.3) 
Según su Respuesta 
TIPOS 1, 2, 3, 4 
(6.6.4) 
Determinación de la velocidad de diseño 
Definir categoría de terreno 
según su rugosidad 
CATEGRIAS: 1, 2, 3, 4 
Definir la clase de 
estructura según su 
tamaño 
(6.6.6.1) 
Definir la velocidad regional, VR 
Para el periodo de retorno requerido 
(6.6.6.2) 
Cambio del periodo 
de retorno 
a) Método Grafico 
(6.6.6.5) 
Factor de exposición Fa 
(6.6.6.2) 
Factor de 
tamaño Fc 
(6.6.6.3.1) 
Factor de 
Rugosidad Frz 
(6.6.6.3.2) 
Cambios en la 
rugosidad del terreno 
para una dirección del 
viento dada 
(6.6.6.3) 
Factor de topografía local FT 
a) Métod empírico (6.6.6.4) 
b) Método analítico 
(6.6.6.4) 
Calculo final de VD 
VD = FT Fa VR 
(6.6.6.) 
Cálculo del factor de corrección de densidad G, 
y obtención de la presión dinámica de base qz 
qz = 0.0048 G VD
2 
(6.6.7) 
Determinación de las presiones PZ 
H/D > 5 
o T>1 s 
Estructuras TIPO 2, 3, 4 
( Solo incluye la estructura principal, 
la secundaria y sus recubrimientos y 
sujetadores se tratan con el análisis 
de cargas estático) 
Estructuras TIPO 1 
( Incluye la estructura 
principal, la secundaria y sus 
recubrimientos y sujetadores ) 
Utilizar el análisis de cargas estático 
(6.6.8) 
Calculo de presiones y fuerzas para 
diferentes tipos de estructuras y 
recubrimientos 
PZ = CP KA KL qz 
(6.6.8.2.2.1 a 4.8.2.12) 
Utilizar el análisis de cargas dinámico 
(6.6.9) 
Presiones y fuerzas en la dirección del viento 
PZ = Fg Ca qz 
 (6.6.9.3.1 y 6.6.9.3.2) 
Factor de respuesta dinámica debido 
a ráfagas, Fg (6.6.9.3) 
Efectos transversales a la dirección del 
viento (6.6.9.3.4) 
Efectos aerodinámicos especiales, 
inestabilidad aeroelástica (6.6.9.4) 
FIN 
FIN 
NOTA: Los números entre paréntesis 
se refieren a los incisos del índice 
FIG I.1 Diagrama de flujo del procedimiento para obtener las cargas del viento 
NO SI 
 68 
6.6.6 DETERMINACION DE LA VELOCIDAD DE DISEÑO, VD 
 
La velocidad de diseño, VD, es la velocidad a partir de la cual se calculan los efectos 
del viento sobre la estructura o sobre un componente de la misma. La velocidad de 
diseño, en km/h, se obtendrá de acuerdo con la ecuación: 
VD= FT Fa VR 
En donde: 
FT factor que depende de la topografía del sitio, adimensional, 
Fa factor que toma en cuenta el efecto combinado de las características de 
exposición locales, del tamaño de la construcción y de la variación de la 
velocidad con la altura, adimensional, y 
VR velocidad regional que le corresponde al sitio en donde se construirá la 
estructura, en km/h. 
 
La velocidad regional VR y los factores Fa y FT se definen y se determinan según 
los incisos 6.6.6.2, 6.6.6.3 y 6.6.6.4 respectivamente. 
 
6.6.6.1 CATEGORIAS DE TERRENOS Y CLASES DE ESTRUCTURAS 
 
Tanto en el procedimiento de análisis estático como en el dinámico intervienen 
factores que dependen de las condiciones topográficas y de exposición locales del 
sitio en donde se desplantará la construcción, así como del tamaño de ésta. Por lo 
tanto, a fin de evaluar correctamente dichos factores, es necesario establecer 
clasificaciones de carácter práctico. En la tabla I.1 se consignan cuatro categorías de 
terrenos atendiendo al grado de rugosidad que se presenta alrededor de la zona de 
desplante. La tabla I.2 divide a las estructuras y a los elementos que forman parte de 
ellas en tres clases, de acuerdo con su tamaño. En el inciso 6.6.6.4 se evalúa el efecto 
de la topografía local del sitio. 
 
En la dirección del viento que se esté analizando, el terreno inmediato a la estructura 
deberá presentar la misma rugosidad (categoría), cuando menos en una distancia 
denominada longitud mínima de desarrollo, la cual se consigna en la tabla I.1 para 
cada categoría de terreno. Cuando no exista esta longitud mínima, el factor de 
 69 
exposición Fa, definido en el inciso 6.6.6.3, deberá modificarse para tomar en 
cuenta este hecho. En este caso, el diseñador podrá seleccionar, entre las categorías 
de los terrenos que se encuentren en una dirección de análisis dada, la que provoque 
los efectos más desfavorables y determinar el factor de exposición para tal categoría, 
o seguir un procedimiento analítico más refinado a fin de corregir el factor de 
exposición, como el que se presenta a continuación. 
 
Tabla I.1 CATEGORIA DEL TERRENO SEGUN SU RUGOSIDAD 
 
Cat Descripción Ejemplos Limitaciones 
1 
Terreno abierto, 
prácticamente plano 
y sin obstrucciones 
Franjas costeras planas, 
zonas de pantanos, campos 
aéreos, pastizales y tierras de 
cultivo sin setos o bardas 
alrededor. Superficies 
nevadas planas. 
La longitud mínima de este 
tipo de terreno en la 
dirección del viento debe ser 
de 2000 m o 10 veces la 
altura de la construcción por 
diseñar, la que sea mayor. 
2 
Terreno plano u 
ondulado con pocas 
obstrucciones 
Campos de cultivo o granjas 
con pocas obstrucciones tales 
como setos o bardas 
alrededor, árboles y 
construcciones dispersas. 
Las obstrucciones tienen 
alturas de 1.5 a 10 m, en una 
longitud mínima de 1500 m. 
3 
Terreno cubierto 
por numerosas 
Obstrucciones 
estrechamente 
espaciadas 
Áreas urbanas, suburbanas y 
de bosques, o cualquier 
terreno con numerosas 
obstrucciones estrechamente 
espaciadas. El tamaño de las 
construcciones corresponde 
al de las casas y viviendas. 
Las obstrucciones presen tan 
alturas de 3 a 5 m. La 
longitud mínima de es te tipo 
de terreno en la dirección del 
viento debe ser de 500 m o 
10 veces la altura de la 
construcción, la que sea 
mayor. 
 
4 
Terreno con 
numerosas 
Obstrucciones 
largas, altas y 
estrechamente 
espaciadas 
Centros de grandes ciudades 
y complejos industriales bien 
desarrollados. 
Por lo menos el 50% de los 
edificios tiene una altura mayor 
que 20 m. Las obstrucciones 
miden de 10 a 30 m de altura. 
La longitud mínima de es te tipo 
de terreno en la dirección del 
viento debe ser la mayor entre 
400 m y 10 veces la altura de la 
construcción. 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Se indica cuándo y cómo debe corregirse el factor de exposición, 畸叠, para una 
dirección de análisis y una rugosidad del terreno determinadas. Al aplicar este 
método no deben tomarse en cuenta los límites de longitud de desarrollo mínima que 
se establecen en la tabla I.1. 
 70 
 
Es importante hacer notar que el proceso de corrección se efectúa enel sentido de 
viento arriba (barlovento) hacia viento abajo (sotavento) hasta el sitio de desplante de 
la estructura. 
 
Cuando el viento fluye sobre terreno de categoría dada, forma una capa interna 
delimitada por una envolvente como la que se muestra en la figura I.C1.a La 
ecuación de esta envolvente es: 
 
Con respecto a h1: ᬰ谜龠 较侥,角释浇谜迷.米 较侥,角恃谜.뭨 (a) 
Con respecto a x1: 闺냀 龠 0.3 广泼,r 释铺前莆伞,嗓恃ō.i (b) 
Donde: 
 闺냀 Corresponde a una altura cualquiera z (h1 = z), en metros, de la envolvente de 
la capa interna para la que se desea obtener el valor de X1 (figura I.C1.a); será 
igual a la altura total de la estructura (h1 = H) cuando se quiera obtener el 
mayor valor de x1, 果냀 Es la distancia horizontal, en metros, media desde donde se inicia una nueva 
 categoría de terreno, hasta el punto en donde se desea conocer la altura 
 correspondiente, h1, de la capa interna (consúltese la figura I.C1.a), y 广泼,r La mayor de las dos longitudes de rugosidad, de dos categorías de terreno 
colindantes, en metros. Las longitudes de rugosidad son: 
 
Para la categoría 1 = 0.002, 
Para la categoría 2 = 0.02, 
Para la categoría 3 = 0.2, 
Para la categoría 4 = 2.0, 
 
 
 71 
Figura I.C1. Cambios en la rugosidad del terreno 
 
 
Exposición modificado, 畸´叠, está dado por las siguientes ecuaciones (figura I.C1.): 
 
Para (x – x1) < 0: 畸´叠龠 畸叠譬 (c.1) 
Para 0 屎纵果石 果냀邹屎2500 桂: 畸´叠龠 畸叠譬十 释纵畸叠 能 畸叠譬邹族撇能撇前널Ėōō祖恃 (c.2) 
 
Para 纵果石 果냀邹使2500 桂: 畸´叠龠 畸叠 (c.3) 
 72 
En donde: 
 畸´叠 Es el factor de exposición modificado, para una altura Z y una distancia x, que 
considera el cambio en la categoría de terreno, adimensional. 畸叠譬 Es el factor de exposición al inicio de cada terreno que se encuentre viento 
arriba (barlovento), con categoría diferente y para una altura z, adimensional, 畸叠 Es el factor de exposición, evaluado según el inciso 6.6.6.3 del Tomo de 
 Recomendaciones, para cada categoría de terreno que se encuentre viento 
 abajo (sotavento), y para una altura Z, adimensional, y 
X Es la distancia horizontal, en metros, desde un cambio de categoría a otro 
 (figura I.C1.) 
 = Lj, para el primer tramo de terreno j (figura I.C1.a) 
 = LK + Xi,j, para el tramo de terreno k (figura (I.C1.b), y así sucesivamente 
para los terrenos en barlovento. 
 
De esta manera, para cada altura Z en que se desee calcular el factor de exposición es 
necesario realizar los siguientes pasos: 
 
1) Obtenga el valor de X1 mediante la ecuación (a), considerando h1 = Z. 
2) Si Lj ≥ (2500 + Xi), el factor de exposición no sufre ninguna modificación y éste 
se determinará según el inciso 6.6.6.3, con lo cual se dará por terminado el 
proceso. Por lo contrario, si Lj < (2500 + Xi), continúe con el paso 3). 
3) Seleccione el mayor valor entre 2500m o 50 veces la altura total de la estructura. 
4) Determine la categoría del terreno que se localiza a la distancia que se obtuvo en 
el paso 3), desde desplante de la construcción hacia barlovento. 
5) Si a esa distancia el terreno es de categoría 3 o menor con cualquier longitud, o 
si la categoría de este terreno es 4 y su longitud es mayor o igual que 2500m, 
continúe con el paso 7). En caso contrario, prosiga con lo indicado en el paso 6). 
6) En este paso puede seleccionar una de las siguientes opciones: 
a) Suponga que al terreno Tipo 4 le corresponde la categoría 3 y siga con el 
paso 7). 
b) Determine la nueva categoría del terreno en barlovento y continúe con el 
paso 7). 
 73 
7) Considere que 畸叠泼龠 畸叠 , donde 畸叠 se calcula según el inciso 6.6.6.3 para el 
tipo de terreno definido en el paso 5) o 6). 
8) Si la estructura se encuentra en el siguiente terreno en sotavento, pase a 11); 
si no es así, continúe con el paso 9). 
9) Calcule 畸´叠 para el siguiente terreno en sotavento empleando las ecuaciones 
(c). 
10) Considere que 畸叠泼龠 畸´叠 para el inciso del siguiente terreno en sotavento y 
regrese al paso 8). 
11) Finalmente, obtenga el 畸´叠 sobre la construcción, utilizando las ecuaciones 
(c). 
 
 74 
Figura I.C2 Diagrama de flujo para corregir el factor de exposición por cambios en 
la rugosidad del terreno 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
INICIO 
Determinar la altura de Z a la cual desea 
conocer el factor de exposición 
Calcular Xi con la ecuación 
del inciso 6.6.1.a donde se 
encuentra la estructura 
(hi=z) 
Selecciones el mayor valor de 
2500 m ó 50 H 
Use el Fα 
correspondiente según 
lo establecido en el 
inciso 6.6.6.3 
Es Lj > 2500+Xi 
NO 
SI 
FIN 
A esta distancia de la estructura el 
terreno es de categoría 3 o menor ? 
La longitud de este terreno es 
≥2500 m ? 
Supone que este terreno es de 
categoría 3 ? 
Determine la nueva categoría de 
terreno viento arriba 
Tome Fαo=Fα para el terreno que se 
trate según el inciso 6.6.3 
La estructura se encuentra 
dentro del terreno viento abajo? 
Oftenga F´α para el siguiente terreno vecino 
viento abajo con las ec. del 6.6.6.3 
Tome Fαo= Fα para el inicion del siguiente 
terreno viento abajo 
Calcule F´α sobre la estructura 
empleando la ec. (c) de 6.6.6.3 
FIN 
SI 
SI 
SI 
SI 
NO 
NO 
NO 
NO 
 75 
TABLA I.2. ESTRUCTURA SEGUN SU TAMAÑO 
Clase Descripción 
A 
Todo elemento de recubrimiento de fachadas, de ventanerías y de 
techumbres y sus respectivos sujetadores. Todo elemento estructural 
aislado, expuesto directamente a la acción del viento. Asimismo, todas 
las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o vertical, 
sea menor que 20 metros. 
B 
Todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o 
vertical, varíe entre 20 y 50 metros. 
C 
Todas las construcciones cuya mayor dimensión, ya sea horizontal o 
vertical, sea mayor que 50 metros. 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
6.6.6.2 MAPAS DE ISOTACAS. VELOCIDAD REGIONAL, VR 
 
La velocidad regional del viento, VR, es la máxima velocidad media probable de 
presentarse con un cierto período de recurrencia en una zona o región determinada 
del país. Se determina tomando en consideración tanto la localización geográfica del 
sitio de desplante de la estructura como su destino. 
 
En las figuras I.2 a I.4 se muestran los mapas de isotacas regionales correspondientes 
a períodos de recurrencia de 200, 50 y 10 años, respectivamente. 
 
La importancia de las estructuras (inciso 6.6.3) dictamina los períodos de recurrencia 
que deberán considerarse para el diseño por viento; de esta manera, los Grupos A, B 
y C se asocian con los períodos de retorno de 200, 50 y 10 años, respectivamente. El 
sitio de desplante se localizará en el mapa con el periodo de recurrencia que 
corresponde al grupo al que pertenece la estructura a fin de obtener la velocidad 
regional 
 
En el anexo No. 44 se encontrará una tabla con las principales ciudades del país y sus 
respectivas velocidades regionales para diferentes períodos de retorno. 
 
 76
 
Figura I.2 Mapa de Isotacas T200 años 
 77
 
Figura I.3 Mapa de Isotacas T50 años 
 78
 
Figura I.4 Mapa de Isotacas T10 años 
81° 80° 79° 78° 77° 76° 75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
5°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICO O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
92° 91° 90° 89°
1°
0°
1°
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102 M103
M105
M120
M126
M130
M134
M135
M137 M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
GRUPO DE ESTRUCTURAS
PERIODO DE RETORNO
C
10 AÑOS
ISOTACAS m/s
DATOS ESTADISTICOS 1998-2008 INHAMI
Figura I.4
59
 79
6.6.6.3 FACTOR DE EXPOSICION, Fa 
 
El coeficiente Fa refleja la variación de la velocidad del viento con respecto a la 
alturaZ, Asimismo, considera el tamaño de la construcción o de los elementos de 
recubrimiento y las características de exposición. El factor de exposición se calcula 
con la siguiente expresión: 
 
Fa = Fc Frz 
 
En donde: 
Fc es el factor que determina la influencia del tamaño de la construcción, 
adimensional, y 
Frz factor que establece la variación de la velocidad del viento con la altura Z 
en función de la rugosidad del terreno de los alrededores, adimensional. 
 
Los coeficientes Fc y Frz se definen en los incisos 6.6.6.3.1 y 6.6.6.3.2, 
respectivamente. 
 
Como se mencionó en el inciso 6.6.6.1, cuando la longitud mínima de desarrollo de 
un terreno con una cierta rugosidad no satisface lo establecido en la tabla I.1, 
deberá seleccionarse la categoría que genere las condiciones más desfavorables 
para una dirección del viento dada. Alternativamente, la variación de la rugosidad 
alrededor de la construcción en un sitio dado podrá tomarse en cuenta corrigiendo 
el factor de exposición, Fa , utilizando para ello el procedimiento que se describió 
en el inciso 6.6.6.3. 
 
6.6.6.3.1 Factor de tamaño, Fc 
 
El factor de tamaño, Fc, es el que toma en cuenta el tiempo en el que la ráfaga del 
viento actúa de manera efectiva sobre una construcción de dimensiones dadas. 
Considerando la clasificación de las estructuras según su tamaño (ver tabla I.2), 
este factor puede determinarse de acuerdo con la tabla I.3 
 
 80
 
 
 
 
 
 
 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
6.6.6.3.2 Factor de rugosidad y altura, Frz 
 
El factor de rugosidad y altura, Frz, establece la variación de la velocidad del 
viento con la altura Z. Dicha variación está en función de la categoría del terreno y 
del tamaño de la construcción. 
 
Se obtiene de acuerdo con las expresiones siguientes: 
 Frz 龠 1.56族냀ō庞祖a si Z ≤ 10 Frz 龠 1.56族柠庞祖a si 10 < Z < d Frz 龠 1.56 si Z ≥ d 
 
En donde: 
d es la altura, medida a partir del nivel del terreno de desplante, por encima de la 
cual la variación de la velocidad del viento no es importante y se puede 
suponer constante; a esta altura se le conoce como altura gradiente; d y Z están 
dadas en metros, y 
a el exponente que determina la forma de la variación de la velocidad del viento 
con la altura y es adimensional. 
 
Los coeficientes α y d están en función de la rugosidad del terreno (tabla I.l) y del 
tamaño de la construcción (tabla I.2). En la tabla I.4 se consignan los valores que se 
aconsejan para estos coeficientes. En la grafica del anexo No. 45 se muestra la 
Clase de estructura F c 
A 1.0 
B 0.95 
C 0.90 
Tabla I.3 FACTOR DE TAMAÑO, Fc 
 81
variación del factor Fα con la altura, con la categoría del terreno y con la clase de 
estructura. 
 
Tabla I.4 VALORES DE α Y d 
Categoría 
De terreno 
α 
d 
(m) 
Clase de estructura 
A B C 
1 0.099 0.101 0.105 245 
2 0.128 0.131 0.138 315 
3 0.156 0.160 0.171 390 
4 0.170 0.177 0.193 455 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
6.6.6.4 FACTOR DE TOPOGRAFIA, FT 
 
Este factor toma en cuenta el efecto topográfico local del sitio en donde se 
desplantará la estructura. Así, por ejemplo, si la construcción se localiza en las 
laderas o cimas de colinas o montañas de altura importante con respecto al nivel 
general del terreno de los alrededores, es muy probable que se generen 
aceleraciones del flujo del viento y, por consiguiente, deberá incrementarse la 
velocidad regional. 
 
En la tabla I.5 se muestran los valores que se recomiendan con base en la 
experiencia para el factor de topografía, de acuerdo con las características 
topográficas del sitio. En casos críticos, este factor puede obtenerse utilizando 
alguno de los Siguientes procedimientos: 
 
1) Experimentos a escala en túneles de viento. 
 
2) Mediciones realizadas directamente en el sitio. 
 
 
 82
 
Tabla I.5 FACTOR DE TOPOGRAFIA LOCAL, FT 
Sitios Topografía FT 
Protegidos 
Base de promontorios y faldas de serranías del lado 
de sotavento. 
0.8 
Valles cerrados. 0.9 
Normales 
Terreno prácticamente plano, campo abierto, 
ausencia de cambios topográficos importantes, con 
pendientes menores que 5%. 
1.0 
Expuestos 
Terrenos inclinados con pendientes entre 5 y 10%, 
valles abiertos y litorales planos. 
1. 1 
Cimas de promontorios, colinas o montañas, 
terrenos con pendientes mayores que 10%, cañadas 
cerradas y valles que formen un embudo o cañón, 
islas. 
1.2 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE 
 
Para el caso particular en el que la construcción se desplante en un promontorio o 
en un terraplén, recomienda que el valor del coeficiente resultante se encuentre 
dentro del intervalo: 0.80 ≤ FT ≤ 1.2, pueden aplicarse el procedimiento analítico el 
cual se describe a continuación: 
 
El factor de topografía se obtiene con la siguiente expresión: 畸飘龠 1十乖迫乖颇 
 乖迫 Es un factor de tipo topográfico (promontorio o terraplén), adimensional, y 乖颇 Un factor de posición, adimensional. 
 
El factor 乖迫 se determina según la tabla I.5.1. El factor 乖颇 se calcula como sigue: 
 乖颇龠 纂1石|贯|乖Ǵ嘴硅足能脐拼痞世卒 
Esta ecuación es válida para |贯| < KL, y cuando además la pendiente es mayor 
que 0.1; si alguna de estas condiciones no se cumple, los efectos topográficos son 
despreciables y se tomará FT=1. La variable X representa la distancia horizontal 
 83
desde la cresta del promontorio o terraplén a la construcción (puede tener valor 
negativo o positivo). Los parámetros de la ecuación de kp (慌,X,Z,k y L) se definen 
según la figura I.C3. La altura, h, de promontorios y terraplenes que se emplea en 
la tabla I.5.1 se define también en la figura I.C3. Las dimensiones de X, L y Z son 
en metros, k y 慌 son adimensionales. 
 
Tabla I.5.1 Valores de Parámetros Topográficos 
Topografía 
(1) 
Kt 
 慌 
K 
X < 0 X > 0 
Promontorio bidimensional 
(o valles con h negativa) 
 
2.2 h/L 
 
3 
 
1.5 
 
1.5 
Terraplén bidimensional 1.3 h/L 2.5 1.5 4 
Promontorios axisimétricos 
tridimensionales 
 
1.6 h/L 
 
4 
 
1.5 
 
1.5 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE 
NOTA: 
1. Para h/L>0.5 y sustitúyase 2h por L en la ecuación para valuar kp. 
 
 
Figura I.C3 Factor de topografía FT 
 
 
 
 84
6.6.6.5 CAMBIO DEL PERIODO DE RETORNO 
 
Si por cualquier razón requiere cambiar el período de retorno de la velocidad 
regional o el nivel de probabilidad de excedencia o el periodo de vida útil de una 
estructura que se desplantará en un sitio dado. El nivel de probabilidad de 
excedencia deseado para un periodo de vida útil N, en años, se calcula con la 
ecuación: 
P = 1 – ( 1 - l/T)N 
En donde: 
P es la probabilidad de que la velocidad del viento. VT, se exceda al menos 
una vez en N años, adimensional, 
VT la velocidad del viento con periodo de retorno T, en km/h. 
T el periodo de retorno de la velocidad VT, en años, y 
N el periodo de exposición o de vida útil, en años. 
 
Es importante señalar que si se cambia el periodo de vida útil, N, o el de retorno, T, 
entonces se modifica la probabilidad de excedencia, P. En la tabla I.6 se presentan 
valores de P para diferentes T y N. 
 
La velocidad del viento, VT, con periodo de retorno T, podrá determinarse con un 
procedimiento de interpolación que tenga como extremos las velocidades 
regionales asociadas con los periodos de retorno de 10, 1000 y 2000 años. Dicho 
procedimiento podrá llevarse a cabo de una fácil y sencilla gráficamente 
 
Tabla I.6 PROBABILIDAD DE EXCEDENCIA, P(%), SEGUN EL PERIODO DE 
RETORNO, T, Y LA VIDA ÚTIL DE LA ESTRUCTURA, N 
Vida útil, 
N (años) 
Período de retorno, T (años) 
10 50 100 200 400 800 1600 2000 
20 88 33 18 9.5 4.9 2.5 1.2 1 
30 96 45 25 14 7 4 1.9 1.5 
40 98 55 33 18 9 5 2.5 2 
50 99 63 39 22 12 6 3 2.5 
100 99.9 87 63 39 22 12 3 4.9 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE 
 85
 
Figura I.5 Gráfica para determinar la velocidad regional de excedencia, p(%) conperíodo de retorno T, en un sitio dado 
 
 
 
 
 
 
 86
 
 
Figura I.6 Mapa de Isotacas T100 años 
 87
 
Figura I.7 Mapa de Isotacas T1000 años 
 88
Donde se utilizará una gráfica semilogarítmica, como la de la figura I.5, en donde 
se marcarán las velocidades regionales del sitio de interés obtenidas de los mapas 
de isotacas con períodos de retorno de 10, 50, 100, 200, 1000 y 2000 años; los 
mapas con períodos de 200, 50 y 10 años se muestran en las figuras I.2 a I.4 y los 
de 100 y 1000 años en las figuras I.6 y I.7. Con estos puntos se trazará una curva 
suave que pase por ellos, de donde se calculará la velocidad regional para el 
periodo de retorno requerido. Asimismo, las velocidades regionales para los 
periodos de retorno mencionados se pueden obtener de la tabla con las principales 
ciudades presentada en el anexo No. 44. 
 
6.6.7 PRESION DINAMICA DE BASE, qz 
 
Cuando el viento actúa sobre un obstáculo, genera presiones sobre su superficie 
que varían según la intensidad de la velocidad y la dirección del viento. La presión 
que ejerce el flujo del viento sobre una superficie plana perpendicular a él se 
denomina comúnmente presión dinámica de base y se determina con la siguiente 
ecuación: 
 
qz = 0.0048 G VD
2 
Donde: 
G es el factor de corrección por temperatura y por altura con respecto al nivel 
del mar, adimensional, 
VD la velocidad de diseño, en km/h, definida en el Inciso 6.6.6, y 
qz la presión dinámica de base a una altura Z sobre el nivel del terreno, en 
kg/m2 
 
El factor de 0.0048 corresponde a un medio de la densidad del aire y el valor de G 
se obtiene de la expresión: 
 
G=
0.392 Ω
273 + τ
 
donde: 
 
 89
W es la presión barométrica, en mm de Hg, y 
t la temperatura ambiental en °C. 
 
En la tabla I.7 se presenta la relación entre los valores de la altitud, hm , en metros 
sobre el nivel del mar, msnm, y la presión barométrica, W 
En el anexo 46 se muestra una gráfica de la variación de G con respecto a t y W. 
 
Tabla I.7 RELACION ENTRE LA ALTITUD Y LA PRESION BAROMETRICA 
 
Altitud 
(msnm) 
Presión barométrica 
(mm de Hg) 
0 760 
500 720 
1000 675 
1500 635 
2000 600 
2500 565 
3000 530 
3500 495 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
Nota: Puede interpolarse para valores intermedios de la altitud, hm 
 
La presión actuante sobre una construcción determinada, pZ , en kg/m2, se obtiene 
tomando en cuenta principalmente su forma y está dada, de manera general, por la 
ecuación: 
PZ = CP qZ 
 
Donde el coeficiente CP se denomina coeficiente de presión y es adimensional. Los 
valores de los coeficientes de presión para diversas formas estructurales y el 
cálculo de las presiones globales y locales importantes, se especifican a partir del 
Inciso 6.6.8.2. 
 
 90
6.6.8 ANALISIS ESTATICO 
 
Les empujes medios que se evalúan con este procedimiento son aplicables al 
diseño de las estructuras pertenecientes al Tipo 1. 
 
6.6.8. 1 LIMITACIONES 
 
El método estático sólo puede utilizarse para diseñar estructuras o elementos 
estructurales poco sensibles a la acción turbulenta del viento. Esta condición se 
satisface cuando: 
 
a) la relación H/D ≤ 5, en donde H es la altura de la construcción y D es la 
dimensión mínima de la base, y 
b) el periodo fundamental de la estructura es menor o igual que un segundo. 
 
Para el caso de construcciones cerradas, techos aislados, toldos y cubiertas 
adyacentes, no es necesario calcular su periodo fundamental cuando se cumplan las 
siguientes condiciones: 
 
a) Altura total de la construcción, H, es menor o igual que 15 metros, 
 
b) Planta de la estructura es rectangular o formada por una combinación de 
rectángulos, 
 
c) Relación H/D es menor que cuatro para construcciones cerradas y menor 
que uno para techos aislados; para toldos y cubiertas adyacentes en 
voladizo, el claro no debe ser mayor que 5 m. 
 
d) Para construcciones cerradas y techos aislados, la pendiente de sus techos 
inclinados o a dos aguas no debe exceder los 20°, y en techos de claros 
múltiples deberá ser menor que 60; para toldos y cubiertas adyacentes, la 
pendiente no será mayor que 5 
 
 91
6.6.8.2 PRESIONES Y FUERZAS DEBIDAS A LA ACCION DEL VIENTO 
 
6.6.8.2.1 Empujes medios 
 
6.6. 8.2.1.1 Descripción 
 
Los empujes medios (estáticos) evaluados de acuerdo con lo especificado en estos 
incisos se aplican en el diseño de estructuras pertenecientes al Tipo 1 (inciso 6.6.4). 
Asimismo, aquí se presentan las recomendaciones para calcular las presiones de 
diseño de cancelerías, elementos de fachada y recubrimientos de las construcciones 
Tipos 1, 2 y 3. Los empujes dinámicos correspondientes a las estructuras Tipos 2 y 
3 se determinarán según se indica en el inciso 6.6.9. 
 
6.6.8.2.2 Fuerzas sobre construcciones cerradas 
 
Una estructura cerrada es la que se compone de muros y techos a una o dos aguas, 
dispuestos de tal manera que forman una construcción prismática; dichos techos y 
muros no necesariamente son impermeables, pueden tener aberturas, tales como 
ventanas o puertas, por donde el flujo del viento puede penetrar y generar presiones 
interiores. Asimismo, una estructura de planta rectangular en la que uno de sus 
lados está completamente abierto se considera como cerrada con una abertura 
dominante en ese lado. Cuando se tenga una construcción con tres muros o menos, 
éstos se diseñarán como elementos aislados. 
 
Las fuerzas que se ejercen sobre los elementos de estructuras cerradas, muros y 
techos, serán las resultantes de las presiones actuantes sobre sus superficies 
exteriores e interiores y deberán calcularse de acuerdo con la siguiente ecuación: 
Fe = pZ AZ 
con: pZ = (pe – p1 ) para construcciones cerradas, o 
 pZ = pn para el caso en que se aplique la presión neta, 
En donde: 
Fe Fuerza del viento que actúa perpendicularmente a la superficie de un elemento 
de la construcción, en kg, 
 92
pZ Presión de diseño a la altura Z, en kg/m2, 
pe Presión exterior, en kg/m2 (inciso 6.6.8.2.2.1), 
p1 Presión interior, en kg/m2 (inciso 6.6.8.2.2.2), 
pn Presión neta, en kg/m (incisos 6.6.8.2.6 a 6.6.8.2.9), 
Az Area de la estructura, o parte de ella, en m2, a la altura Z, sobre la que actúa 
la presión de diseño, pz . Ella corresponderá: 
 
a) una parte de alguna de las superficies de la construcción; la presión de diseño 
que corresponde a una velocidad y dirección del viento dada, se verá afectada 
por el coeficiente de presión, Cp, el cual a su vez depende de la forma de la 
estructura, 
b) a la superficie de la construcción o de un elemento estructural, proyectada 
sobre un plano normal al flujo del viento; la presión de diseño se verá afectada 
por el coeficiente de arrastre, Ca, según la forma de la construcción o del 
elemento estructural, 
c) a las superficies que se indiquen en los incisos correspondientes cuando se 
empleen coeficientes de fuerza, Cf, o coeficientes de presión neta, Cpn, cara 
evaluar la fuerza total de diseño. 
 
Las fuerzas y los momentos de volteo totales que actúan sobre una construcción 
deberán obtenerse sumando los efectos de las presiones exteriores e interiores, o de 
las presiones netas, que se presentan sobre sus superficies. 
 
6.6.8.2.2.1 Presiones exteriores 
 
La presión exterior, Pe sobre una de las superficies de una construcción cerrada se 
calculará utilizando la siguiente ecuación: 
 
Pe = Cpe KA KL qz 
 
En donde: 
 
Pe es la presión exterior, en kg/m2, 
 93
Cpe el coeficiente de presión exterior, adimensional, 
KA el factor de reducción de presión por tamaño de área, adimensional, 
KL el factor de presión local, adimensional, y 
qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2, calculada según el inciso 
6.6.7. 
 
Los valores de los factores KA y KL , así como la forma en que se aplican, se 
describen más adelante en este mismo inciso. 
 
En las tablasI.8, I.9 y I.10 se proporcionan valores del coeficiente de presión 
exterior, Cpe, para muros y techos de construcciones con planta rectangular 
cerrada. 
 
Los parámetros referidos en esas tablas se ilustran en la figura I.8, en la cual es 
importante observar que la denominación de los muros depende de la dirección en 
la que actúa el viento y que, en algunos casos, la altura H es función del ángulog. 
 
Los valores del coeficiente de presión exterior para estructuras que no sean de 
planta rectangular cerrada se dan en los incisos 6.6.8.2.6 a 6.6.8.2.12. 
 
Los valores del coeficiente de presión exterior que se presentan en este inciso se 
refieren a las construcciones con planta rectangular cerrada. Si se adoptan otros 
valores de Cpe, éstos deberán justificarse con base en resultados analíticos o 
experimentales sobre la distribución de presiones del viento. 
 
Cuando el valor de Cpe sea positivo, se tratará de un empuje sobre el área en 
cuestión; cuando sea negativo, se tratará de una succión. Esto significa que las 
presiones positivas actúan hacia la superficie y las negativas se alejan de ésta. 
 
 
 
 
 
 94
 
Figura I.8 Definición de parámetros de construcciones con planta cerrada 
 
 
 
 
 
A continuación se especifican los valores de los factores KA y KL 
 
 
 95
- Factor de reducción de presión por tamaño de área, KL 
 
Los valores del factor KA se indican en la tabla I.11; en ella puede observarse que 
este factor depende del área tributaria de diseño. Para los casos no contemplados, 
así como para los muros de silos y tanques cilíndricos, el valor de KA será igual a la 
unidad. 
 
Tabla I.8 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA MUROS EN BARLOVENTO Y 
SOTAVENTO DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA 
SUPERFICIE 
Dirección del 
viento q 
d/b 
Inclinación 
de1 techo 
g 
Cpe 
Barlovento Normal o paralela a las 
generatrices 
Cualquiera Cualquiera 0.8 
Sotavento 
Normal a las generatrices 
(q = 0°) 
≤ 1 
< 10° 
-0.5 
= 2 -0.3 
≥ 4 -0.2 
Cualquiera 
100 ≤ g ≤ 15° -0.3 
= 200 -0.4 
≥ 250 -0.5 
Paralela a las generatrices 
(q = 90°) 
≤ 1 
Cualquiera 
-0.5 
= 2 -0.3 
≥ 4 -0.2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
NOTA: 
1. Se puede i n t e r p o l a r para ob tener v a l o r e s intermedios de d/b y g. 
2. Esta tabla se a p l i c a con ayuda de la f igura I.8. 
 
Tabla I.9 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA ZONAS DE MUROS LATERALES 
DE CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA 
Distancia horizontal a lo largo 
de un muro lateral medida a 
partir de la arista común con el 
muro de barlovento 
Coeficiente de presión exterior 
Cpe 
de 0 a 1H -0.65 
de 1H a 2H -0.5 
de 2H a 3H -0.3 
> 3H -0.2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA: 
1. Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.9. 
2. La distancia horizontal se determina en función de la altura de la construcción, H, la 
cual a su vez se calcula según la figura I.8. 
 96
Tabla I.10 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe PARA ZONAS DE TECHOS DE 
CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA 
Dirección 
del viento 
q 
Ángulo 
g 
Relación 
H/d 
Distancia 
horizontal sobre el 
techo medida a 
partir de la arista 
superior del muro 
de barlovento 
Cpe 
Barlovent
o 
Sotavento 
q = 00 
 
Normal 
a las 
generatrices 
10 
15° 
20o 
25o 
30° 
35° 
45o 
≥60° 
≤ 0.25 
toda 
el 
área 
del 
techo 
-0.7 
-0.5, 0.0 
-0.3, 0.2 
-0.2, 0.3 
-0.2, 0.3 
0.0, 0.4 
0.5 
0.01g 
-0.3 
-0.5 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
10o 
15o 
20o 
25o 
30o 
35o 
45o 
≥60° 
0.50 
toda 
el 
área 
del 
techo 
-0.9 
-0.7 
-0.4, 0.0 
-0.3, 0.2 
-0.2, 0.2 
-0.2, 0.3 
0.0, 0.4 
0.01g 
-0.5 
-0.5 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
10o 
15o 
20o 
25o 
30o 
35o 
45o 
≥60° 
≥ 1.0 
toda 
el 
área 
del 
techo 
-1. 3 
-1.0 
-0.7 
-0.5; 0.0 
-0.3, 0,2 
-0.2, 0.2 
0.0, 0.3 
0.0lg 
-0.7 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
-0. 6 
-0.6 
-0.6 
-0.6 
Normal a las 
generatrices 
q = 0° y g < 10o 
o paralela a generatrices 
las 
q = 90° y g 
todos 
≤ 0.5 
0 a IH 1H a 2H 
2H a 3H 
> 3H 
-0. 9 
-0.5 
-0.3 
-0.2 
≥ 1.0 
0 a H/2 
> H/2 
-1.3 
-0.7 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
Notas: 
1. Esta tabla se utiliza con ayuda de las figuras I.8 y I.9 
2. Cuando se muestren dos valores, el techo deberá diseñarse para el más desfavorable, ya que debido a la 
turbulencia del viento, el techo puede estar sometido a presiones positivas o negativas. Asimismo, deben 
considerarse diferentes combinaciones de presiones exteriores e interiores a fin de utilizar la condición más 
adversa en el diseño. 
3. si se requieren valores del coeficiente de presión correspondiente a valores intermedios del g, y de la relación 
H/d. puede realizarse una interpolación línea la cual se llevará a cabo entre valores del mismo signo la cual se 
llevará a cabo entre valores del mismo signo 
 97
Figura I.9 Definición de zonas en muros laterales para aplicar los coeficinetes de 
presión exterior 
 
 
 
TABLA I.11 FACTOR DE REDUCCION, KA, PARA TECHOS Y MUROS 
LATERALES 
 
Area tributaria 
en m2 
Factor de 
reducción KA 
≤ 10 
25 
≥100 
1.0 
0.9 
0.8 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
NOTA: Puede interpolarse para valores intermedios del área tributaria, A. 
 
El área tributaria es aquélla sobre la cual se considera que actúa la presión de 
diseño; por ejemplo, en el caso de un sujetador de recubrimiento, ésta será el área 
tributaria que retendrá, y en el caso de un larguero, ésta será la que resulte del 
producto del claro entre vigas o columnas principales por la separación entre los 
largueros. 
 
La presión exterior, Pe, se verá afectada por el factor KA cuando se diseñen los 
siguientes elementos de una construcción dada: 
 98
- estructura principal que soporta techos y muros laterales, 
- recubrimientos de esos techos y muros, 
- elementos que sostienen los recubrimientos (tales corno los largueros), y 
- dispositivos de sujeción de dichos recubrimientos. 
 
Como se observa, en el diseño de los muros de barlovento y sotavento este factor 
no interviene, por lo que será igual a uno. 
 
- Factor de presión local, KL 
 
El factor de presión local, KL, se obtendrá de la tabla I.12 y afectará sólo a las 
presiones exteriores, las cuales a su vez se combinarán con las interiores. Sin 
embargo, se tomará como 1.0 si la combinación de presiones exteriores e interiores 
resulta así más desfavorable. 
La presión exterior, Pe, se verá afectada por el factor KL cuando se diseñen los 
siguientes elementos de una construcción dada: 
 
- recubrimientos de muros y techos, 
- elementos que soportan los recubrimientos (tales como los largueros), y 
- dispositivos de sujeción de los recubrimientos. 
 
Cuando se diseñe la estructura principal de la construcción o se trate del muro de 
sotavento, este factor también será igual a la unidad. 
 
Las figuras I.8 y I.10 complementan la tabla I.12 para aclarar todas las variables y 
las zonas donde se aplica el factor de presión local. En el anexo No. 47 se muestran 
figuras que corresponden a algunos casos de la tabla I.12. 
 
 99
Tabla I.12 FACTOR DE PRESION LOCAL, KL , PARA RECUBRIMIENTOS Y 
SUS SOPORTES 
 
 
Presión 
externa 
Casos 
Parte 
de la 
estruc-
tura 
Altura de 
la 
estructura 
Zona de afectación 
Area de 
afectación 
KL 
Empuje 
( + ) 1 
Muro de 
barloven
to 
Cualquiera Cualquiera sobre el 
muro de barlovento. ≤ 0.25a2 1.25 
Succión 
2 
(a) 
Techo Cualquiera 
El ancho de la zona será 
de 1.0a, a todo lo largo 
del borde del techo 
incluyendo la cumbrera 
si es un techo a dos 
aguas. 
≤ a2 1.50 
Muros 
lateral
es 
H < 25m 
El ancho de la zona será 
de 1.0a, a lo largo de los 
bordes verticales del 
muro de barlovento. 
≤ a2 1.50 
(b) 
Muros 
lateral
es 
H ≥ 25m 
La zona afectada se 
localiza a una distancia 
mayor que 1.0a., a partir 
del borde delmuro de 
barlovento. 
≤ 0.25a2 1.50 
3 
(a) 
Techo Cualquiera 
E1 ancho de la zona será 
de 0.5a., a todo lo largo 
del borde del techo 
incluyendo la cumbrera 
si es un techo a dos 
aguas. 
≤ 0.25a2 2.00 
Muros 
lateral
es 
H < 25m 
El ancho de la zona será 
de 0.5a, a lo largo de los 
bordes verticales del 
muro de barlovento. 
≤ 0.25a2 2.00 
(b) 
Muros 
lateral
es 
H ≥ 25m 
El ancho de la zona será 
de 1.0a, a lo largo de los 
bordes verticales del 
muro de barlovento. 
≤ a2 2.00 
4 
Muros 
lateral
es 
H ≥ 25m 
El ancho de la zona será 
de 0.5a, a lo largo de los 
bordes verticales del 
muro de barlovento 
≤ 0.25a2 3.00 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 100
NOTA: 
1. Los casos 2, 3 y 4 son alternativos y no se aplican simultáneamente. 
2. Para techos de edificios bajos que se encuentren adyacentes a edificios altos, y 
para construcciones altas que tengan muros con bordes inclinados o con 
salientes, expuestas a condiciones de alta turbulencia, un factor de presión 
local con un valor de 3.0 no resulta conservador. Estas situaciones están fuera 
del alcance de este manual por lo que deberá recurrirse a las recomendaciones 
de especialistas. 
3. Cuando se presenten presiones positivas (empujes) en zonas de techos, el valor 
de KL será igual a uno. 
4. El área de afectación debe compararse con la tributaria para definir en que área 
se aplican los valores de KL que se aquí se indican. 
5. Cuando g sea menor que diez grados, la zona de afectación del techo se 
definirá como si ésta fuese horizontal, por lo que el factor de presión local no 
se aplicará en la zona de la cumbrera. 
 
Cuando el área de un elemento de recubrimiento, o de un miembro de soporte de 
éste, exceda las áreas de afectación dadas en la tabla I.12, el factor de presión local, 
KL, será igual a 1.0 para el área restante de dicho elemento. 
 
Al aplicar el factor de presión local, el límite negativo del producto KL Cpe será de 
-2.0. 
 
6.6.8.2.2.2 Presiones interiores 
 
La presión interior, Pi , se calculará utilizando la siguiente expresión: 
 
Pi = CPi * qz Donde: 
Pi es la presión interior, en kg/m2 , 
CPi el coeficiente de presión interior, adimensional, y 
qz la presión dinámica de base, en kg/m2 (inciso 6.6.7). 
 
Es importante remarcar que esta presión interior se considerará constante sobre 
todas las superficies interiores de la construcción, y que para diseñar las estructuras 
y sus recubrimientos deberá tomarse en cuenta que las presiones interiores actúan 
simultáneamente con las exteriores descritas en el inciso 6.6.8.2.2.1, debiéndose 
seleccionar la combinación de ellas que resulte más desfavorable. 
 101
Los distintos valores del coeficiente de presión interior, CPi, se dan en las Tablas 
I.13(a) y I.13(b); la primera de ellas se aplica para el caso en que las superficies 
permiten pequeñas filtraciones al interior de la construcción -son permeables-, 
mientras que la segunda es aplicable cuando existen aberturas de tamaño 
considerable sobre las distintas superficies que conforman la estructura. En estas 
tablas se emplean conceptos esenciales que se definen junto con ellas. 
 
Figura I.10 Factores de presión local, KL, para recubrimientos y sus soportes 
 
 102
a) Permeabí1idad. 
 
Si en una estructura existen huecos o hendiduras que permiten que el flujo de 
viento penetre a su interior, entonces se presentan presiones interiores que pueden 
alcanzar magnitudes importantes o actuar simultáneamente con las exteriores 
provocando condiciones desfavorables, por lo que deberán tomarse en cuenta. La 
permeabilidad de una superficie se define como el cociente entre el área de las 
hendiduras y huecos, resultado de las tolerancias normales de la construcción, y el 
área total de esa superficie; dado que en la práctica es difícil evaluarla, en la tabla 
I.13(a) se incluyen diferentes casos que, en forma cualitativa, toman en cuenta la 
permeabilidad de las superficies expuestas. 
 
Tabla I.13(a) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, CPi, PARA 
CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR CERRADA 
Y MUROS PERMEABLES 
 
Estado de permeabilidad de la construcción Cpi 
1. Un muro permeable, los otros impermeables: 
a) Viento normal al muro permeable 
b) Viento normal a un muro impermeable. 
 
0.6 
-0.3 
2. Dos o tres muros igualmente permeables, el 
(los) otro(s) impermeable(s): 
a) Viento normal a un muro permeable 
b) Viento normal a un muro impermeable 
 
 
0.2 
-0.3 
3. Todos los muros igualmente permeables. 
-0.3 ó 0.0, según lo 
que produzca la 
combinación de carga 
más desfavorable. 
4. Construcciones selladas eficientemente y que 
tengan ventanas que no puedan abrirse. 
-0.2 ó 0,0, según lo 
que produzca la 
combinación de carga 
más desfavorable 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
 
 
 103
b) Aberturas. 
 
Se consideran como tales las puertas y ventanas abiertas, ventilas para aire 
acondicionado y sistemas de ventilación, y aberturas en los recubrimientos, entre 
otras. 
 
c) Aberturas dominantes. 
 
Se presentan sobre una superficie donde la suma de sus áreas excede la suma de las 
áreas de las aberturas de cualquiera de las otras superficies; una abertura dominante 
no necesariamente es grande. 
 
En regiones propensas a ciclones, las ventanas deberán considerarse como 
aberturas, a menos que sean capaces de resistir el impacto de una pieza de madera 
de 4 kg y 100 mm x 50 mm de sección transversal, que las golpee a una velocidad 
de 15 m/s. Este requisito puede ser diferente en el caso de estructuras especiales, en 
cuyo caso deberá justificarse el empleo de otros, valores. 
 
 104
 
Tabla I.13(b) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, Cpi, PARA 
CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR 
CERRADA Y SUPERFICIES CON ABERTURAS 
 
Aberturas en la construcción CP1 
1. Aberturas dominantes: 
a) En el muro de barlovento: 
La relación entre el área 
abierta de este muro y el área 
abierta total de los techos y 
los otros muros (incluyendo 
permeabilidad), sometidos a 
succión exterior, es igual a: 
 
b) En el muro de sotavento: 
c) En un muro lateral: 
 
d) En el techo: 
 
 
 
-0.3 ó 0.0 
±0,1 
0.3 
0.5 
0.6 
0.8 
 
-0.5 
 
Valor de Cpe para 
muros laterales (tabla 
1.9)(1) 
 
Valor de Cpe para 
techos (tabla 1.10)(1) 
 
2. Igual área de aberturas en dos o más muros, 
-0.3 ó 0.0, según lo que 
produzca la 
combinación de carga 
más desfavorable. 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA: 
(1) Dado que en las tablas I.9 y I.10 el Cpe varía según la zona de la superficie, 
para calcular el CPi deberá un considerarse un valor promedio de acuerdo con 
los casos de cada tabla, en función del tamaño y ubicación de las aberturas. 
Otra manera de seleccionar el coeficiente en esas tablas es localizar en la 
superficie en cuestión el centroide de las aberturas y tomar el valor 
correspondiente a esa posición. 
 
6.6.8.2.3 Construcciones con techos horizontales y extremos inclinados 
 
El coeficiente de presión exterior, Cpe, de techos horizontales con los extremos 
inclinados (figura I.11) para la dirección del viento normal a las generatrices (q= 0) 
se determinará, con base en la tabla I. 10, como sigue: Para la zona inclinada en 
0.5 o menor 
1.0 
1.5 
2.0 
3.0 
6.0 o mayor 
 105
barlovento (B) se emplearán los valores que corresponden a barlovento; para la 
zona central horizontal (C) y la inclinada de sotavento (S) se utilizaran los valores 
para sotavento, tomando ambas zonas como si tuvieran la misma inclinación g. 
 
Para la dirección del viento paralela a las generatrices (q = 90o), dicho coeficiente 
se obtendrá de la misma tabla, pero considerando que la pendiente del techo es nula 
y la altura H será la correspondiente a la parte plana del techo. Los coeficientes de 
presión exterior en los muros se obtendrán a partir de las tablas I.8 y I.9 
 
Las presiones exteriores correspondientes sedeterminarán según se indica en el 
inciso 6.6.8.2.2.1, aplicando los factores de presión local, KL, que ahí se señalan 
para el diseño de los recubrimientos; en el caso del techo, estos factores locales se 
determinarán suponiendo como si éste fuese plano y horizontal. Finalmente, las 
presiones interiores se obtendrán conforme al inciso 6.6.8.2.2.2. 
 
Figura I.11. Techos horizontales con extremos inclinados 
 
 
 
 
 
 
6.6.8.2.4 Construcciones con techos de claros múltiples (g < 60o ) 
 
Los valores del coeficiente de presión exterior, Cpe, para construcciones con claros 
múltiples que tengan techos a dos aguas o dentados en forma de sierra (véase la 
figura I.12), para las direcciones del viento perpendiculares a las generatrices (q=0o 
y q = 180o), se obtendrán de las tablas I.14 y I.15, respectivamente. En los casos en 
que se dan dos valores, el techo deberá diseñarse para el más desfavorable. La 
altura a considerar será, para q igual 0o y 180o, la correspondiente a la altura H, 
como se muestra en las figura I.12; y para q igual a 90o, la altura máxima de los 
vértices superiores del techo. 
C 
B S 
g 
H 
DIRECCION 
DEL VIENTO 
VIENTO 
q=00 
 106
Figura I.12 Techos con claros múltiples 
 
 
 107
Tabla I.14 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA 
CONSTRUCCIONES CON TECHOS A DOS AGUAS EN CLAROS 
MÚLTIPLES 
 
Dirección 
del viento(q) 
Coeficiente de presión exterior (Cpe) 
a c g m s 
0o 
y 
180° 
0.7 
De la tabla I.10 
tómense los valores 
para H/d y g 
correspondientes. 
-0.3 y 0.2 para g < 10° 
-0,5 y 0.3 para g ≥ 10° 
-0,2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Cuando el viento actúa en dirección perpendicular a las generatrices (q = 0o o q = 
180o), los valores del coeficiente de presión exterior en los muros laterales se 
obtendrán de la tabla I.9; y cuando actúa en dirección paralela a las generatrices (q 
= 90° o q = 270°), dichos valores para muros y techos se obtendrán de las tablas I.8 
a I.10, teniendo en cuenta que en esta dirección la pendiente del techo se tomará 
igual a cero (g = 0o ) y la altura a considerar será la máxima de los vértices 
superiores de éste; sólo para la dirección paralela a las generatrices, el valor dado 
por la expresión (-0.05 (n-1)) adicionará a los coeficientes de presión de los techos 
en el intervalo de 0 a 1H a partir del borde superior del muro de barlovento; en el 
expresión anterior, la constante "n" corresponde al número total de claros, y será 
igual a 4 si "n" es mayor que 4 
 
Tabla I.15 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, CPe, PARA CONSTRUCCIONES 
CON TECHOS DENTADOS EN FORMA DE"SIERRA 
 
Direc-
ción del 
viento 
(q) 
Coeficiente de presión exterior (Cpe) 
primer claro segundo claro otros claros 
intermedios 
último claro 
a c g j m n x y s 
0o 
180° 
0.7 
-0.2 
-0.9 
-0.2,0.2 
-0.9 
-0.3 
-0.5,0.2 
-0.2,0.2 
-0.5,0.5 
-0.4 
-0.5,0.3 
-0.4 
-0.3,0.5 
-0.7 
-0.4 
-0.3 
-0.2 
0. 7 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
 108
Las presiones exteriores correspondientes se calcularán según se indica en el inciso 
6.6.3.2.2.1, aplicando los factores de presión local, KL , que ahí se señalan para el 
diseño de los recubrimientos; en el caso del techo, estos factores locales se 
determinarán considerando como si éste fuese plano y horizontal. 
 
Las presiones interiores se obtendrán de acuerdo con el inciso 6.6.8.2.2.2 y con 
ayuda de las tablas I.13(a) y I.13(b), excepto cuando existan aberturas dominantes 
en el techo, en cuyo caso el coeficiente de presión interna se tomará igual a ±0.8, el 
que resulte más desfavorable. 
 
6.6.8.2.5 Cubiertas de arco circular 
 
A continuación se da el procedimiento para obtener las presiones de diseño en 
cubiertas de arco circular. Es importante señalar que este método también es 
aplicable cuando dichas cubiertas estén soportadas por muros, siempre y cuando la 
altura de éstos no exceda los 3 metros, como se muestra en la figura I.13(a). 
 
a) Presión exterior para diseño de la estructura principal 
 
La presión exterior, Pe , en cubiertas de arco circular como la que se muestra en la 
figura I.13(a) se calculará con la siguiente expresión: 
 
Pe = Cpe * qZ 
Donde: 
 
Pe es la presión exterior, en kg/m2 
Cpe el coeficiente de presión exterior, adimensional, y 
qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7). 
 
 109
Figura I.13 (a) Cubiertas de arco circular 
 
 
 
 
Figura I.13 (b) Cubiertas de arco circular 
 
 
 
Nota: 
 
Cpe debe aplicarse uniformemente en toda la superficie de la cubierta circular 
Figura I.13 (b) Coeficiente de presión exterior, Cpe, para cubiertas de arco circular 
viento paralelo a las generatrices 
 
 110
En la figura I.13(b) se muestra el coeficiente Cpe en función de la longitud 
normalizada L/H y para el caso en que la dirección del viento es paralela las 
generatrices. En la tabla I.16(a) se dan los valores de este coeficiente para el viento 
que actúa en dirección normal a las generatrices. 
 
Figura I.13(c) Zonas consideradas para los coeficientes de presión exterior de 
cubiertas de arco circular. Viento normal a las generatrices 
 
 
Tabla I.16(a) COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, Cpe, PARA CUBIERTAS DE 
ARCO CIRCULAR. VIENTO NORMAL A LAS GENERATRICES 
 
Relación 
altura-claro 
l=H/b 
Zonas 
localizadas a lo 
largo de la nave 
Coeficiente de presión exterior (Cpe ) 
Barlovento 
(B) 
Zona central 
(C) 
Sotavento 
(S) 
0.20 < l < 0.35 Extrema 0.33 -0.67 -0.42 
 
 
Intermedia 0.33 -0.38 -0.31 
0.35 ≤ l < 0.60 Extrema 0.40 -0.54 -0.42 
 
 
Intermedia 0.40 -0.46 -0.35 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTAS: 
1. Los parámetros que aquí se emplean se ilustran en las figuras I.13 (a) y I.13(c). 
2. Cuando la cubierta se asemeje a un arco circular, puede utilizarse esta tabla; de lo 
contrario, deberá consultarse a un especialista. 
 111
3. Cuando en la cumbrera del techo se coloque un ventilador que tenga una altura de por 
lo menos 5% de la altura total del techo, al coeficiente de presión exterior 
correspondiente a la zona central de la cubierta se le sumará 0.3; por ejemplo, el 
coeficiente de presión igual a -0.67 en la zona central deberá sustituirse por el valor de 
(-0.67+0.3)=-0.37. Dichas reducciones no se realizarán para la dirección del viento 
paralela a las generatrices ya que, en este caso, el ventilador tiene poco efecto sobre el 
flujo del aire y sobre las presiones exteriores resultantes. 
 
Las presiones exteriores en los muros de la construcción (figura I.13(a)), se 
determinarán de acuerdo a lo indicado en el inciso 6.6.8.2.2.1 de construcciones de 
planta rectangular cerrada; la pendiente del techo g, que se utilizará será la que 
corresponda a la secante del arco que une el punto de la cumbrera con el del 
arranque. 
 
b) Presiones para diseño de elementos de recubrimiento y secundarios 
 
Las presiones exteriores que toman en cuenta los efectos locales y que se emplean 
para diseñar los recubrimientos de la cubierta, sus elementos de soporte y 
sujetadores, se evaluarán con: 
 
Pl = CPl * qZ 
En donde: 
Pl es la presión local, en kg/m2, 
CPl el coeficiente de presión local, adimensional, y 
qZ la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7) 
 
En ningún caso deben aplicarse las recomendaciones del inciso 6.6.8.2.2.1 
referentes a los factores locales KA y KL. Los valores del coeficiente CPl se dan en 
la figura I.13(d), en la cual se observa que éstos dependen de la distancia al borde 
normalizada, x/H, y de la relación l = H/b, la que a su vez clasifica a las cubiertas 
en los Grupos I y II. Los parámetros utilizados en esta figura se ilustran en la figura 
I.13(a). 
 
 112
Figura I.13(d) Coeficiente de presión local, CPi, para elementos de recubrimiento 
de cubiertas circulares 
 
 
 
 
d) Presión interior 
 
Esta se calculará empleandola siguiente ecuación: 
 
Pi = CPi * qZ 
 
Donde: 
Pi es la presión interior, en kg/m2, 
CPi el coeficiente de presión interior, adimensional, y 
qZ la presión dinámica de base del viento, en kg/m2 (inciso 6.6.7) 
 
Los valores del coeficiente CPi, se presentan en la tabla I.l6(b). 
 
 
 113
Tabla I.16(b) COEFICIENTE DE PRESION INTERIOR, CPi ,PARA 
CUBIERTAS DE ARCO CIRCULAR 
Altura (m) Abertura en barlovento Abertura en sotavento 
≤ 3 0.51 -0.17 
3 < H < 9 0.6 - 0.03H -0.13 + 0.0067H 
9 ≤ H ≤ 15 0.33 -0. 13 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA: 
1. Los valores de esta tabla sólo se aplican cuando la estructura tiene una sola 
abertura en alguno de los muros, la cual puede abarcar del 15 al 25% del área 
de la superficie donde se encuentre. 
2. Cuando la abertura se localice en un muro lateral para una dirección del viento 
dada, el coeficiente de presión interior se determinará a partir del caso c) de la 
tabla I.13(b): abertura dominante en un muro lateral. 
3. Para alturas mayores que 15 m, se recomienda consultar a un especialista o 
efectuar pruebas en túnel de viento 
 
Cuando se diseñe la estructura principal, deberá considerarse que las presiones 
interiores actúan simultáneamente con las presiones o las succiones exteriores 
(Inciso a); asimismo, éste será el caso con las succiones locales (inciso b) para 
diseñar los elementos de recubrimiento, sus elementos de soporte y sujetadores. En 
ambos casos debe seleccionarse la combinación que resulte más desfavorable. 
 
6.6.8.2.6 Techos aislados 
 
Deberá tomarse en cuenta que los techos aislados a una o dos aguas y los invertidos 
(por ejemplo, los paraguas) están divididos en dos mitades (figura I.14), y que cada 
mitad está sometida a la presión neta dada por: 
 
Pn = CPn KA. KL qZ 
Donde: 
Pn es la presión neta, en kg/m2, 
CPn el coeficiente de presión neta, el cual corresponde al CPb en la parte de 
barlovento, y al CPS en la de sotavento, adimensional, 
 114
KA el factor de reducción de presión por tamaño de área (véase el inciso 
6.6.8.2.2.1), adimensional, 
KL el factor de preaión local dado en la tabla I.20, adimensional, y 
qZ la presión dinámica de base, en kg/m2, calculados de acuerdo con lo 
indicado en el inciso 6.6.7. 
 
Figura I.14 Techos aislados 
 
 
En las tablas I.17 a I.19 se presentan los valores del coeficiente de presión neta en 
cada mitad del techo aislado (barlovento o sotavento). En los casos en que se dan 
dos valores, deberá seleccionarse el que produzca las condiciones más 
desfavorables, considerando las dos mitades. 
 
 115
Tabla I. 17(a) COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA EN TECHOS AISLADOS A 
UN AGUA PARA 0.25 ≤ H/d ≤ 1 
 
Pendiente 
del techo 
(g) 
Angulo 
q 
CPb CPS 
Libre (3) 
debajo 
Obstruido (4) 
debajo 
Libre (3) 
debajo 
Obstruido (4) 
debajo 
00 
150 
300 
00 
-0.6, 0.6 
-1.0, 0.0 
-2.2 
-1.0, 0.4 
-1.5, 0.0 
-2.7 
-0.4, 0.2 
-0.6, 0.0 
-1. 1,-0.2 
-0.8, 0.4 
-1.0, 0.2 
-1.3, 0.0 
00 
150 
300 
180° 
-0.6, 0.6 
0.0, 0.8 
1.6 
-1.0, 0.4 
0.0, 0.8 
1.6 
-0.4, 0.2 
0.0, 0.4 
0.8 
-0.8, 0.4 
-0.2, 0.0 
0.0 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.17 a I.19: 
1. Estas tablas se utilizan con ayuda de la figura I.14. 
2. A fin de obtener valores intermedios para techos con pendientes diferentes a las indicadas, puede 
realizarse una interpolación lineal, la cual se llevará a cabo únicamente ente entre valores del 
mismo signo. 
3. “Libre debajo” significa que las, mercancías y materiales almacenados bajo techo bloquean 
menos del 50% del área de la sección transversal expuesta al viento. 
4. "Obstruido debajo" significa que el 75% o más del área de la sección transversal se encuentra 
obstruida. 
5. La interpolación lineal se permite para valores de obstrucción intermedios. 
6. En todos los casos de la figura I.14, cuando q= 900 se utilizará la tabla I.17(a) con q= 0° y g= 0°, 
excepto los que cumplen con las condiciones de la tabla I.17(b), siguiendo el mismo criterio de 
dividir el techo en dos mitades en la dirección del viento. 
 
Tabla I.17(b) COEFICIENTE DE PRESION NETA EN ZONAS DE TECHOS 
AISLADOS A UN AGUA PARA g = 0°, q = 0° y 90°, H/d < 0.25 
 
Distancia horizontal sobre 
el techo medida a partir de 
la arista de barlovento 
Coeficiente de presión neta 
(CPn) 
0 a 1H 
1H a 2H 
> 2H 
 
Valores de CPb en la tabla I.17(a) para g=00 
 
Valores de CPS en la tabla I,17(a) para g = 00 
 
-0.2, 0.2 para libre debajo 
-0.4, 0.2 para obstruido debajo 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA; 
1. Para determinar la distancia horizontal véase la figura I.9. 
 
 116
Tabla I. 18 COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA EN TECHOS AISLADOS A 
DOS AGUAS PARA. 0.25 ≤ H/d ≤ 1 
 
Pendiente 
del 
techo 
(g) 
Ángulo 
 
q 
CPb CPS 
Libre 
debajo 
Obstruido 
debajo 
Libre 
debajo 
Obstruido 
debajo 
00 < g ≤ 7.50 
15.0° 
22.5° 
30.0° 
0 
y 
180° 
-0.6, 0.4 
-0.4, 0.6 
-0.4, 0.8 
-0,4, 0.9 
-1.4 
-1.2 
-0.9 
-0.5 
-0.7 
-1.0 
-1.1 
-1.2 
-1.0 
-1.3 
-1.4 
-1.5 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Tabla I.19 COEFICIENTE DE PRESION NETA EN TECHOS AISLADOS 
INVERTIDOS PARA 0.25 ≤ H/d ≤ 1 
 
Pendiente 
del 
techo 
(g) 
Ángulo 
q 
CPb CPS 
Libre 
debajo 
Obstruido 
debajo 
Libre 
debajo 
Obstruido 
debajo 
00 < g ≤ 7.50 
15.0° 
22.5° 
30.0° 
 
00 
y 
180° 
-0.6, 0.4 
 -0.6, 0.4 
-0.7, 0.3 
-0.7, 0.3 
-0.7 
-0.8 
-1.0 
-1.2 
0.3 
0.5 
0.7 
0.9 
-0.3 
-0.2 
-0.2 
-0.2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Cuando un techo aislado esté soportado por un solo apoyo (columna o muro) de tal 
manera que tenga un comportamiento de techo en voladizo, podrán aplicarse los 
coeficientes que aquí se señalan; el voladizo puede ser de todo el techo o solamente 
de una parte de él, dependiendo de la localización del apoyo; sin embargo, cuando 
el claro del voladizo exceda los 3 metros, también deberán calcularse las presiones 
perpendiculares a la acción del viento, como señala en el inciso 6.6.9.3.4, y revisar 
su comportamiento ante esta condición adicional. 
 
A fin de diseñar los recubrimientos y elementos que los soportan, con ayuda le la 
figura I.15 deberán aplicarse los valores del factor de presión loca, KL, que se 
indican en la tabla I.20 siguiendo en forma análoga las recomendaciones dadas en 
el inciso 6.6.8.2.2.1. 
 117
 
Tabla I.20 FACTOR DE PRESION NETA LOCAL, KL PARA LOS RECUBRIMIENTOS 
Y SUS SOPORTES DE TECHOS AISLADOS Y TOLDOS(1) 
 
Casos 
Inclinación 
del techo g 
Zona de afectación Área de 
afectación 
KL 
1 Presiones g ≥ 100 
El ancho de la zona 
será de 1.0a, a lo 
largo de todo el borde 
del techo, incluyendo 
la cumbrera si es a 
dos aguas. 
Entre 
0.25a2 
y 
1.0a2 
1.50 
2 Presiones g ≥ 100 
El ancho de la zona 
será de 0.5a, a lo largo 
de todo el borde del 
techo, incluyendo la 
cumbrera si es a dos 
aguas 
≤ 0.25 a2 2.0 
2 Succiones 
(-) hacia 
arriba 
g < 100 
El ancho de la zona 
será de 0.5a, a lo 
largo del borde de 
barlovento. 
≤ 0.25 a2 3.0 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
NOTAS: 
1. Las figuras I.14 y I.15 complementan esta tabla para aclarar todas las variables 
y las zonas donde se aplica el factor de presión local. 
2. En los casos 1 y 2 las presiones pueden ser de empuje o succión. 
3 Todos los casos son alternativos y no se aplican simultáneamente. 
4. El área de afectación debe compararse la tributaria para definir en que área se 
aplican los valores de KL que aquí se indican. 
5. En los casos 1 y 2 se excluyen los techos invertidos 
 
6.6.8.2.7 Toldos y cubiertas adyacentes a construcciones cerradas 
 
La presión neta, Pn, del viento que actúa sobre toldos y cubiertas adyacentes a 
construcciones cerradas deberá calcularse con la siguiente ecuación: 
 
Pn = CPn KA KL qz 
Donde: 
Pn es la presión neta,en kg/m2, 
CPn el coeficiente de presión neta, adimensional, 
KA el factor de reducción de presión por tamaño de área (inciso 
6.6.8.2.2.1), adimensional, 
 118
KL el factor de presión neta local dado en la tabla 1.20, adimensional, y 
qz la presión dinámica de base, en kg/m2 , (inciso 6.6.7) 
 
Para la dirección del viento normal al muro adyacente ( q=00 ), el coeficiente de 
presión neta se obtiene de la tabla I.21; para la dirección paralela ( q = 900), dicho 
coeficiente se obtiene de la tabla I.17 (véase la figura I.16(a)) pero con q = 00 . En 
el caso de las cubiertas parcialmente encerradas, se utilizará la figura I.16(b). 
 
Figura I.15 Factores de presión local, KL, para techos aislados 
 
 
 
Tabla I.21(a) COEFICIENTE DE PRESIÓN NETA, CPn, EN TOLDOS Y CUBIERTAS 
ADYACENTES A CONSTRUCCIONES PARA g ≤ 5°, hc /H < 0.5 Y q = 00 
(VIENTO NORMAL AL MURO) 
Relación 
hc/ H 
Coeficiente de presión neta (CPn ) 
Fuerza resultante 
ascendente 
Fuerza resultante 
descendente 
0.1 
0.2 
0.5 
1.2 
0.7 
0.4 
-0.2 
-0.2 
-0.2 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 119
Figura I.16 (b) Coeficiente de presión neta, Cpn, en cubiertas parcialmente 
encerradas con hc/Lv 0.5 
 
 
 
Los toldos y cubiertas deberán diseñarse tanto para las presiones netas 
descendentes (positivas) como para las ascendentes (negativas), conforme a lo 
señalado en las tablas I.21(a) y (b). 
 
 
 
 
 120
Tabla I.21(b) COEFICIENTES DE PRESIÓN NETA, CPn, EN TOLDOS Y CUBIERTAS 
ADYACENTES A CONSTRUCCIONES PARA g ≤ 5°, hc/H ≥ 0.5 Y q = 00 
 (VIENTO NORMAL AL MURO) 
 
Re1ación 
hc/HC 
Coeficiente de presión neta (CPn) 
Fuerza resultante 
descendente 
Fuerza resultante 
ascendente 
0.5 
0.75 
1.0 
0.5 
0.4 
0.2 
-0.3 
[-0.3-0.2 (hc/Lc)] ó -1.5(1) 
[-0.3-0.6 (hc/Lc)] ó -1.5(1) 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.21 : 
1. El que resulte de menor magnitud. 
2. Para toldos o cubiertas adyacentes a los muros de forma rectangular, figura I.16(a) 
izquierda, H será igual a la altura ha en el cálculo de la presión a dinámica de base; 
por el contrario, cuando el toldo o cubierta se coloque sobre un muro con remate 
triangular, figura I. 16(a) derecha, la altura a considerar como H será la de la 
cumbrera del techo de la construcción cerrada. 
3. hc es la altura medida desde el nivel del terreno al toldo a cubierta. 
4. Para valores Intermedios de hc/H puede interpolarse linealmente. 
5. Lc es la longitud del toldo o cubierta, medida como se indica en la figura I.l6 (b), en 
m. 
 
Cuando la relación hc /H, sea menor que 0.5, la presión neta se determinará con qz 
evaluada para Z = H; cuando dicha relación sea mayor o igual que 0.5 entonces se 
utilizará qz evaluada para Z = hc (figura I.16) 
 
6.6.8.2.8 Techos en voladizo 
 
Para techos y toldos en voladizo con un claro menor que 5 metros, las cargas por 
viento pueden evaluarse siguiendo lo establecido para techos aislados o toldos 
adyacentes a construcciones, según el caso (incisos 6.6.8.2.6 y 6.6.8.2.7). 
 
A fin de calcular las cargas de diseño sobre techos en voladizo cuyo claro sea 
mayor que 5 metros (por ejemplo, los techos de graderías), es necesario considerar 
la respuesta dinámica, por lo que las cargas deberán determinarse de acuerdo con lo 
especificado en el inciso 6.6.9.3.5. 
 121
6.6.8.2.9 Letreros y muros aislados 
 
La presión neta, Pn, sobre letreros rectangulares planos o sobre muros aislados 
deberá obtenerse utilizando la siguiente ecuación (figura I.17): 
Pn = CPn KP qH 
En donde: 
CPn es el coeficiente de presión neta obtenido de las tablas I.22, adimensional, 
Kp el factor de reducción de presión por porosidad, adimensional; este factor 
está dado por: [l-(l-f)2 ], en donde f es la relación de solidez del letrero o 
muro, 
f la relación entre el área sólida y el área total de la superficie del letrero o 
muro, adimensional, y 
qH la presión dinámica de base del viento calculada, según el inciso 6.6.7, a la 
altura total del letrero o muro (Z= H), kg/m2. 
 
Figura I.17 Letreros y muros aislados 
 
 
TABLAS I.22 COEFICIENTES DE PRESION NETA, CPN, PARA LETREROS 
Y MUROS AISLADOS 
Tabla I.22(a) VIENTO NORMAL AL LETRERO O MURO (q = 0°) 
 
Coeficiente de presión neta (CPn) 
Letreros 
Muros 
0 < he /H < 0. 2 0,2≤ he/H ≤0.7 
1.2 + 0.02族贫萍乒石5祖 1.5 1.2 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 122
La tabla I.22(a) se aplica para letreros con 1 ≤ b/he ≤ 45 y muros con 1 ≤ b/H ≤ 
45. En caso de que b/he o b/H sean mayores que 45, el CPn será igual 2.0 En el caso 
de muros, si b/H es menor que uno, el CPn será también igual a 2.0. En el caso de 
letreros, si b/he es menor que uno, el CPn será igual a 2.0 si he/H ≥ 0.2, pero si 0 < 
he/H < 0.2, el CPn se calculará con la expresión de la tabla I.22(a) reemplazando la 
relación b/he por su valor inverso. 
 
Tabla I.22(b) VIENTO A 45° SOBRE EL LETRERO O MURO (q = 45°) 
 
Coeficiente de presión neta (CPn) en zonas de letreros o muros 
Letreros Muros 
Distancia horizontal medida a partir del 
borde libre de barlovento del letrero. 
Distancia horizontal medida a partir del 
borde libre de barlovento del muro. 
0 a 2he 2he a 4he > 4he 0 a 2H 2H a 4H > 4H 
3.0 1.5 0.75 2. 4 1.2 0.6 
 Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA : Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.18. 
 
Tabla I.22(c) VIENTO PARALELO AL PLANO DEL LETRERO 0 MURO (q = 900 ) 
Coeficiente de presión neta (CPn) en zonas de letreros o muros 
Letreros Muros 
Distancia horizontal medida a partir del 
borde libre de barlovento del letrero. 
Distancia horizontal medida a partir del 
borde libre de barlovento del muro. 
0 a 2he 2he a 4he > 4he 0 a 2H 2H a 4H > 4H 
±1.2 +0.6 ±0.3 ±1.0 ±0.5 ±0.25 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA : Esta tabla se aplica con ayuda de la figura I.18. 
 
6.6.8.2.10 Silos y tanques cilíndricos. 
 
La presión exterior, Pe, para el diseño de las paredes o muros laterales, y de los 
techos de silos y tanques cilíndricos (figura I.19(a)), deberá calcularse a partir de: 
 
Pe = CPe KA KL qH 
 123
Donde: 
CPe es el coeficiente de presión exterior que se calcula según si se trata de la 
pared o del techo del silo o tanque cilíndrico, adimensional, 
KA el factor de reducción de presión por tamaño de área, adimensional, 
KL el factor de presión local, adimensional, y 
qH la presión dinámica de base, en kg/m , determinada según el inciso 6.6.7 
para la altura Z = H. 
 
Figura I.18 (b) Letreros 
 
 
 
El factor KA se utilizará solamente en los techos o tapas de la construcción, de 
acuerdo con lo que se indica en el inciso 6.6.8.2.2.1; será igual a la unidad en el 
diseño de las paredes o muros perimetrales. 
 
EL factor KL dado en la tabla I.12 se analizará a la zona de los bordes de 
barlovento de los techos cuando la pendiente del techo sea menor o igual a 150; 
cuando sea mayor, este factor se aplicará además sobre una zona cercana a la punta 
del cono. Las áreas de dichas zonas se muestran en la figura I.19(b). 
 124
El factor de presión local deberá tomarse = 1.0 para las paredes del tanque o silo. 
 
En el caso de los techos o tapas de silos y tanques de sección transversal circular, el 
coeficiente de presión exterior, CPe, se obtendrá de la figura I-19(b), en la cual se 
observa que este coeficiente se aplica cuando la inclinación del techo, g, se 
encuentra entre cero y treinta grados. Para valores mayores se recomienda utilizar 
resultados de pruebas experimentales en túnel de viento 
 
Finalmente, el coeficiente de presión exterior para las paredes o muros laterales 
varía con el ángulo b (figura 1.19(a)) de acuerdo con la siguiente expresión: 
 
CPe = KS CP1 
Donde: 
 
Ks = 1.0 para CP1 ≥ -0.15, 
 = 1.0 - 0.55 (CP1 + 0.15) log10族钮泞凝祖 para CP1 < -0.15, 
CP1 = -0.5 +0.4cosb + 0.8 cos2b + 0.3 cos3b -0.1 cos4b - 0.05 cos5b, 
 
b es el ángulo entre la dirección del viento y un punto sobre la pared del silo 
o tanque circular (figura I.19(a)). 
 
Este coeficiente es válido para silos y tanques desplantados al nivel del terreno o 
soportados por columnas cuya altura no sea mayor que la de ellos mismos, he 
(figura 1.19(a)) 
El factor CP1 , es el coeficiente de presión exterior correspondiente a un depósito 
cilíndrico con una relación de aspecto, l = he/b, unitaria y su valor es función del 
ángulo b. 
 
La fuerza de arrastre, Fa , en kg, que debe considerarse para el diseño global de 
silos y tanques (tanto los desplantados a nivel del terreno como los elevados) se 
calculará con la expresión: 
Fa=0.63 qH b he 
 
 125
Donde las dimensiones "b" y "he" se definen en la figura I.19, y la presión 
dinámica de base (inciso 6.6.7) se calcula a la altura Z = H. 
 
Figura I.18 (b) Coeficentes de presión exterior, Cpe, para techos de silos y tanques 
cilíndricos (0.25 he /b 4.0) 
 
 
 126
6.6.8.2.11 Fuerzas en miembros estructurales aislados 
 
La fuerza en la dirección del flujo del viento sobre elementos estructurales 
expuestos directamente a dicho flujo, tales como perfiles estructurales que formen 
armaduras, marcos y torres, se calcula con la ecuación: 
 
Fa=Ki Ke Kra Ca Az qz 
en donde: 
 
Fa es la fuerza de arrastre sobre el elemento en la dirección del viento, en kg, 
Ki el factor que toma en cuenta el ángulo de inclinación del eje del miembro 
con respecto a la dirección del viento, adimensional: 
= 1.0, cuando el viento actúa perpendicularmente al miembro, 
= sen2q, cuando existe un ángulo q entre la dirección del viento y el eje del 
elemento estructural, 
Ke el factor de protección, aplicable a marcos abiertos múltiples (tablas I.23 y 
I.24), adimensional, 
Kra el factor de corrección por relación de aspecto de miembros individuales, 
adimensional, 
Tabla I.22 (d) 
Relación de Aspecto 
( l / b) 
Factor de corrección 
Kra 
2 < l/b ≤ 4 
8 
14 
30 
40 o mayor 
0.6 
0.7 
0.8 
0.9 
1.0 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
NOTA: Para valores intermedios de l/b puede interpolarse linealmente 
 
Ca el coeficiente de arrastre, adimensional, 
Az el área del elemento, a una altura Z, proyectada perpendicularmente a la 
dirección del viento, en m2, y 
qz la presión dinámica de base del viento, en kg/m2, dada en el inciso 6.6.7. 
 127
Asimismo, la fuerza de arrastre debida al viento para distintos ángulos de 
incidencia de éste, podrá calcularse en la dirección de dos ejes ortogonales de la 
sección del elemento de acuerdo con las ecuaciones: 
 
Fx = Ki Ke Kra CFX b qz 
Fy = Ki Ke Kra CFY b qz 
 
En donde: 
 
Fx Fuerza en la dirección del viento, por unidad de longitud del elemento 
estructural, en kg/m, 
Fy Fuerza transversal a la dirección del viento, por unidad de longitud del 
elemento estructural, en kg/m, 
CFX Coeficiente de fuerza, adimensional, 
CFY Coeficiente de fuerza transversal, adimensional, y 
b Ancho de la superficie de barlovento, en m. 
 
Los factores Ki, Ke y Kra se definieron en la ecuación anterior y el valor de la 
presión dinámica de base, qz , se calcula según el inciso 6.6.7. 
 
Los valores más comunes de los coeficientes Ca, CFX y CFY y del factor de 
corrección por relación de aspecto, se presentan en los anexos No.50,51,52 
 
6.6.8.2.11.1 Marcos abiertos aislados 
 
Los marcos abiertos están formados por varios elementos estructurales dispuestos 
en un solo plano normal a la dirección del viento (por ejemplo, celosías o 
armaduras). La carga del viento sobre una construcción de este tipo se calculará 
como la suma de las fuerzas que actúan sobre cada uno de los miembros tomando 
en cuenta los coeficientes de arrastre respectivos. La suma de las fuerzas 
individuales se efectuará siguiendo lo indicado en el inciso 6.6.8.2.11 y 
considerando que Ke = 1.0. 
 
 128
6.6.8.2.11.2 Marcos abiertos múltiples 
 
En estructuras compuestas por una serié de marcos abiertos similares y paralelos, la 
fuerza sobre el segundo y los subsecuentes será igual a la calculada para el marco 
de barlovento según el inciso 6.6.8.2.11.1, afectada por el factor Ke, el cual se 
obtiene de las tablas I.23 y I.24. 
 
 
Tabla I.23 FACTOR DE PROTECCION, Ke , PARA MARCOS .ABIERTOS 
MULTIPLES CON VIENTO PERPENDICULAR A LOS MARCOS (q=0°) 
 
So1idez 
efectiva (fe) 
Relación de espaciamiento entre marcos (s) 
≤ 0.2 0.5 1.0 2.0 ≤ 4.0 
0.0 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
0.5 
0.7 
1.0 
1.0 
0.8 
0.5 
0.3 
0.2 
0.2 
0.2 
0.2 
1.0 
1.0 
0.8 
0.6 
0.4 
0.2 
0.2 
0.2 
1.0 
1.0 
o.8 
0.7 
0.5 
0.3 
0.2 
0.2 
1.0 
1.0 
0.9 
0.7 
O.6 
0.4 
0.2 
0.2 
1.0 
1.0 
1.0 
0.8 
0.7 
0.6 
0.4 
0.2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.23 Y I.24: 
 
1. s es el factor de espaciamiento definido como la relación entre la separación de 
los marcos y el ancho o peralte del marco proyectado perpendicularmente en la 
dirección del viento. 
2. Para elementos de lados planos, la solidez efectiva fe, es igual a la real f, 
definida como la relación entre el área sólida y el área total encerrada por el 
contorno del marco; para elementos de sección transversal circular, fe se 
obtiene a partir de: fe =1.20 淀냀.㠨Ė 
3. Para valores intermedios de f y s se permite la interpolación lineal. 
 
 129
 
Tabla I.24 FACTOR DE PROTECCION, Ke, PARA MARCOS ABIERTOS 
MÚLTIPLES 
CON VIENTO A 45° (q = 45°) 
Solidez 
Efectiva 
(fe) 
Relación de espaciamiento entre marcos (s) 
≤ 0.5 1.0 2.0 4.0 ≥ 8.0 
0.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 
0.1 0.9 1.0 1.0 1.0 1.0 
0.2 0.8 0.9 1.0 1.0 1.0 
0.3 0.7 0.8 1.0 1.0 1.0 
0.4 0.6 0.7 1.0 1.0 1.0 
0.5 0.5 O.6 0.9 1.0 1.0 
0.7 0.3 0.6 0.8 0.9 1.0 
1.0 0.3 0.6 0.6 0.8 1.0 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
6.6.8.2. 11.3 Torres de celosía aisladas 
 
Los valores del coeficiente de arrastre Ca, para torres de celosía con diferentes 
arreglos se presentan en las tablas I.25 a I.27. Cabe remarcar que las torres 
mencionadas en este inciso se encuentran aisladas. A fin de diseñar las torres de 
celosía que se utilizan como estructuras de soporte de líneas de transmisión de 
energía eléctrica, deberán emplearse otros lineamientos como los de la referencia 
10, ya que su comportamiento es diferente al de las aisladas. 
 
Para el viento que actúa sobre cualquier cara de la torre, la fuerza de arrastre de 
diseño deberá calcularse a través de la ecuación: 
 
Fa = Ca Az qz 
 
donde: 
Fa es la fuerza de arrastre, en kg, que actúa paralelamente a la dirección del 
viento y es variable con la altura, 
Ca el coeficiente de arrastre en la dirección del flujo del viento, adimensional, 
 130
Az el área de los miembros de la cara frontal, a una altura Z, proyectada 
perpendicularmente a la dirección del viento, en m2, y 
qz la presión dinámica de base del viento a la altura Z, en kg/m2 , dada en el 
inciso 6.6.7. 
 
Si la torre es de sección variable con la altura, el coeficiente de arrastre será 
también variable. Para fines prácticos, este coeficiente y, por tanto, la fuerza de 
arrastre, podrán calcularse dividiendo a la torre en varios paneles o tramos de 
sección constante. 
 
En torres de celosía de sección transversal triangular equilátera con elementos de 
lados planos deberá considerarse que el coeficiente de arrastre es constante para 
cualquier inclinación del viento. Por el contrario, para las de sección cuadrada 
también con elementos de lados planos, este coeficiente para el viento que actúa 
sobre una esquina deberá tomarse como 1.2 veces el coeficiente de arrastre 
correspondiente al viento que actúa sobre una cara. Se recomienda buscar un 
procedimiento más detallado para corregir dicho coeficiente en función de 
diferentes ángulos de inclinación del viento, con el cual puede obtenerseun factor 
correctivo menor al 1.2 que aquí se recomienda para las torres de sección cuadrada. 
 
Tabla I.25 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca , PARA TORRES DE CELOSIA CON 
SECCION TRANSVERSAL CUADRADA O TRIANGULAR EQUILÁTERA 
CON MIEMBROS DE LADOS PLANOS 
 
Solidez de la cara 
frontal 
(f) 
Coeficiente de arrastre (Ca) 
Torres de sección cuadrada 
Torres de sección triangular 
equilátera 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
≥ 0.5 
3.5 
2.8 
2.5 
2.1 
1.8 
3.1 
2.7 
2.3 
2.1 
1.9 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
NOTAS SOBRE LAS TABLAS I.25 A I.27: 
1. f es la relación de solidez definida como el cociente entre el área sólida y el 
área total encerrada por la cara frontal. 
2. b es el diámetro promedio de los elementos de sección circular, en metros 
 131
3. VD es la velocidad de diseño del viento (inciso 6.6.6), convertida a m/s. 
4. Para valores intermedios de bVD se permite la interpolación lineal 
 
Tabla I.26 COEFICIENTE DE .ARRASTRE, Ca, PARA TORRES DE CELOSIA CON 
SECCIÓN TRANSVERSAL CUADRADA CON MIEMBROS DE 
SECCIÓN TRANSVERSAL CIRCULAR 
 
Solidez de la 
cara frontal 
(f) 
Coeficiente de arrastre (Ca) 
Partes de la torre dentro de flujo 
subcrítico 
bVD < 3 m2/s 
Partes de la torre dentro de flujo 
supercrítico 
bVD ≥ 6 m2/s 
Viento sobre 
una cara 
Viento sobre 
una esquina 
Viento sobre 
una cara 
Viento sobre 
una esquina 
0.05 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
≥ 0.5 
2.4 
2.2 
1.9 
1.7 
1.6 
1.4 
2.5 
2.3 
2.1 
1.9 
1.9 
1.9 
1.4 
1.4 
1.4 
1.4 
1.4 
1.4 
1.2 
1.3 
1.6 
1.6 
1.6 
1.6 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Tabla I.27 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca, PARA TORRES DE CELOSIA CON 
SECCION TRANSVERSAL TRIANGULAR EQUILATERA CON 
MIEMBROS DE SECCIÓN TRANSVERSAL CIRCULAR 
 
Solidez de la 
cara frontal 
(f) 
Coeficiente de arrastre (Ca) 
Partes de la torre dentro del flujo 
súberítico 
bVD < 3 m2/s 
[cualquier dirección del viento) 
Partes de la torre dentro del flujo 
supercrítico 
bVD ≥ 6 m2/s 
(cualquier dirección del viento) 
0.05 
0.1 
0.2 
0.3 
0.4 
≥ 0.5 
1.8 
1.7 
1.6 
1.5 
1.5 
1.4 
1.1 
1.1 
1.1 
1.1 
1.1 
1.2 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
6.6.8.2.12 Chimeneas y torres 
 
La presión neta estática, Pn, debida al flujo del viento sobre una chimenea o una 
torre, se calcula con la expresión: 
 132
Pn = Ca qz 
Donde: 
Ca es el coeficiente de arrastre obtenido de la tabla I.28, adimensional, y 
qZ la presión dinámica de base, en kg/m2 , obtenida de acuerdo con lo que se 
indica en el inciso 6.6.7. 
 
La fuerza de arrastre se determinará multiplicando la presión neta por el área de la 
chimenea o torre proyectada sobre un plano vertical. Si la chimenea o torre es de 
sección transversal 
 
Según se establece en el inciso 6.6.3, para relaciones de aspecto, H/b, mayores que 
cinco o período fundamental mayor que uno, además de los efectos estáticos, 
deberán tomarse en cuenta los dinámicos. Por otra parte, los valores recomendados 
en la tabla I.28 no deberán corregirse por el coeficiente de relación de aspecto. 
 
Tabla I. 28 COEFICIENTE DE ARRASTRE, Ca, PARA CHIMENEAS Y TORRES 
 
Sección transversal Tipo de superficie 
Relación H/b 
1 7 25 ≥ 40 
Circular (bVD ≥ 6 m2/s) 
Lisa o poco rugosa (d'/bs @ 
0.0) 
Rugosa (d'/bs @ 
0.02) 
0.5 
0.7 
0.8 
0.6 
0.8 
1.0 
0.7 
0.9 
1.2 
0,7 
1.2 
1.2 
Circular (bVD < 6 m2/s) 
D 
Cualquiera 0.7 0. 3 1.2 1.2 
Hexagonal u octagonal Cualquiera 1 1.2 1.4 1.4 
Cuadrada (viento normal 
a una cara) 
Cualquiera 1.3 1.4 2.0 2.2 
Cuadrada (viento sobre 
una esquina) 
Cualquiera 1.0 1.1 1.5 1.6 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
NOTA; 
1. b es el diámetro o la dimensión horizontal de la estructura, incluyendo la rugosidad de la 
pared; para determinar el producto bVD , este diámetro será el que se localiza a dos tercios 
de la altura total, a partir del nivel del terreno, en m 
2. d´ es la dimensión que sobresale de las rugosidades, tales como costillas o “spoiler”, en m. 
 133
3. VD es la velocidad del viento de diseño (inciso 6.6.6), convertida a m/s, y evaluada para los dos 
tercios de la altura total 
4. Para valores intermedios de H/b y de d´/b se permite la interpolación lineal. 
 
A fin de diseñar las paredes de una chimenea o torre de sección transversal circular, 
deberá revisarse la respuesta local de una sección de altura unitaria de la chimenea 
o torre, ante la distribución radial de presiones. La presión radial da origen a la 
aparición de esfuerzos de flexión en el plano de la sección transversal de la 
chimenea y puede determinarse siguiendo los lineamientos para las paredes de silos 
y tanques cilíndricos (véase el inciso 6.6.8.2.10). 
 
 134
6.6.9 Análisis Dinámico 
 
Este procedimiento permite evaluar los empujes ocasionados por la interacción 
dinámica entre el flujo del viento y las estructuras, principalmente las 
pertenecientes a los tipos 2 y 3 definidos en el inciso 6.6.4. Las fuerzas y las 
presiones actuantes sobre algunas de sus partes o subsistemas, tales como tramos 
de muros o cubiertas, toldos adyacentes, cancelerías o recubrimientos de fachadas y 
sus soportes, deberán determinarse utilizando el análisis estático descrito en el 
índice 6.6.8. 
 
6.6.9.1 Limitaciones 
 
El procedimiento que establece el análisis dinámico se aplicará para calcular las 
cargas por viento que actúan sobre las estructuras prismáticas sensibles a los 
efectos dinámicos producidos por la turbulencia del viento; en este capítulo, dichas 
construcciones corresponden a los Tipos 2 y 3. 
 
En particular, este método deberá emplearse en el diseño de las estructuras que 
cumplan con alguna de las siguientes condiciones: 
 
a. La relación H/D>5, en donde H es la altura de la construcción y la D la 
dimensión mínima de la base, o 
b. El período fundamental de la estructura es mayor que 1 segundo. 
 
6.6.9.2 Determinación de la velocidad de diseño, 奖箭 
 
La velocidad de diseño 惯劈, se calculará siguiendo el mismo procedimiento que se 
detalla en el inciso 4,6, tomando como base la siguiente ecuación: 
 惯劈妮畸飘 畸叠 惯片 
 
En donde 惯片 es la velocidad regional de ráfaga establecida en el inciso 6.6.6.2, y 
los factores 畸叠 y 畸飘 definidos en los incisos 6.6.6.3 y 6.6.6.4 respectivamente, se 
 135
evaluarán de acuerdo con las características del sitio en donde se desplazará la 
construcción. Sin embargo, para el análisis dinámico, el factor que considera el 
tamaño de la estructura 畸披 (inciso 6.6.6.3.1), y del cual es función el factor de 
exposición 畸叠, se tomará igual a uno. Esta velocidad de diseño también se 
considerará en la revisión de la posible aparición vórtices periódicos según el 
inciso 6.6.9.3.4 y los posibles problemas de inestabilidad que se tratan en el inciso 
6.6.9.5. 
 
6.6.9.3 Presiones y Fuerzas sobre Estructuras Sensibles a Efectos Dinámicos 
 
En el análisis dinámico, las presiones y fuerzas de diseño que aparecen cuando el 
viento actúa en una dirección dad se determinarán separadamente para dos 
direcciones ortogonales; una de ellas será aquella en la que el viento actúa, y la 
otra, la transversal a la interior. Dichas fuerzas de diseño y la consecuentemente 
respuesta estructural se valuarán tomando como base la velocidad de diseño que se 
específica en el inciso 6.6.9.2. 
 
A fin de calcular la fuerza de diseño en la dirección del viento, para las estructuras 
Tipos 2 y 3 se considerarán dos componentes: uno medio debido a la acción media 
del viento asociada a un lapso de promediación de 3 segundos, y uno dinámico 
caracterizado por el valor pico de la acción del viento. 
 
Estos dos componentes se toman en cuenta implícitamente en el factor de respuesta 
dinámica debida a ráfagas (véase el inciso 6.6.9.3.3). 
 
La fuerza transversal al flujo del viento causada por la posible aparición de vórtices 
periódicos en estructuras pertenecientes al Tipo 3, se determinará deconformidad 
con lo que se indica en el inciso 6.6.9.3.4. 
 
6.6.9.3.1 Presiones en la dirección del Viento 
 
La presión total en la dirección del viento se calculará con la siguiente expresión: 
 
 136
官拼 = 畸 苹固频 刽莆 
 
En donde: 畸 苹 Es el factor de respuesta dinámica debida a ráfagas, adimensional, según el 
inciso 6.6.9.3.3, 
 固 频 El coeficiente de arrastre, adimensional, que depende de la forma de la 
estructura, y 
 刽莆 La presión dinámica de base en la dirección del viento, en kg/桂널, a una altura 
Z, en m, sobre el nivel del terreno, definida en el inciso 6.6.7. 
 
Los coeficientes 畸 苹 仆 固频 se determinan según se indica en los incisos 6.6.9.3.3 y 
6.6.9.3.6 respectivamente. 
 
6.6.9.3.2 Fuerzas en la Dirección del Viento 
 
Las fuerzas que se generan en la dirección del viento sobre las estructuras 
prismáticas de los Tipos 2 y 3 se calcularán multiplicando la presión 官拼̀ definida en 
el inciso 6.6.9.3.1, por el área, 故拼̀ en 桂널, la cual se evaluará según las 
disposiciones establecidas en el inciso 6.6.8.2.2. 
 
La fuerza total F sobre la construcción, en kg, debida al flujo del viento, resultará 
de sumar la contribución de cada una de las fuerzas que actúa sobre el área 
expuesta de la estructura o parte de ella, a una altura Z dada, según se muestra en la 
siguiente expresión: 
 畸 龠 素 畸拼 妮 素 官拼故拼 
 
El momento del volteo máximo de diseño se determinará mediante la suma de los 
momentos producidos por cada una de las fuerzas 畸拼 ´. 
 
 137
6.6.9.3.3 Factor de respuesta dinámica debida a ráfagas 
 
En el diseño de las construcciones pertenecientes a los Tipos 2 y 3 se tomarán en 
cuenta los efectos dinámicos debidos a la turbulencia en la dirección del viento, 
utilizando el factor de respuesta dinámica 畸苹 ´ el cual se determina con: 
 畸苹龠 1龟널侍1十龟颇试徽幌世守市 
En donde: 
 Es un factor de ráfaga, variable con la altura Z, 龟颇 El factor pico o de efecto máximo de la carga por viento, y 徽幌世 La relación entre la desviación estándar (raíz cuadrada del valor cuadrático 
medio) de la carga por viento y el valor medio de la carga por viento. 
 
Todas las variables son adimensionales y se obtienen como a continuación se 
explica. La variación del factor de ráfaga con la altura z se calcula con las 
siguientes expresiones: 
g 龠 乖除族냀ō旗祖骑 si Z 10 
g 龠 乖除族拼旗祖骑 si 10 < Z < 磺 
g 龠 乖除 si Z ≥ 磺 
Las variables κ’y h, adimensionales, dependen de la rugosidad del sitio de 
desplante, y 磺 es la altura gradiente en m. Estas variables se definen en la tabla: 
 
Tabla I.29 FACTORES κ‘,h, d 
Categoría 1 2 3 4 
κ‘ 1.224 1.288 1.369 1.457 
h -0.032 -0.054 -0.096 -0.151 
d 245 315 390 455 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
La relación 磺幌世, que representa la variación de la carga debida a la turbulencia del 
viento, se calcula con la ecuación: 
 138
旗启 = 瞬匹嗓披叠̀族顾十骗琵祁祖 
En donde: 诡r Es un factor relacionado con la rugosidad del terreno: 
 Para terrenos con categoría 1 = 0.06, 
 Con categoría 2 = 0.08 
 Con categoría 3 = 0.10 y 
 Con categoría 4 = 0.14. Ƽ Es el factor coeficiente de amortiguamiento crítico: 
 Para construcciones formadas por marcos de concreto = 0.02. 
B Es el factor de excitación de fondo 
S El factor de reducción por tamaño, y 
E El factor que representa la relación de la energía de ráfaga con la frecuencia 
natural de la estructura. 
 
El factor 固叠̀ se define con las expresiones siguientes: 
 固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹² 族냀ō旗祖²叠́ si H 10 
 固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹²族脾旗祖²叠́ si 10 H 磺 
 固叠̀ = 3.46 纵畸飘邹² si H 驶 磺 
 
Donde el factor de topografía 畸飘, se determina según el inciso 6.6.6.4, 磺 es la altura 
gradiente establecida en la tabla I.29 y H la altura total de la construcción, ambas 
en metros, y ` es igual a 0.13, 0.18, 0.245 o 0.31 según la categoría de terreno 1, 
2, 3 o 4 respectivamente. 
 
Las variables que intervienen en la ecuación de 徽幌世 son adimensionales. 
 
Por lo que respecta al coeficiente de amortiguamiento crítico Ƽ, en construcciones 
cilíndricas tales como chimeneas de acero, su valor puede encontrarse entre 0.0016 
 139
y 0.008 揍3租, según su estructuración y el tipo de material empleado. Podrán 
utilizarse otros valores de dicho coeficiente sólo si se justifican de manera 
adecuada con base en métodos analíticos o resultados de ensayos experimentales. 
 
Por lo que concierne a los parámetros B,S,E y 龟颇, éstos se pueden calcular con 
ayuda de las gráficas de la figura I.20. 
 
En las gráficas de la figura I.20, 瑰寡世 es la relación entre el ancho b, y la altura H, 
de la construcción, ambos en m y corresponden al lado de barlovento. Asimismo, la 
relación (3.6 柜泼 H) / 惯̀脾 es la frecuencia reducida, adimensional, en donde 柜泼es la 
frecuencia natural de vibración de la estructura, en Hz, y 惯́脾 es la velocidad media 
de diseño del viento, en km/h. 
 
Dicha velocidad se calcula para la altura más elevada de la estructura, H, en m, y se 
determina a partir de la ecuación siguiente: 
 惯́脾龠 1龟脾惯脾 
 
En donde 龟脾 es el factor de ráfaga definido en párrafos anteriores de este mismo 
inciso, y se calcula para Z = H; la velocidad de diseño 惯脾̀ en km/h, se establece 
según lo dispuesto en el inciso 6.6.9.2, también para Z = H. 
 
Así mismo, en la figura I.20 aparece el número de ondas (3.6 柜ō ) / 惯̀脾̀ 
, en 
ondas/m, en donde 柜ō está en Hz y 惯̀脾 en km/h, determinados en el párrafo 
anterior. 
 
Finalmente, el factor de pico, 龟颇̀ se obtiene en función del coeficiente de rapidez 
de fluctuación promedio v, en Hz, el cual se define mediante: 
 
郭龠 柜泼顺 管 刮管 刮十 Ƽ 顾 
 140
6.6.9.3.4 Fuerzas perpendiculares a la acción del viento. Efecto de vórtices 
periódicos. 
 
En el diseño de estructuras Tipo 3, o de elementos con sección transversal peña 
comparada con su longitud que cumplan con alguna de sus condiciones señaladas 
en el inciso 6.6.9.1, deberán tenerse en cuenta tanto las vibraciones generales 
causadas por fuerzas alternantes debidas al desprendimiento de vórtices como las 
vibraciones locales de su sección transversal originadas por dichas fuerzas. En el 
diseño de construcciones cilíndricas huecas tales como chimeneas, las vibraciones 
locales se denominan efectos de ovalización de la sección transversal, lo cual se 
esquematiza en la figura I.21. 
 
A continuación se dan recomendaciones para evaluar las solicitaciones provocadas 
por los efectos mencionados, así como para evitarlos. 
 
 141
 
Figura I.20 Parámetros para calcular el factor de respuesta dinámica. 
 
 
 
 
 142
Figura I.21 Ovalización de la sección transversal de una estructura Cilíndrica 
esbelta por efecto de vórtices alternantes. 
 
 
a) Velocidad crítica de vórtices periódicos 
 
La velocidad crítica, 惯披ú, es aquella en la que la frecuencia del modo fundamental 
de la estructura, en dirección perpendicular a la del flujo del viento, se sincroniza 
con la frecuencia de desprendimiento de vórtices alternantes, provocando efectos 
de resonancia transversal. Para construcciones prismáticas, dicha velocidad, en 
km/h, se calcula mediante: 
 郭品)龠 3.6 柜泼瑰滚迫 
 
En donde: 管迫 Número se Strouhal, adimensional, que depende de la forma de la 
estructura, 柜泼 Frecuencia natural de vibración de la construcción, en Hz, y 瑰 Dimensión característica de la estructura, en m; en construcciones 
prismáticas, b es el ancho normal a la dirección del viento, en cilíndricas, es 
el diámetro. 
 
Dirección del 
viento 
 
 143
En estructuras prismáticas de sección rectangular, 管迫 es aproximadamente igual a 
0.14. Para las cilíndricas o aproximadamente cilíndricas, se recomienda calcular la 
velocidad crítica como sigue: 
 滚轨 柜泼瑰² 屎0.5桂² 滚世: 惯品)龠 21.6 柜泼瑰 
滚轨 0.5桂² 滚世矢 柜泼瑰² 矢0.75桂² 滚世: 惯品)龠 10.8 柜泼瑰十5.4 /瑰 
滚轨 柜泼瑰² 驶0.75桂² 滚世: 惯品)龠 18 柜泼瑰 
En donde las variables 柜泼 y b, se definieron en el párrafo anterior. 
 
En construcciones de sección transversal variable, la dimensión b será la quecorresponda a su altura máxima. 
 
b) Vibraciones generales 
 
Si la velocidad de diseño calculada a la altura H de la estructura, 惯脾, resulta igual o 
mayor o mayor que la velocidad crítica de aparición de los vórtices, 惯品)̀ deberán 
evaluarse los efectos de vibración que éstos producen, los cuales se representarán 
como una fuerza estética equivalente que actúa en la dirección transversal al flujo. 
A fin de determinar esta fuerza, a continuación se proponen dos procedimientos. 
En el caso de construcciones cilíndricas o aproximadamente cilíndricas podrá 
utilizarse cualquiera de los dos procedimientos propuestos. Si la estructura es 
prismática de sección transversal rectangular, sólo se empleará el segundo. 
 
Procedimiento I 
 
En construcciones cilíndricas o aproximadamente cilíndricas se supondrá que la 
fuerza estática equivalente actúa sobre el tercio superior de la estructura. 
 
Dicha fuerza equivalente estará dada por: 
 
 144
 灌瓶龠 固냀 刽品) 瑰顺晃释Ƽ石 固널 辉 瑰²怪 恃 
En donde: 灌瓶 Es la fuerza transversal equivalente por unidad de altura, en kg/m, 刽品) La presión dinámica de base, en kg/m², calculada para la velocidad crítica 惯品) descrita en a), 瑰 El diámetro de la sección transversal, en m, 晃 La relación altura / diámetro de la construcción, h/b, adimensional, 
 Ƽ El coeficiente de amortiguamiento crítico, adimensional, 
M La masa promedio por unidad de longitud, en 诡龟屏/桂, del tercio superior 
de 
 Estructura, 辉 La densidad del aire, 肚1.2 诡龟屏/桂³, la cual se corregirá por altura y 
 temperatura según se indica en el inciso 6.6.7. 
 
El valor de 固널 es igual a 0.6. En la mayoría de los casos prácticos el coeficiente 固냀 
se estima como se indica a continuación: 
 
Si 晃 驶16, 固냀 龠 3 
Si 晃 矢16, 固냀 龠 脑 √企恼 
 
Si 惯品) es menor que 36 km/h y 晃 mayor que 12, los valores de 固냀 y 固널 deberán 
tomarse iguales a 6 y 1.2, respectivamente. 
 
Cuando Ƽ 矢 固널 辉 瑰²/怪 es posible que se presenten desplazamientos laterales 
mayores que un diámetro de la sección transversal. En este caso, de acuerdo con el 
estado del arte, no puede hacerse recomendación alguna y sólo se aconseja 
consultar. 
 
 145
En las construcciones cilíndricas con sección transversal variable, en las que la 
máxima diferencia de diámetro en el tercio superior de la altura sea mayor que el 
10% del diámetro medio de ese mismo tercio, el valor de la fuerza trasversal 灌匹 
podrá reducirse. Dicha reducción se obtendrá al aplicar la mencionada fuerza sólo 
aquella parte de la estructura en la que la diferencia de diámetros se encuentre 
dentro del 10% del diámetro medio de esa misma parte. Además, para calcular la 
fuerza 灌瓶̀ el valor de b que debe considerarse será el diámetro promedio de la 
parte citada. Así mismo, los valores de 固냀 y 固널 se tomarán iguales a 3 y 0.6 
respectivamente, y estos no se incrementarán para valores bajos de 惯品)̀. 
 
Si la máxima diferencia de diámetros en el tercio superior de la construcción es 
menor o igual al 10% del diámetro medio de ese tercio de altura, entonces no se 
hará ninguna reducción a la fuerza transversal, de manera que ésta deberá aplicarse 
en toda esa parte y su cálculo se llevará a cabo considerando el diámetro medio del 
tercio superior de la estructura. 
 
Procedimiento II 
 
Alternativamente a las recomendaciones dadas en los párrafos anteriores, tanto para 
el caso de las construcciones cilíndricas como para el de las prismáticas de sección 
transversal rectangular, podrá utilizarse el procedimiento que a continuación se 
presenta. Se tomará la condición más desfavorable de las siguientes. 
 
Condición II.1: El período de la fuerza alternante 馆匹 es igual a 馆泼̀ y la amplitud de 
la fuerza es: 
 灌撇龠 固瓶 b 刽莆 
 
Condición II.2: El período de la fuerza alternante 馆匹 es igual a 馆泼̀ y la amplitud de 
la fuerza es: 
 灌匹龠 22 固匹 瑰³ 刽莆 / 纵管迫馆泼惯劈邹², 滚轨 惯널脾/脑使 惯披ú龠 纵3.6瑰邹/纵管迫馆譬邹 
 146
Si 惯널脾/脑使 惯披ú̀ esta segunda opción destacará, por lo que sólo se revisará la 
condición II.1 
 
Los parámetros de las condiciones anteriores se definen como sigue: 
 灌匹 Es la amplitud de la fuerza alternante trasversal al flujo, por unidad de 
longitud sobre el eje de la estructura, en kg/m. 
 瑰 El ancho de la sección, perpendicular al flujo, en m; en el caso de 
construcciones circulares es el diámetro de la sección. 
 管迫 El número de Strouhal, adimensional, e igual a 0.2 para secciones circulares 
y a 0.14 para las rectangulares, 惯널脾/脑 La velocidad de diseño, en km/h, según el inciso 6.6.6, a la altura Z = 2H/3, 
y 惯劈 La velocidad de diseño, en km/h, según el inciso 6.6.6 a la altura Z, 刽莆 La presión dinámica de base, en kg/m², según el inciso 6.6.7, 馆匹 El período de la fuerza alternante, en s, y 馆泼 El período natural de la estructura, en s. 
 
El coeficiente de fuerza en la dirección transversal al flujo, 固瓶̀ se determinará de la 
siguiente manera: 
 
Sección circular: 固匹 = 1 si 惯널脾/脑瑰 屎50 
 固匹 = 0.2 + 
恼ōú 潜绒/遣贫 si 惯널脾/脑瑰 使50 
 
Sección rectangular: 
 固匹 = 1.5 si 惯널脾/脑瑰 屎50 固匹 = 0.5 + 
Ėōú 潜绒/遣贫 si 惯널脾/脑瑰 使50 
 
 147
Las variables de estas expresiones ya se definieron en el párrafo anterior. Si el 
ancho o diámetro b, es variable con la altura, en las ecuaciones de este inciso se 
utilizará el correspondiente a los dos tercios de la altura. 
 
c) Vibraciones Locales 
 
Para el diseño local, se debe tomar en cuenta que por efecto de la vorticidad, la 
flexión a veces se presenta perpendicular a la dirección del viento, principalmente 
en estructuras de pared delgada tales como chimeneas (efecto de ovalización). En 
este caso deberá considerarse la respuesta dinámica de tramos se anillos circulares 
de altura unitaria, situados a cualquier altura de la construcción, ante una fuerza 
unitaria, situados a cualquier altura de la construcción, ante una fuerza alternante 
normal al flujo del viento con una amplitud igual a la recomendada en la Condición 
II.1 del inciso anterior, pero con un período, 馆瓶̀ en segundos, igual a (1.8b) / 纵管迫 惯劈邹, Usualmente este efecto puede evitarse utilizando atiesadores anulares en 
las secciones propensas. 
 
d) Recomendaciones para evitar los efectos de vibraciones por vorticidad. 
 
Dado que actualmente no se han definido procedimientos más preciosos para 
evaluar los efectos del viento en el sentido transversal de las estructuras, se 
recomienda evitar totalmente que se den las condiciones para la aparición de 
vórtices que puedan provocar efectos indeseables en el sentido transversal a la 
dirección del viento. 
 
Los requisitos de b) y c) pueden omitirse cuando por medio de observaciones 
representativas en prototipos o modelos se demuestre que la geometría y acabado 
exterior de la construcción son tales que no pueden formarse vórtices importantes 
para velocidades del viento menores o igual que formarse vórtices importantes para 
velocidades del viento menores o igual que la de diseño. 
 
Otra recomendación práctica para evitar la formación de vórtices en estructuras 
cilíndricas es el uso de barras o “spoilers” colocados sobre el tercio superior de la 
 148
construcción, las cuales deberán sujetarse en forma continua y en espiral a la 
superficie exterior del cilindro. Si se utilizan tubos, su diámetro deberá ser igual a 
la vigésima parte del diámetro del cilindro y, si son placas metálicas, éstas deberán 
sobresalir de la superficie del cilindro una décima parte del diámetro de éste. El 
espesor del tubo o placa debe ser cuando menos de 3/8 de pulgada (10mm). En 
ambos casos, se colocarán tres espirales distantes ciento veinte grados entre si 
(véase la figura I.22); el paso entre cada hélice será de cinco veces el diámetro de la 
chimenea por vuelta. 
 
Figura I.22 Disposición de barras o “spoilers” 
 
 
Otras soluciones que pueden tomarse para evitar los vórtices son: 
 
1) Cambiar el diámetro del cilindro para modificar su período natural, 
2) Aumentar el momento de inerciaincrementando el espesor de los cilindros 
huecos. 
3) Modificar el amortiguamiento de la estructura mediante otros sistemas de 
amortiguamiento. 
4) Cambiar de la forma cilíndrica a la troncocónica, y 
5) Utilizar retenidas o riostras. 
 
 149
Adicionalmente a los efectos generados por la vorticidad del flujo del aire, pueden 
presentarse problemas de en estabilidad aeroelástica por desprendimiento del flujo 
al actuar con ángulos de incidencia variables. Estos efectos son difíciles de 
determinar en forma práctica; sin embargo, en el inciso 6.6.9.5 se dan algunas 
recomendaciones generales al respecto. 
 
6.6.9.3.5 Respuesta en la dirección transversal de techos y toldos en voladizo. 
 
La presión de diseño que actúa en dirección transversal a la del flujo del viento, 
para toldos y techos en voladizo que tengan una longitud del voladizo mayor que 
5.0m, se calculará con la educación: 
 官) 龠 固颇)刽́莆 
 
En donde: 官) Es la máxima presión debida al viento diseño que se presenta al nivel del 
borde 
 Frontal del voladizo ( figura I.23), en kg/m², 固颇) El coeficiente de presión para el borde de barlovento de un techo o toldo 
 en voladizo, adimensional, y 
 刽́莆 La presión dinámica de base definida en el inciso 6.6.7, en kg/m², calculada 
para 
 la velocidad media 惯́劈, y 
 惯́劈 La velocidad media de diseño, a una altura Z, en km/h, dada por 惯́劈龠 냀苹 惯劈, en donde las variables g y 惯劈 ya se han definido en el inciso 
6.6.9.3.3. 
 
El coeficiente 固颇) tiene los siguientes valores: 
 固颇)龠 5.0 si族ō.널i ú`融냀坡伞 祖 屎0.4 
 150
固颇)龠 5.0十2.5 纂族ō.널i ú`融냀 坡伞 祖石 0.4嘴 si 族ō.널i ú`融냀坡伞 祖 使0.4 
 
En donde: 
 柜泼 Es la frecuencia del primer modo de vibrar del sistema del toldo o de techo 
en 
 Voladizo en la dirección transversal al viento, en Hertz, 挂 La longitud del voladizo, en metros, y 惯̀劈 La velocidad media de diseño, definida en la expresión anterior, en km/h. 
 
Figura I.23 Techos y toldos en voladizo 
 
 
6.6.9.3.6 Coeficientes de arrastre y de presión 
 
Los coeficientes de arrastre que se utilizan para determinar las fuerzas globales, 
como se indica en el inciso 6.6.9.3.1, serán los mismos que se recomiendan en el 
análisis estático (inciso 6.6.8.2.2 a 6.6.8.2.12) y en los anexos No. 50, 51, 52 , 
según la forma de la construcción o elemento estructural que se estudie. El 
coeficiente de arrastre se sustituirá por el de presión o fuerza según el caso, de 
manera que se evalúa la fuerza total que se ejerce sobre la construcción. Sin 
embargo, para los edificios y torres de forma prismática, se aplicarán los 
coeficientes de presión exterior que se muestran en la tabla I.30, y la presión 
dinámica de base 刽莆 (inciso 6.67) será constante en toda la altura de la estructura 
solamente sobre el muro de sotavento y se valuará para altura de la estructura 
solamente sobre el muro de sotavento y se valuará para Z=H. 
 151
Tabla I.30 COEFICIENTE DE PRESION EXTERIOR, 固颇乒, PARA MUROS DE 
CONSTRUCCIONES CON PLANTA RECTANGULAR 
 
 
Muro 
de 
barvolento 
 
Muro de sotavento 凰龠 90⁰ y cualquier 辊 凰龠 0⁰ y 辊矢10⁰ 凰龠 0⁰ 
圭/瑰屎1 圭/瑰龠 2 圭/瑰驶4 10⁰屎辊屎15⁰ 辊龠 20⁰ 辊驶25⁰ 
0.8 -0.5 -0.3 -0.2 -0.3 -0.4 -0.5 
Fuente: Manual de diseño por viento de la CFE. 
 
Nota: Los parámetro de esta tabla se definen en la figura I.8. 
 
6.6.9.4 INESTABILIDAD AEROELASTICA 
 
Adicionalmente a los problemas de turbulencia del viento (inciso 6.6.9.3.3) y de la 
posible aparición de vórtices alternantes (inciso 6.6.9.3.4) deben considerarse 
posible problemas de inestabilidad aeroélastica, particularmente en las 
construcciones del Tipo 4 descritas en el inciso 6.6.4. Dicha inestabilidad 
aeroelástica se produce cuando una estructura se desplaza debido a la fuerza 
ocasionada por el flujo del viento; el desplazamiento inicial provoca, a su vez, una 
variación en la dirección de ataque de dicho flujo, lo que genera movimientos 
sucesivos crecientes de carácter oscilatorio o que genera movimientos sucesivos 
crecientes de carácter oscilatorio o divergente. 
 
Dada la complejidad del fenómeno de interacción fluido-estructura es difícil 
establecer recomendaciones prácticas para evitar su formación basándose en el 
estado del conocimiento actual, por lo que la mejor manera de estudiar este tipo de 
problemas es acudiendo a pruebas en túnel de viento. Sin embargo, es importante 
hacer notar que a partir de una cierta velocidad crítica, 惯品ƅ, pueden originarse 
complicaciones por inestabilidad, por lo que deberán tomarse las precauciones 
necesarias para reducirlas o impedir que se produzcan. 
 
 152
Los problemas de inestabilidad pueden presentar varios aspectos: 
 
a) Resonancia con vórtices periódicos 
 
Este fenómeno ya se ha discutido en el inciso 6.6.9.3.4; representa una de las 
formas de inestabilidad más frecuentes, sobre todo en construcciones cilíndricas. 
En este caso se busca que la velocidad crítica de resonancia, 惯品), se encuentre 
alejada de la velocidad de diseño. En ese mismo inciso se dieron algunos 
lineamientos para evitar que la frecuencia de los vórtices coincida con la frecuencia 
natural de la estructura en cuestión. 
 
b) Inestabilidad por efecto de grupo provocada por construcciones vecinas. 
 
Cuando existen estructuras que se encuentran próximas entre sí, la distribución de 
presiones del viento sobre ellas es diferente de cuando se localizan aisladas o 
suficientemente lejanas unas de otras. La predicción de posibles inestabilidades 
causadas por su proximidad se determinará haciendo pruebas con modelos en túnel 
de viento y siguiendo las recomendaciones de los especialistas en la materia. 
 
c) Galopeo 
 
Este problema de inestabilidad generalmente ocurre en construcciones esbeltas con 
secciones transversales tales como las rectangulares o con una cara plana expuesta 
al viento (figura I.24). Bajo ciertas condiciones, esas estructuras pueden presentar 
importantes desplazamientos transversales al flujo del viento en frecuencias mucho 
más pequeñas que aquéllas en las cuales sucede el desprendimiento de vórtices. Un 
ejemplo típico de lo anterior son las grandes oscilaciones que se generan en los 
cables de líneas de transmisión que se encuentran cubiertos de hielo, lo cual 
modifica la forma de su sección transversal efectiva. La formulación analítica 
bidimensional del problema puede plantearse brevemente. 
 
 
 153
Figura I.24 Sección transversal de un cuerpo sometido al flujo del viento con un 
ángulo de ataque q 
 
 
Si se considera la sección transversal de un cuerpo sometido al flujo del viento 
(figura I.24), este flujo actúa con un cuerpo ángulo de ataque 凰 y a una velocidad 
relativa 罐乒, con respecto al movimiento del cuerpo. Si se considera que el cuerpo 
es elástico, que tiene un amortiguamiento mecánico lineal y una masa por unidad 
de longitud, M, la ecuación de movimiento en la dirección vertical “y” se escribe: 
 怪揍裹宗十2Ƽ灌泼裹十灌²泼裹租 = 畸仆 
 
En donde: 
 Ƽ Es el coeficiente de amortiguamiento crítico, 灌泼 La frecuencia natural circular del cuerpo, y 畸仆 La fuerza en la dirección “y” (figura I.24). 
 
Todas las dimensiones de los parámetros de la ecuación 
 畸仆纵凰邹龠 12 辉 罐²瑰 固仆纵凰邹 
Con: 罐龠 罐乒 舸努虐起; y 固仆纵凰邹龠 石 揍固迫纵凰邹十 固频纵凰邹tan凰租sec凰 
En donde: 
 辉 Es la densidad del aire según el inciso 6.6.7, 
U La velocidad en la dirección “x”, 
 154
瑰 La dimensión en el sentido transversal al flujo (figura I.24), y 固仆纵凰邹,固迫纵凰邹,固频纵凰邹 son los coeficientes de arrastre en las direcciones “y”, “t” y 
“a”, respectivamente (consúltese la figura I.24). 
 
Para valores pequeños del ángulo de ataque se tiene que 凰 肚裹罐世 肚0, lo cual se 
verifica en los casos más frecuentes de la práctica. Hasta la fecha, han surgido 
básicamente dos criterios para predecir la posibilidad de que se presente el galopeo: 
el criterio de Glauert-Den Hartog y el de Scruton – Novak. 
 
Criterio de Glauert – Den Hartog 
 
La variación de la fuerza 畸仆 con respecto al ángulo de ataque,凰, proporciona una 
condición suficiente, pero no necesaria, para estudiar la posible inestabilidad. A 
partir de las ecuaciones dadas en los párrafos anteriores y de la condición de que el 
ángulo de ataque sea pequeño, se obtiene: 
 圭畸仆圭凰藤起妮ō 龠 圭固仆圭凰藤起妮ō 龠 石 释圭固迫圭凰十 固频恃 
 
De donde, el criterio de Glauert-Den Hartog para el cual la inestabilidad de galopeo 
se presenta, está dado por: 
 聘披搔聘起十 固频 矢0 ó 
聘披搔聘起 矢 石 固频 
 
La variación de los coeficientes 固迫 y 固频 con respecto al ángulo de ataque 凰 y a la 
forma de sección transversal del cuerpo se determinará experimentalmente 
mediante pruebas en túnel de viento. 
 
Criterio de Scruton-Novak 
 
 155
Novak plantea el problema de galopeo en forma similar al criterio se Glauert-Den 
Hartog, excepto que establece la variación del coeficiente 固仆 en función de una 
serie de Fourier, con lo que llega a la expresión siguiente: 
 固仆 = 故냀族仆踪漂祖石 故널族仆踪漂祖널 仆踪|仆踪| 石 故脑族仆踪漂祖脑十 故Ė族仆踪漂祖Ė A7 族仆踪漂祖㠨 
 
A fin de determinar los coeficientes Ai deberá obtenerse experimentalmente la 
dependencia entre Ct y Ca con respecto a 凰. Además, teniendo en cuenta que tan 凰 
= y/U, el coeficiente Cy puede aproximarse a través del polinomio anterior 
utilizando una técnica de ajuste por mínimos cuadrados o alguna otra similar. Al 
reemplazar la expresión de Cy en la ecuación de movimiento descrita anteriormente 
y considerando una solución del tipo armónico simple ( y= yo sen wot) se llega a 
una ecuación diferencial no lineal 揍1,2租. 
 
Novak resolvió esta ecuación para tres casos básicos 揍2租 de un cuerpo con sección 
rectangular, los cuales se reproducen en la figura I.25. En estas gráficas aparecen 
las curvas Cy vs 凰, y las correspondientes a la amplitud yo en función de la 
velocidad. 
 
Asimismo, se trazan con línea continua exclusivamente los movimientos 
oscilatorios y0 posibles. Si la velocidad aumenta de U0 a U2 la amplitud de la 
respuesta presenta un salto de la rama inferior a la superior y viceversa. 
 
 156
Figura I.25 Los tres casos básicos de coeficientes transversales y las amplitudes 
correspondientes y0 [50] 
 
 
 
A partir de estos casos básicos, Parkinson, Scruton y Novak dedujeron las 
velocidades críticas reducidas, Ucr, de la inestabilidad por galopeo como: 
 
(1) Caso en el que A1 > 0, según Parkinsony Scruton: 
 罐品r驶4Ƽ怪瑰² 故냀 
(2) Caso en el que A1 = 0, según Novak: 罐品r 驶27桂²16 Ƽ怪辉瑰널 禺故脑故널널禺 
(3) Caso en el que A1 < 0, según Novak: 
 罐品r驶4Ƽ怪辉瑰널 16427桂² 故널널|故脑|石 |故냀| 
 
 157
Los parámetros Ƽ, M, 辉, b y 故냀, se definieron para las ecuaciones anteriores. La 
velocidad reducida es mucho mayor en los casos (2) y (3) que en (1). 
 
La figura I.26, elaborada por Scruton, muestra las regiones de inestabilidad para 
cuerpos con sección transversal cuadrada, tales como edificios comunes, en 
función de la velocidad, 罐r 龠 罐纵瑰国泼邹世 , y de un coeficiente Ks, el cual se define 
como sigue: 
 乖魄龠 2 怪磺魄辉 瑰널 
 
En donde los parámetros M, 辉 y b ya se conocen. El coeficiente 磺魄 es el 
decremento logarítmico característico de la estructura; se define como el logaritmo 
de la relación entre dos amplitudes máximas sucesivas y está dado por: 
 磺魄龠 2挥Ƽ龠 2挥 固固品r龠 2挥 固2√乖怪 
 
Los parámetros que intervienen en esta ecuación son valores característicos de la 
construcción y son: 
 
C Coeficientes de amortiguamiento, 固品r Amortiguamiento crítico. 
K rigidez equivalente, y 
M Masa equivalente por unidad de longitud. 
 
En la figura I.26 se observa que la excitación ocasionada por el desprendimiento de 
vórtices precede al galopeo de prismas de sección cuadrada. Por ejemplo, para Ks = 
30, las oscilaciones generadas por vórtices ocurren cuando 6 < Ur < 12 y el galopeo 
comienza Ur = 20. 
 
 158
Por otro lado, a partir de resultados de experimentos en túnel de viento, Wootton y 
Scruton 揍51租 dedujeron que la velocidad crítica de inestabilidad por galopeo, Uci, 
en cuerpos de secciones cuadrada, puede determinarse a partir de: 
 罐品ƅ = 
널僻坡伞 旗丧迄贫 
En donde no es la frecuencia fundamental de la estructura. 
 
Figura I.26 Diagrama de inestabilidad aeroelástica de estructuras de sección 
cuadrada. 
 
 
d) Aleteo (“Flutter”) 
 
Este fenómeno de inestabilidad se manifiesta cuando se acoplan dos grados se 
libertad, por ejemplo flexión y torsión o rotación y translación vertical, 
produciendo oscilaciones de magnitud importante y crecientes. Frecuentemente se 
presenta en estructuras muy flexibles del tipo de cubiertas o puentes colgantes, 
cuyo estudio queda fuera del alcance. 
. 
 159
6.6.10 EJERCICIO DE APLICACION: 
 
6.6.10.1 Ejercicio No. 1 
 
I) Descripción del problema 
 
Se desea determinar el factor de exposición 畸叠, para las alturas de 30, 20 y 10 
metros, tomando en cuenta la variación de la rugosidad del terreno del sitio donde 
se desea desplantar un edificio de 30m de altura. Considere que la categoría del 
terreno inmediato al edificio es 2 y tiene una longitud de 3000 metros viento arriba, 
así como que al lado de éste se encuentra un terreno de categoría 3, según se 
muestra en la figura E.1. Asimismo, considere que la estructura es de Clase B. 
 
 
Figura E.1 Ejercicio 1 
 
I) Procedimiento de solución 
 
1) Cálculo de Xi 
 
De acuerdo con la ecuación (a) del inciso 6.6.6.3 y teniendo en cuenta que Zor 0.2 
para la Categoría 3 se obtiene: Zo,r mayor valor entre categoría 2 y 3 = 0.2 
 贯냀 龠 0.2 释 300.3 纵0.2邹恃냀.널Ė 龠 472.87桂 
 160
2) Cálculo de la longitud de desarrollo mínima 
 
Esta longitud es: 2,500 + X1 = 2.972.87 m < Lj = 3000 m. Dado que esta longitud 
de desarrollo es menor que la existente del terreno con Categoría 2, entonces el 
factor de exposición se determinará según el inciso 6.6.6.3 para cualquier altura. 
De esta manera se obtiene: 
 
Para Z= 10m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族냀 ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 0.94 
 
Para Z= 20m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族널 ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 1.03 
 
Para Z= 30m, 畸崎龠 0.95 纵1.56邹 族脑ō脑냀Ė祖ō.냀脑냀龠 1.09 
 
6.6.10.2 Ejercicio No. 2 
 
I) Descripción del problema 
 
Se desea determinar el factor de exposición 畸叠 para una altura de 20 metros, 
tomando en cuenta la variación de la rugosidad del terreno del sitio donde se desea 
desplantar un edificio de 20m de altura. Considere que viento arriba (barlovento), 
la categoría del terreno inmediato al edificio es 3, encontrándose Categorías 4 y 2 
posteriormente, como se muestra en la figura E.2 Asimismo, considere que la 
estructura es de Clase B. 
 
 161
 
Figura E.2 Ejercicio 2 
 
II) Procedimiento de solución 
 
1) Cálculo de X1 
 
De acuerdo con la ecuación (a) del inciso 6.6.6.3, y teniendo en cuenta que los 
terrenos “j” y “k” (véase la figura E.2) el de mayor rugosidad es el segundo, se 
obtiene: 
 广泼,r = 0.2 para la Categoría 4 (terreno “k” en la figura E.2) por lo que: 
 贯ƅ,凭龠 2.0 释 200.3纵2.0邹恃냀.널Ė 160.19 桂 
 
2) Cálculo de longitud de desarrollo mínima 
 
Esta longitud es: 2500 + Xi = 2660.19m > Lj = 2.200m. Dando que esta longitud de 
desarrollo es mayor que la existente del terreno con Categoría 3, entonces el factor 
de exposición se determinará según el inciso 6.6.6.3. 
 
3) Determinación del mayor valor entre 2500m y 50 veces la altura de la 
estructura 
 
50(H) = 50 (20) = 1000m < 2500m 
 
 162
4) Determinación de la categoría de terreno a la distancia calculada en el paso 
anterior. 
 
Como puede observarse en la figura E.2, a la distancia de 2500m la categoría del 
terreno es 4 y su longitud (LK = 2000m) es menor que 2500m. 
 
5) Seleccione entre las dos opciones que se indican a continuación. 
 
a) Suponga que el terreno “k” es de Categoría 3, entonces el factor de 
exposición no sufrirá modificación alguna y se calculará según lo indicado 
en el inciso 6.6.6.3 para cualquier altura de la construcción. 
 
Para Z = 20 m, 畸叠 龠 0.95 纵1.56邹族널ō脑内ō祖ō.냀淖ō龠 0.92 
 
b) El siguiente terreno “m” viento arriba es de categoría 2 a partir de lo cual el F叠ō 龠 F叠 de esta categoría y se prosiguecon los pasos siguientes. 
 
6) Cálculo del factor F´叠 a partir de las ecuaciones c) del inciso 6.6.6.3. 
 F叠努,浓龠 F叠,弄 龠 0.95 纵1.56邹释20315恃ō.냀脑냀 龠 1.03 
 F叠,浓龠 0.95 纵1.56邹释20455恃ō.냀㠨㠨 龠 0.85 
 X纽,浓龠 2.0释 200.3 纵2.0邹恃냀.널Ė 龠 160.19 m 
 X浓龠 L撵 十 X纽,脓 龠 2,000十160.19 龠 2160.19 m 
 
Dado que en este caso el valor de (XK –XI) = (2,160.19 – 160.19) = 2,000 m, 
entonces se utiliza la ecuación (c.2) del inciso 6.6.6.1: 
 
 163
F´叠龠 F叠ō 十 纵F叠石 F叠ō邹释X 石X냀2500 恃ō.냀㠨㠨 龠 龠 1.03十纵0.85石1.03邹 族널ōōō널Ėōō祖 = 0.89 F叠ō,脓龠 F`叠,浓龠 0.89 F叠,脓龠 0.92,X碾龠 2,200m 
 
Finalmente para la altura de 20 metros se obtiene: 
 F´叠龠 0.89十 纵0.92石0.89邹释2200石1602500 恃龠 0.91 
 
En este caso hay una reducción del 1% en el factor de exposición, pero para alturas 
mayores, si el edificio fuera más alto, la diferencia podría ser más importante. 
 
 
 
6.6.10.3 Ejercicio No. 3 
 
I. PLANTEAMIENTO DEL PROBLEMA 
 
Se desea obtener las presiones que el viento produce en unja nave industrial con 
cubierta a dos aguas. La estructura se localiza en un terreno tipo suburbano, 
rodeada de viviendas de baja altura y zonas arboladas, en la ciudad de Ambato. Su 
geometría y dimensiones se muestran en la siguiente figura. 
 
Los elementos del sistema estructural son los siguientes: 
 
ESTRUCTURA PRINCIPAL. 
 
La estructura principal consta de 5 pórticos o marcos de acero colocados cada 6 
mts., en la dirección longitudinal. En la dirección perpendicular al cumbrero, 
dichos marcos están ligados por contraventeos en los muros C y D y en la cubierta 
de las crujías entre los ejes 1-2 y 4-5. 
 164
i
3.
00
3.
00
1.
50
ELEVACION FRONTAL - POSTERIOR
ELEVACION LATERAL
3.
00
3.
00
COL 1
COL 2
3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
VIGA V1
VIGA V1
3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
VIGA 1
VIGA 1
COL
COL
VIGA 2
9.46°
1.52
2G 15x50x15x3
1.52 1.52
A B C D E F G
9.12
 Figura E.3 (Ejercicio 3) 
 165
ELEMENTOS SECUNDARIOS. 
 
Los elementos secundarios del sistema estructural son las viguetas de la cubierta y 
los largueros de los muros. El área tributaria de las viguetas (correas) es de 1.52 x 
6.0 = 9.12 m2, la de los largueros (vigas laterales) de los muros longitudinales ( C 
y D) es de 3.0 x 6.0 = 18.0 m2 y la de los transversales (A y B) es de 3.0 x 3.0 = 
9.0 m2. 
 
RECUBRIMIENTOS. 
 
El esqueleto de la estructura está cubierto de paneles de lámina de 3.05 x 0.61 m., 
de manera que el área tributaria que le corresponde a cada panel es de 1.86 m2. 
 
 
 
 
Figura E.3.1 Areas tributarias de la estructura principal 
 
 
 166
ELEVACION LATERAL
3.
00
3.
00
3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
18 36.0 36.0 36.0 18.0 TRIBUTARIA
AREA 
m2DEL MURO
A BY
ELEVACION LATERAL
3.
00
3.
00
3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
18.0 36.0 36.0 36.0 18.0 TRIBUTARIA
AREA 
m2DEL MURO
TRIBUTARIA
AREA 
DE CUBIERTA
27
.3
6
A BY
27
.3
6
54
.7
2
54
.7
2
54
.7
2
 
 
Figura E.3.2 Areas tributarias de la estructura principal 
 
ANCLAJES. 
 
La lámina de recubrimiento se sujeta a la estructura mediante anclajes colocados a 
cada 0.305 m. 
 
II. SOLUCION. 
 
Se utilizarán todas las recomendaciones descritas en la teoría. 
 
1. Clasificación de la Estructura.- Según su importancia esta estructura pertenece 
al grupo B (inciso 6.6.3) 
 167
2. Determinación de la Velocidad de diseño.- La velocidad de diseño depende de 
varios parámetros (inciso 6.6.6); estos se calculan como se indican a continuación. 
 
2.1 Categoría del terreno.- De acuerdo con los datos el terreno se clasifica dentro 
de la categoría 3 (Tabla I.1), se supone que la rugosidad del terreno de los 
alrededores es uniforme más allá de las longitudes establecidas en dicha tabla, por 
lo que no es necesario considerar cambios graduales en lo referente a esta 
característica. 
 
2.2 Clasificación de la estructura según su tamaño.- Dada las dimensiones de la 
estructura, esta se clasifica como clase B, (Tabla I.2) 
 
2.3 Velocidad regional.- Para un período de retorno de 50 años ( para estructuras 
pertenecientes al grupo B), la velocidad regional que corresponde a una ciudad de 
Ambato: VR = 18.5 m/s = 66.6 km/h. del mapa de isotacas. 
 
2.4 Factor de exposición, Fa = Fc * Frz 
 
El factor de tamaño Fc (Tabla I.3) para una estructura de clase B es Fc = 0.95. El 
factor de rugosidad y altura Frz, es constante, debido a que la altura de la nave es 
menor que 10 m. (Inciso 6.6.6.3.2) 
 
a
d úû
ù
êë
é=
10
*56.1Frz ; donde d= 390 ; a= 0.160 para terreno cat. 3 y clase B. 
160.0
390
10
*56.1 úû
ù
êë
é=Frz = 0.868, por lo tanto calculamos Fa = Fc * Frz 
Fa = Fc * Frz = 0.95 * 0.868 = 0.825 
 
2.5 Factor de topografía FT 
 
Debido a que la nave industrial se desplantará en un sector relativamente plano, el 
factor de topografía local es FT = 1.0 (tabla I.5) 
 168
 
2.6 Velocidad de diseño VD 
 
VD = FT * Fa VR = 1.0 * (0.825) * 66.6 = 54.95 km/h. (inciso 6.6.6) 
 
3. Presión dinámica de Base qz 
 
La altura sobre el nivel del mar de la ciudad de Ambato en el lugar de desplante 
2800 m, y su temperatura media es de 15 oC. Según la tabla I.7, la presión 
barométrica W = 544.0 mm de Hg para dicha altura, por lo tanto el factor de 
corrección por temperatura y altura respecto al nivel del mar G es: 
 
t+
W
=
273
*392.0
G = 
15273
544*392.0
+
=G = 0.74 
 
Dado que la pendiente de la cubierta ( 9.460) es menor que 60º, deben considerarse 
dos alturas de la estructura según la dirección de análisis. Para viento paralelo a las 
generatrices H= 7.50 m., y para viento normal a las mismas, H= 6 m. Sin embargo, 
dado que estas alturas son menores que 10 m., la presión dinámica de la base qz 
(inciso 6.6.7) en ambas direcciones resulta constante. 
 
qz= 0.0048 x G x VD
2 = 0.0048*(0.74)*(54.95)2= 10.73 kg/m2 
 
4. Selección del procedimiento de análisis de cargas.- 
 
Debido a que la relación altura/ancho (H/D £ 5; utilizar método estático) es 7.5/24 
= 0.31 < 5, por lo tanto el procedimiento a seguir será el estático (inciso 6.6.8.1). El 
cálculo del periodo fundamental no es necesario ya que se cumplen las condiciones 
a) – d) de dicho inciso. ( H £ 15 no es necesario calcular T). 
 
Por lo anterior la estructura es del tipo 1 según su respuesta ante la acción del 
viento (inciso 6.6.4). 
 
 169
5.5 Presiones de Diseño 
 
5.1 Presiones interiores de diseño. 
 
Las presiones de diseño interiores que aquí se obtengan serán aplicables en el 
diseño de la estructura principal y de los elementos secundarios. 
 
Suponiendo que la puerta del muro frontal A se encuentra abierta, se presentan los 
siguientes casos: 
 
A). Viento normal a las generatrices ( lo largo de los 18 m.). 
 
Conforme a la tabla I.9, inciso 6.6.8.8.2.2, el coeficiente de presión interior , CPi, es 
igual al valor de Cpe para muros laterales (tabla I.9, inciso 6.6.8.2.2.1); es decir, 
CPi = -0.5 ya que la puerta se encuentra a una distancia del borde del barlovento de 
6 m, la cual está en el rango de H a 2H, H = 6m. Así, cuando el viento es normal a 
las generatrices, la presión interior de diseño es (inciso 6.6.8.2.2.2): 
 
Pi= Cpi*qz = -0.5 * 10.73 = -5.36 kg/m2 
 
B). Viento paralelo a las generatrices ( lo largo de los 24 m.). 
 
La relación entre el área abierta de barlovento (6*4=24.0 m2), y el área abierta total 
de los otros muros y la cubierta ( 0 m2) es mayor que 6, se tiene que (caso a tabla 
I.13.b) Cpi = 0.8. Así cuando el viento es paralelo a las generatrices, la presión 
interior de diseño es: 
 
Pi = Cpi * qz = 0.8 * 10.73 = 8.58 kg//m2 
 
5.2 Presiones de diseño para la estructura principal 
 
En este inciso, debido a que se trata de determinar las presiones de diseño de la 
estructura principal, el factor de presión local, KL, será igual a 1 
 170
A) Viento normal a las generatrices ( lo largo de los 18 m.) 
 
1. Murode barlovento ( Muro C) 
 
Cpe = 0.8 (tabla I.8) y KA = 1.0 (factor de reducción por área tributaria por no ser 
muro lateral),. Por lo tanto, la presión de diseño es (inciso 6.6.8.2.2.1 y 6.6.8.2.2.2): 
 
Pd = Pe – Pi 
Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = 0.8 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (-5.36) = 13.94 kg/m2 
 
2. Muro de sotavento ( Muro D) 
 
Para q = 0o, d/b = 18/24 = 0.75 < 1 y t = 9.46º < 10º se obtiene, de la tabla I.8, que 
Cpe = -0.5; dado que este muro no es lateral, KA = 1.0, la presión de diseño sobre 
este muro es: 
 
Pd = Pe – Pi 
Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = -0.5 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (-5.36) = -0.01 kg/m2 
 
3. Muros laterales 
 
Muro A 
 
Según la tabla I.9, para H = 6 m. los coeficientes de presión exterior, en el sentido 
de los 18 m, son: 
 
 Cpe = -0.65 de 0 – 6 m 
 Cpe = -0.50 de 6 – 12 m 
 Cpe = -0.30 de 12 – 18 m. 
 
Los factores de reducción por tamaño de área, KA, se obtienen mediante la 
interpolación de los valores anotados en la tabla I.11 para las áreas tributarias que 
se muestran en la figura E.3.2 
 171
 
Con lo anterior, las propiedades de diseño son (KL = 1.0 para todos los ejes) : 
 
L AREA Eje Cpe KA Pd = Pe -Pi 
0 9.15 A -0.65 1.0 -1.61 kg/m2 
3 19.5 B -0.65 0.94 -1.20 kg/m2 
6 15.0 C -(0.65+0.5)/2 0.97 -0.62 kg/m2 
9 10.125 D -0.5 1.0 -0.01 kg/m2 
12 15.0 E -(0.5+0.3)/2 -0.40 1.20 kg/m2 
15 19.5 F -0.3 0.94 2.33 kg/m2 
18 9.15 G -0.3 1.0 2.14 kg/m2 
 
Muro B 
 
Dada a la simetría de la estructura para esta dirección del viento, las presiones en el 
muro B son iguales a las del muro A, excepto en la zona correspondiente a la 
puerta debido a las diferencias en las áreas tributarias (ver fig. E.3.3), Asi se tiene 
que las presiones de diseño para este muro B son ( con K = 1.0 para todos los ejes): 
 Cpe = -0.65 de 0 – 6 m 
 Cpe = -0.50 de 6 – 12 m 
 Cpe = -0.30 de 12 – 18 m. 
 
Con lo anterior, las propiedades de diseño son (KL = 1.0 para todos los ejes) : 
 
L AREA Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi 
0 9.15 A -0.65 1.0 -1.61 kg/m2 
3 19.5 B -0.65 0.94 -1.20 kg/m2 
6 21.0 C -(0.65+0.5)/2 0.93 -0.38 kg/m2 
9 21.75 D -0.5 0.92 0.42 kg/m2 
12 21.0 E -(0.5+0.3)/2 0.40 1.37 kg/m2 
15 19.5 F -0.3 0.94 2.33 kg/m2 
18 9.15 G -0.3 1.0 2.14 kg/m2 
 
 172
 
 
 
3.
00
3.
00
1.
50
PORTICOS DEL 1 AL 5
3.00
6.00
9.00
44.1
-23.0 -8.8 -1.8 1.7
-13.3
PRESIONES DE DISEÑO
3.
00
3.
00
3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00 3.00
P. IZQUIERDA P. IZQUIERDA
ACOTACIONES EN mt
Y PRESIONES EN Kg/m2
MUROS DE LOS EJES
A - A
G - G
P. IZQUIERDA (Kg/cm2)
-1.61
-2.14
P. DERECHA (Kg/cm2)
-1.61
-2.14
ELEVACION LATERAL
 
 
Figura No. E.3.3 Presiones de diseño para pórticos principales cuando el viento es 
normal a las generatrices 
 
 
 173
 
4. Cubierta con viento normal a las generatrices ( a lo largo de los 18 m) 
 
De la tabla I.10, para q = 0O, H/d = 6/18 = 0.33 £ 0.5 y g = 9.46º < 10º , los 
coeficientes de presión, Cpe, son: 
 
 Cpe = -0.90 de 0 – 6 m 
 Cpe = -0.50 de 6 – 12 m 
 Cpe = -0.30 de 12 – 18 m. 
 
Los factores KA se determinará mediante interpolación de la tabla I.11 ya que las 
áreas tributarias son de 27.36 m2 para los pórticos extremos (ejes 1,5) y 54.72 m2 
para los pórticos intermedios (ejes 2,3,4), como lo muestra la figura E.3.2 
 
AREA m2 KA 
27.36 0.897 
54.325 0.861 
 
 
Las presiones para la cubierta en los pórticos, en el sentido de los 18 m, son: 
 
Pd = Pe-Pi 
Pd = (Cpe * KA * KL * qz) - Pi 
Pd = -0.9*0.897*1.0*10.73 – (-5.36) = -3.30 kg/m2 (0 – 6 m) 
Pd = -0.5*0.861*1.0*10.73 – (-5.36) = 0.74 kg/m2 (6 – 12 m) 
Pd = -0.3*0.861*1.0*10.73 – (-5.36) = 2.59 kg/m2 (12 – 18 m) 
 
En la figura E.3.3 se muestran las presiones de diseño para la estructura principal 
cuando el viento actúa en la dirección normal a las generatrices. 
 
 
 
 
 174
B) Viento paralelo a las generatrices (a lo largo de los 24 m.) 
 
1. Muro de barlovento ( Muro A) 
 
Cpe = 0.8 (tabla I.8) y KA = 1.0 (factor de reducción por área tributaria por no ser 
muro lateral), de ésta manera se obtiene:(inciso 6.6.8.2.2.1 y 6.6.8.2.2.2): 
 
Pd = Pe – Pi 
Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = 0.8 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (8.58) = 0.0 kg/m2 
 
2. Muro de sotavento ( Muro B) 
 
Para q = 90o, d/b = 24/18 = 1.33 y g = 9.46º < 10º se obtiene, de la tabla I.8, que 
Cpe = -0.433 (con interpolación); dado que este muro no es lateral, KA = 1.0, la 
presión de diseño sobre este muro es: 
 
Pd = Pe – Pi 
Pd = Cpe * KA * KL * qz – Pi = -0.433 * 1.0 * 1.0 * 10.73 – (8.58) = -13.23 kg/m2 
 
3 Muros laterales (muros C y D) 
 
De la tabla I.9, para H = 7.50 (viento paralelo a la generatriz a lo largo de los 24 m) 
los factores de presión son: 
 
 Cpe = -0.65 de 0 – 7.5 m 
 Cpe = -0.50 de 7.5 – 15 m 
 Cpe = -0.30 de 15 – 22.5 m. 
 Cpe = -0.20 de 22.5 – 24 m 
 
Los factores KA son 0.947 para un área tributaria de 18 m2, y 0.885 para un área de 
36 m2 tabla I.11 Con lo anterior, las presiones de diseño son (KL = 1.0 para todos 
los ejes) : 
 
 175
 
L AREA m2 Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi 
0 m 18 1 -0.65 0.947 -15.18 kg/m2 
6 m 36 2 -0.65 0.885 -14.75 kg/m2 
12 m 36 3 -0.5 0.885 -13.33 kg/m2 
18 m 36 4 -0.3 0.885 -11.43 kg/m2 
24 m 18 5 -0.2 0.947 -10.61 kg/m2 
 
4 Cubierta con viento paralelo a las generatrices a lo largo de los 24 m. 
 
De la tabla I.10, para q = 90O, H/d = 7.5/24 = 0.29 £ 0.5, los coeficientes de 
presión, Cpe, son: 
 
 Cpe = -0.90 de 0 – 7.5 m 
 Cpe = -0.50 de 7.5 – 15 m 
 Cpe = -0.30 de 15 – 22.5 m. 
 Cpe = -0.20 de 22.5 – 24 m. 
 
Los factores KA son 0.897 para un área tributaria de 27.36 m2, y 0.860 para un área 
de 54.72 m2 tabla I.11 Con lo anterior, las presiones de diseño son (KL = 1.0 para 
todos los ejes) : 
 
L AREA m2 Eje Cpe KA Pd = Pe-Pi 
0 m 27.36 1 -0.90 0.897 -17.24 kg/m2 
6 m 54.72 2 -0.90 0.860 -16.89 kg/m2 
12 m 54.72 3 -0.5 0.860 -13.19 kg/m2 
18 m 54.72 4 -0.3 0.860 -10.73 kg/m2 
24 m 27.36 5 -0.2 0.960 -10.64 kg/m2 
 
Las presiones de diseño para la estructura principal cuando el viento es paralelo a 
las generatrices se muestran en la figura E.3.4 
 
 176
 
 
 
PORTICOS A Y G 
PRESIONES DE DISENO 
 
Figura No. E.3.4 Presiones de diseño para pórticos principales cuando el viento es 
paralelo a las generatrices 
 
 177
6.6.10.4 CONCLUSIONES 
 
 
- A pesar de estar dirigido esta normativa a pórticos, galpones industriales, 
soportes de tubería y celosías tridimensionales, se ha dejado indicado tablas, 
coeficientes, fórmulas y procedimientos para que se pueda utilizar para otros 
tipos de estructuras y elementos estructurales. 
 
- La presente normativa de diseño por viento, puede parecer muy teórica y con 
gran cantidad de tablas, gráficos y coeficientes, pero su procedimiento para 
encontrar las presiones de viento que influyen sobre la estructura en estudio, 
puede simplificarse tan solo siguiendo el procedimiento que se indica en el 
flujograma de la figura I.1. 
 
- Las velocidades regionales de viento para el Ecuador, se las puede obtener de 
los mapas de isotacas que están en función de la vida útil de la estructura en 
análisis y el tiempo de retorno de suceder el máximo evento es de decir de 
volver a tener una velocidad máxima. 
 
- Los mapas de isotacas se realizó con registros de velocidades máximas de 
viento tomados en las diferentes estaciones meteorológicas ubicadas en la 
mayoría de las ciudades del Ecuador, a cargo de la entidad gubernamental 
INAMHI, por tal razón podemos indicar que estos registros son totalmente 
confiables y reales. 
 
- Las curvas de isotacas para la región insular no se ha podido realizar debido a 
la escaza información que se obtuvo, pero podemos indicar que las velocidades 
máximas del viento tomadaen la estación San Cristobal desde el año 1982 a 
2008, varía desde 6 a 21 m/s. 
 
- El fin exclusivo de esta normativa es aportar con un procedimiento estándar 
para el cálculo de las presiones del viento, la misma que servirá como una 
herramienta de cálculo para los ingenieros en el Ecuador. 
 
 178
6.6.10.5 RECOMENDACIONES 
 
 
- El uso de esta normativa entrega cálculos seguros y confiables por lo que se 
recomienda la correcta utilización de tablas, cuadros, coeficiente, y 
fórmulas. 
 
- El punto de partida para el cálculo de presiones de viento es la obtención de 
la velocidad de viento de el sitio donde se realizará el proyecto, por lo que se 
recomienda la utilización de los mapas de isotacas vistos en este capítulo 
pues estos han sido tabulados con registros seguros y confiables que han 
sido emitidos por el INAMHI. 
 
- Se recomienda continuar con la presente investigación pues la presente 
normativa de diseño por viento, puede estar dispuesta a modificarlo, 
suprimirlo o sustituirlo por otras investigaciones similares. 
 
- Se recomienda la lectura de este manual repetidas veces para la 
familiarización con términos, coeficientes y tablas, de igual manera ver los 
ejemplos de aplicación. 
 
- La presente normativa tiene el objeto de estandarización el procedimiento 
del cálculo de presiones del viento, por lo que se recomienda a los 
profesionales del cálculo la aplicación de esta normativa. 
 
 179
6.7 PLAN DE ACCION 
 
CUADRO No. 4 
 
FASES METAS ACTIVIDADES RECURSOS RESPONSABLES RESULTADOS 
Identificación de la 
Estructura 
Seguridad en las 
estructuras 
Seleccionar fuerzas que 
actúan en la estructura 
Tecnológicos 
Humanos 
Ingeniero Civil Proveer daños fuertes que 
hagan colapsar las estructuras 
Presión del viento en 
las estructuras 
Definir la velocidad 
del viento para el 
diseño 
Identificación de la zona 
geográfica donde se realizará 
la edificación 
Tecnológicos 
Humanos 
Material 
Ingeniero Civil Tener estructuras resistentes a 
la presión del viento 
Desarrollo de la 
normativa del diseño 
por viento para 
pórticos, galpones 
industriales, soportes 
de tuberías y 
estructuras 
tridimensionales en 
celosía 
La normativa sirva de 
guía para los cálculos 
estructurales 
Determinación de tablas, 
fórmulas y procedimientos 
adecuados a un tipo de 
estructura. 
Tecnológicos 
Humanos 
Material 
Ingeniero Civil Estandarizar el diseño por 
viento de las estructuras en el 
Ecuador 
 180
6.8 Administración 
 
 La administración de la normativa de diseño por viento para prevenir daños en 
pórticos, galpones industriales, soportes de tuberías y estructuras tridimensionales 
en celosía, será organizada, coordinada y dirigida conjuntamente entre la 
Universidad Técnica de Ambato, profesionales y el Colegio de Ingenieros Civiles 
de Tungurahua cuyo propósito será estandarizar el procedimiento del cálculo a 
través de la normativa de diseño por viento. 
 
6.9 Previsión de la evaluación 
 
 El plan de monitoreo y la evaluación de la propuesta permitirá implementar un 
nuevo modelo de cálculo basado en la normativa de diseño por viento, la misma 
que puede estar dispuesta a modificarlo, suprimirlo o sustituirlo por otras 
investigaciones similares. 
Plan de Monitoreo y Evaluación de la Propuesta 
 
PREGUNTAS BASICAS EXPLICACION 
1. ¿Quiénes solicitan evaluar? Ingeniero calculista de estructuras 
2. ¿Porqué evaluar? Por seguridad, resistencia a la presión del 
viento 
3. ¿Para qué evaluar? Comprobar si la normativa entrega 
cálculos lógicos y seguros. 
4. ¿Qué evaluar? La normativa de diseño por viento 
5. ¿Quién Evalúa? Colegio de Ingenieros Civiles, Cámara de 
la Construcción y Municipios 
6. ¿Cuándo evaluar? 
Trimestralmente, para comprobar si se 
satisface las necesidades de los 
profesionales 
7. ¿Cómo evaluar? Utilizando software apropiados para 
simular las presiones del viento. 
8. ¿Con qué evaluar? -Recursos Humanos 
-Recursos Tecnológicos 
CUADRO No. 5 
 181
6.10 BIBLIOGRAFIA 
 
 
BRESLER Boris. y otros. // 1990. // Diseño de Estructuras de Acero. // I 
Edición. // México. // 
 
LOPEZ. Alberto y otros. // 1993. // Manual de diseño de Obras Civiles; Diseño. // 
I Edición. //México D. F. // CFE. // 
 
CLETO. Agosti y otros. // 2001. // Reglamento Argentino de Acción del Viento 
sobre Construcciones CIRSOC. // I Edición. // Buenos Aires – Argentina. // 
 
PINEDA. Omar y otro. // 1997. // Diseño de una Estructura Metálica para una 
Cubierta. // I Edición. // II Publicación // Bucaramanga - Colombia. // 
 
CASTILLO. Heberto. // 1993. // Análisis y Diseño Estructural. // I Edición. // 
México // México D.F.. // 
 
DOOLEY. Peter. // 1985. // El Viento y sus consecuencias. // PRIPSA. // México 
// México D.F.. // 
 
www.cirsoc.inti.gov.ar//proyecto de reglamento argentino de acción del viento 
sobre las construcciones. // cirsoc.pdf 
 
www.inamhi.gov.ec//instituto nacional de meteorología e hidrología 
 
 
 
81°80°79°78°77°76°75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
5°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICOO
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
91°90°89°
ESCALA 1:40000
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102M103
M105
M120
M126
M130
M134
M135
M137M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
GRUPO DE ESTRUCTURAS
PERIODO DE RETORNO
C
10 AÑOS
ISOTACASm/s
DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI
TR 10
81°80°79°78°77°76°75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
5°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICOO
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
92°91°90°89°
1°
0°
1°
ESCALA 1:40000
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102M103
M105
M120
M126
M130
M134
M135
M137M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
GRUPO DE ESTRUCTURAS
PERIODO DE RETORNO
B
50 AÑOS
ISOTACASm/s
DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI
TR 50
81°80°79°78°77°76°75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
5°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICOO
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
91°90°89°
ESCALA 1:40000
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102M103
M105
M120
M126
M130
M135
M137M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
PERIODO DE RETORNO100 AÑOS
ISOTACASm/s
DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI
TR 100
81°80°79°78°77°76°75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
5°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICOO
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
92°91°90°89°
1°
0°
1°
ESCALA 1:40000
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102M103
M105
M120
M126
M130
M134
M135
M137M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
GRUPO DE ESTRUCTURAS
PERIODO DE RETORNO
A
200 AÑOS
ISOTACASm/s
DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI
TR 200
81°80°79°78°77°76°75°
1°
0°
1°
2°
3°
4°
PROVINCIA DE GALAPAGOS
Archipielago de Colon
(Region Insular)
OCEANO PACIFICOO
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
COLOMBIA
PERU
PERU
O
C
E
A
N
O
 P
A
C
IF
IC
O
91°90°89°
ESCALA 1:40000
M001
M002
M003
M004
M005
M006
M007
M008
M009
M025
M029
M030
M031
M033
M037
M041
M070
M102M103
M105
M120
M126M130
M134
M135
M137M138
M146
M153
M154
M160
M168
M179
M185
M188
M189
M190
M258
M466
MA2V
MA2T
M191
M221
VELOCIDADES REGIONALES
PARA LA REPUBLICA DEL ECUADOR
PERIODO DE RETORNO1000 AÑOS
ISOTACASm/s
DATOS ESTADISTICOS1998-2008 INHAMI
TR 1000
Figura I.4
FIGURA I.2
FIGURA I.7
Figura I.3
Figura I.676 86
7877
182 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
ANEXOS 
 
 
 
 
 
 
183 
ANEXO No. 1 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Inguincho 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: INGUINCHO CODIGO: M001 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 15 30 N LONGITUD: 78 24 3 W ELEVACION: 3140 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 7.0 E 8.0 E 10.0 NW 7.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 9.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 
 1983 8.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 NE 7.0 E 7.0 E 18.0 NE 12.0 E 18.0 E 18.0 E 12.0 NE 12.0 E 138.0 11.5 
 1984 8.0 SW 8.0 NE 12.0 E 7.0 NE 9.0 E 8.0 NE 9.0 E 10.0 E 8.0 E 6.0 E 10.0 E 9.0 E 104.0 8.6 
 1985 6.0 NE 10.0 E 8.0 E 8.0 E 7.0 E 10.0 E 8.0 E 10.0 E 10.0 E 7.0 E 7.0 E 8.0 E 99.0 8.2 
 1986 9.0 NE 4.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 E 8.0 E 10.0 E 16.0 E 10.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 E 108.0 9.0 
 1987 16.0 E 9.0 E 9.0 E 10.0 E 14.0 E 14.0 E 12.0 E 8.0 E 14.0 E 7.0 NE 10.0 E 16.0 E 139.0 11.5 
 1988 10.0 E 10.0 NE 14.0 N 6.0 NE 8.0 N 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 9.0 SE 10.0 W 10.0 NE 115.0 9.5 
 1989 15.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 20.0 E 12.0 NE 19.0 E 12.0 NE 13.0 E 12.0 NE 159.0 13.2 
 1991 9.0 E 10.0 E 9.0 SE 9.0 NE 9.0 E 13.0 NE 13.0 N 15.0 NE 15.0 E 12.0 E 10.0 NE 9.0 NE 133.0 11.0 
 1992 9.0 E 8.0 E 15.0 E 12.0 E 9.0 E 16.0 NE 18.0 E 16.0 E 14.0 E 12.0 E 10.0 SE 10.0 E 149.0 12.4 
 1993 12.0 E 9.0 W 9.0 E 9.0 SW 9.0 E 15.0 NE 15.0 NE 20.0 E 10.0 N 12.0 NE 13.0 S 8.0 E 141.0 11.7 
 1994 8.0 E 8.0 NW 16.0 E 18.0 E 12.0 E 18.0 NE 16.0 E 13.0 E 18.0 W 
 1995 18.0 E 12.0 E 10.0 E 9.0 E 9.0 E 12.0 N 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 9.0 E 12.0 E 
 1996 8.0 E 8.0 N 8.0 E 10.0 E 8.0 E 12.0 E 8.0 E 12.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 13.0 NE 11.0 NE 117.0 9.7 
 1997 7.0 NE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 10.0 E 12.0 NE 12.0 SE 10.0 E 11.0 NE 7.0 E 9.0 NE 120.0 10.0 
 1998 12.0 E 10.0 E 8.0 E 9.0 E 10.0 NE 9.0 N 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 E 
 1999 8.0 E 9.0 E 7.0 E 6.0 SE 6.0 NW 8.0 NE 16.0 NE 11.0 SE 10.0 NE 12.0 E 7.0 NE 6.0 NE 106.0 8.8 
 2000 10.0 E 12.0 NE 7.0 NE 4.0 NE 6.0 E 9.0 E 9.0 NE 8.0 E 8.0 SE 8.0 NE 8.0 E 12.0 E 101.0 8.4 
 2001 9.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 9.0 E 10.0 NE 8.0 NE 7.0 W 121.0 10.0 
 2002 10.0 NE 9.0 E 7.0 E 8.0 N 10.0 E 10.0 E 16.0 SE 13.0 NE 16.0 NW 12.0 E 14.0 E 8.0 NE 133.0 11.0 
 2003 10.0 E 9.0 E 9.0 SW 10.0 SE 9.0 E 12.0 E 16.0 NE 18.0 SE 8.0 E 7.0 E 8.0 E 
 2004 10.0 E 13.0 E 16.0 NE 8.0 E 18.0 E 17.0 E 12.0 NE 15.0 SE 10.0 E 10.0 SE 
 2005 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 10.0 E 15.0 SE 10.0 E 16.0 E 16.0 SE 12.0 NE 10.0 E 7.0 SE 14.0 NE 139.0 11.5 
 2006 15.0 NE 11.0 SE 10.0 E 8.0 E 9.0 E 13.0 E 15.0 NE 14.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 
 2007 10.0 E 12.0 SE 9.0 E 10.0 E 12.0 E 16.0 E 18.0 E 12.0 E 12.0 E 10.0 W 
 2008 12.0 E 9.0 W 14.0 E 9.0 SE 16.0 NE 16.0 E 9.0 SE 8.0 NE 
 
 suma 249.0 225.0 244.0 216.0 219.0 295.0 303.0 313.0 304.0 278.0 253.0 253.0 3152.0 262.6 
 media 9.9 9.7 9.7 9.0 9.1 11.3 13.1 13.0 12.6 10.6 9.7 10.1 128.3 10.7 
 minima 6.0 4.0 7.0 4.0 6.0 7.0 8.0 8.0 8.0 6.0 7.0 6.0 4.0 
 maxima 16.0 18.0 16.0 14.0 15.0 18.0 20.0 20.0 19.0 18.0 14.0 18.0 20.0 
 amplit 10.0 14.0 9.0 10.0 9.0 11.0 12.0 12.0 11.0 12.0 7.0 12.0 16.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
184 
ANEXO No. 2 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Tola 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: LA TOLA CODIGO: M002 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 13 46 S LONGITUD: 78 22 0 W ELEVACION: 2480 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 7.0 N 9.0 E 9.0 N 10.0 E 6.0 N 15.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 15.0 N 13.0 N 
 1983 20.0 S 18.0 S 10.0 NW 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 10.0 N 182.0 15.1 
 1984 10.0 E 6.0 N 8.0 N 12.0 SE 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 6.0 SE 7.0 S 126.0 10.5 
 1985 6.0 NW 14.0 SE 10.0 S 8.0 NW 8.0 E 14.0 S 10.0 SW 12.0 SE 12.0 S 6.0 N 8.0 SE 8.0 N 116.0 9.6 
 1986 10.0 E 6.0 W 6.0 E 10.0 SE8.0 SE 12.0 S 14.0 SE 15.0 E 15.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 N 114.0 9.5 
 1987 8.0 SE 12.0 SE 12.0 NW 9.0 E 12.0 S 16.0 SE 12.0 E 20.0 E 8.0 E 8.0 N 9.0 SE 10.0 SE 136.0 11.3 
 1988 9.0 N 8.0 SE 12.0 S 8.0 NW 7.0 N 10.0 E 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 9.0 E 6.0 N 6.0 N 107.0 8.9 
 1989 6.0 SE 7.0 N 8.0 S 7.0 SE 20.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 10.0 E 6.0 SE 6.0 N 124.0 10.3 
 1991 15.0 SE 8.0 N 6.0 N 10.0 SE 9.0 SE 14.0 SE 20.0 SE 14.0 S 20.0 SE 16.0 S 10.0 E 6.0 NW 148.0 12.3 
 1992 18.0 E 10.0 SE 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 S 6.0 NE 142.0 11.8 
 1993 8.0 NE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 NW 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 N 104.0 8.6 
 1994 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 8.0 NE 
 1995 10.0 SE 8.0 N 12.0 SE 8.0 N 12.0 SE 16.0 NW 16.0 SE 18.0 SE 20.0 NE 12.0 SE 8.0 N 6.0 N 146.0 12.1 
 1996 14.0 NW 8.0 N 10.0 SE 12.0 SE 8.0 NE 10.0 S 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 6.0 N 8.0 SE 14.0 SE 140.0 11.6 
 1997 10.0 NE 12.0 SE 10.0 SE 8.0 NE 10.0 SE 10.0 E 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 4.0 N 10.0 SE 
 1998 10.0 E 12.0 SE 8.0 SE 8.0 N 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 N 4.0 N 122.0 10.1 
 1999 6.0 N 10.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 10.0 SE 4.0 N 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 6.0 N 4.0 N 110.0 9.1 
 2000 6.0 SE 6.0 N 4.0 N 8.0 SE 6.0 N 12.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 8.0 N 18.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 124.0 10.3 
 2001 6.0 N 18.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 168.0 14.0 
 2002 18.0 SE 10.0 SE 4.0 N 18.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 
 2003 16.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 8.0 N 6.0 N 8.0 SE 
 2004 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 20.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 8.0 NE 
 2005 8.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 18.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 12.0 NW 8.0 N 
 2006 12.0 NE 8.0 N 4.0 NW 12.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 
 2007 10.0 SE 16.0 SE 14.0 SE 4.0 NE 6.0 NE 12.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 4.0 N 
 2008 10.0 SE 12.0 NE 6.0 N 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 16.0 SE 12.0 SE 4.0 N 4.0 N 126.0 10.5 
 
 suma 277.0 266.0 235.0 256.0 268.0 345.0 410.0 356.0 357.0 300.0 189.0 194.0 3453.0 287.7 
 media 10.6 10.6 9.4 9.8 10.3 13.2 15.7 15.4 14.2 11.5 8.2 7.7 137.1 11.4 
 minima 6.0 6.0 4.0 4.0 6.0 4.0 10.0 8.0 8.0 6.0 4.0 4.0 4.0 
 maxima 20.0 18.0 14.0 16.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 16.0 14.0 20.0 
 amplit 14.0 12.0 10.0 12.0 14.0 16.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 10.0 16.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
185 
ANEXO No. 3 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Izobamba 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: IZOBAMBA CODIGO: M003 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 22 0 S LONGITUD: 78 33 0 W ELEVACION: 3058 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 4.0 NE 3.8 E 4.2 E 5.0 E 5.1 S 8.8 E 7.9 S 8.6 E 6.8 E 4.8 S 5.1 S 4.7 N 68.8 5.7 
 1983 4.7 NE 5.1 NE 5.4 NE 4.2 SE 5.3 NE 7.9 S 8.0 E 7.1 E 6.9 E 9.0 S 5.0 NE 7.2 E 75.8 6.3 
 1984 4.1 S 4.5 SE 5.0 SE 5.6 NW 5.0 E 6.9 NE 7.0 E 7.7 E 7.1 E 5.0 S 4.1 NW 3.9 E 65.9 5.4 
 1985 4.1 SW 4.9 E 5.9 SW 5.1 NE 6.8 E 9.0 E 7.0 E 7.1 SW 7.0 SW 7.6 SE 6.8 S 5.6 E 76.9 6.4 
 1986 4.9 E 7.0 NE 4.0 E 6.0 SE 4.0 SW 6.3 E 7.6 E 6.1 E 7.0 S 4.0 S 4.5 N 5.0 NE 66.4 5.5 
 1987 5.1 E 5.5 NE 6.0 NE 4.0 NE 5.0 NE 6.9 NE 6.0 NE 7.0 E 5.0 S 4.5 N 4.4 NE 6.8 E 66.2 5.5 
 1988 5.0 NE 4.9 NE 8.0 E 5.0 NE 8.6 NE 9.0 E 5.0 SW 5.0 NE 5.0 S 3.8 N 4.0 E 4.0 E 67.3 5.6 
 1989 4.0 NE 4.2 NE 5.0 SW 4.2 S 4.8 SW 4.2 NE 8.0 E 7.5 S 5.0 S 4.5 NE 5.0 NE 4.8 NE 61.2 5.1 
 1991 5.0 SE 5.0 E 3.5 NE 5.2 NE 4.0 NE 6.9 NE 7.0 E 7.2 E 8.4 SE 6.4 E 4.0 SW 4.0 NE 66.6 5.5 
 1992 5.0 NE 4.8 SE 12.0 S 5.0 NE 5.2 E 8.0 SE 9.0 SE 6.8 SE 6.2 NE 6.2 E 4.5 NE 4.0 SW 76.7 6.3 
 1993 8.0 NE 3.5 NE 5.0 S 4.5 S 4.0 NE 8.4 SE 7.5 E 9.0 SE 6.9 S 4.0 S 4.0 S 4.0 NE 68.8 5.7 
 1994 3.5 NE 5.0 E 4.0 NE 5.0 SW 5.2 S 6.2 SE 9.0 E 9.0 SE 9.8 E 5.0 NE 5.0 E 4.5 E 71.2 5.9 
 1995 4.0 SW 5.5 SW 6.0 E 5.0 SW 5.0 SW 5.5 E 5.2 SE 6.0 SW 9.0 E 4.0 NW 5.0 N 4.5 NE 64.7 5.3 
 1996 3.5 E 3.5 NE 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 6.0 E 10.0 SE 6.0 SE 8.0 E 12.0 NE 5.5 NE 6.5 SW 73.0 6.0 
 1997 3.0 N 3.5 S 6.0 E 7.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 9.0 E 10.0 E 6.0 SW 6.0 E 4.0 S 4.0 SW 68.5 5.7 
 1998 6.0 E 7.0 E 4.0 SW 3.0 S 6.0 SW 6.0 E 5.5 E 6.0 S 8.0 NE 5.0 E 4.0 E 4.0 NE 64.5 5.3 
 1999 3.0 N 3.0 SW 3.0 NE 5.0 E 6.0 S 4.5 NE 7.0 E 5.4 SE 5.0 SE 5.0 E 4.0 SE 4.0 NE 54.9 4.5 
 2000 5.0 E 3.0 NE 4.0 S 4.0 S 4.0 NE 4.5 S 6.0 E 5.0 E 4.0 NE 6.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 53.5 4.4 
 2001 5.0 NW 7.5 E 3.5 S 4.0 E 2.0 E 7.0 SE 4.0 E 7.0 E 4.0 E 4.0 SW 2.5 SE 
 2002 3.5 SE 2.0 S 4.0 E 3.0 S 3.0 S 6.0 S 5.0 E 7.0 E 4.0 E 10.0 NE 10.0 E 3.0 SW 60.5 5.0 
 2003 3.0 SW 2.5 S 2.0 S 3.5 S 7.0 S 5.0 E 6.0 E 2.5 E4.5 N 4.0 NE 
 2004 5.5 N 2.0 NE 5.0 SE 7.0 E 4.0 SW 6.0 SE 5.0 S 7.0 SW 6.0 S 4.0 N 4.5 N 
 2005 4.0 N 5.0 E 4.0 E 5.0 NE 6.7 NE 6.0 NE 8.5 N 7.0 S 6.0 E 3.0 NE 5.0 NE 10.0 NE 70.2 5.8 
 2006 6.5 E 3.0 NE 3.5 NE 5.0 NE 4.5 SW 7.0 E 7.0 E 7.5 SE 5.0 N 3.5 NE 4.0 S 5.0 SE 61.5 5.1 
 2007 3.5 E 7.2 W 6.0 W 5.0 SW 5.0 E 5.0 E 8.0 NE 5.0 NE 5.0 S 5.0 SW 6.8 E 3.0 N 64.5 5.3 
 2008 14.0 NE 3.5 S 5.0 SE 5.5 E 6.0 SE 4.0 S 5.0 NE 5.5 NE 6.0 S 3.0 S 3.5 S 3.5 N 64.5 5.3 
 
 suma 123.9 116.9 126.0 123.8 127.2 163.5 181.2 177.5 163.1 137.8 116.7 121.0 1678.6 139.8 
 media 4.9 4.4 5.0 4.7 4.8 6.2 6.9 6.8 6.2 5.3 4.8 4.6 65.3 5.4 
 minima 3.0 2.0 3.0 2.5 2.0 3.5 4.0 5.0 4.0 2.5 3.5 2.5 2.0 
 maxima 14.0 7.5 12.0 7.0 8.6 9.0 10.0 10.0 9.8 12.0 10.0 10.0 14.0 
 amplit 11.0 5.5 9.0 4.5 6.6 5.5 6.0 5.0 5.8 9.5 6.5 7.5 12.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
186 
ANEXO No. 4 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Rumipamba-Salcedo 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: RUMIPAMBA-SALCEDO CODIGO: M004 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 1 5 S LONGITUD: 78 35 32 W ELEVACION: 2680 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 10.0 NE 10.0 N 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 10.0 SE 10.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 103.0 8.5 
 1983 8.0 S 9.0 SE 9.0 S 7.0 SE 8.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 S 11.0 S 9.0 S 107.0 8.9 
 1984 8.0 SW 8.0 SE 11.0 SE 10.0 S 8.0 S 9.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 SE 8.0 NW 9.0 NW 8.0 SE 107.0 8.9 
 1985 8.0 SE 8.0 S 9.0 S 9.0 S 9.0 SE 12.0 SE 9.0 SE 8.0 SE 9.0 S 8.0 SE 9.0 SW 7.0 SE 105.0 8.7 
 1986 9.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 9.0 S 9.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 
 1987 9.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 9.0 SE 9.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 100.0 8.3 
 1988 8.0 SE 7.0 SE 8.0 S 7.0 S 7.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 7.0 SE 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 90.0 7.5 
 1989 7.0 SE 7.0 SE 6.0 N 8.0 E 7.0 S 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 NW 8.0 S 94.0 7.8 
 1991 8.0 S 8.0 SE 5.0 S 6.0 SE 5.0 S 8.0 S 7.0 SE 10.0 S 8.0 S 7.0 SE 5.0 SE 5.0 SE 82.0 6.8 
 1992 6.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 10.0 S 6.0 SE 90.0 7.5 
 1993 6.0 SE 5.0 SE 10.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 12.0 SE 10.0 S 16.0 NW 10.0 SE 103.0 8.5 
 1994 9.0 W 8.0 SE 8.0 S 8.0 NW 10.0 SE 8.0 S 8.0 E 10.0 S 12.0 S 10.0 S 13.0 S 8.0 S 112.0 9.3 
 1995 6.0 NW 8.0 S 10.0 N 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 96.0 8.0 
 1996 8.0 NW 8.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 7.0 SE 6.0 SE 7.0 S 8.0 S 10.0 S 10.0 SE 10.0 S 94.0 7.8 
 1997 5.0 N 7.0 S 10.0 NW 7.0 SE 8.0 SE 8.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 8.0 S 91.0 7.5 
 1998 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 N 6.0 S 7.0 S 8.0 SE 7.0 S 6.0 S 8.0 NW 8.0 NW 82.0 6.8 
 1999 6.0 N 6.0 S 5.0 NW 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 7.0 S 8.0 NW 8.0 NW 78.0 6.5 
 2000 6.0 NW 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 SE 8.0 S 9.0 SE 12.0 SE 9.0 S 13.0 N 10.0 SE 113.0 9.4 
 2001 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 SE 9.0 S 9.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 
 2002 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 S 9.0 SE 9.0 S 11.0 S 9.0 S 10.0 S 
 2003 10.0 S 9.0 S 10.0 S 12.0 SE 11.0 S 11.0 S 12.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 S 
 2004 11.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 7.0 S 7.0 S 8.0 S 
 2005 8.0 SE 9.0 S 8.0 S 9.0 SE 8.0 S 9.0 S 9.0 S 10.0 S 10.0 S 8.0 S 8.0 SE 
 2006 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 8.0 SE 9.0 S 9.0 S 8.0 S 8.0 S 8.0 S 
 2007 9.0 S 8.0 S 9.0 S 10.0 S 9.0 S 9.0 S 9.0 SE 8.0 S 9.0 SE 
 2008 9.0 S 9.0 S 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 7.0 S 7.0 S 
 
 suma 197.0 215.0 193.0 191.0 204.0 220.0 216.0 220.0 218.0 198.0 219.0 180.0 2471.0 205.9 
 media 7.8 8.2 8.0 7.6 7.8 8.4 8.6 8.8 8.7 8.2 9.1 8.1 99.8 8.3 
 minima 5.0 5.0 5.0 6.0 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 5.0 5.0 5.0 
 maxima 11.0 10.0 11.0 10.0 12.0 12.0 11.0 12.0 12.0 10.0 16.0 10.0 16.0 
 amplit 6.0 5.0 6.0 4.0 7.0 6.0 5.0 6.0 6.0 4.0 11.0 5.0 11.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
187 
ANEXO No. 5 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Portoviejo-UTM 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------NOMBRE: PORTOVIEJO-UTM CODIGO: M005 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 2 26 S LONGITUD: 80 27 54 W ELEVACION: 46 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 6.1 NW 7.0 NW 5.8 SE 9.8 NW 6.0 SW 6.0 N 6.2 SW 6.9 SW 6.3 SW 6.0 NW 9.7 SE 5.8 SW 81.6 6.8 
 1983 6.5 SW 4.9 NW 5.0 NW 9.0 W 4.5 NW 5.0 NW 3.9 SE 4.9 SW 4.0 SW 4.3 SW 5.0 SW 5.0 N 62.0 5.1 
 1984 5.0 NW 4.4 NW 4.7 SW 5.7 SW 5.3 NW 5.4 W 7.2 NW 6.7 SW 6.2 NW 6.3 S 6.5 NW 
 1985 4.9 SW 5.9 W 5.0 NW 5.2 NW 7.5 NE 5.6 S 5.2 W 7.0 SW 6.1 NE 6.4 NW 7.4 NW 7.9 N 74.1 6.1 
 1986 4.5 NW 5.1 NW 4.9 NE 5.0 NE 5.0 NW 5.0 SW 5.5 NE 5.1 NE 5.3 N 5.9 N 6.0 NW 7.0 E 64.3 5.3 
 1987 5.1 SW 3.8 SW 3.9 W 4.2 SE 4.9 W 4.7 E 3.4 SW 3.2 S 4.1 S 4.7 SW 5.0 S 4.2 W 51.2 4.2 
 1988 5.0 SW 3.0 E 3.0 W 3.1 SW 2.4 NW 2.8 SW 3.5 W 3.6 SE 4.0 SW 3.2 SW 6.2 SE 3.8 W 43.6 3.6 
 1989 3.1 SE 1.8 SE 1.9 SE 6.0 E 2.2 SW 2.0 SW 3.1 NW 2.5 S 5.0 SW 4.9 NW 5.9 NE 6.1 SW 44.5 3.7 
 1991 4.9 W 3.4 W 4.2 SW 5.9 SE 5.5 NW 6.0 S 5.0 W 6.9 W 5.2 NW 5.8 NW 5.7 W 5.0 NE 63.5 5.2 
 1992 5.3 W 4.0 SW 4.0 W 5.0 NE 12.0 SE 4.3 SE 3.4 W 4.2 W 6.1 NW 5.0 NW 5.0 W 4.9 NW 63.2 5.2 
 1993 7.0 NW 3.2 SW 2.0 NW 3.1 N 3.0 N 4.1 SW 4.0 S 4.0 NE 3.3 W 4.0 NW 3.4 W 3.0 W 44.1 3.6 
 1994 3.5 SW 2.0 NW 2.0 NW 3.0 N 2.5 N 3.7 N 3.0 N 3.0 NW 
 1995 2.9 NW 2.5 N 3.0 NE 5.0 SE 2.8 NW 2.5 S 2.0 NW 3.0 SW 3.0 E 
 1996 3.0 NW 10.0 NE 2.5 W 3.0 N 3.5 SW 2.5 NW 3.5 N 3.5 W 2.2 W 3.0 NW 12.0 NE 
 1997 2.5 NW 5.0 NE 2.0 W 4.0 W 3.2 SE 4.3 SW 4.8 NW 4.5 N 9.2 SW 4.5 W 10.0 SE 
 1998 3.5 W 3.0 SW 5.5 SW 3.2 NW 6.0 W 3.5 SE 4.0 SW 5.0 W 3.5 SE 4.2 N 3.5 SW 5.5 W 50.4 4.2 
 1999 4.5 NW 3.0 S 3.0 S 3.0 S 3.2 SW 3.2 SE 3.5 S 4.0 SW 4.5 S 3.0 E 4.8 SW 4.0 S 43.7 3.6 
 2000 3.0 N 3.0 NW 4.0 E 3.0 SE 4.0 SW 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 5.0 W 3.8 N 4.0 N 3.5 SW 45.3 3.7 
 2001 3.8 NE 2.0 SW 2.5 NW 3.0 W 3.0 N 3.0 S 5.5 S 7.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 3.5 N 3.5 N 44.8 3.7 
 2002 3.5 W 3.0 NW 2.0 N 2.0 NW 3.0 SW 3.0 SW 3.0 S 3.0 S 3.0 SW 3.5 NW 2.5 S 
 2003 2.5 NE 1.5 N 3.0 NW 2.0 NW 3.0 SW 3.0 N 3.0 N 2.5 S 2.5 S 3.0 NE 
 2004 2.5 NW 2.5 W 1.5 SW 2.5 SW 2.0 W 3.0 N 4.0 SE 4.5 N 5.0 N 5.0 SW 5.0 SW 5.0 W 42.5 3.5 
 2005 4.0 N 4.0 SE 4.0 SW 5.0 NW 4.0 NE 5.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 6.0 N 5.0 N 5.0 N 4.0 NE 54.0 4.5 
 2006 5.0 NE 5.0 SW 4.0 N 4.0 NW 5.0 SW 4.0 SE 5.0 NE 5.0 S 5.0 NW 6.0 NW 5.0 SW 5.0 N 58.0 4.8 
 2007 6.0 NW 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 3.0 NW 8.0 E 8.0 SW 4.0 W 5.0 N 6.0 N 
 2008 4.0 SW 5.0 SE 4.0 NE 4.0 SW 4.0 E 4.0 S 4.0 SW 5.0 W 5.0 N 5.0 N 
 
 suma 107.6 99.0 85.7 100.7 108.1 99.1 108.9 103.0 126.5 107.1 119.9 134.2 1299.8 108.3 
 media 4.3 3.9 3.5 4.3 4.3 3.9 4.1 4.6 4.8 4.4 4.9 5.1 52.8 4.4 
 minima 2.5 1.5 1.5 2.0 2.0 2.0 2.5 2.0 3.0 2.2 2.5 2.5 1.5 
 maxima 7.0 10.0 5.8 9.8 12.0 6.0 8.0 7.2 9.2 6.4 9.7 12.0 12.0 
 amplit 4.5 8.5 4.3 7.8 10.0 4.0 5.5 5.2 6.2 4.2 7.2 9.5 10.5 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
188 
ANEXO No. 6 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Pichilingue 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: PICHILINGUE CODIGO: M006 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 6 0 S LONGITUD: 79 27 42 W ELEVACION: 120 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 5.0 SE 4.3 NE 7.0 N 4.0 SW 6.0 S 5.0 S 6.0 SW 4.5 SW 7.0 SE 4.5 W 15.0 SE 4.0 SW 72.3 6.0 
 1983 8.0 NE 4.0 SW 7.0 SW 10.0 SW 4.5 W 7.0 NW 7.6 SW 4.0 N 4.0 S 2.0 SW 3.1 SW 3.0 SW 64.2 5.3 
 1984 4.0 SW 3.0 SW 3.2 SE 4.0 SW 3.2 SW 4.0 S 3.0 S 4.0 NE 5.0 SW 4.0 NE 5.0 S 3.2 NE 45.6 3.8 
 1985 3.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 4.0 S 4.9 S 4.0 SW 3.0 S 3.5 S 5.0 S 4.2 SE 4.0 SE 5.0 W 48.6 4.0 
 1986 5.0 SW 3.5 SW 5.0 S 5.0 SE 8.0 W 4.0 SW 5.0 SE 3.5 SW 4.2 S 3.3 SE 3.5 SW 3.0 SW 53.0 4.4 
 1987 4.0 NW 3.2 W 4.0 S 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 3.6 SW 4.2 SE 4.5 W 3.5 NW 2.7 NE 44.7 3.7 
 1988 2.2 SW 3.5 NE 3.5 SE 2.3 E 3.0 SW 1.5 SE 1.0 SW 2.0 S 5.0 SW 3.5 SW 1.0 SW 5.0 NW 33.5 2.7 
 1989 3.0 SW 5.0 S 3.5 W 3.5 NE 3.0 SW 3.0 SW 3.0 SW 2.0 SW 3.0 SE 4.5 S 4.8 SW 3.0 SW 41.3 3.4 
 1991 4.0 N 5.0 NE 4.0 W 4.0 SW 4.0 SW 3.8 SW 3.3 SW 3.2 SE 4.0 S 4.5 S 4.5 SW 3.8 SE 48.1 4.0 
 1992 5.0 NE 4.1 SW 6.5 W 5.0 NE 7.0 SW 4.5 SW 5.0 SW 3.2 SW 4.5 S 4.5 SW 4.3 SW 5.0 NW 58.6 4.8 
 1993 6.0 SW 6.0 W 3.5 SW 7.0 NW 10.0 SW 3.5 SW 4.0 S 4.0 SW 3.0 SE 5.0 NE 4.0 SE 4.5 NW 60.5 5.0 
 1994 4.0 NE 4.8 NW 5.0 S 3.5 NE 4.0 SE 3.5 SE 5.0 S 4.0 S 6.0 S 4.0 W 4.0 SW4.0 SW 51.8 4.3 
 1995 3.5 SW 4.5 W 4.0 SW 4.5 SW 3.0 NE 5.0 S 3.5 SW 3.5 SW 3.5 SW 3.0 NE 2.5 S 3.0 NE 43.5 3.6 
 1996 2.5 SE 3.0 NW 3.0 SW 2.9 SW 2.5 SW 3.0 S 3.0 SE 3.0 NE 5.0 SW 3.5 SW 4.0 SE 4.5 SW 39.9 3.3 
 1997 5.0 N 3.5 SW 3.2 NW 3.0 SW 3.0 NW 2.5 SW 3.5 S 3.5 SW 4.0 NE 4.0 SW 6.0 NW 3.5 SW 44.7 3.7 
 1998 3.0 SW 3.0 NW 3.0 N 3.0 NW 3.0 NW 3.0 S 3.0 SW 2.5 S 10.0 SE 3.0 S 4.0 SW 3.0 SW 43.5 3.6 
 1999 3.0 SW 7.0 SW 5.0 SW 2.5 SW 2.5 SW 2.0 S 2.0 SW 3.0 SW 3.0 NE 2.0 W 2.0 NW 3.0 NE 37.0 3.0 
 2000 2.5 SW 2.0 SW 3.5 NW 2.5 NE 2.5 SW 2.0 SW 2.0 S 3.0 SW 4.0 SW 2.5 SW 3.0 SW 2.5 SE 32.0 2.6 
 2001 2.5 NE 2.5 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 SE 10.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 3.0 NE 
 2002 4.0 S 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 4.0 SE 4.0 SW 
 2003 4.0 S 6.0 NE 5.0 NW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SW 5.0 S 
 2004 4.0 SW 4.0 S 5.0 N 4.0 SW 4.0 W 5.0 S 4.0 S 3.0 SW 5.0 N 4.0 S 6.0 S 
 2005 4.0 S 4.0 W 3.0 SW 3.0 NE 4.0 SW 3.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 
 2006 6.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 W 4.0 S 3.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 SW 4.0 S 4.0 S 49.0 4.0 
 2007 4.0 W 3.0 SW 4.0 S 4.0 W 4.0 W 3.0 SW 4.0 S 4.0 S 4.0 S 3.0 S 4.0 SE 4.0 N 45.0 3.7 
 2008 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 N 4.0 W 4.0 S 4.0 S 3.0 S 3.0 S 5.0 NW 5.0 S 4.0 NE 48.0 4.0 
 
 suma 101.2 104.9 101.9 101.7 111.1 94.3 101.9 83.0 110.4 100.5 111.2 95.7 1217.8 101.4 
 media 4.0 4.0 4.2 4.0 4.2 3.6 4.0 3.4 4.4 3.8 4.2 3.8 48.2 4.0 
 minima 2.2 2.0 3.0 2.3 2.5 1.5 1.0 2.0 3.0 2.0 1.0 2.5 1.0 
 maxima 8.0 7.0 7.0 10.0 10.0 7.0 10.0 4.5 10.0 5.0 15.0 6.0 15.0 
 amplit 5.8 5.0 4.0 7.7 7.5 5.5 9.0 2.5 7.0 3.0 14.0 3.5 14.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
189 
ANEXO No. 7 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Nuevo Rocafuerte 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: NUEVO ROCAFUERTE CODIGO: M007 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 55 0 S LONGITUD: 75 25 0 W ELEVACION: 265 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 5.0 NE 3.0 N 4.0 NE 4.0 SW 4.0 NW 5.0 NE 4.0 NW 4.0 NE 8.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 57.0 4.7 
 1983 3.0 NE 4.0 E 3.0 E 4.0 SW 20.0 SE 4.0 S 3.0 N 3.0 SE 7.0 NW 5.0 N 
 1984 4.0 N 4.0 N 3.0 N 4.0 N 2.0 NW 3.0 SE 7.0 NE 5.0 N 
 1985 6.0 NE 14.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 4.0 SW 6.0 NW 3.0 SW 6.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 5.0 NE 64.0 5.3 
 1986 4.0 SE 4.0 NW 5.0 NE 4.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 4.0 SE 3.0 NW 3.0 N 6.0 SE 6.0 NE 
 1987 7.0 NE 3.0 NE 4.0 W 6.0 N 5.0 NE 3.0 NW 4.0 NW 4.0 NW 5.0 S 5.0 E 4.0 NW 6.0 NW 56.0 4.6 
 1988 4.0 N 6.0 W 5.0 NE 5.0 NW 3.0 W 2.0 NW 4.0 NW 6.0 SE 5.0 S 4.0 N 4.0 E 8.0 N 56.0 4.6 
 1989 4.0 NE 8.0 S 2.0 NW 4.0 NE 3.0 S 3.0 N 4.0 SE 2.0 NW 3.0 NW 8.0 N 4.0 N 4.0 NE 49.0 4.0 
 1991 5.0 NE 3.0 NE 3.0 NW 2.0 SW 3.0 W 3.0 NE 3.0 NE 6.0 SE 3.0 S 3.0 NE 3.0 NE 5.0 NE 42.0 3.5 
 1992 4.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 7.0 S 5.0 SE 5.0 NE 5.0 S 4.0 N 6.0 SE 4.0 NE 3.0 N 4.0 E 56.0 4.6 
 1993 5.0 E 3.0 SE 4.0 N 20.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 7.0 W 2.0 NE 4.0 S 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 64.0 5.3 
 1994 4.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 4.0 SE 4.0 NW 4.0 NW 3.0 NE 3.0 SE 4.0 N 4.0 NE 8.0 E 
 1995 6.0 NE 4.0 NE 5.0 N 4.0 SE 3.0 SE 3.0 E 6.0 E 6.0 N 3.0 N 4.0 NE 6.0 E 4.0 NE 54.0 4.5 
 1996 5.0 NE 4.0 N 2.0 NW 3.0 NW 3.0 NE 3.0 SW 3.0 NE 3.0 NW 4.0 NE 
 1997 4.0 NE 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SE 4.0 SW 6.0 NE 5.0 NE 6.0 NE 5.0 NE 4.0 NW 56.0 4.6 
 1998 3.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 4.0 W 4.0 NE 3.0 SE 3.0 NE 3.0 NE 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 45.0 3.7 
 1999 6.0 NE 2.0 NW 4.0 NE 3.0 SW 4.0 NE 3.0 E 3.0 NE 5.0 E 3.0 E 3.0 E 4.0 NE 4.0 NE 44.0 3.6 
 2000 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 W 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 5.0 NE 
 2001 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 4.0 SE 6.0 NE 4.0 NE 5.0 SE 3.0 SW 
 2002 5.0 N 5.0 E 4.0 SE 4.0 N 4.0 NW 3.0 NW 4.0 SE 3.0 NW 4.0 NE 3.0 NW 6.0 NE 
 2003 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 NW 3.0 NW 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 NE 4.0 NE 
 2004 5.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NE 4.0 NE 4.0 SW 3.0 N 5.0 W 5.0 NW 5.0 NE 
 2005 4.0 N 4.0 NE 5.0 N 3.0 NW 4.0 NE 5.0 NE 3.0 NW 4.0 SW 4.0 NE 5.0 NE 3.0 N 
 2006 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 W 3.0 NE 4.0 SE 3.0 NE 3.0 N 
 2007 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 3.0 NE 3.0 NW 4.0 NE 3.0 N 3.0 W 5.0 NE 5.0 NE 4.0 NE 
 2008 4.0 NE 4.0 NE 3.0 NE 3.0 N 3.0 NW 3.0 SW 3.0 NE 4.0 NE 4.0 N 3.0 N 5.0 NE 
 
 suma 112.0 110.0 98.0 112.0 88.0 82.0 104.0 99.0 102.0 92.0 103.0 117.0 1219.0 101.5 
 media 4.6 4.5 3.7 4.4 3.6 3.4 4.7 3.9 4.2 4.1 4.2 4.8 50.8 4.2 
 minima 3.0 2.0 2.0 2.0 3.0 2.0 3.0 2.0 3.0 3.0 3.0 3.0 2.0 
 maxima 7.0 14.0 5.0 20.0 5.0 5.020.0 7.0 8.0 8.0 7.0 8.0 20.0 
 amplit 4.0 12.0 3.0 18.0 2.0 3.0 17.0 5.0 5.0 5.0 4.0 5.0 18.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
190 
ANEXO No. 8 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Puyo 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: PUYO CODIGO: M008 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 30 27 S LONGITUD: 77 56 38 W ELEVACION: 960 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 3.8 NE 3.9 NE 4.9 NE 4.0 NE 3.7 E 2.8 NE 2.9 E 5.6 N 1.2 NE 3.5 NE 2.1 E 2.2 NE 40.6 3.3 
 1983 2.5 E 1.2 E 1.0 N 3.1 E 1.0 S 1.0 NW 3.3 SE 6.8 E 6.1 SE 5.1 NE 5.8 SW 7.0 N 43.9 3.6 
 1984 6.4 E 5.3 N 5.0 N 5.6 NE 7.5 NE 4.4 E 3.4 E 5.1 E 5.4 SE 6.8 E 6.8 NE 5.7 E 67.4 5.6 
 1985 5.1 E 3.7 E 4.5 NE 5.0 NE 5.0 NE 3.0 W 4.2 E 5.0 E 4.8 NE 6.0 E 6.5 NE 3.5 NE 56.3 4.6 
 1986 5.2 NE 3.0 E 4.3 E 4.8 NE 4.4 E 3.5 NE 3.5 E 3.2 NE 6.1 SE 6.0 NE 9.5 E 3.8 E 57.3 4.7 
 1987 4.5 NE 6.0 E 2.5 NE 5.0 N 4.0 NW 3.7 SE 3.2 NE 3.8 E 4.0 NE 5.0 NE 5.0 E 6.5 NE 53.2 4.4 
 1988 3.5 NE 3.8 E 3.8 NE 4.8 NE 4.2 E 4.0 NE 4.0 NE 4.2 E 5.5 NE 5.0 NE 7.0 E 5.2 NE 55.0 4.5 
 1989 3.5 N 4.5 E 4.0 E 4.2 NE 4.0 NE 4.0 E 3.0 NE 3.0 E 3.8 SE 5.0 E 5.0 NE 4.2 E 48.2 4.0 
 1991 4.2 NE 4.5 N 6.5 E 4.5 NE 5.5 NE 5.5 E 4.0 SE 3.0 E 4.0 N 7.0 NE 4.8 NE 5.9 NE 59.4 4.9 
 1992 5.0 E 5.8 N 4.5 NE 6.0 NE 4.5 E 3.9 NE 9.1 NE 5.0 E 6.0 NE 5.0 NE 4.5 NE 5.1 NE 64.4 5.3 
 1993 6.0 NE 5.0 E 6.0 NE 6.0 NE 3.0 E 5.0 N 5.0 SW 8.0 SE 4.0 NE 4.0 E 6.0 NE 8.0 E 66.0 5.5 
 1994 5.2 NE 4.8 NE 4.5 N 4.5 E 3.5 E 5.0 S 5.2 E 4.0 NE 4.0 E 5.0 E 6.0 NE 5.5 SE 57.2 4.7 
 1995 5.0 NE 6.0 NE 9.9 N 6.0 NE 5.0 E 4.9 E 5.0 E 4.5 N 6.0 N 4.8 NE 6.6 N 4.0 E 67.7 5.6 
 1996 5.0 E 6.0 NW 6.0 E 4.8 E 5.0 SE 4.0 NE 4.8 SE 4.5 E 4.0 SE 3.0 NE 
 1997 5.0 E 4.0 NE 4.0 E 3.0 E 3.0 SE 4.0 NE 3.5 E 4.0 E 3.0 E 4.0 E 3.0 E 3.0 NE 43.5 3.6 
 1998 3.0 NE 3.0 E 3.0 N 3.5 SE 4.0 E 3.0 NE 3.5 NE 5.0 NE 3.5 NE 6.0 N 5.0 N 4.0 NE 46.5 3.8 
 1999 3.5 NE 4.0 N 8.0 S 5.0 N 5.0 N 5.0 NE 3.0 NE 4.0 SW 6.0 N 4.0 NW 3.0 NE 4.0 NE 54.5 4.5 
 2000 11.0 W 4.5 NE 8.0 NE 6.0 NE 5.0 S 3.0 N 4.0 E 4.0 N 4.0 NE 5.0 E 7.0 SE 5.0 NE 66.5 5.5 
 2001 5.0 NW 5.0 NE 5.0 E 3.0 NE 3.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 6.0 E 6.0 NE 
 2002 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 4.0 NE 3.0 N 4.0 E 5.0 E 4.0 E 5.0 NE 3.0 NE 
 2003 3.0 N 4.0 N 4.0 N 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 6.0 NE 3.0 NE 6.0 E 4.0 E 10.0 N 
 2004 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 5.0 E 4.0 E 4.0 E 3.0 S 6.0 N 4.0 E 5.0 E 
 2005 5.0 E 5.0 N 5.0 E 4.0 NE 4.0 N 13.0 E 4.0 E 4.0 E 8.0 NW 4.0 SW 4.0 NE 
 2006 4.0 NE 3.0 E 4.0 NE 3.0 N 3.0 S 4.0 E 4.0 E 3.0 NE 4.0 E 6.0 NE 4.0 E 
 2007 3.0 N 5.0 NE 4.0 E 4.0 E 4.0 SE 5.0 SE 3.0 E 4.0 SE 4.0 NE 5.0 N 5.0 NE 
 2008 5.0 NE 5.0 NE 6.0 E 5.0 NE 5.0 NE 4.0 E 3.0 S 4.0 E 8.0 E 4.0 E 5.0 NE 4.0 E 58.0 4.8 
 
 suma 120.4 114.0 115.4 112.0 97.1 97.7 101.8 115.2 116.2 131.7 136.6 126.6 1384.7 115.3 
 media 4.6 4.3 4.8 4.6 4.2 3.9 4.4 4.4 4.4 5.0 5.2 4.8 55.1 4.5 
 minima 2.5 1.2 1.0 3.0 1.0 1.0 2.9 3.0 1.2 3.5 2.1 2.2 1.0 
 maxima 11.0 6.0 9.9 6.0 7.5 5.5 13.0 8.0 8.0 8.0 9.5 10.0 13.0 
 amplit 8.5 4.8 8.9 3.0 6.5 4.5 10.1 5.0 6.8 4.5 7.4 7.8 12.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
191 
ANEXO No. 9 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Victoria INERHI 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: LA VICTORIA INERHI CODIGO: M009 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 3 36 S LONGITUD: 78 12 2 W ELEVACION: 2262 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1984 6.0 SW 6.0 SE 8.0 NW 10.0 NE 10.0 E 10.0 W 6.0 E 6.0 W 6.0 N 8.0 W 
 1998 8.0 NE 6.0 W 8.0 E 8.0 W 12.0 W 
 1999 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 86.0 7.1 
 2000 8.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 W 6.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 E 8.0 W8.0 W 6.0 W 8.0 W 86.0 7.1 
 2001 6.0 W 10.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 W 10.0 SE 8.0 W 10.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 E 8.0 W 96.0 8.0 
 2002 8.0 W 8.0 W 8.0 W 8.0 W 10.0 NE 10.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 W 6.0 NE 8.0 W 8.0 W 100.0 8.3 
 2003 8.0 W 8.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 W 6.0 W 8.0 E 8.0 E 8.0 W 8.0 W 10.0 W 
 2004 8.0 W 6.0 W 8.0 W 8.0 E 8.0 W 10.0 E 6.0 W 8.0 N 8.0 W 10.0 E 6.0 W 
 2005 8.0 W 8.0 E 6.0 E 6.0 W 8.0 E 8.0 E 12.0 E 10.0 E 8.0 E 8.0 W 
 2006 6.0 W 6.0 E 6.0 NE 6.0 W 10.0 NE 10.0 W 12.0 E 10.0 NE 8.0 E 10.0 E 6.0 W 
 2007 6.0 W 10.0 E 8.0 E 4.0 W 6.0 W 8.0 S 8.0 E 10.0 NE 6.0 W 8.0 E 6.0 W 
 2008 6.0 W 6.0 W 7.0 W 8.0 E 8.0 E 4.0 W 8.0 E 10.0 E 8.0 E 4.0 W 6.0 W 6.0 W 81.0 6.7 
 
 suma 78.0 80.0 71.0 70.0 86.0 88.0 98.0 90.0 84.0 86.0 76.0 84.0 991.0 82.5 
 media 7.0 7.2 7.1 7.0 7.8 8.0 8.9 9.0 7.6 7.1 7.6 7.6 92.2 7.6 
 minima 6.0 6.0 6.0 4.0 6.0 4.0 6.0 8.0 6.0 4.0 6.0 6.0 4.0 
 maxima 8.0 10.0 8.0 8.0 10.0 10.0 12.0 10.0 10.0 10.0 10.0 12.0 12.0 
 amplit 2.0 4.0 2.0 4.0 4.0 6.0 6.0 2.0 4.0 6.0 4.0 6.0 8.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
 
192 
ANEXO No. 10 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Concordia 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: LA CONCORDIA CODIGO: M025 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 1 36 N LONGITUD: 79 22 17 W ELEVACION: 379 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 8.0 S 9.0 NE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 7.0 S 7.0 S 9.0 SE 8.0 SW 6.0 NW 8.0 S 8.0 S 88.0 7.3 
 1983 7.0 SW 9.0 S 8.0 NW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 W 7.0 S 7.0 S 7.0 S 8.0 S 8.0 S 93.0 7.7 
 1984 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 8.0 SW 5.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 SW 8.0 S 6.0 SE 5.0 NE 
 1985 5.0 W 6.0 SW 6.0 SE 4.0 S 5.0 S 6.0 SE 5.0 SE 4.0 S 6.0 SW 8.0 S 4.0 W 
 1986 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 8.0 SE 4.0 SW 5.0 SE 8.0 S 6.0 SE 4.0 S 5.0 S 6.0 S 5.0 SE 71.0 5.9 
 1987 4.0 SE 10.0 S 4.0 S 4.0 S 5.0 S 4.0 S 5.0 S 6.0 S 4.0 SE 6.0 S 6.0 S 5.0 N 63.0 5.2 
 1988 5.0 S 6.0 S 5.0 SE 6.0 S 6.0 S 4.0 S 6.0 S 4.0 S 4.0 S 6.0 S 3.0 N 
 1989 6.0 S 4.0 S 6.0 SE 3.0 NW 4.0 S 4.0 S 6.0 SE 5.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 5.0 SE 61.0 5.0 
 1991 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 SE 78.0 6.5 
 1992 6.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 NW 8.0 SE 6.0 S 8.0 S 12.0 S 10.0 S 8.0 S 92.0 7.6 
 1993 8.0 SE 8.0 S 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 8.0 S 8.0 SW 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 86.0 7.1 
 1994 6.0 S 8.0 SW 8.0 S 8.0 SW 8.0 SE 8.0 SW 8.0 S 8.0 S 10.0 SW 8.0 S 8.0 S 
 1995 8.0 SE 8.0 SW 8.0 W 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 6.0 NW 4.0 SW 76.0 6.3 
 1996 6.0 SW 8.0 S 4.0 S 8.0 SE 6.0 SW 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 4.0 SE 6.0 S 4.0 SW 72.0 6.0 
 1997 4.0 S 6.0 SW 6.0 SW 8.0 NW 6.0 SW 6.0 S 6.0 SW 8.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 74.0 6.1 
 1998 6.0 SW 6.0 S 8.0 NW 8.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 8.0 S 6.0 S 8.0 SE 8.0 S 6.0 SW 8.0 SW 86.0 7.1 
 1999 6.0 S 8.0 SW 6.0 NW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 S 6.0 W 8.0 SW 4.0 SE 4.0 S 6.0 SW 6.0 SW 74.0 6.1 
 2000 8.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 S 6.0 SE 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 S 78.0 6.5 
 2001 8.0 N 8.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 W 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 84.0 7.0 
 2002 6.0 SE 6.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 NE 80.0 6.6 
 2003 6.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 SE 6.0 W 8.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 8.0 SW 
 2004 6.0 S 6.0 S 6.0 SW 6.0 NW 6.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 
 2005 8.0 S 6.0 SW 8.0 SW 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 82.0 6.8 
 2006 6.0 SE 6.0 SW 6.0 W 6.0 NW 6.0 NW 6.0 S 8.0 SW 8.0 S 6.0 W 8.0 S 6.0 S 
 2007 8.0 SE 6.0 S 6.0 N 6.0 W 6.0 S 6.0 S 8.0 S 6.0 S 8.0 S 8.0 SW 8.0 S 
 2008 6.0 N 8.0 SW 8.0 S 6.0 NW 6.0 SW 8.0 S 8.0 S 6.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 S 
 
 suma 161.0 182.0 161.0 169.0 134.0 169.0 177.0 177.0 165.0 166.0 158.0 155.0 1974.0 164.5 
 media 6.4 7.0 6.4 6.5 6.0 6.5 6.8 6.8 6.3 6.6 6.5 6.2 78.3 6.5 
 minima 4.0 4.0 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 3.0 3.0 
 maxima 8.0 10.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 9.0 8.0 12.0 10.0 8.0 12.0 
 amplit 4.0 6.0 4.0 5.0 4.0 4.0 4.0 5.0 4.0 8.0 6.0 5.0 9.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
193 
ANEXO No. 11 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Baños 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICAVIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: BANNOS CODIGO: M029 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 23 29 S LONGITUD: 78 25 5 W ELEVACION: 1695 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 12.0 E 12.0 E 12.0 E 12.0 E 14.0 S 14.0 S 16.0 E 20.0 E 
 1983 16.0 E 14.0 E 16.0 SE 16.0 SE 16.0 E 20.0 S 20.0 E 20.0 SE 16.0 E 16.0 SE 20.0 S 20.0 SE 210.0 17.5 
 1984 20.0 SE 16.0 NE 18.0 NE 16.0 SE 16.0 NE 16.0 E 16.0 SE 16.0 NE 16.0 SE 16.0 W 16.0 W 16.0 NE 198.0 16.5 
 1985 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 W 20.0 SE 240.0 20.0 
 1986 20.0 NE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NW 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 W 20.0 NW 240.0 20.0 
 1987 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 NW 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NW 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 240.0 20.0 
 1988 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 SE 20.0 SE 
 1989 18.0 E 20.0 SE 20.0 W 20.0 W 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 20.0 NE 20.0 N 20.0 N 
 1991 20.0 NE 20.0 NE 20.0 W 20.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 N 20.0 NE 20.0 N 20.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 240.0 20.0 
 1992 20.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 NE 20.0 NE 18.0 NE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 NE 238.0 19.8 
 1993 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 SE 20.0 E 20.0 E 16.0 SE 20.0 SE 20.0 W 20.0 SE 20.0 E 20.0 W 236.0 19.6 
 1994 20.0 W 
 1995 20.0 W 20.0 SE 20.0 W 
 1996 20.0 E 20.0 SW 20.0 NE 
 1997 20.0 E 20.0 E 20.0 W 20.0 E 20.0 E 
 1998 20.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 E 20.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 
 1999 20.0 E 
 2000 
 2001 18.0 NE 14.0 E 20.0 E 
 2002 12.0 E 20.0 E 20.0 E 15.6 W 18.0 W 14.0 E 
 2003 20.0 E 20.0 E 16.0 E 16.0 E 12.0 NE 
 2004 16.0 E 12.0 NE 20.0 NE 16.0 NE 10.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 16.0 E 12.0 E 12.0 E 
 2005 
 2006 20.0 E 18.0 E 16.0 NE 16.0 E 14.0 E 12.0 E 16.0 E 
 2007 12.0 NE 16.0 E 16.0 E 14.0 NE 18.0 E 18.0 SE 18.0 SE 18.0 NE 20.0 E 20.0 NE 
 2008 20.0 E 20.0 E 20.0 NW 20.0 NE 18.0 E 12.8 NE 12.0 E 20.0 E 18.0 NE 20.0 NE 20.0 NE 18.0 NE 218.8 18.2 
 
 suma 294.0 360.0 338.0 370.0 272.0 294.8 288.0 286.0 305.6 260.0 282.0 292.0 3642.4 303.5 
 media 18.3 18.0 18.7 18.5 18.1 18.4 18.0 19.0 17.9 18.5 18.8 18.2 220.8 18.4 
 minima 12.0 12.0 12.0 12.0 10.0 12.0 12.0 14.0 12.0 16.0 12.0 12.0 10.0 
 maxima 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 
 amplit 8.0 8.0 8.0 8.0 10.0 8.0 8.0 6.0 8.0 4.0 8.0 8.0 10.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
194 
ANEXO No. 12 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación San Simón 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: SAN SIMON CODIGO: M030 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 38 45 S LONGITUD: 78 59 52 W ELEVACION: 2530 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 6.0 W 6.0 NW 6.0 W 10.0 SW 6.0 W 10.0 N 8.0 NE 12.0 W 8.0 W 8.0 W 8.0 W 6.0 W 94.0 7.8 
 1983 6.0 W 8.0 SW 6.0 W 6.0 NW 4.0 W 6.0 W 10.0 E 8.0 NE 6.0 W 6.0 W 6.0 W 8.0 NW 80.0 6.6 
 1984 6.0 W 6.0 W 6.0 N 6.0 W 6.0 S 6.0 W 6.0 W 8.0 W 6.0 W 6.0 N 6.0 W 
 1985 4.0 S 6.0 S 6.0 S 6.0 W 6.0 W 12.0 NE 10.0 W 8.0 E 8.0 E 6.0 S 6.0 W 6.0 W 84.0 7.0 
 1986 4.0 W 6.0 W 5.0 SE 4.0 SW 
 
 suma 26.0 26.0 29.0 32.0 22.0 34.0 34.0 34.0 30.0 26.0 26.0 26.0 345.0 28.7 
 media 5.2 6.5 5.8 6.4 5.5 8.5 8.5 8.5 7.5 6.5 6.5 6.5 81.9 6.8 
 minima 4.0 6.0 5.0 4.0 4.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 4.0 
 maxima 6.0 8.0 6.0 10.0 6.0 12.0 10.0 12.0 8.0 8.0 8.0 8.0 12.0 
 amplit 2.0 2.0 1.0 6.0 2.0 6.0 4.0 6.0 2.0 2.0 2.0 2.0 8.0 
 desvia 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
 
 
195 
ANEXO No. 13 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cañar 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: CAÑAR CODIGO: M031 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 33 5 S LONGITUD: 78 56 15 W ELEVACION: 3083 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 8.0 NW 8.0 NW 8.0 S 10.0 E 10.0 E 14.0 SE 20.0 S 20.0 E 14.0 SE 10.0 E 10.0 S 10.0 SE 142.0 11.8 
 1983 14.0 SE 14.0 E 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 14.0 E 14.0 SE 20.0 E 14.0 SE 14.0 E 14.0 SE 10.0 S 158.0 13.1 
 1984 14.0 SE 10.0 E 10.0 E 10.0 E 10.0 SE 12.0 E 12.0 SE 12.0 S 14.0 E 10.0 S 8.0 NW 10.0 SE 132.0 11.0 
 1985 8.0 E 10.0 E 14.0 SE 10.0 SE 10.0 E 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 10.0 E 10.0 SE 10.0 E 6.0 S 130.0 10.8 
 1986 10.0 SE 6.0 SE 10.0 E 8.0 SE 10.0 S 14.0 E 15.0 S 14.0 SE 14.0 S 8.0 SE 14.0 S 10.0 SE 133.0 11.0 
 1987 8.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 S 14.0 SE 10.0 S 11.0 E 14.0 SE 7.0 S 8.0 SE 10.0 E 130.0 10.8 
 1988 8.0 SE 8.0 S 14.0 S 8.0 SE 10.0 S 10.0 E 10.0 S 8.0 SE 10.0 E 8.0 E 8.0 S 8.0 W 110.0 9.1 
 1989 8.0 E 8.0 E 8.0 E 8.0 E 11.0 SE 8.0 S 14.0 S 11.0 SE 10.0 E 8.0 SE 8.0 E 8.0 W 110.0 9.1 
 1991 8.0 SE 8.0 S 6.0 NW 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 9.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 NW 6.0 SE 96.0 8.0 
 1992 8.0 SE 14.0 S 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 8.0 S 18.0 SE 8.0 NW 6.0 SE 130.0 10.8 
 1993 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 10.0 S 12.0 SE 16.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 NW 8.0 NW 108.0 9.0 
 1994 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 S 
 1995 8.0 S 8.0 SE 6.0 S 8.0 S 10.0 E 8.0 SE 14.0 E 6.0 S 
 1996 10.0 N 8.0 SE 8.0 S 8.0 E 12.0 SE 10.0 SE 16.0 S 20.0 S 12.0 NW 20.0 S 20.0 S 
 1997 8.0 SE 12.0 S 16.0 SE 16.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 SE 
 1998 10.0 E 10.0 S 8.0 NW 8.0 NW 8.0 W 10.0 SE 10.0 S 10.0 S 
 1999 8.0 SE 10.0 S 10.0 S 8.0 SE 11.0 SE 9.0 S 8.0 NW 
 2000 8.0 NW 8.0 S 8.0 SE 7.0 S 8.0 E 10.0 S 8.0 S 8.0 S 10.0 W 8.0 N 8.0 NW 
 2001 8.0 SE 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 8.0 E 10.0 SE 8.0 E 10.0 SE 10.0 S 10.0 S 8.0 S 10.0 W 107.0 8.9 
 2002 8.0 SE 6.0 S 7.0 S 12.0 E 12.0 S 10.0 S 12.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 S 
 2003 8.0 E 8.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 9.0 SE 10.0 S 10.0 SE 10.0 S 8.0 S 7.0 NW 
 2004 8.0 SE 6.0 S 10.0 E 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 E 7.0 S 9.0 E 8.0 N 8.0 NW 
 2005 8.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 S 10.0 S 10.0 S 6.0 E 8.0 SE 
 2006 6.0 N 6.0 N 6.0 E 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 S 10.0 S 8.0 NW 8.0 N 
 2007 6.0 SE 8.0 N 8.0 SE 6.0 E 6.0 E 8.0 SE 7.0 E 8.0 SE 7.0 N 7.0 E 
 2008 8.0 SE 8.0 E 6.0 SE 7.0 E 6.0 S 10.0 SE 6.0 SE 6.0 E 6.0 E 5.0 NE 5.0 N 
 
 suma 214.0 201.0 214.0 211.0 184.0 241.0 265.0 274.0 243.0 222.0 214.0 180.0 2663.0 221.9 
 media 8.5 8.7 8.5 8.4 9.2 10.4 11.5 11.9 10.5 9.6 8.9 8.5 115.1 9.5 
 minima 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 5.0 5.0 5.0 
 maxima 14.0 14.0 14.0 12.0 12.0 14.0 20.0 20.0 20.0 18.0 20.0 20.0 20.0 
 amplit 8.0 8.0 8.0 6.0 6.0 6.0 12.0 14.0 14.0 12.0 15.0 15.0 15.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
196 
ANEXO No. 14 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación La Argelia-Loja 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: LA ARGELIA-LOJA CODIGO: M033 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 4 2 11 S LONGITUD: 79 12 4 W ELEVACION: 2160 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 6.0 NE 8.0 N 16.0 N 8.0 E 8.0 E 20.0 N 18.0 N 16.0 NW 12.0 N 8.0 W 18.0 N 9.0 N 147.0 12.2 
 1983 8.0 N 16.0 W 10.0 N 7.0 N 14.0 NW 10.0 E 14.0 N 14.0 N 10.0 NW 10.0 NE 14.0 NE 8.0 W 135.0 11.2 
 1984 6.0 NE 8.0 N 10.0 N 4.0 NE 10.0 NE 14.0 N 15.0 N 8.0 SE 14.0 N 8.0 NW 6.0 NE 14.0 N 117.0 9.7 
 1985 8.0 E 10.0 N 18.0 N 14.0 S 12.0 NE 8.0 NW 12.0 N 20.0 NE 6.0 NW 
 1986 10.0 N 6.0 NE 10.0 NE 6.0 N 10.0 NE 14.0 NW 18.0 NW 14.0 N 14.0 E 8.0 NE 15.0 SW 6.0 NW 131.0 10.9 
 1987 12.0 N 18.0 N 12.0 N 6.0 N 15.0 E 12.0 N 14.0 NW 12.0 N 10.0 N 8.0 NW 8.0 NE 10.0 NE 137.0 11.4 
 1988 6.0NE 10.0 N 12.0 N 8.0 N 8.0 N 10.0 N 15.0 N 10.0 N 15.0 E 10.0 NE 8.0 N 8.0 NE 120.0 10.0 
 1989 12.0 N 10.0 N 10.0 NE 10.0 N 8.0 NW 9.0 N 13.0 NE 14.0 NW 10.0 NE 10.0 S 8.0 NE 8.0 N 122.0 10.1 
 1991 10.0 NE 20.0 N 10.0 N 8.0 SW 8.0 NW 10.0 NW 10.0 NW 14.0 N 15.0 N 10.0 NE 6.0 NE 6.0 N 127.0 10.5 
 1992 12.0 NE 6.0 N 10.0 N 10.0 SW 10.0 E 12.0 W 12.0 N 12.0 N 8.0 NW 14.0 SW 6.0 N 10.0 N 122.0 10.1 
 1993 8.0 N 10.0 N 8.0 N 21.0 NE 12.0 N 10.0 N 14.0 NW 6.0 N 6.0 NE 6.0 W 8.0 NW 
 1994 6.0 N 10.0 N 7.0 NW 16.0 N 17.0 NW 10.0 N 10.0 N 8.0 NW 6.0 SE 6.0 NW 
 1995 10.0 NE 6.0 NE 6.0 N 6.0 NW 7.0 NE 10.0 N 12.0 N 12.0 SW 12.0 NE 8.0 N 6.0 N 4.0 SW 99.0 8.2 
 1996 6.0 N 6.0 N 4.0 N 8.0 N 10.0 NW 15.0 NE 12.0 SW 10.0 NW 4.0 NE 6.0 N 10.0 NW 
 1997 4.0 SW 8.0 NE 6.0 NE 6.0 E 10.0 N 8.0 N 15.0 N 10.0 NW 6.0 SE 8.0 N 6.0 E 
 1998 6.0 N 10.0 NE 5.0 NE 6.0 N 12.0 N 10.0 N 8.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 6.0 SE 4.0 NE 4.0 SE 85.0 7.0 
 1999 4.0 NE 6.0 NE 6.0 W 6.0 NE 6.0 NE 4.0 NW 10.0 N 10.0 SE 6.0 NE 10.0 N 4.0 N 4.0 W 76.0 6.3 
 2000 4.0 SW 6.0 N 5.0 NE 6.0 NW 5.0 W 6.0 NW 12.0 NW 8.0 N 5.0 N 8.0 NW 4.0 N 5.0 N 74.0 6.1 
 2001 4.0 N 10.0 N 4.0 N 6.0 N 5.0 N 20.0 N 14.0 N 10.0 N 4.0 N 8.0 S 4.0 NW 
 2002 10.0 N 5.0 N 6.0 NE 5.0 N 10.0 N 14.0 N 20.0 N 8.0 N 4.0 NW 6.0 N 5.0 N 
 2003 8.0 NW 9.0 N 8.0 NW 4.0 N 12.0 NE 8.0 N 10.0 S 12.0 N 6.0 N 6.0 N 7.0 N 
 2004 7.0 NW 6.0 N 8.0 NW 4.0 W 8.0 NW 14.0 N 6.0 W 12.0 NE 10.0 N 6.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 91.0 7.5 
 2005 6.0 S 10.0 N 4.0 N 4.0 N 12.0 SE 10.0 S 14.0 NE 15.0 N 12.0 N 6.0 NW 5.0 S 8.0 S 106.0 8.8 
 2006 12.0 N 5.0 SW 8.0 N 6.0 NE 12.0 N 12.0 NE 14.0 NW 12.0 NW 8.0 N 8.0 SW 8.0 N 
 2007 8.0 NW 8.0 SW 12.0 S 12.0 NW 16.0 NE 12.0 N 10.0 N 8.0 N 
 2008 8.0 N 8.0 NW 4.0 NE 6.0 NW 8.0 N 8.0 N 9.0 N 8.0 N 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NW 
 
 suma 187.0 215.0 194.0 163.0 237.0 295.0 314.0 308.0 243.0 204.0 186.0 178.0 2724.0 227.0 
 media 7.7 8.9 8.0 6.5 9.8 11.8 13.0 11.8 9.7 8.1 7.7 7.1 110.7 9.2 
 minima 4.0 5.0 4.0 4.0 5.0 4.0 6.0 6.0 4.0 4.0 4.0 4.0 4.0 
 maxima 12.0 20.0 16.0 12.0 21.0 20.0 18.0 20.0 15.0 14.0 20.0 14.0 21.0 
 amplit 8.0 15.0 12.0 8.0 16.0 16.0 12.0 14.0 11.0 10.0 16.0 10.0 17.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
197 
ANEXO No. 15 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Milagro (Ingenio Valdez) 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: MILAGRO(INGENIO VALDEZ) CODIGO: M037 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 2 6 56 S LONGITUD: 79 35 57 W ELEVACION: 13 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 2.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 3.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 42.0 3.5 
 1983 2.0 NW 2.0 NW 4.0 SW 4.0 W 2.0 SW 2.0 NW 3.0 SE 3.0 NW 2.0 SW 2.0 NW 2.0 SW 2.0 SW 30.0 2.5 
 1984 2.0 NW 2.0 NW 2.0 SW 4.0 SW 3.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 3.0 S 5.0 SW 2.0 SW 41.0 3.4 
 1985 4.0 S 2.0 SE 2.0 NE 2.0 NW 4.0 NW 3.0 SW 6.0 SW 4.0 SE 5.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 
 1986 5.0 S 4.0 SW 4.0 NW 3.0 SW 2.0 W 4.0 SW 8.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 3.0 S 58.0 4.8 
 1987 4.0 SE 4.0 S 5.0 W 4.0 SW 4.0 NW 4.0 S 4.0 S 5.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 56.0 4.6 
 1988 4.0 SW 7.0 W 7.0 NW 7.0 SW 7.0 NW 7.0 SE 7.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 73.0 6.0 
 1989 4.0 NE 5.0 S 5.0 NW 4.0 NW 4.0 SE 4.0 SE 6.0 SW 5.0 SW 7.0 SW 7.0 E 7.0 SW 8.0 SW 66.0 5.5 
 1991 6.0 SE 3.0 S 4.0 NE 4.0 SW 4.0 SW 4.0 SE 4.0 S 4.0 SW 10.0 SW 12.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 69.0 5.7 
 1992 4.0 W 4.0 SE 5.0 SW 4.0 NW 6.0 SE 6.0 SW 2.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 12.0 SW 6.0 SW 65.0 5.4 
 1993 3.0 NE 7.0 SW 3.0 SW 4.0 NW 4.0 NE 2.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 59.0 4.9 
 1994 5.0 SW 2.0 SW 4.0 S 3.0 NW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 58.0 4.8 
 1995 5.0 SW 2.0 E 5.0 SW 5.0 SW 3.0 S 3.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 
 1996 4.0 SW 3.0 SW 2.0 SE 4.0 W 4.0 SE 3.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 7.0 SW 59.0 4.9 
 1997 2.0 N 2.0 SE 4.0 SW 3.0 SW 2.0 SW 2.0 SW 2.0 S 3.0 SE 6.0 SW 6.0 N 6.0 NW 
 1998 6.0 SW 4.0 SW 4.0 NW 4.0 SW 3.0 NW 3.0 SW 3.0 S 5.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 
 1999 4.0 NE 5.0 S 2.0 NW 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 3.0 SW 
 2000 6.0 SW 3.0 SE 2.0 NW 3.0 SE 2.0 SW 3.0 SW 3.0 S 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 3.0 SW 50.0 4.1 
 2001 2.0 SE 5.0 SW 3.0 SE 4.0 SW 3.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 
 2002 4.0 SW 6.0 W 3.0 NE 4.0 NW 3.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 
 2003 4.0 SW 4.0 SE 3.0 N 3.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 6.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 
 2004 7.0 SW 6.0 SW 4.0 N 3.0 W 2.0 SE 5.0 SW 6.0 SW 7.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 8.0 SW 
 2005 5.0 SW 4.0 N 3.0 SW 4.0 SW 4.0 S 3.0 SW 3.0 NW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 
 2006 2.0 SW 4.0 S 4.0 SW 2.0 SW 4.0 SW 2.0 SW 5.0 SW 5.0 SW 4.0 SW 6.0 W 4.0 SW2007 4.0 SE 20.0 SE 4.0 SW 3.0 NW 2.0 SW 3.0 SW 4.0 SW 5.0 SW 6.0 SW 4.0 SW 
 2008 3.0 SE 4.0 SW 4.0 NW 3.0 SW 4.0 SW 4.0 SW 14.0 SW 9.0 S 5.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 
 
 suma 103.0 118.0 91.0 90.0 90.0 90.0 107.0 117.0 149.0 127.0 152.0 128.0 1362.0 113.5 
 media 3.9 4.5 3.7 3.6 3.4 3.6 4.6 5.0 5.9 5.5 5.8 5.1 55.1 4.5 
 minima 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 3.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 
 maxima 7.0 20.0 7.0 7.0 7.0 7.0 8.0 14.0 10.0 12.0 12.0 8.0 20.0 
 amplit 5.0 18.0 5.0 5.0 5.0 5.0 6.0 11.0 8.0 10.0 10.0 6.0 18.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
198 
ANEXO No. 16 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Sangay (P. Santa Ana) 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: SANGAY(P.SANTA ANA) CODIGO: M041 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 41 35 S LONGITUD: 77 57 0 W ELEVACION: 880 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 8.0 N 4.0 E 8.0 NE 8.0 E 4.0 NE 4.0 E 8.0 E 8.0 N 8.0 E 4.0 NE 4.0 NW 
 1983 4.0 NW 8.0 NE 8.0 E 8.0 NW 8.0 E 8.0 E 8.0 N 10.0 NW 4.0 E 8.0 E 
 1984 3.0 N 4.0 W 4.0 S 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 NE 4.0 N 
 1985 2.0 NW 2.0 NE 4.0 W 4.0 NE 4.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 
 1986 4.0 NE 4.0 N 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 N 4.0 NE 
 1987 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 4.0 E 4.0 N 4.0 S 4.0 N 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 NW 4.0 N 48.0 4.0 
 1988 4.0 E 4.0 W 4.0 N 4.0 E 4.0 N 4.0 E 2.0 N 4.0 N 4.0 W 4.0 N 4.0 E 2.0 E 44.0 3.6 
 1989 
 1991 4.0 W 4.0 S 4.0 E 4.0 N 6.0 E 6.0 NE 4.0 S 6.0 E 6.0 N 4.0 W 6.0 N 6.0 W 60.0 5.0 
 1992 4.0 S 6.0 E 6.0 N 6.0 W 4.0 E 4.0 NE 6.0 E 6.0 SE 
 1993 6.0 NE 4.0 N 6.0 NE 4.0 NW 4.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 NE 4.0 NE 6.0 SW 6.0 NE 56.0 4.6 
 1994 4.0 E 4.0 NE 5.0 E 4.0 S 4.0 S 6.0 E 6.0 W 6.0 SE 6.0 S 
 1995 4.0 SW 6.0 SW 6.0 SW 6.0 W 
 1996 6.0 S 4.0 W 6.0 W 4.0 NW 4.0 NW 
 1997 6.0 W 8.0 W 6.0 W 4.0 W 4.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 NW 
 1998 4.0 NW 4.0 E 4.0 W 6.0 W 6.0 W 6.0 W 
 1999 6.0 W 6.0 NW 6.0 SW 8.0 W 6.0 W 4.0 W 
 2000 6.0 SE 6.0 W 6.0 SW 6.0 SW 6.0 NE 
 2001 6.0 S 4.0 W 
 2002 8.0 W 6.0 W 4.0 SW 6.0 W 8.0 NW 4.0 S 6.0 W 
 2003 4.0 SW 6.0 S 6.0 S 4.0 W 6.0 SW 6.0 W 
 2004 8.0 W 
 2005 4.0 SE 6.0 NE 6.0 N 
 2006 2.0 E 2.0 NE 2.0 NE 2.0 N 2.0 E 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 
 2007 2.0 W 2.0 W 2.0 E 4.0 NE 4.0 E 
 2008 4.0 NE 4.0 NE 4.0 E 2.0 E 4.0 S 4.0 E 
 
 suma 64.0 89.0 99.0 90.0 58.0 60.0 72.0 68.0 76.0 90.0 82.0 76.0 924.0 77.0 
 media 4.5 4.6 4.9 5.0 4.4 4.6 4.2 4.8 5.4 5.2 4.8 4.7 57.6 4.8 
 minima 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 2.0 4.0 4.0 4.0 2.0 2.0 
 maxima 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 10.0 6.0 8.0 10.0 
 amplit 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 6.0 4.0 6.0 2.0 6.0 8.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
199 
ANEXO No. 17 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Tena 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: TENA CODIGO: M070 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 59 5 S LONGITUD: 77 48 50 W ELEVACION: 665 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 19848.0 SW 7.0 N 5.0 NE 
 1985 4.0 SW 3.0 S 3.0 W 3.0 NE 7.0 S 5.0 SW 4.0 SW 7.0 N 7.0 N 
 1989 
 1991 8.0 N 8.0 N 5.0 S 6.0 S 12.0 N 8.0 N 6.0 S 6.0 NE 12.0 N 9.0 N 12.0 E 
 1992 10.0 S 12.0 SE 8.0 N 15.0 S 12.0 N 12.0 N 8.0 S 15.0 N 12.0 S 8.0 S 8.0 S 9.0 S 129.0 10.7 
 1993 10.0 SE 8.0 N 10.0 S 14.0 S 8.0 NW 8.0 SE 9.0 SE 8.0 E 10.0 N 6.0 N 10.0 E 10.0 E 111.0 9.2 
 1994 10.0 SE 6.0 N 6.0 S 7.0 S 10.0 S 6.0 S 6.0 S 8.0 SW 8.0 SE 
 1995 6.0 S 12.0 SE 9.0 N 8.0 W 8.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 S 8.0 SE 6.0 N 
 1996 8.0 SE 6.0 E 6.0 W 6.0 N 4.0 E 6.0 SE 8.0 SE 6.0 S 6.0 S 6.0 S 
 1997 6.0 E 6.0 SE 6.0 S 6.0 W 6.0 S 8.0 SE 8.0 NE 10.0 E 8.0 S 12.0 SE 
 1998 8.0 S 8.0 SE 8.0 E 4.0 SE 4.0 E 4.0 SE 4.0 SE 5.0 S 
 1999 5.0 S 12.0 SE 8.0 E 10.0 SE 8.0 E 12.0 S 8.0 N 8.0 S 
 2000 6.0 S 6.2 S 6.1 E 6.2 E 4.1 SE 5.2 N 6.2 N 6.2 N 4.1 S 7.7 E 
 2008 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 4.0 S 2.0 W 2.0 SE 2.0 N 4.0 N 4.0 W 4.0 NE 
 
 suma 79.0 73.2 65.1 90.2 75.0 72.0 59.1 79.2 73.2 64.2 75.1 81.7 887.0 73.9 
 media 7.1 7.3 6.5 7.5 7.5 6.5 6.5 7.2 7.3 8.0 6.8 8.1 86.6 7.2 
 minima 4.0 3.0 3.0 3.0 4.0 2.0 2.0 2.0 4.0 6.0 4.0 4.0 2.0 
 maxima 10.0 12.0 10.0 15.0 12.0 12.0 10.0 15.0 12.0 12.0 10.0 12.0 15.0 
 amplit 6.0 9.0 7.0 12.0 8.0 10.0 8.0 13.0 8.0 6.0 6.0 8.0 13.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
 
 
200 
ANEXO No. 18 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación El Angel 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: EL ANGEL CODIGO: M102 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 37 35 N LONGITUD: 77 56 38 W ELEVACION: 3000 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 8.0 E 8.0 E 10.0 E 8.0 SE 8.0 E 10.0 E 16.0 E 16.0 E 14.0 E 10.0 E 8.0 NE 6.0 E 122.0 10.1 
 1983 8.0 E 10.0 SE 6.0 E 8.0 W 8.0 SE 10.0 E 10.0 E 12.0 E 10.0 E 14.0 E 6.0 N 6.0 E 108.0 9.0 
 1984 6.0 E 8.0 E 6.0 E 6.0 S 6.0 E 12.0 E 16.0 E 12.0 E 16.0 SW 16.0 E 8.0 SW 14.0 SE 126.0 10.5 
 1985 18.0 NE 16.0 SE 20.0 SE 12.0 E 16.0 NE 20.0 NE 20.0 E 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 18.0 E 8.0 S 208.0 17.3 
 1986 20.0 E 8.0 NE 20.0 S 20.0 SE 20.0 NE 20.0 SE 20.0 E 20.0 NE 20.0 E 20.0 E 20.0 E 
 1987 20.0 E 20.0 NE 20.0 SE 20.0 SE 20.0 NE 20.0 E 20.0 S 16.0 NE 16.0 SE 18.0 SE 14.0 NE 
 1988 18.0 SE 16.0 SE 20.0 E 12.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 20.0 SE 16.0 SE 20.0 E 16.0 E 
 1989 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 18.0 NE 20.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 10.0 SE 
 1991 12.0 E 12.0 E 12.0 SE 12.0 SE 18.0 NE 18.0 NE 12.0 SE 12.0 NE 18.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 12.0 E 162.0 13.5 
 1992 16.0 E 12.0 SE 8.0 SE 12.0 NE 10.0 SE 18.0 NE 16.0 NE 18.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 150.0 12.5 
 1993 10.0 SE 14.0 NE 12.0 NE 10.0 NE 8.0 SE 16.0 NE 8.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 8.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 140.0 11.6 
 1994 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 NE 12.0 E 12.0 NE 12.0 SE 12.0 SE 
 1995 8.0 SE 7.0 SW 8.0 SE 8.0 NE 16.0 SE 12.0 SE 10.0 NE 10.0 SE 8.0 E 8.0 SE 7.0 SE 
 1996 8.0 E 8.0 SE 7.0 NW 8.0 SE 12.0 NE 14.0 SE 12.0 SE 13.0 E 10.0 NE 12.0 NE 9.0 NE 
 1997 5.0 SE 8.0 NE 10.0 NE 7.0 SE 
 1998 8.0 NE 9.0 E 8.0 SE 6.0 SE 10.0 E 
 1999 6.0 SE 6.0 SE 7.0 SE 7.0 SE 7.0 SE 
 2000 6.0 SW 8.0 SW 10.0 E 7.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 
 2001 10.0 E 12.0 NE 10.0 NE 12.0 SE 
 2002 8.0 NE 14.0 NW 8.0 S 7.0 SE 
 2003 8.0 NE 7.0 E 12.0 SE 12.0 NE 16.0 SE 6.0 SW 
 2004 14.0 NE 8.0 NE 8.0 E 10.0 NE 7.0 NE 
 2005 10.0 NE 6.0 SE 12.0 E 
 2006 7.0 SE 10.0 E 14.0 NE 18.0 NE 12.0 NE 12.0 NE 7.0 E 
 2007 12.0 E 6.0 E 12.0 NE 18.0 E 14.0 NE 10.0 SE 
 2008 10.0 SE 14.0 SE 12.0 NE 6.0 NW 8.0 E 
 
 suma 211.0 192.0 206.0 201.0 203.0 263.0 224.0 246.0 265.0 210.0 196.0 184.0 2601.0 216.7 
 media 11.1 10.1 11.4 10.5 11.2 13.8 14.9 15.3 14.7 12.3 10.3 9.6 145.7 12.1 
 minima 5.0 6.0 6.0 6.0 6.0 7.0 8.0 10.0 10.0 6.0 6.0 6.0 5.0 
 maxima 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 20.0 
 amplit 15.0 14.0 14.0 14.0 14.0 13.0 12.0 10.0 10.0 14.0 14.0 14.0 15.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.00.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
201 
ANEXO No. 19 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación San Gabriel 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: SAN GABRIEL CODIGO: M103 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 36 15 N LONGITUD: 77 49 10 W ELEVACION: 2860 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SW 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 8.0 S 10.0 SE 10.0 SE 108.0 9.0 
 1983 10.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 20.0 SW 6.0 SE 120.0 10.0 
 1984 6.0 SW 8.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 92.0 7.6 
 1985 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 12.0 SE 10.0 S 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 12.0 SW 8.0 SE 104.0 8.6 
 1986 8.0 SE 6.0 SW 8.0 SW 6.0 SE 8.0 NE 12.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 
 1987 6.0 SE 10.0 SW 10.0 SW 8.0 SE 8.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 102.0 8.5 
 1988 6.0 SW 10.0 SE 8.0 SW 6.0 S 6.0 S 6.0 NE 8.0 S 8.0 S 6.0 SE 8.0 SE 10.0 SW 8.0 SW 90.0 7.5 
 1989 7.0 SE 6.0 SW 8.0 SW 6.0 E 8.0 SW 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SW 11.0 SW 6.0 S 7.0 SE 6.0 S 89.0 7.4 
 1991 6.0 SW 6.0 S 4.0 SW 6.0 SW 6.0 S 8.0 SE 6.0 S 10.0 SE 20.0 NE 8.0 SE 6.0 S 6.0 SW 92.0 7.6 
 1992 6.0 S 10.0 N 10.0 SW 8.0 SE 6.0 SW 10.0 SW 10.0 SW 12.0 S 10.0 S 8.0 SW 8.0 SE 10.0 SW 108.0 9.0 
 1993 7.0 S 6.0 SE 7.0 SE 6.0 SW 6.0 S 6.0 NE 5.0 SW 7.0 SW 8.0 SW 8.0 SE 4.0 SW 4.0 SW 74.0 6.1 
 1994 8.0 SW 6.0 SE 5.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 5.0 S 6.0 SE 6.0 S 6.0 S 
 1995 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 12.0 SE 6.0 NE 5.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 
 1996 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SW 8.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 10.0 NE 6.0 SE 
 1997 4.0 S 6.0 SE 10.0 SW 6.0 SE 8.0 SE 7.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 SE 
 1998 6.0 SE 10.0 NW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 
 1999 6.0 SE 6.0 NW 4.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 8.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 S 6.0 SE 6.0 NE 71.0 5.9 
 2000 4.0 SW 3.0 S 4.0 NE 4.0 SE 4.0 SE 8.0 SE 4.0 NE 5.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 
 2001 5.0 NE 6.0 SW 5.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 
 2002 4.0 SE 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 6.0 SW 6.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 4.0 SE 72.0 6.0 
 2003 6.0 SE 8.0 SE 4.0 SW 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 8.0 SW 
 2004 8.0 NE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 4.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 10.0 SE 
 2005 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 5.0 SE 6.0 SE 8.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 71.0 5.9 
 2006 6.0 SE 4.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 NE 4.0 SE 6.0 SE 5.0 SW 6.0 SE 
 2007 5.0 SE 6.0 NE 5.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SW 
 2008 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 6.0 SE 6.0 SE 5.0 SE 4.0 SE 
 
 suma 156.0 164.0 173.0 137.0 157.0 177.0 184.0 190.0 177.0 164.0 188.0 163.0 2030.0 169.1 
 media 6.2 7.1 6.6 6.2 6.5 7.0 7.6 7.9 7.3 6.8 7.5 6.7 83.9 6.9 
 minima 4.0 4.0 3.0 4.0 4.0 4.0 5.0 5.0 4.0 5.0 4.0 4.0 3.0 
 maxima 10.0 10.0 10.0 8.0 12.0 12.0 12.0 12.0 20.0 10.0 20.0 10.0 20.0 
 amplit 6.0 6.0 7.0 4.0 8.0 8.0 7.0 7.0 16.0 5.0 16.0 6.0 17.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
202 
ANEXO No. 20 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Otavalo 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: OTAVALO CODIGO: M105 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 14 16 N LONGITUD: 78 15 35 W ELEVACION: 2550 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 5.0 NW 6.0 N 5.0 NE 5.0 NW 6.0 N 9.0 N 12.0 NE 14.0 NE 8.0 N 4.0 NW 6.0 N 5.0 NW 85.0 7.0 
 1983 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NW 5.0 NE 5.0 NW 7.0 NE 8.0 NE 12.0 E 8.0 SW 6.0 N 6.0 N 
 1984 5.0 NW 5.0 NW 7.0 N 6.0 NE 5.0 N 7.0 NE 9.0 N 9.0 N 8.0 NE 6.0 N 5.0 N 7.0 NW 79.0 6.5 
 1985 6.0 N 9.0 NE 8.0 SE 7.0 N 10.0 NE 10.0 NE 14.0 NE 10.0 NE 9.0 NE 6.0 N 8.0 N 6.0 N 103.0 8.5 
 1986 6.0 NW 6.0 N 5.0 NW 6.0 N 7.0 N 10.0 NE 18.0 NE 14.0 SE 10.0 NE 6.0 N 5.0 N 6.0 NW 99.0 8.2 
 1987 8.0 N 6.0 NW 5.0 NE 6.0 N 8.0 NW 8.0 N 8.0 NW 10.0 N 7.0 N 5.0 NW 9.0 NE 
 1988 9.0 NE 7.0 SE 7.0 N 7.0 N 5.0 N 6.0 N 7.0 NW 8.0 NE 15.0 E 8.0 N 6.0 N 8.0 N 93.07.7 
 1989 9.0 N 7.0 NE 6.0 S 7.0 N 7.0 NE 7.0 N 12.0 NE 14.0 E 6.0 N 5.0 N 10.0 N 7.0 N 97.0 8.0 
 1991 8.0 N 7.0 N 7.0 N 8.0 N 8.0 NE 10.0 N 14.0 E 8.0 N 8.0 N 5.0 NE 6.0 N 
 1992 6.0 N 6.0 N 6.0 N 10.0 NE 20.0 NE 10.0 NE 12.0 NE 8.0 N 10.0 NE 7.0 NW 
 1993 6.0 N 6.0 N 6.0 N 5.0 N 6.0 N 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NW 10.0 NE 10.0 NW 7.0 S 6.0 NE 88.0 7.3 
 1994 6.0 NW 5.0 E 5.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 14.0 E 14.0 E 8.0 E 6.0 N 4.0 NE 6.0 NE 
 1995 4.0 N 6.0 N 6.0 NE 6.0 NE 4.0 N 6.0 NE 5.0 SE 6.0 NE 8.0 N 6.0 N 
 1996 4.0 N 4.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 3.0 NE 3.0 NE 4.0 NW 6.0 SW 5.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 
 1997 3.0 SW 5.0 NW 4.0 NE 4.0 NE 6.0 NE 4.0 NE 4.0 NW 7.0 NW 5.0 NW 4.0 NW 4.0 NE 
 1998 5.0 NE 8.0 NW 6.0 NW 4.0 NW 
 1999 4.0 NW 5.0 NE 4.0 SE 5.0 NE 6.0 NE 7.0 N 7.0 SE 4.0 NE 6.0 N 
 2000 6.0 NE 4.0 NE 6.0 NW 6.0 SE 5.0 N 6.0 NE 8.0 NW 8.0 NE 8.0 NE 
 2001 8.0 NW 10.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 12.0 SE 10.0 NW 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 
 2002 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 8.0 NW 8.0 NE 
 2003 8.0 NE 8.0 NE 6.0 NW 8.0 NE 8.0 N 8.0 NE 10.0 NE 10.0 NW 8.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 
 2004 8.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 6.0 NE 10.0 E 10.0 NE 8.0 NE 8.0 NW 6.0 NE 6.0 NE 
 2005 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 12.0 SE 10.0 NE 10.0 NE 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NW 
 2006 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 SE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 
 2007 6.0 NW 10.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 10.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 
 2008 6.0 NE 8.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 10.0 NE 6.0 NW 10.0 NE 6.0 NW 6.0 NE 6.0 NE 
 
 suma 131.0 146.0 151.0 147.0 149.0 188.0 196.0 209.0 188.0 162.0 140.0 131.0 1938.0 161.5 
 media 6.2 6.3 6.2 6.3 6.4 7.8 9.8 9.9 8.5 6.4 6.3 6.5 87.2 7.2 
 minima 3.0 4.0 3.0 4.0 3.0 3.0 4.0 4.0 6.0 4.0 4.0 4.0 3.0 
 maxima 9.0 10.0 10.0 10.0 12.0 12.0 20.0 14.0 15.0 10.0 10.0 9.0 20.0 
 amplit 6.0 6.0 7.0 6.0 9.0 9.0 16.0 10.0 9.0 6.0 6.0 5.0 17.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
203 
ANEXO No. 21 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Cotopaxi-Clirsen 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: COTOPAXI-CLIRSEN CODIGO: M120 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 0 37 9 S LONGITUD: 78 34 19 W ELEVACION: 3561 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 19.0 SW 14.0 SW 16.0 SE 14.0 NW 14.0 SE 16.0 S 16.0 N 16.0 SW 16.0 SW 10.0 SE 12.0 NW 14.0 SW 177.0 14.7 
 1983 16.0 S 16.0 S 12.0 NE 12.0 NW 10.0 NE 16.0 NW 16.0 N 16.0 NE 16.0 NW 15.0 SE 16.0 S 12.0 NE 173.0 14.4 
 1984 16.0 S 12.0 S 10.0 SE 10.0 NW 16.0 S 14.0 NE 16.0 S 16.0 NE 16.0 S 14.0 SE 16.0 NE 
 1985 16.0 SW 16.0 NE 12.0 N 16.0 SE 16.0 SW 16.0 SW 16.0 S 16.0 SE 16.0 S 16.0 SE 14.0 NE 
 1986 16.0 SW 14.0 N 20.0 S 16.0 NE 20.0 NE 19.0 NE 16.0 NE 16.0 S 16.0 NW 14.0 SE 
 1987 14.0 N 16.0 NW 16.0 SE 14.0 SW 16.0 SE 16.0 W 16.0 NE 16.0 SW 18.0 NE 
 1988 16.0 N 14.0 SE 18.0 SW 12.0 NE 16.0 NE 16.0 NE 16.0 N 12.0 SW 14.0 SW 
 1989 10.0 N 14.0 SW 16.0 SW 16.0 SW 14.0 N 10.0 NE 16.0 NW 16.0 S 14.0 SE 10.0 S 16.0 S 16.0 S 168.0 14.0 
 1991 18.0 NE 16.0 SE 18.0 N 16.0 S 16.0 S 16.0 SW 18.0 N 18.0 S 18.0 SW 16.0 NE 16.0 SW 
 1992 16.0 NW 14.0 SW 14.0 SW 12.0 N 14.0 SE 16.0 N 18.0 SW 18.0 SE 18.0 NW 16.0 SE 17.0 N 16.0 S 189.0 15.7 
 1993 16.0 NE 14.0 SW 14.0 SE 8.0 SE 16.0 NW 19.0 S 18.0 N 20.0 S 14.0 S 
 1999 14.0 SW 20.0 S 20.0 S 10.0 SW 8.0 S 12.0 N 
 2000 8.0 S 6.0 S 10.0 N 12.0 N 
 2001 10.0 S 18.0 W 10.0 S 18.0 W 16.0 S 18.0 S 14.0 SW 
 2002 10.0 S 12.0 W 18.0 S 12.0 S 
 2003 12.0 S 18.0 W 12.0 S 12.0 E 12.0 S 16.0 SW 18.0 S 16.0 S 10.0 N 12.0 S 
 2004 12.0 W 12.0 N 12.0 N 
 2006 8.0 N 10.0 S 8.0 NW 20.0 SE 
 2007 12.0 N 15.0 W 16.0 S 10.0 S 10.0 N 10.0 N 10.0 S 16.0 N 12.0 S 10.0 S 
 2008 12.0 N 12.0 N 8.0 N 12.0 S 12.0 N 12.0 S 10.0 S 
 
 suma 199.0 235.0 228.0 226.0 182.0 197.0 245.0 222.0 244.0 129.0 195.0 194.0 2496.0 208.0 
 media 14.2 14.6 13.4 13.2 13.0 15.1 16.3 17.0 15.2 12.9 13.9 13.8 173.1 14.4 
 minima 8.0 10.0 8.0 8.0 6.0 10.0 10.0 16.0 10.0 8.0 10.0 10.0 6.0 
 maxima 19.0 18.0 18.0 20.0 16.0 20.0 20.0 20.0 18.0 16.0 17.0 18.0 20.0 
 amplit 11.0 8.0 10.0 12.0 10.0 10.0 10.0 4.0 8.0 8.0 7.0 8.0 14.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.00.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
 
 
204 
ANEXO No. 22 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Patate 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: PATATE CODIGO: M126 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 18 1 S LONGITUD: 78 30 0 W ELEVACION: 2270 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 16.0 S 16.0 S 16.0 SE 9.0 S 12.0 S 14.0 S 20.0 S 16.0 SE 16.0 S 16.0 SE 
 1983 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 
 1984 16.0 SE 14.0 SE 
 1985 10.0 SE 10.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 
 1986 12.0 SE 10.0 SE 14.0 NE 14.0 SE 14.0 SE 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 8.0 SE 8.0 SE 8.0 S 144.0 12.0 
 1987 16.0 SE 16.0 SE 14.0 S 14.0 SE 14.0 SE 18.0 SE 14.0 SE 16.0 S 18.0 SE 14.0 SE 17.0 SE 14.0 SE 185.0 15.4 
 1988 14.0 SE 12.0 SE 12.0 SE 15.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 10.0 SE 12.0 SE 151.0 12.5 
 1989 14.0 SE 14.0 SE 16.0 SE 10.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 18.0 SE 7.0 S 10.0 S 12.0 NE 8.0 S 6.0 S 151.0 12.5 
 1991 10.0 S 14.0 SE 12.0 S 10.0 SE 14.0 SE 14.0 S 12.0 S 17.0 SE 17.0 SE 12.0 S 12.0 SE 14.0 SE 158.0 13.1 
 1992 15.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 SE 13.0 SE 18.0 SE 10.0 SE 15.0 SE 14.0 SE 12.0 S 
 1993 20.0 SE 14.0 SE 14.0 SE 
 1995 
 1996 
 1997 
 1998 
 1999 
 2001 10.0 E 9.0 S 8.0 SE 8.0 SE 12.0 E 12.0 S 8.0 S 12.0 E 
 2002 8.0 S 8.0 E 8.0 S 8.0 E 10.0 E 10.0 S 8.0 E 8.0 S 
 2003 8.0 S 8.0 S 18.0 SE 16.0 E 18.0 E 18.0 E 
 2004 16.0 S 
 2005 
 2006 
 2007 14.0 SE 14.0 NE 14.0 SE 14.0 SE 
 2008 12.0 SE 8.0 SE 12.0 S 12.0 SE 10.0 SE 12.0 SW 10.0 E 10.0 S 12.0 SE 
 
 suma 107.0 133.0 115.0 122.0 147.0 154.0 156.0 164.0 180.0 158.0 147.0 124.0 1707.0 142.2 
 media 13.3 13.3 12.7 11.0 12.2 12.8 15.6 12.6 13.8 13.1 12.2 11.2 154.3 12.8 
 minima 10.0 8.0 8.0 8.0 8.0 8.0 12.0 7.0 10.0 8.0 8.0 6.0 6.0 
 maxima 16.0 16.0 16.0 15.0 18.0 18.0 20.0 17.0 18.0 20.0 18.0 14.0 20.0 
 amplit 6.0 8.0 8.0 7.0 10.0 10.0 8.0 10.0 8.0 12.0 10.0 8.0 14.0 
 desvia 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 coefi- 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 
 ciente-variacion 
 
FUENTE: INAMHI 
205 
ANEXO No. 23 Tabla de datos estadísticos de registros de velocidades de viento estación Chillanes 
 INSTITUTO NACIONAL DE METEOROLOGIA E HIDROLOGIA 
 DIRECCION DE INFORMATICA VIENTO MAXIMO MENSUAL Y DIRECCION (m/s) 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 S E R I E S D E D A T O S M E T E O R O L O G I C O S 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 NOMBRE: CHILLANES CODIGO: M130 
 PERIODO: 1980 - 2008 LATITUD: 1 58 32 S LONGITUD: 79 3 48 W ELEVACION: 2330 
 ------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ 
 VALORES MENSUALES VALORES ANUALES 
 AÑOS ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGO SEP OCT NOV DIC SUMA MEDIA 
 1982 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 6.0 NE 8.0 NE 6.0 SE 7.0 NE 7.0 W 7.0 SE 7.0 NW 6.0 SE 
 1983 6.0 W 7.0 NE 7.0 NW 6.0 W 5.0 W 4.0 NE 6.0 W 7.0 W 7.0 W 6.0 W 
 1984 5.0 W 4.0 NE 4.0 SE 4.0 W 6.0 NE 6.0 E 7.0 E 4.0 E 3.0 NE 4.0 NE 4.0 NE 
 1985 4.0 E 4.0 E 3.0 E 5.0 E 3.0 E 6.0 E 6.0 NE 4.0 SE 4.0 E 4.0 E 4.0 E 4.0 W 51.0 4.2 
 1986 3.0 NE 3.0 E 3.0 SE 3.0 SE 3.0 E 3.0 E 4.0 W 5.0 W 6.0 NE 4.0 W 3.0 W 3.0 W 43.0 3.5 
 1987 3.0 W 3.0 W 3.0 NE 3.0 W 5.0 W 3.0 W 3.0 W 6.0 W 8.0 SE 6.0 W 4.0 W 7.0 SE 54.0 4.5 
 1988 4.0 W 3.0 SE 3.0 NE 3.0 SE 3.0 W 3.0 W 7.0 W 7.0 W 6.0 W 8.0 W 7.0 W 5.0 W 59.0 4.9 
 1989 3.0 W 3.0 W 4.0 W 3.0 SE 4.0 W 3.0 W 8.0 NW 6.0 NE 6.0 W 6.0 W 7.0 W 5.0 W 58.0 4.8 
 1991 7.0 W 7.0 W 5.0 NE 7.0 W 7.0 W 8.0 W 8.0 SE 10.0 SE 10.0 W 10.0 W 12.0 W 10.0 W 101.0 8.4 
 1992 7.0 W 12.0 W 8.0 E 7.0 W 6.0 W 11.0 W 12.0 W 16.0 W 12.0 W 12.0 SE 10.0 W 12.0 W 125.0 10.4 
 1993 8.0 W 10.0 NW 8.0 SE 8.0 SE