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Tratamento de esgoto doméstico Acadêmico: Julio Cesar Spuldaro Bettu Curso: Pós Graduação em Gestão Integrada em Saneamento Básico Unoesc – Joaçaba/2011 1 Definição do grau de tratamento Qualidade do efluente tratado – deve atender: Padrões de lançamento do esgoto (limites legais) Qualidade requerida para reuso Padrões de qualidade do corpo receptor (Estudo de Autodepuração – definição das cargas máximas de lançamento) 2 Qualidade do efluente tratado Definir limites de concentração e carga na saída do tratamento: Matéria orgânica (expressa como DBO5) Sólidos em suspensão Nutrientes (nitrogênio, fósforo) Coliformes termotolerantes Oxigênio dissolvido Outros parâmetros (ex., condutividade, metais pesados, etc)....... 3 Qualidade do efluente tratado Limites de concentração e carga na saída do tratamento (Entrada – saída) / entrada = Eficiências de remoção esperadas Processos de tratamento adequados 4 Exemplo Esgoto bruto: DBO5 = 300 mg/L Estudo de autodepuração: DBO5 máxima no efluente tratado = 30 mg/L Eficiência requerida no tratamento: E= (300-30)/300 = 0,9 Ou seja, eficiência de remoção de DBO5 requerida na ETE = 90% Conclusão: Processo de tratamento deve garantir 90% de remoção de DBO5 5 Graus de tratamento (o que fazer) Tratamento preliminar Remoção de sólidos grosseiros, areia Tratamento primário Remoção parcial de carga orgânica (30 – 60%) Tratamento secundário 90% remoção de carga orgânica Tratamento terciário Remoção de nutrientes (N, P) Desinfecção 6 Tipos de tratamento (como fazer) Tratamento físico exemplo: grades, decantadores Tratamento físico químico Exemplo: coagulação, floculação, decantação) Tratamento biológico Anaeróbio Aeróbio 7 Tratamento preliminar Unidades destinadas à remoção de sólidos grosseiros e areia Finalidade: proteção de equipamentos Exemplos: grades, peneiras, desarenadores 8 Tratamento primário Remoção de material sedimentável (sólidos em suspensão) Eficiência limitada de remoção de carga orgânica Decantadores primários (E DBO = 30%) Outros processos: Lagoas facultativas primárias (E DBO = 60%) RAFA (E DBO = 60%) 9 Tratamento secundário Remoção de matéria orgânica coloidal e dissolvida Eficiência de remoção DBO5 ≥ 90% (*) SS > 90% Exemplos: lodos ativados (*) Menor para lagoas de estabilização 10 Tratamento terciário Remoção de nutrientes (N e P) Físico químico ou biológico Remoção de outros componentes Ex. filtração, osmose reversa 11 Desinfecção Remoção de organismos patogênicos Cloro, ultravioleta Processos naturais – lagoas de polimento 12 Tratamento preliminar 13 Grades Objetivo: remover os sólidos grosseiros que possam causar danos aos equipamentos das unidades de tratamento subseqüentes, tais como bombas, válvulas, aeradores, etc. As grades são normalmente de barras paralelas, verticais ou inclinadas. 14 Grades Abertura das barras: 10 cm (grosseira) (*) 25 mm (médias) 10 mm (finas) Limpeza: Manual Mecanizada (*) (*) Emprego em ETES de grande porte 15 Grades Em ETEs de médio / grande tamanho: Os emissários de grande porte podem transportar sólidos de grandes dimensões, causando danos às bombas da elevatória final. Normalmente se utilizam duas grades: una grossa (espaço entre barras ~ 10 cm), a montante da elevatória final, e uma média ou fina (10mm a 25 mm) a jusante da EE. Em ETEs de pequeno porte: usual emprego de grades manuais Instalação com ângulo de assentamento de 30 a 45º com a horizontal, para facilitar a limpeza. Material removido colocado sobre placas perfuradas situadas acima da grade, para drenagem antes de ser coletado para disposição final ( em aterros sanitários, enterrados, etc.). 16 Peneiras Peneira escalar Peneiras Utilizadas para remoção de sólidos de menor dimensão, por exemplo, quando se deseja evitar entupimentos nas unidades subsequentes. Antes de RAFA: abertura usual 3 mm 17 Grade mecanizada Peneira escalar 18 Desarenadores Os desarenadores são utilizados para remoção de areia, que é abrasiva aos equipamentos mecânicos. São utilizados para a remoção de partículas de diâmetro >= 0,2mm y peso específico 2,65 t/m3. Podem ser com limpeza manual ou mecanizada Desarenadores com limpeza manual: devem ser instaladas pelo menos duas unidades, para operação alternada. 19 Desarenadores Desarenador aerado, remoção de areia com bombas Desarenador aerado 20 Desarenadores Desarenador aerado Desarenador aerado 21 decantadores primários 22 Decantadores primários Objetivo: Remover a parte sedimentável dos sólidos orgânicos presentes no esgoto, melhorando as condições para descargas nas unidades de tratamento seguintes, bem como diminuindo a carga a tratar nessas unidades. Remoção de 40 a 60 % dos sólidos em suspensão presentes no esgoto (25 a 35 % da DBO5) O lodo removido no sedimentador primário deve ser tratado antes da disposição final. Tipos de decantadores: Podem ser retangulares ou circulares, dotados de limpeza mecanizada. 23 Decantadores primários 24 Tratamento biológico 25 Tratamento biológico Objetivo: Remover a matéria orgânica presente no esgoto a tratar (particulada, coloidal ou dissolvida), através de microorganismos presentes no sistema, que a utilizam como fonte de energia e para síntese de novas células, que serão removidas da corrente líquida. 26 Tratamento biológico Tratamento biológico anaeróbio Estabilização da matéria orgânica por meio de microrganismos que não utilizam oxigênio Matéria orgânica + Nutrientes novos microorganismos + CO2 +CH4 microrganismos 27 Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB) Tratamento biológico anaeróbio Tratamento primário, com grau de remoção de DBO5 e de sólidos em suspensão superior aos decantadores primários. Redução de matéria orgânica da ordem de 50% até 70% Processo altamente sensível à temperatura, compostos tóxicos e flutuações nas características do esgoto bruto. Vantagem: produção de lodo já estabilizado, em menor quantidade que no processo aeróbio. Não é recomendável quando se prevê remoção biológica de nitrogênio por pré desnitrificação. 28 RAFA 29 Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB) ETE São Carlos - SP ETE Matão - SP 30 Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB) ETE Onças – COPASA (MG) 31 Tratamento Biológico Aeróbio Crescimento biológico e oxidação do substrato Matéria orgânica + O2 + Nutrientes novos microorganismos + CO2 + H2O microrganismos 32 Lodos ativados Esgoto a tratar Tanque de aeração Decantador Secundário Esgoto tratado EE Recirculação 33 Lodos ativados A matéria orgânica presente no esgoto é consumida pelos microrganismos, como fonte de energia e para síntese de novas células, que serão removidas da corrente líquida. Para manter uma alta atividade biológica no reator biológico (tanque de aeração), é necessário manter uma grande população de microrganismos; para isso, o lodo ativado separado no decantador secundário é reciclado ao tanque de aeração. A atividade biológica requer oxigênio. A introdução do oxigênio se faz por aeração artificial, que também tem a função de manter os floco em suspensão dentro do tanque de aeração. Uma parte do lodo gerado é retirada do sistema, para manter o equilíbrio do processo, devendo ser encaminhada para o tratamento de lodo (excesso de lodo). 34 Sistemas de lodos ativados Convencional Aeração prolongada Valos de oxidação Lodos ativados por batelada (LAB) (enchimento – aeração – separação – descarga) 35 Sistemas de aeração Os equipamentos de aeração devem cumprir duas funções: Fornecer o oxigênio necessário ao processo Mistura do conteúdo dotanque de aeração A concentração de oxigênio no tanque de aeração deve ser em torno de 2 mg/l de O2 Os equipamentos de aeração podem ser: Aeradores mecânicos Sistema de ar difuso Sistemas de oxigênio puro 36 Decantadores secundários Operação de grande importância em um sistema de lodos ativados. O decantador secundário separa o lodo ativado que retorna ao tanque de aeração. Quanto mais eficiente a decantação secundaria, melhor a qualidade do efluente final tratado. Tipos de Decantadores Retangulares o circulares Limpeza mecanizada ou manual Limpeza mecanizada: os equipamentos de remoção de lodo podem ser do tipo com lâminas raspadores o com remoção a sucção. 37 Lodos Ativados - exemplos 38 Lodos Ativados - exemplos 39 Tratamento terciário 40 Remoção de nutrientes Processo biológico Processo físico químico Normalmente de operação complexa Maiores custos de investimento e operação 41 Remoção biológica de nitrogênio Combinação de processos anóxico e aeróbio Nitrificação (aeróbio) Desnitrificação (anóxico) Pré desnitrificação Pós desnitrificação 42 43 Remoção de fósforo Processo biológico Processo físico químico (com adição de sais metálicos) Maior eficiência Geração de grandes quantidades de lodo Custo operacional 44 DESINFECÇAO 45 Desinfecção Objetivo: remoção dos microrganismos patogênicos do esgoto tratado Processos mais utilizados: Cloração Radiação ultravioleta 46 Desinfecção Cloração Vantagens: Muito eficaz Menor custo Desvantagens: Possibilidade de formação de compostos tóxicos Utilização de cloro gás (para grandes instalações) requer grandes cuidados operacionais Radiação ultravioleta Vantagens Muito eficaz Sem risco operacional Desvantagens: Custo operacional muito alto Eficiência reduzida se a qualidade do efluente diminui (presença de sólidos em suspensão) 47 fim Obrigada 48 Parâmetros: Tempo de detenção - para vazão médiahentre 6 e 9 - para vazão máximahentre 4 e 6 Carga hidráulica volumétrica - para vazão média <m3/m3.d4 - para vazão máxima <m3/m3.d6 Velocidade ascencional - para vazão médiam/hentre 0,5 e 0,7 - para vazão máximam/hentre 0,9 e 1,1 Carga orgânica volumétrica - inferior akg DQO/m3.d15 Produção de lodo kg ST/kg DBO aplic0,3 Amostra composta PONTO 1 - EEE DISTRITO III PONTO 6 - EEE DISTRITO I PTO 7-DISTRITO I-Chác. Meneghetti Teresa: Teresa: 40% DA CIDADE PONTO 8 - DISTRITO I - Plasútil Teresa: Teresa: 40% DA CIDADE PONTO 2 PV COR. AGUA DO SOBRADO PONTO 3 EEE JARDIM VITORIA PONTO 4 - ALL - Córrego da Grama PONTO 5 - AV. NUNO DE ASSIS Teresa: Teresa: 40% DA CIDADE Teresa: Teresa: 40% DA CIDADE PARAMETRO UNIDADE DATA DATA DATA DATA DATA DATA DATA DATA 23/4/10 24/4/10 25/4/10 24/4/10 25/4/10 26/4/10 27/4/10 28/4/10 29/4/10 28/4/10 29/4/10 30/4/10 20/4/10 21/4/10 22/4/10 20/4/10 21/4/10 22/4/10 24/4/10 25/4/10 26/4/10 24/4/10 25/4/10 26/4/10 CHUVAS não não não sim não não não não não não não não não não não não não não sim não Não sim não pH 7.08 7.43 6.79 2.22 2.38 1.63 7.38 7.34 7.57 4.77 4.63 5.14 7.17 7.57 7.07 8.36 7.71 7.17 7.56 7.29 7.22 7.28 7.14 7.25 Condutividade uS/cm 1,078 1,396 1,119 5,670 2,854 10,005 585 579 594 645 636 572 730 748 727 837 783 745 596 663 583 625 621 619 STD mg/L 528 684 548 2780 1395 4925 287 284 291 316 312 280 358 366 356 410 384 366 292 325 335 306 304 303 DBO total mg/L 1,004 1,080 1,085 68 117 89 376 325 432 677 966 816 533 838 427 506 700 974 299 373 310 324 378 342 DBO filtrada mg/L 380 506 389 26 55 32 163 133 158 196 824 737 204 200 166 166 184 204 131 152 114 180 163 112 DQO total mg/L 1,144 16,140 23,460 775 3,100 833 521 543 575 20,000 7,100 11,800 1,024 1,007 1,003 863 705 902 506 600 540 572 1,011 650 DQO filtrada mg/L 383 682 539 470 687 149 239 209 202 18800 5300 10350 215 227 235 300 249 324 221 264 165 260 737 204 N-NH3 mg/L 66.78 125.82 95.4 18.26 22.69 32.98 26.15 22.94 26.56 23.44 25.49 22.62 25.58 32.57 30.84 30.84 34.38 34.46 22.94 26.97 27.96 23.36 30.18 26.23 NH3 mg/L 81.2 153 116 22.2 27.6 40.1 31.8 27.9 32.3 28.5 31 27.5 31.1 39.6 37.5 37.5 41.8 41.9 27.9 32.8 34 28.4 36.7 31.9 NO3 mg/L 27.89 40.73 34.53 20.36 18.59 127.94 23.9 25.68 27.76 102.26 26.56 9.74 17.71 30.99 19.3 23.46 27.89 27 19.48 16.82 21.25 17.71 13.28 14.17 N-NO3 mg/L 6.3 9.2 7.8 4.6 4.2 28 5.4 5.8 6.5 23.1 6 2.2 4 7 4.3 5.3 6.3 6.1 4.4 3.8 4.8 4 3 3.2 TKN mg/L 172.5 187.5 195 60 52.5 67.5 37.5 45 45 63.75 45 37.5 63.75 45 37.5 45 67.5 67.5 37.5 33.75 37.5 45 48.75 48.75 P total mg/L 3.33 5.28 6.68 12.78 11.53 16.95 6.1 5.5 4.67 2.41 2.73 2.69 2.22 2.25 3.46 2.63 4.93 3.75 38.76 17.24 14.04 12.07 13.03 14.67 Sólidos sedimentáveis mL/L 35 275 300 0.5 1.0 0.4 2 3 3 3.5 2 6 5 10 7.5 5 3 6 1 3 3 1.5 4.5 4 Sólidos totais mg/L 1,550 12,240 16,190 3,240 2,520 4,330 580 600 610 2,610 1,280 2,600 880 1,070 1,090 970 760 1,020 510 520 540 550 570 580 Sólidos fixos mg/L 500 3,460 4,970 1,840 1,350 1,250 110 120 150 610 90 120 370 380 490 420 310 410 300 280 310 260 300 290 Sólidos voláteis mg/L 1,050 8,780 11,220 1,400 1,170 3,080 470 480 460 2,060 1,190 2,480 510 690 600 550 450 610 210 240 230 290 270 290 SST mg/L nota 1 nota 1 nota 1 184 780 180 128 188 168 388 344 278 360 520 492 528 336 424 148 164 192 204 488 224 SSF mg/L nota 1 nota 1 nota 1 76 352 72 52 82 45 112 54 96 28 100 84 44 16 92 45 24 28 40 196 84 SSV mg/L nota 1 nota 1 nota 1 332 332 332 76 106 123 276 290 182 332 420 408 484 320 332 103 140 164 164 292 140 Vazão de contribuição ao ponto Teresa: Teresa: vazão de esgoto sem infiltração Teresa: Teresa: 40% DA CIDADE m3/d 45 Teresa: Teresa: valor estimado com basenas informações do DAE. EEE: 1 bomba 30 m3/h. Funcionamento estimado 15 minutos/4 horas Só parte do DISTRITO INDUSTRIAL I 4,142 Só parte do DISTRITO INDUSTRIAL I + oficinas mecânicas 6,605 1,296 Teresa: Teresa: estimado com base em informações da elevatória Teresa: Teresa: valor estimado com basenas informações do DAE. EEE: 1 bomba 30 m3/h. Funcionamento estimado 15 minutos/4 horas 8,746 7,534 Observações industrial Metalúrgica; alimentícia; cintos típico doméstico Baterias; alimentícia; plásticos; metalúrgica doméstico; recebe vazão do ponto 3 doméstico + oficinas doméstico doméstico; centro da cidade NOTA 1: Não foipossível realizar a filtração devido ao alto teor de sólidos NOTA 2: Consumo de água da rede no Distrito Industrial I: 3.185m3/d; consumo de fontes próprias (pozos): em avaliação NOTA 3: Vazões domésticas estimadas com base no volume de água medido na bacia,incluindo um índice de perdas comerciais de 20% e coeficiente de retorno esgoto/água = 0,8 NOTA 4: A caracterização não abrangeu todos as bacias de esgoto DQO TOTAL/DBO TOTAL 1.14 14.94 21.62 11.40 26.50 9.36 1.39 1.67 1.33 29.54 7.35 14.46 1.92 1.20 2.35 1.71 1.01 0.93 1.69 1.61 1.74 1.77 2.67 1.90 DBO sólidos 624 574 696 42 62 57 213 192 274 481 142 79 329 638 261 340 516 770 168 221 196 144 215 230 DQO sólidos 761 15,458 22,921 305 2,413 684 282 334 373 1,200 1,800 1,450 809 780 768 563 456 578 285 336 375 312 274 446 ANO 2010 População estimada 366,000 habitantes Esgoto per capita 160 L/hab.d Vazão de infiltração 145 L/s Consumo total de água micromedido 1,775,633 m3/mês 59,188 m3/d amostra simples Resultados de análises das alíquotas horárias Ponto 1 – EEE Distrito III - Dia 20/04/2010 (Simples) Ponto 6 – Distrito Industrial I – PV – 23/04/2010 – ( Simples) dia Horas pH Condutiv. STD dia Horas pH Condutiv. STD 4/20/10 14:45 7.08 904 443 4/23/10 11:10 8.03 2628 1288 15:45 7.06 827 405 12:10 9.19 860 422 16:45 7.2 912 447 13:10 8.02 594 290 17:45 7.01 1054 517 14:10 8.04 3060 1501 18:45 6.81 1111 545 15:10 8.08 2582 1265 19:45 6.82 1130 553 16:10 7.69 2443 1197 20:45 7.05 1085 53217:10 8.07 2704 1325 21:45 7.07 1009 494 18:10 2.35 6920 3392 22:45 7.15 1044 512 19:10 5.4 2037 998 23:45 7.44 1078 528 20:10 4.12 775 380 4/21/10 0:45 7.42 1160 568 21:10 4.48 897 440 1:45 7.48 1205 590 22:10 6.86 428 209 2:45 7.53 1239 607 23:10 11.3 1313 644 3:45 7.51 1229 602 4/24/10 0:10 1.85 12340 6046 4:45 7.52 1240 608 1:10 1.48 19040 9332 5:45 7.56 1247 611 2:10 1.51 12210 5983 6:45 7.49 1156 566 3:10 1.66 7660 2753 7:45 7.21 1071 525 4:10 1.75 4640 2273 8:45 7.28 1058 518 5:10 4.17 3150 1543 9:45 7.13 1065 522 6:10 7.17 2809 1376 10:45 6.92 1085 532 7:10 1.04 36500 17898 11:45 7.18 1049 514 8:10 1.57 8580 4204 12:45 7.2 1070 524 9:10 2.12 4480 2197 13:45 7.01 944 463 10:10 3.92 839 410 14:45 7.59 1184 580 10:25 6.58 750 367 15:45 7.5 1151 564 11:25 7.7 1490 730 16:45 7.28 1197 587 12:25 1.17 22960 11252 17:45 7.36 1237 606 13:25 1.13 23670 11599 18:45 7.26 1261 618 14:25 1.63 6480 3177 19:45 7.17 1449 710 15:25 3.94 1945 953 20:45 7.42 1488 729 16:25 7.19 648 317 21:45 7.8 1706 835 17:25 6.01 1090 534 22:45 7.41 1658 813 18:25 4.58 2526 1237 23:45 7.46 1479 725 19:25 10.61 1372 672 4/22/10 0:45 7.48 1672 819 20:25 4.95 577 283 1:45 7.62 1589 778 21:25 5.32 1615 792 2:45 7.5 1528 744 22:25 10.46 1311 642 3:45 7.82 1426 699 23:25 7.45 1691 828 4:45 7.75 1264 619 4/25/10 0:25 8.9 2281 1118 5:45 7.5 1271 623 1:25 4.68 883 433 6:45 7.31 1319 647 2:25 6.62 477 234 7:45 7.55 1454 713 3:25 6.84 1029 504 8:45 7.67 1307 640 4:25 7.22 569 279 9:45 7.72 1324 649 6:25 6.9 2350 1151 10:45 7.4 1305 639 7:25 9.61 2876 1409 11:45 7.62 1251 613 8:25 4.71 693 340 12:45 7.61 1294 634 9:25 5.93 318 156 13:45 7.4 1325 6499 10:25 5.86 550 269 15:45 6.95 1377 675 16:45 6.89 1539 754 17:45 7.11 1392 682 18:45 6.87 1388 680 19:45 6.92 1271 623 20:45 7.01 1107 542 21:45 6.99 1067 521 22:45 6.84 1080 529 23:45 7.05 958 469 4/23/10 0:45 6.97 939 460 1:45 6.85 1018 499 2:45 6.95 960 471 3:45 7.03 951 463 4:45 7.15 957 469 5:45 7.06 975 478 6:45 6.91 969 475 7:45 6.7 1013 497 8:45 6.69 963 472 9:45 6.72 982 481 10:45 6.58 1076 527 11:45 6.27 1150 563 12:45 6.36 1240 607 13:45 6.95 1107 542 14:45 6.48 1113 547 Ponto 2 – PV Córrego Água do Sobrado - Dia 20/04/2010 (Simples) DIA Horas pH Condutiv. STD 4/20/10 17:45 7.33 679 333 18:45 7.34 757 371 19:45 7.12 768 376 20:45 7.31 722 354 21:45 7.15 719 353 22:45 8.4 926 454 23:45 7.37 689 338 0:45 7.15 696 341 1:45 7.41 666 326 2:45 7.57 669 328 3:45 (*) (*) (*) 4:45 (*) (*) (*) 5:45 (*) (*) (*) 6:45 (*) (*) (*) 7:45 (*) (*) (*) 8:45 (*) (*) (*) 9:45 7.32 642 314 10:45 6.89 652 320 11:45 6.92 766 375 12:45 6.69 734 359 13:45 6.58 841 412 14:45 7.44 760 372 15:45 (*) (*) (*) 16:45 (*) (*) (*) 19:10 7.32 814 399 20:10 7.33 725 355 21:10 7.42 732 359 22:10 7.72 672 329 23:10 7.6 709 348 0:10 7.75 695 341 1:10 7.81 674 330 2:10 7.73 609 299 3:10 7.88 557 273 4:10 7.76 476 233 5:10 7.83 450 221 6:10 7.76 538 264 7:10 7.93 765 375 8:10 7.77 942 461 9:10 7.59 1008 494 10:10 7.46 974 480 11:10 7.6 744 364 12:10 7.29 973 477 13:10 7.33 877 429 14:10 7.31 817 400 15:10 7.32 870 426 16:10 7.39 792 388 17:10 7.58 718 352 18:10 7.7 760 372 18:30 7.22 820 402 19:30 7.04 692 339 20:30 6.94 702 344 21:30 7.2 655 321 22:30 7.36 698 342 23:30 7.39 701 343 0:30 7.36 723 354 1:30 7.44 656 321 2:30 7.49 590 289 3:30 7.47 497 244 4:30 7.46 476 233 5:30 7.44 467 229 6:30 7.46 684 335 7:30 7.28 684 335 8:30 7.21 1023 501 9:30 7.07 915 449 10:30 6.99 915 449 11:30 6.97 850 417 12:30 6.99 892 437 14:30 6.84 754 369 15:30 6.89 751 368 16:30 6.89 713 349 17:30 6.99 710 348 18:30 6.93 690 338 RAFA 75% ALTERNATIVA I - RAFA COM BY PASS 25% ALTERNATIVA I unid 1. etapa 2. etapa Informações do Estudo de Concepção População hab 375,000 500,000 Alcance 2,010 2,023 Esgoto per capita L/hab.d 211 212 Contribuição não doméstica (% dom.) % 7.95% 7.95% Vazão de infiltração L/s 145 179 Coeficiente K1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 Vazão média resultante L/s doméstica L/s 916 1,227 doméstica + infiltração 1,061 1,406 não doméstica incluído na doméstica total média 1,061 1,406 total máxima 1,793 2,387 Dados do projeto ETEP vazão por módulo L/s 435 435 nº de módulos 3 4 Vazão de infiltração L/s 145 179 Coeficiente K1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 vazão média afluente l/s 1,305 1,740 vazão máxima afluente l/s 2,494 3,311 Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 carga orgânica média kg DBO/d 45,101 60,134 Carga de sólidos afluente kg SST/d 45,101 60,134 Carga TKN kg TKN/d 5,638 7,517 PRE DIMENSIONAMENTO % Vazão afluente ao RAFA 75% 75% % Vazão desviada para câmara anóxica 25% 25% Eficiencias requeridas ETE DBO5 (mínimo) % 90% 90% N total (máximo no efluente) mg/L 15 15 N - NH4 mg/L 5 5 N - NO3 mg/L 10 10 Vazões de projeto - RAFA 1. etapa 2. etapa - média diária l/s 979 1,305 - máxima horaria l/s 1,871 2,483 - média diária m3/d 84,564 112,752 - máxima horaria m3/d 161,611 214,553 TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA Carga orgânica afluente DBO5 kg DBO/d 33,826 45,101 DQO kg DQO/d 67,651 90,202 Parâmetros de dimensionamento Tempo de detenção - para vazão média h entre 6 e 9 - para vazão máxima h entre 4 e 6 Carga hidráulica volumétrica - para vazão média < m3/m3.d 4 - para vazão máxima < m3/m3.d 6 Velocidade ascencional - para vazão média m/h entre 0,5 e 0,7 - para vazão máxima m/h entre 0,9 e 1,1 Carga orgânica volumétrica - inferior a kg DQO/m3.d 15 Produção de lodo kg ST/kg DBO aplic 0.28 Dimensionamento: - número de reatores 20 25 - altura útil m 5.0 5.0 - relação comprimento / largura m - comprimento m 15.5 15.5 - largura m 16.0 16.0 - área unitária m2 248.0 248.0 - volume unitário m3 1,240 1,240 - área total m2 4,960 6,200 - volume total m3 24,800 31,000 - tempo de detenção total - p/ Qmédia h 7.0 6.6 - p/Qmáxima h 3.7 3.5 - velocidade ascencional(m/h) - p/ Qmédia m/h 0.71 0.76 - p/Qmáxima m/h 1.36 1.44 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d) - p/ Qmédia m3/m3.d 3.4 3.6 - p/Qmáxima m3/m3.d 6.5 6.9 -carga orgânica volumétrica kg DQO/m3.d 2.7 2.9 Produção de lodo kg MS/d 9,471 12,628 Teor de sólidos % 3% 3% Volume de lodo m3/d 315.7 420.9 ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA? NÃO NÃO Estimativa das eficiências e concentrações do efluente EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50) EDBO = eficiência de remoção de DBO % 74% 73% EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50) 74% 74% EDQO = eficiência de remoção de DQO % Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% (MBBR ) / IFAS UNIDADE 1. etapa 2. etapa Vazões afluentes média l/s 1,305 1,740 máxima l/s 2,494 3,311 média m3/d 112,752 150,336 máxima m3/d 215,482 286,070 Cargas afluentes Carga afluente de DBO kgDBO/d 28,188 37,584 Carga afluente de DQO kgDQO/d 56,376 75,168 Carga afluente nitrogenio total (NTK) kg N/d 5,638 7,517 Nitrogenio oxidável kgN/d 5,074 .: .: estimado 90% N total 6,765 .: .: estimado 90% N total Concentração TKN mg/L 50 50 Concentração de DQO mg/L 500 500 Concentração DBO mg/L 250 250 Consumo de DQOp/ desnitrificação g DQO/g NO3 - N 2.86 2.86 N amoniacal máximo no efluente mg/L 5 5 Nitrogenio a oxidar kgN/d 5,074 6,765 Dimensionamento do meio suporte Área específica do meio suporte m2/m3 500 500 Taxa de oxidação de nitrogênio esperada g N-NH3/m2.d 0.80 0.80 Carga de nitrogenio a oxidar kg N/d 5,074 6,765 Área de meio suporte requerida m2 6,342,300 8,456,400 Volume do meio suporte m3 12,685 16,913 Massade biofilme fixa ao meio suporte g SST/m2 8.0 8.0 Biomassa aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte g DBO/m2.d 0.6 0.6 Relação volume do meio suporte / volume reator .: .: adotado .: .: estimado 90% N total 0.3 0.3 Volume requerido para o reator m3 42,282 56,376 Volume adotado de reator m3 42,282 56,376 Número de unidades 3.0 4.0 Altura útil do tanque m 6.0 6.0 área unitária m2 2,349 2,349 comprimento m 84.0 84.0 largura m 28 28 volume unitário m3 14,112 14,112 volume total resultante m3 42,336 56,448 Volume do meio suporte adotado m3 12,701 16,934 Área resultante m2 6,350,400 8,467,200 Carga volumétrica resultante kg DBO5/m3.d 0.67 0.67 Taxa de aplicação superficial de NTK resultante g NTK/m2.d 0.80 0.80 CAMARA ANÓXICA tempo de detenção estimado h 2.0 2.0 volume requerido m3 9,396 12,528 volume adotado m3 9,396 12,528 nº de unidades 3 4 Dimensões altura de água m 6.0 6.0 largura m 28.0 28.0 comprimento m 19.0 19.0 volume unitário 3,192 3,192 volume total 9,576 12,768 SSTA na câmara anóxica mg/L 2,500 2,500 SSTA resultante kg 23,940 31,920 SSVTA kg 17,955 23,940 F/M resultante kg DBO/kg SSVTA.d 1.57 1.57 SDNR estimado g NO3 rem/ g SSVTA.d 0.25 0.25 NO3 removido kg/d 4,489 5,985 NO3 no efluente kg 585 780 NO3 no efluente mg/L 5 5 DQO afluente kg/d 56,376 75,168 DQO consumida p/ desnitrificação kg/d 12,838 17,117 DQO efluente da câmara anóxica kg/d 43,538 58,051 DBO efluente da câmara anóxica kg/d 21,769 29,025 DBO efluente da câmara anóxica mg/L 193 193 Volume total volume REATOR m3 42,336 56,448 volume camara anóxica m3 9,576 12,768 TOTAL m3 51,912 69,216 Tempo de detenção total resultante h 11 11 câmara anóxica h 2.0 2.0 reator h 9.0 9.0 Tanque de aeração SSTA no tanque de aeração mg/l 2,500 2,500 SSVTA/SSTA % 75% 75% Volume do reator m3 42,336 56,448 Volume do reator não ocupado por meio suporte m3 29,635 39,514 SSTA kg 74,088 98,784 fator de carga kg DBO/kg SSTA.d 0.29 0.29 Relação A/M kg DBO/kg SSVTA.d 0.39 0.39 Massa de lodo aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Massa de lodo na câmara anóxica kg SSTA 23,490 31,320 Massa total de lodo no sistema kg SSTA 148,381 197,842 Massa de SSVTA kg SSVTA 111,286 148,381 Excesso de lodo kg MS/kg DBO rem. 0.8 0.8 Excesso de lodo kg/d 19,281 25,707 Concentr lodo extraído do dec sec. % 0.8% 0.8% Volume de lodo removido m3/d 2,410 3,213 Idade do lodo d 7.7 7.7 Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração) d 5.1 5.1 ESTABILIZAÇÃO DO LODO SIM SIM SISTEMA DE AERAÇÃO DBO afluente( média) kg/d 28,188 37,584 Carga de Nitrogênio afluente 5,638 7,517 Nitrogênio disponível para nitrificação Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN kg/d 5,074 6,765 Relação O2requerido/DBO aplicado 1.2 1.2 Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d 33,826 45,101 O2requerido p/ nitrificação 4.5 4.5 Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d 22,832 30,443 Recuperação pela desnitrificação kg O2/kgN.d 3.0 3.0 Recuperação pela desnitrificação kg O2/d 13,466 17,955 Demanda total de O2(média) kg/d 43,192 57,589 Coeficiente de pico 1.30 1.30 Demanda total máxima de O2, kg/d kg/d 56,149 74,865 Demanda total máxima de O2, kg/h kg/h 2,340 3,119 Demanda média de oxigênio kg/d 43,192 57,589 kg/h 1,800 2,400 Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l mg/l 3 3 Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C mg/l 9.17 9.17 fator alfa 0.8 0.8 fator Beta 1 1 Temperatura C ºC 13 13 Altitude local m 526 526 Pressão atmosférica local, m m 9.7 9.7 Pressão atmosférica,em condições normais, m m 10.33 10.33 Fator U 0.94 0.94 Conc. de sat. de OD, a 13 C ºC 10.60 10.60 Conc. de sat. de OD, a 20 C ºC 9.17 9.17 Fator R 1.16 1.16 Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar -OC/d kg O2/d 84,057 112,076 -OC/h kg O2/h 3,502 4,670 Teor de O2 no ar % 23% 23% Peso específico do ar kg/m3 1.2 1.2 Eficiência de difusão .: .: estimado Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN % 18% 18% Vazão de ar Nm3/h 70,499 93,998 RESUMO Demanda de oxigenio (condições de operação) média kg/d 43,192 57,589 máxima kg/d 56,149 74,865 Capacidade de oxigenação (condições padrão) média kg/d 84,057 112,076 máxima kg/d 109,274 145,699 Potencia requerida Vazão de ar P= WRT1 [(p2/p1)^0,283 - 1] média Nm3/h 70,499 93,998 29,7 n e máxima Nm3/h 91,648 122,198 taxa de aplicação de ar W = peso do ar (kg/s)= kg/s média Nm3ar/kg DBO aplic 60 60 máxima 78 78 R= 8.314 Peso de ar por soprador (máx) kg/s 5.1 5.1 T1 temp entrada max 20 °C 293.5 °K Potencias estimadas nº de sopradores 6 8 p1 = pressão entrada 1 atm Potencia unitária máxima requerida (kW) 334 334 p2= pressão saída 1.8 atm potencia unitária CV 440 440 n= constante 0.283 potencia total CV 2,640 3,520 e= eficiencia do compressor 0.8 DECANTADOR SECUNDÁRIO Decantador Secundário inicial final Vazões de dimensionamento - média diária l/s 1,305 1,740 - média diária m3/h 4,698 6,264 - máxima horária(Qmax) l/s 2,494 3,311 - sólidos em suspensão mg/l 2,500 2,500 - retorno de lodo (max) l/s 1,305 1,740 Sólidos aplicados ao decantador - média diária kg/h 23,490 31,320 - máxima diária kg/h 34,191 45,459 Decantador secundário após MBBR Taxa de aplicação hidráulica recomendada . Com Qmedio m3/m2.h 0.67 0.67 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.0 1.0 Máxima taxa de aplicação de sólidos kg/m2.d 144 144 Área requerida . Com Qmedio m2 7,012 9,349 . Com Qmáximo m2 8,978 11,920 número de decantadores propostos 6 8 diâmetro m 40 40 área unitária m2 1,256 1,256 área total m2 7,536 10,048 Taxa de aplicação hidráulica resultante . Com Qmedio m3/m2.h 0.62 0.62 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.19 1.19 Taxas de aplicação resultantes Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio m3/m2.h 0.75 0.71 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.43 1.36 Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 75 75 . Com Qmáximo kg/m2.d 109 109 Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 90 85 . Com Qmáximo kg/m2.d 131 124 RESUMO - RAFA (BY PASS 25% + MBBR) ALTERNATIVA I unid 1. etapa 2. etapa Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 REATOR UASB Nº de unidades 20 25 Dimensões unitárias - comprimento m 15.5 15.5 - largura m 16.0 16.0 - altura útil m 5.0 5.0 Volume total de tanques m3 24,800 31,000 REATOR BIOLÓGICO Nº de unidades 3.0 4.0 Dimensões unitárias - comprimento m 84.0 84.0 - largura m 28 28 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 42,336 56,448 Volume total de meio suporte m3 12,701 16,934 CAMARA ANÓXICA Nº de unidades 3 4 Dimensões unitárias m - comprimento m 19.0 19.0 - largura m 28.0 28.0 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 9,576 12,768 VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES (RAFA + Reator Biológico + câmara anóxica) m3 76,712 100,216 DECANTADOR SECUNDÁRIO Nº de unidades 6 8 Dimensões unitárias m - diâmetro m 40.0 40.0 - altura lateral de água m 3.5 3.5 Volume total útil de tanques m3 26,376 35,168 POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO CV 2,640 3,520 LODO PRODUZIDO Lodo proveniente do RAFA - matéria sólida kg/d 9,471 12,628 - concentração % 3% 3% - volume diário m3/d 315.7 420.9 Excesso de lodo biológico - matéria sólida kg/d 19,281 25,707 - concentração % 0.8% 0.8% - volume diário m3/d 2,410 3,213 Total de lodo produzido kg MS/d 28,752 38,336 Alt 1 RAFA 50% PROPOSTA ETEP - RAFA (50%) + MBBR ALTERNATIVA I - variante unid 1. etapa 2. etapa Informaçõesdo Estudo de Concepção População hab 375,000 500,000 Alcance 2,010 2,023 Esgoto per capita L/hab.d 211 212 Contribuição não doméstica (% dom.) % 7.95% 7.95% Vazão de infiltração L/s 145 179 Coeficiente K1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 Vazão média resultante L/s doméstica L/s 916 1,227 doméstica + infiltração 1,061 1,406 não doméstica incluído na doméstica total média 1,061 1,406 total máxima 1,793 2,387 Dados do projeto vazão média afluente l/s 1,305 1,740 vazão máxima afluente l/s 2,233 2,989 nº de módulos 3 4 vazão por módulo L/s 435 435 DBO/hab g/hab.d 120.3 Teresa: Teresa: típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184) 120.3 TKN (estimado) g/hab.d 15.0 Teresa: Teresa: típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184) 15.0 Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 carga orgânica média kg DBO/d 45,101 60,134 Carga de sólidos afluente kg SST/d 45,101 60,134 Carga TKN kg TKN/d 5,638 7,517 PRE DIMENSIONAMENTO % Vazão afluente ao RAFA 50% 50% % Vazão desviada para câmara anóxica 50% 50% Eficiencias requeridas DBO5 (mínimo) % 90% 90% N total (máximo no efluente) mg/L 15 15 N - NH4 mg/L 5 5 N - NO3 mg/L 10 10 Vazões de projeto - RAFA 1. etapa 2. etapa - média diária l/s 653 870 - máxima horaria l/s 1,117 1,494 - média diária m3/d 56,376 75,168 - máxima horaria m3/d 96,466 129,116 TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA Carga orgânica afluente DBO5 kg DBO/d 22,550 30,067 DQO kg DQO/d 45,101 60,134 Parâmetros: Tempo de detenção - para vazão média h entre 6 e 9 - para vazão máxima h entre 4 e 6 Carga hidráulica volumétrica - para vazão média < m3/m3.d 4 - para vazão máxima < m3/m3.d 6 Velocidade ascencional - para vazão média m/h entre 0,5 e 0,7 - para vazão máxima m/h entre 0,9 e 1,1 Carga orgânica volumétrica - inferior a kg DQO/m3.d 15 Produção de lodo kg ST/kg DBO aplic 0.3 Dimensionamento: - número de reatores 15 20 - altura útil m 5.0 5.0 - relação comprimento / largura m - comprimento m 15.5 15.5 - largura m 16.0 16.0 - área unitária m2 248.0 248.0 - volume unitário m3 1,240 1,240 - área total m2 3,720 4,960 - volume total m3 18,600 24,800 - tempo de detenção total - p/ Qmédia h 7.9 7.9 - p/Qmáxima h 4.6 4.6 - velocidade ascencional(m/h) - p/ Qmédia m/h 0.63 0.63 - p/Qmáxima m/h 1.08 1.08 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d) - p/ Qmédia m3/m3.d 3.0 3.0 - p/Qmáxima m3/m3.d 5.2 5.2 -carga orgânica volumétrica kg DQO/m3.d 2.4 2.4 Produção de lodo kg MS/d 6,765 9,020 Teor de sólidos % 3% 3% Volume de lodo m3/d 225.5 300.7 ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA? NÃO NÃO Estimativa das eficiências e concentrações do efluente EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50) EDBO = eficiência de remoção de DBO % 75% 75% EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50) 76% 76% EDQO = eficiência de remoção de DQO % Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% (MBBR ) / IFAS UNIDADE 1. etapa 2. etapa Vazões afluentes média l/s 1,305 1,740 máxima l/s 2,233 2,989 média m3/d 112,752 150,336 máxima m3/d 192,931 258,232 Cargas afluentes Carga afluente de DBO kgDBO/d 33,826 45,101 Carga afluente de DQO kgDQO/d 67,651 90,202 Carga afluente nitrogenio total (NTK) kg N/d 5,638 7,517 Nitrogenio oxidável kgN/d 5,074 .: .: estimado 90% N total 6,765 .: .: estimado 90% N total Concentração TKN mg/L 50 50 Concentração de DQO mg/L 600 600 Concentração DBO mg/L 300 300 Consumo de DQOp/ desnitrificação g DQO/g NO3 - N 2.86 2.86 N amoniacal máximo no efluente mg/L 5 5 Nitrogenio a oxidar kgN/d 5,074 6,765 Dimensionamento do meio suporte Área específica do meio suporte m2/m3 500 500 Taxa de oxidação de nitrogênio esperada g N-NH3/m2.d 0.80 0.80 Carga de nitrogenio a oxidar kg N/d 5,074 6,765 Área de meio suporte requerida m2 6,342,300 8,456,400 Volume do meio suporte m3 12,685 16,913 Massa de biofilme fixa ao meio suporte g SST/m2 8.0 8.0 Biomassa aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte g DBO/m2.d 0.7 0.7 Relação volume do meio suporte / volume reator .: .: adotado 0.3 0.3 Volume requerido para o reator m3 42,282 56,376 Volume adotado de reator m3 42,282 56,376 Número de unidades 3.0 4.0 Altura útil do tanque m 6.0 6.0 área unitária m2 2,349 2,349 comprimento m 84.0 84.0 largura m 28 28 volume unitário m3 14,112 14,112 volume total resultante m3 42,336 56,448 Volume do meio suporte adotado m3 12,701 16,934 Área resultante m2 6,350,400 8,467,200 Carga volumétrica resultante kg DBO5/m3.d 0.80 0.80 Taxa de aplicação superficial de NTK resultante g NTK/m2.d 0.80 0.80 CAMARA ANÓXICA tempo de detenção estimado h 2 2 volume requerido m3 9,396 12,528 volume adotado m3 9,396 12,528 nº de unidades 3 4 Dimensões altura de água m 6.0 6.0 largura m 28.0 28.0 comprimento m 19.0 19.0 volume unitário 3,192 3,192 volume total 9,576 12,768 SSTA na câmara anóxica mg/L 2,500 2,500 SSTA resultante kg 23,940 31,920 SSVTA kg 17,955 23,940 F/M resultante kg DBO/kg SSVTA.d 1.88 1.88 SDNR estimado g NO3 rem/ g SSVTA.d 0.27 0.27 NO3 removido kg/d 4,848 6,464 NO3 no efluente kg 226 301 NO3 no efluente mg/L 2 2 DQO afluente kg/d 67,651 90,202 DQO consumida p/ desnitrificação kg/d 13,865 18,486 DQO efluente da câmara anóxica kg/d 53,786 71,715 DBO efluente da câmara anóxica kg/d 26,893 35,858 DBO efluente da câmara anóxica mg/L 239 239 Volume total volume REATOR m3 42,336 56,448 volume camara anóxica m3 9,576 12,768 TOTAL m3 51,912 69,216 Tempo de detenção resultante h 11 11 câmara anóxica h 2.0 2.0 reator h 9.0 9.0 Tanque de aeração SSTA no tanque de aeração mg/l 2,500 2,500 SSVTA/SSTA % 75% 75% Volume do reator m3 42,336 56,448 Volume do reator não ocupado por meio suporte m3 29,635 39,514 SSTA kg 74,088 98,784 fator de carga kg DBO/kg SSTA.d 0.36 0.36 Relação A/M kg DBO/kg SSVTA.d 0.48 0.48 Massa de lodo aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Massa de lodo na câmara anóxica kg SSTA 23,490 31,320 Massa total de lodo no sistema kg SSTA 148,381 197,842 Massa de SSVTA kg SSVTA 111,286 148,381 Excesso de lodo kg MS/kg DBO rem. 0.8 0.8 Excesso de lodo kg/d 24,760 33,014 Concentr lodo extraído do dec sec. % 0.8% 0.8% Volume de lodo removido m3/d 3,095 4,127 Idade do lodo d 6.0 6.0 Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração) d 3.9 3.9 ESTABILIZAÇÃO DO LODO SIM SIM SISTEMA DE AERAÇÃO DBO afluente( média) kg/d 33,826 45,101 Carga de Nitrogênio afluente 5,638 7,517 Nitrogênio disponível para nitrificação Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN kg/d 5,074 6,765 Relação O2requerido/DBO aplicado 1.2 1.2 Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d 40,591 54,121 O2requerido p/ nitrificação 4.5 4.5 Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d 22,832 30,443 Recuperação pela desnitrificação kg O2/kgN.d 3.0 3.0 Recuperação pela desnitrificação kg O2/d 14,544 19,391 Demanda total de O2(média) kg/d 56,310 75,080 Teresa: Teresa: com base no novo dimensionamento - Bruno Coeficiente de pico 1.30 1.30 Demanda total máxima de O2, kg/d kg/d 73,203 97,604 Demanda total máxima de O2, kg/h kg/h 3,050 4,067 Demanda média de oxigênio kg/d 56,310 75,080 kg/h 2,346 3,128 Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l mg/l 3 3 Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C mg/l 9.17 9.17 fator alfa 0.8 0.8 fator Beta 1 1 Temperatura C ºC 13 13 Altitude local m 526 526 Pressão atmosférica local, m m 9.7 9.7 Pressão atmosférica,em condições normais, m m 10.33 10.33 Fator U 0.94 0.94 Conc. de sat. de OD, a 13 C ºC 10.60 10.60 Conc. de sat. de OD, a 20 C ºC 9.17 9.17 Fator R 1.16 1.16 Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, aonivel do mar -OC/d kg O2/d 109,587 146,116 -OC/h kg O2/h 4,566 6,088 Teor de O2 no ar % 23% 23% Peso específico do ar kg/m3 1.2 1.2 Eficiência de difusão .: .: estimado % 20% 20% Vazão de ar Nm3/h 82,720 110,293 RESUMO Demanda de oxigenio (condições de operação) média kg/d 56,310 75,080 máxima kg/d 73,203 97,604 Capacidade de oxigenação (condições padrão) média kg/d 109,587 146,116 máxima kg/d 142,463 189,951 Vazão de ar média Nm3/h 82,720 110,293 máxima Nm3/h 107,535 143,381 média Nm3/min 1,379 1,838 máxima Nm3/min 1,792 2,390 25603.674602397 2176312.34120375 vazão pordifusor estimada Nm3/min 0.07 0.07 Nº de difusores 25,604 34,138 Nº de difusores por tanque 8,535 8,535 taxa de aplicação de ar 1.72 2043.1388659228 média Nm3ar/kg DBO aplic 59 59 máxima 76 76 Peso de ar por soprador (máx) kg/s 6.0 6.0 Potencias estimadas nº de sopradores 6 8 Vazão de ar por soprador Nm3/min 299 299 Potencia unitária máxima requerida (kW) 392 392 potencia unitária CV 520 520 500 500 Potencia requerida potencia total CV 3,120 4,160 3000 4000 P= WRT1 [(p2/p1)^0,283 - 1] DECANTADOR SECUNDÁRIO 29,7 n e Decantador Secundário inicial final W = peso do ar (kg/s)= kg/s 0.00 Vazões de dimensionamento - média diária l/s 1,305 1,740 R= 8.314 - média diária m3/h 4,698 6,264 T1 temp entrada max 20 °C 293.5 °K - máxima diaria(Qmax diaria) L/s 1,273 1,687 - máxima horária(Qmax) l/s 2,233 2,989 p1 = pressão entrada 1 atm - sólidos em suspensão mg/l 2,500 2,500 p2= pressão saída 1.8 atm - retorno de lodo (max) l/s 1,305 1,740 n= constante 0.283 e= eficiencia do compressor 0.8 Sólidos aplicados ao decantador - média diária kg/d 563,760 751,680 - máxima diária kg/d 764,208 1,021,421 Decantador secundário após MBBR Taxa de aplicação hidráulica recomendada . Com Qmedio m3/m2.h 0.67 0.67 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.0 1.0 Máxima taxa de aplicação de sólidos kg/m2.d 144 144 Área requerida . Com Qmedio m2 7,012 9,349 . Com Qmáximo m2 8,039 10,760 número de decantadores propostos 6 8 diâmetro m 40 40 área unitária m2 1,256 1,256 área total m2 7,536 10,048 Taxa de aplicação hidráulica resultante . Com Qmedio m3/m2.h 0.62 0.62 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.07 1.07 Taxas de aplicação resultantes Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio m3/m2.h 0.75 0.71 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.28 1.22 Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 75 75 . Com Qmáximo kg/m2.d 101 102 Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 90 85 . Com Qmáximo kg/m2.d 122 116 RESUMO - RAFA (BY PASS 50% + MBBR) ALTERNATIVA I unid 1. etapa 2. etapa Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 REATOR UASB Nº de unidades 15 20 Dimensões unitárias - comprimento m 15.5 15.5 - largura m 16.0 16.0 - altura útil m 5.0 5.0 Volume total de tanques m3 18,600 24,800 REATOR BIOLÓGICO Nº de unidades 3.0 4.0 Dimensões unitárias - comprimento m 84.0 84.0 - largura m 28 28 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 42,336 56,448 Volume total de meio suporte m3 12,701 16,934 CAMARA ANÓXICA Nº de unidades 3 4 Dimensões unitárias m - comprimento m 19.0 19.0 - largura m 28.0 28.0 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 9,576 12,768 VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES (RAFA + Reator Biológico + câmara anóxica) m3 70,512 94,016 DECANTADOR SECUNDÁRIO Nº de unidades 6 8 Dimensões unitárias m - diâmetro m 40.0 40.0 - altura lateral de água m 3.5 3.5 Volume total útil de tanques m3 26,376 35,168 POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO CV 3,120 4,160 LODO PRODUZIDO Lodo proveniente do RAFA - matéria sólida kg/d 6,765 9,020 - concentração % 3% 3% - volume diário m3/d 225.5 300.7 Bombeamento do lodo - nº de bombas Teresa: Teresa: 2 bombas para cada UASB Teresa: Teresa: pé cúbico por minuto .: .: estimado 90% N total .: .: adotado .: .: estimado 90% N total Teresa: Teresa: com base no novo dimensionamento - Bruno Teresa: Teresa: típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184) Teresa: Teresa: típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184) .: .: estimado Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN 6.0 8.0 - horas de funcionamento h/d 8.0 - vazão unitária m3/h 4.7 Excesso de lodo biológico - matéria sólida kg/d 24,760 33,014 - concentração % 0.8% 0.8% - volume diário m3/d 3,095 4,127 Bombeamento do lodo para adensadores - nº de bombas 3.0 4.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 12.0 - vazão unitária m3/h 86.0 86.0 Total de lodo produzido kg MS/d 31,525 42,034 Adensadores de lodo - nº de adensadores 2.0 2.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 16.0 - vazão unitária m3/h 129.0 129.0 preço unitário 253,380.00 Lodo adensado - matéria sólida kg/d 23,522 31,363 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 588 784 Lodo para desidratação - matéria sólida kg/d 30,287 40,383 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 757 1,010 Centrífugas de desidratação nº de unidades 2 2 horas de funcionamento por dia h/d 12 16 vazão unitária m3/h 32 32 preço unitário 451,018.00 Lodo desidratado - matéria sólida kg/d 28,773 38,364 - concentração % 20.0% 20.0% - torta diária t/d 144 192 DIMENSIONAMENTO CRITERIOS PROF. ROQUE PROPOSTA ETEP - RAFA (50%) + MBBR PENDENTE - FALTA COMPLEMENTAR ALTERNATIVA I - variante unid 1. etapa 2. etapa Informações do Estudo de Concepção População hab 375,000 500,000 Alcance 2,010 2,023 Esgoto per capita L/hab.d 211 212 Contribuição não doméstica (% dom.) % 7.95% 7.95% Vazão de infiltração L/s 145 179 Coeficiente K1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 Vazão média resultante L/s doméstica L/s 916 1,227 doméstica + infiltração 1,061 1,406 não doméstica incluído na doméstica total média 1,061 1,406 total máxima 1,793 2,387 Dados do projeto vazão média afluente l/s 1,305 1,740 vazão máxima afluente l/s 2,233 2,989 nº de módulos 3 4 vazão por módulo L/s 435 435 DBO/hab g/hab.d 120.3 120.3 TKN (estimado) g/hab.d 15.0 15.0 Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 carga orgânica média kg DBO/d 45,101 60,134 Carga de sólidos afluente kg SST/d 45,101 60,134 Carga TKN kg TKN/d 5,638 7,517 PRE DIMENSIONAMENTO % Vazão afluente ao RAFA 50% 50% % Vazão desviada para câmara anóxica 50% 50% Eficiencias requeridas DBO5 (mínimo) % 90% 90% N total (máximo no efluente) mg/L 15 15 N - NH4 mg/L 5 5 N - NO3 mg/L 10 10 Vazões de projeto - RAFA 1. etapa 2. etapa - média diária l/s 653 870 - máxima horaria l/s 1,117 1,494 - média diária m3/d 56,376 75,168 - máxima horaria m3/d 96,466 129,116 TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA Carga orgânica afluente DBO5 kg DBO/d 22,550 30,067 DQO kg DQO/d 45,101 60,134 Parâmetros de dimensionamento Tempo de detenção - para vazão média h entre 6 e 9 - para vazão máxima h entre 4 e 6 Carga hidráulica volumétrica - para vazão média < m3/m3.d 4 - para vazão máxima < m3/m3.d 6 Velocidade ascencional - para vazão média m/h entre 0,5 e 0,7 - para vazão máxima m/h entre 0,9 e 1,1 Carga orgânica volumétrica - inferior a kg DQO/m3.d 15 Produção de lodo kg ST/kg DBO aplic 0.28 Dimensionamento: - número de reatores 15 20 - altura útil m 5.0 5.0 - relação comprimento / largura m - comprimento m 15.5 15.5 - largura m 16.0 16.0 - área unitária m2 248.0 248.0 - volume unitário m3 1,240 1,240 - área total m2 3,720 4,960 - volume totalm3 18,600 24,800 - tempo de detenção total - p/ Qmédia h 7.9 7.9 - p/Qmáxima h 4.6 4.6 - velocidade ascencional(m/h) - p/ Qmédia m/h 0.63 0.63 - p/Qmáxima m/h 1.08 1.08 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d) - p/ Qmédia m3/m3.d 3.0 3.0 - p/Qmáxima m3/m3.d 5.2 5.2 -carga orgânica volumétrica kg DQO/m3.d 2.4 2.4 Produção de lodo kg MS/d 6,314 8,419 Teor de sólidos % 3% 3% Volume de lodo m3/d 210.5 280.6 ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA? NÃO NÃO Estimativa das eficiências e concentrações do efluente EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50) EDBO = eficiência de remoção de DBO % 75% 75% EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50) 76% 76% EDQO = eficiência de remoção de DQO % Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto % 50% 50% (MBBR ) / IFAS UNIDADE 1. etapa 2. etapa Vazões afluentes média l/s 1,305 1,740 máxima l/s 2,233 2,989 média m3/d 112,752 150,336 máxima m3/d 192,931 258,232 Cargas afluentes Carga afluente de DBO kgDBO/d 33,826 45,101 Carga afluente de DQO kgDQO/d 67,651 90,202 Carga afluente nitrogenio total (NTK) kg N/d 5,638 7,517 Nitrogenio oxidável kgN/d 5,074 6,765 Concentração TKN mg/L 50 50 Concentração de DQO mg/L 600 600 Concentração DBO mg/L 300 300 Consumo de DQOp/ desnitrificação g DQO/g NO3 - N 2.86 2.86 N amoniacal máximo no efluente mg/L 5 5 Nitrogenio a oxidar kgN/d 5,074 6,765 Dimensionamento do meio suporte IDADE DO LODO PROPOSTA dias 7 7 Produção de lodo estimada kg SS/kg DBOrem 0.6 0.6 Produção de lodo estimada kg/d 18,266 24,354 F/M proposto kg DBO/kg SSVTA.d 0.5 0.5 SSVTA/SSTA % 75% 75% BIOMASSA REQUERIDA kg 67,651 90,202 Área específica do meio suporte m2/m3 650 650 SSTA adotado mg/L 3500 3,500 Massa de biofilme fixa ao meio suporte g SST/m2 8.0 8.0 Volume do tanque de aeração m3 15,552 20,736 Volume ocupado com meio suporte % 50% 50% Volume meio suporte m3 7,776 10,368 Volume com lodo disperso m3 7,776 10,368 Massa de lodo dispersa kg 40,435 53,914 Massa de lodo aderida kg 27,216 36,288 Massa de lodo total kg 67,651 90,202 Área de meio suporte m2 5,054,400 6,739,200 Alt. 2 Dec Pri + MBBR PROPOSTA ETEP - DECANTADOR PRIMÁRIO + MBBR ALTERNATIVA IIC unid 1. etapa 2. etapa Informações do Estudo de Concepção População hab 375,000 500,000 Alcance 2,010 2,023 Esgoto per capita L/hab.d 211 212 Contribuição não doméstica (% dom.) % 7.95% 7.95% Vazão de infiltração L/s 145 179 Coeficiente K1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 Vazão média resultante L/s doméstica L/s 916 1,227 doméstica + infiltração 1,061 1,406 não doméstica incluído na doméstica total média 1,061 1,406 total máxima 1,793 2,387 Dados do projeto ETEP vazão média afluente l/s 1,305 1,740 vazão máxima horária afluente l/s 2,233 2,989 nº de módulos 3 4 vazão por módulo L/s 435 435 Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 carga orgânica média kg DBO/d 45,101 60,134 Carga de sólidos afluente kg SST/d 45,101 60,134 Carga TKN kg TKN/d 5,638 7,517 PRE DIMENSIONAMENTO % Vazão afluente ao tratamento primario 100% 100% Eficiencias requeridas DBO5 (mínimo) % 90% 90% N total (máximo no efluente) mg/L 15 15 N - NH4 mg/L 5 5 N - NO3 mg/L 10 10 Vazões de projeto Decantador Primário 1. etapa 2. etapa - média diária l/s 1,305 1,740 - máxima horaria l/s 2,233 2,989 - média diária m3/d 112,752 150,336 - máxima horaria m3/d 192,931 258,232 TRATAMENTO PRIMARIO Carga orgânica afluente DBO5 kg DBO/d 45,101 60,134 DQO kg DQO/d 90,202 120,269 Parâmetros de dimensionamento Decantador primário Tempo de detenção - para vazão média h < 6 - para vazão máxima h > 1 Taxa de aplic hidráulica - para vazão máxima < m3/m2.d 40 - para vazão máxima < m3/m2.d 90 Velocidade horizontal mm/s < = 50 Eficiencias de remoção med max SST % 40% 60% DBO5 % 25% 35% Dimensões - relação comprimento/largura = > 2:1 4:1 - altura lateral de água m 3,5 4,5 - declividade de fundo % 1 - relação comprimento/profundidade = > 4:1 - relação largura/ profundidade minima = > 2:1 Dimensionamento: - número de decantadores 12 16 - altura útil m 4.0 4.0 - comprimento m 30.0 30.0 - largura m 8.0 8.0 - área unitária m2 240.0 240.0 - área total m2 2,880 3,840 - Taxa de aplicação hidráulica média m3/m2.d 39 39 - Taxa de aplicação hidráulica máxima m3/m2.d 67 67 - volume total m3 11,520 15,360 - tempo de detenção total - p/ Qmédia h 2.5 2.5 - p/Qmáxima h 1.4 1.4 - velocidade longitudinal (m/h) - p/ Qmédia mm/s 3.40 3.40 - p/Qmáxima mm/s 5.82 5.84 - Relação comprimento / profundidade m/m 7.5 7.5 - Relação comprimento / largura m/m 3.8 3.8 - Relação largura / profundidade m/m 2.0 2.0 Estimativa das eficiências e concentrações do efluente Remoção de DBO adotada para o projeto % 35% 35% Remoção de SST adotada para o projeto % 50% 50% Lodo removido no decantador primário quantidade de sólidos removidos kg/d 22,550 30,067 % sólidos no lodo % 4% 4% volume de lodo m3/d 563.8 751.7 ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA? SIM SIM (MBBR ) / IFAS UNIDADE 1. etapa 2. etapa Vazões afluentes média l/s 1,305 1,740 máxima l/s 2,233 2,989 média m3/d 112,752 150,336 máxima m3/d 192,931 258,232 Cargas afluentes Carga afluente de DBO kgDBO/d 29,316 39,087 Carga afluente de DQO kgDQO/d 58,631 78,175 Carga afluente nitrogenio total (NTK) kg N/d 5,638 7,517 Nitrogenio oxidável kgN/d 5,074 .: .: estimado 90% N total 6,765 .: .: estimado 90% N total Concentração TKN mg/L 50 50 Concentração de DQO mg/L 520 520 Concentração DBO mg/L 260 260 Consumo de DQOp/ desnitrificação g DQO/g NO3 - N 2.86 2.86 N amoniacal máximo no efluente mg/L 5 5 Nitrogenio a oxidar kgN/d 5,074 6,765 Dimensionamento do meio suporte Área específica do meio suporte m2/m3 500 500 Taxa de oxidação de nitrogênio esperada g N-NH3/m2.d 0.80 0.80 Carga de nitrogenio a oxidar kg N/d 5,074 6,765 Área de meio suporte requerida m2 6,342,300 8,456,400 Volume do meio suporte m3 12,685 16,913 Massa de biofilme fixa ao meio suporte g SST/m2 8.0 8.0 Biomassa aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte g DBO/m2.d 0.6 0.6 Relação volume do meio suporte / volume reator .: .: adotado .: .: estimado 90% N total 0.3 0.3 Volume requerido para o reator m3 42,282 56,376 Volume adotado de reator m3 42,282 56,376 Número de unidades 3.0 4.0 Altura do tanque m 6.0 6.0 área unitária m2 2,349 2,349 comprimento m 84.0 84.0 largura m 28 28 volume unitário m3 14,112 14,112 volume total resultante m3 42,336 56,448 Volume do meio suporte adotado m3 12,701 16,934 Área resultante m2 6,350,400 8,467,200 Carga volumétrica resultante kg DBO5/m3.d 0.69 0.69 Taxa de aplicação superficial de NTK resultante g NTK/m2.d 0.80 0.80 CAMARA ANÓXICA tempo de detenção estimado h 2.2 2.2 volume requerido m3 10,336 13,781 volume adotado m3 10,336 13,781 nº de unidades 3 4 Dimensões altura de água m 6.0 6.0 largura m 28.0 28.0 comprimento m 21.0 21.0 volume unitário 3,528 3,528 volume total 10,584 14,112 SSTA na câmara anóxica mg/L 2,500 2,500 SSTA resultante kg 26,460 35,280 SSVTA kg 19,845 26,460 F/M resultante kg DBO/kg SSVTA.d 1.48 1.48 SDNR estimado g NO3 rem/ g SSVTA.d 0.23 0.23 NO3 removido kg/d 4,564 6,086 NO3 no efluente kg 509 679 NO3 no efluente mg/L 5 5 DQO afluente kg/d 58,631 78,175 DQO consumida p/ desnitrificação kg/d 13,054 17,405 DQO efluente da câmara anóxica kg/d 45,577 60,769 DBO efluente dacâmara anóxica kg/d 22,788 30,385 DBO efluente da câmara anóxica mg/L 202 202 Tanque de aeração SSTA no tanque de aeração mg/l 2,500 2,500 SSVTA/SSTA % 75% 75% Volume do reator m3 42,336 56,448 Volume do reator não ocupado por meio suporte m3 29,635 39,514 SSTA kg 74,088 98,784 fator de carga kg DBO/kg SSTA.d 0.31 0.31 Relação A/M kg DBO/kg SSVTA.d 0.41 0.41 Massa de lodo aderida ao meio suporte kg SSTA 50,803 67,738 Massa de lodo na câmara anóxica kg SSTA 25,839 34,452 Massa total de lodo no sistema kg SSTA 150,730 200,974 Massa de SSVTA kg SSVTA 113,048 150,730 Excesso de lodo 0.8 0.8 Excesso de lodo kg/d 21,811 29,081 Concentr lodo extraído do dec sec. % 0.8% 0.8% Volume de lodo removido m3/d 2,726 3,635 Idade do lodo d 6.9 6.9 Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração) d 4.6 4.6 ESTABILIZAÇÃO DO LODO SIM SIM Volume total volume REATOR m3 42,336 56,448 volume camara anóxica m3 10,584 14,112 TOTAL m3 52,920 70,560 Tempo de detenção resultante h 11 11 câmara anóxica h 2.3 2.3 reator h 9.0 9.0 SISTEMA DE AERAÇÃO DBO afluente( média) kg/d 29,316 39,087 Carga de Nitrogênio afluente 5,638 7,517 Nitrogênio disponível para nitrificação Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN kg/d 5,074 6,765 Relação O2requerido/DBO aplicado 1.2 1.2 Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d 35,179 46,905 O2requerido p/ nitrificação 4.5 4.5 Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d 22,832 30,443 Recuperação pela desnitrificação kg O2/kgN.d 3.0 3.0 Recuperação pela desnitrificação kg O2/d 13,693 18,257 Demanda total de O2(média) kg/d 44,318 59,090 Coeficiente de pico 1.30 1.30 Demanda total máxima de O2, kg/d kg/d 57,613 76,818 Demanda total máxima de O2, kg/h kg/h 2,401 3,201 Demanda média de oxigênio kg/d 53,093 70,790 kg/h 2,212 2,950 Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l mg/l 3 3 Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C mg/l 9.17 9.17 fator alfa 0.8 0.8 fator Beta 1 1 Temperatura C ºC 13 13 Altitude local m 526 526 Pressão atmosférica local, m m 9.7 9.7 Pressão atmosférica,em condições normais, m m 10.33 10.33 Fator U 0.94 0.94 Conc. de sat. de OD, a 13 C ºC 10.60 10.60 Conc. de sat. de OD, a 20 C ºC 9.17 9.17 Fator R 1.16 1.16 Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar -OC/d kg O2/d 103,326 137,768 -OC/h kg O2/h 4,305 5,740 Teor de O2 no ar % 23% 23% Demanda de oxigenio (condições padrão) Peso específico do ar kg/m3 1.2 1.2 Eficiência de difusão .: .: estimado % 20% 20% Vazão de ar Nm3/h 77,994 103,991 RESUMO Demanda de oxigenio (condições de operação) média kg/d 53,093 70,790 máxima kg/d 69,021 92,028 Teresa: Teresa: pé cúbico por minuto Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN Capacidade de oxigenação (condições padrão) média kg/d 103,326 137,768 máxima kg/d 134,324 179,098 Vazão de ar média Nm3/h 77,994 103,991 máxima Nm3/h 101,392 135,189 média Nm3/min 1,300 1,733 máxima Nm3/min 1,690 2,253 vazão pordifusor estimada Nm3/min 0.07 0.07 Nº de difusores 24,141 32,188 P= WRT1 [(p2/p1)^0,283 - 1] taxa de aplicação de ar 29,7 n e média Nm3ar/kg DBO aplic 64 64 máxima 83 83 Peso de ar por soprador (máx) kg/s 5.63 5.63 W = peso do ar (kg/s)= kg/s 0.00 Potencias estimadas nº de sopradores 6 8 R= 8.314 Vazão de ar por soprador Nm3/min 282 282 Potencia unitária máxima requerida (kW) 370 370 potencia unitária CV 490 490 T1 temp entrada max 20 °C 293.5 potencia total CV 2,940 3,920 p1 = pressão entrada 1 atm °K DECANTADOR SECUNDÁRIO p2= pressão saída 1.8 atm n= constante 0.283 Decantador Secundário e= eficiencia do compressor 0.8 inicial final Vazões de dimensionamento - média diária l/s 1,305 1,740 - média diária m3/h 4,698 6,264 - máxima diaria(Qmax diaria) L/s 1,273 1,687 - máxima horária(Qmax) l/s 2,233 2,989 - sólidos em suspensão mg/l 2,500 2,500 - retorno de lodo (max) l/s 1,305 1,740 Sólidos aplicados ao decantador - média kg/d 563,760 751,680 - máximo kg/d 764,208 1,021,421 Decantador secundário após MBBR Taxa de aplicação hidráulica recomendada . Com Qmedio m3/m2.h 0.67 0.67 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.0 1.0 Máxima taxa de aplicação de sólidos kg/m2.d 144 144 Área requerida . Com Qmedio m2 7,012 9,349 . Com Qmáximo m2 8,039 10,760 número de decantadores propostos 6 8 diâmetro m 40 40 área unitária m2 1,256 1,256 área total m2 7,536 10,048 Taxa de aplicação hidráulica resultante . Com Qmedio m3/m2.h 0.62 0.62 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.07 1.07 Taxas de aplicação resultantes Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio m3/m2.h 0.75 0.71 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.28 1.22 Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 75 75 . Com Qmáximo kg/m2.d 101 102 Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 90 85 . Com Qmáximo kg/m2.d 122 116 RESUMO - DEC PRIMARIO + MBBR ALTERNATIVA IIC unid 1. etapa 2. etapa Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 DECANTADORES PRIMARIOS Nº de unidades 12 16 Dimensões unitárias - comprimento m 30.0 30.0 - largura m 8.0 8.0 - altura útil m 4.0 4.0 Volume total de tanques m3 11,520 15,360 REATOR BIOLÓGICO Nº de unidades 3.0 4.0 Dimensões unitárias - comprimento m 84.0 84.0 - largura m 28 28 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 42,336 56,448 Volume total de meio suporte m3 12,701 16,934 Tempode detenção horas 9 9 CAMARA ANÓXICA Nº de unidades 3 4 Dimensões unitárias m - comprimento m 21.0 21.0 - largura m 28.0 28.0 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 10,584 14,112 DECANTADOR SECUNDÁRIO Nº de unidades 6 8 Dimensões unitárias m - diâmetro m 40.0 40.0 - altura lateral de água m 3.5 3.5 Volume total útil de tanques m3 26,376 35,168 POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO CV 2,940 3,920 LODO PRODUZIDO Lodo proveniente do DECANTADOR PRIMARIO - matéria sólida kg/d 22,550 30,067 - concentração % 4% 4% - volume diário m3/d 563.8 751.7 Excesso de lodo biológico - matéria sólida kg/d 21,811 29,081 - concentração % 0.8% 0.8% - volume diário m3/d 2,726 3,635 Bombeamento do lodo para adensadores - nº de bombas 2.0 2.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 16.0 - vazão unitária m3/h 113.6 113.6 Total de lodo produzido kg MS/d 44,361 59,148 Adensadores de lodo - nº de adensadores 3.0 3.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 16.0 - vazão unitária m3/h 75.7 75.7 preço unitário 236,900.00 Lodo adensado - matéria sólida kg/d 20,720 27,627 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 518 691 Lodo para desidratação - matéria sólida kg/d 43,271 57,694 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 1,082 1,442 Centrífugas de desidratação nº de unidades 3 3 horas de funcionamento por dia h/d 12 16 vazão unitária m3/h 30 30 preço unitário 451,018.00 Lodo desidratado - matéria sólida kg/d 41,107 54,809 - concentração % 20.0% 20.0% - torta diária t/d 206 274 Cal para estabilização Dosagem estimada % 20.0% 20.0% quantidade de cal requerida kg/d 8,221 10,962 Torta de lodo estabilizada - matéria sólida kg/d 49,328 65,771 - concentração % 23.1% 23.1% - torta diária t/d 214 285 Aeraç prolong ALTERNATIVA III - SÓ AERAÇÃO PROLONGADA (SEM RAFA E SEM MBBR) ALTERNATIVA III unid 1. etapa 2. etapa Informações do Estudo de Concepção População hab 375,000 500,000 Alcance 2,010 2,023 Esgoto per capita L/hab.d 211 212 Contribuição não doméstica (% dom.) % 7.95% 7.95% Vazão de infiltração L/s 145 179 CoeficienteK1 1.2 1.2 Coeficiente K2 1.5 1.5 Vazão média resultante L/s doméstica L/s 916 1,227 doméstica + infiltração 1,061 1,406 não doméstica incluído na doméstica total média 1,061 1,406 total máxima 1,793 2,387 Dados do projeto ETEP vazão média afluente l/s 1,305 1,740 vazão máxima afluente l/s 2,233 2,989 nº de módulos 3 4 vazão por módulo L/s 435 435 DBO/hab g/hab.d 120.3 Teresa: Teresa: típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184) 120.3 TKN (estimado) g/hab.d 15.0 Teresa: Teresa: típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184) 15.0 Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 carga orgânica média kg DBO/d 45,101 60,134 Carga de sólidos afluente kg SST/d 45,101 60,134 Carga TKN kg TKN/d 5,638 7,517 PRE DIMENSIONAMENTO Vazões de projeto 1. etapa 2. etapa - média diária l/s 1,305 1,740 - máxima horaria l/s 2,233 2,989 - média diária m3/d 112,752 150,336 - máxima horaria m3/d 192,931 258,232 Eficiencias requeridas DBO5 (mínimo) % 90% 90% N total (máximo no efluente) mg/L 15 15 N - NH4 mg/L 5 5 N - NO3 mg/L 10 10 TRATAMENTO BIOLÓGICO UNIDADE 1. etapa 2. etapa Vazões afluentes média l/s 1,305 1,740 máxima l/s 2,233 2,989 média m3/d 112,752 150,336 máxima m3/d 192,931 258,232 Cargas afluentes Carga afluente de DBO kgDBO/d 45,101 60,134 Carga afluente de DQO kgDQO/d 90,202 120,269 Carga afluente nitrogenio total (NTK) kg N/d 5,638 7,517 Nitrogenio oxidável kgN/d 5,074 .: .: estimado 90% N total 6,765 .: .: estimado 90% N total Concentração TKN mg/L 50 50 Concentração de DQO mg/L 800 800 Concentração DBO mg/L 400 400 Consumo de DQOp/ desnitrificação g DQO/g NO3 - N 2.86 2.86 N amoniacal máximo no efluente mg/L 5 5 Nitrogenio a oxidar kgN/d 5,074 6,765 CAMARA ANÓXICA tempo de detenção estimado h 1.2 1.2 volume requerido m3 5,638 7,517 volume adotado m3 9,396 12,528 nº de unidades 3 4 Dimensões altura de água m 6.0 6.0 largura m 28.0 28.0 comprimento m 19.0 19.0 volume unitário 3,192 3,192 volume total 9,576 12,768 SSTA na câmara anóxica mg/L 3,500 3,500 SSTA resultante kg 33,516 44,688 SSVTA kg 25,137 33,516 F/M resultante kg DBO/kg SSVTA.d 1.79 1.79 SDNR estimado g NO3 rem/ g SSVTA.d 0.32 0.32 NO3 removido kg/d 8,044 10,725 NO3 no efluente kg 0 0 NO3 no efluente mg/L 0 0 DQO consumida p/ desnitrificação kg/d 23,005 30,674 DQO efluente da câmara anóxica kg/d 67,196 89,595 DBO efluente da câmara anóxica kg/d 33,598 44,797 DBO efluente da câmara anóxica mg/L 298 298 Tanque de aeração SSTA no tanque de aeração mg/l 3,500 3,500 SSVTA/SSTA % 75% 75% fator de carga kg DBO/kg SSTA.d 0.09 0.09 Relação A/M kg DBO/kg SSVTA.d 0.12 0.12 Volume requerido para o reator m3 106,661 142,214 SSTA kg 373,312 497,750 Tempo de detenção resultante horas 23 23 Volume adotado de reator m3 106,661 142,214 Número de unidades 6.0 8.0 Altura útil do tanque m 6.0 6.0 área unitária m2 2,963 2,963 comprimento m 106.0 106 largura m 28 28 volume unitário m3 17,808 17,808 volume total resultante m3 106,848 142,464 Massa de lodo na câmara anóxica kg SSTA 32,886 43,848 Massa total de lodo no sistema kg SSTA 406,198 541,598 Massa de SSVTA kg SSVTA 304,649 406,198 Excesso de lodo kg MS/kg DBO rem. 0.8 0.8 Excesso de lodo kg/d 32,473 43,297 Concentr lodo extraído do dec sec. % 0.8% 0.8% Volume de lodo removido m3/d 4,059 5,412 Idade do lodo d 12.5 12.5 ESTABILIZAÇÃO DO LODO NÃO NÃO Volume total volume REATOR m3 106,661 142,214 volume camara anóxica m3 9,576 12,768 TOTAL m3 116,237 154,982 Tempo de detenção resultante h 25 25 câmara anóxica h 2.0 2.0 reator h 22.7 22.7 SISTEMA DE AERAÇÃO DBO afluente( média) kg/d 45,101 60,134 Carga de Nitrogênio afluente 5,638 7,517 Nitrogênio disponível para nitrificação Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN kg/d 5,074 6,765 Relação O2requerido/DBO aplicado 1.2 1.2 Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d 54,121 72,161 O2requerido p/ nitrificação 4.5 4.5 Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d 22,832 30,443 Recuperação pela desnitrificação kg O2/kgN.d 3.0 3.0 Recuperação pela desnitrificação kg O2/d 24,132 32,175 Demanda total de O2(média) kg/d 52,822 70,429 Coeficiente de pico 1.30 1.30 Demanda total máxima de O2, kg/d kg/d 68,668 91,558 Demanda total máxima de O2, kg/h kg/h 2,861 3,815 Demanda média de oxigênio kg/d 52,822 70,429 kg/h 2,201 2,935 Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l mg/l 1.5 1.5 Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C mg/l 9.17 9.17 fator alfa 0.8 0.8 fator Beta 1 1 Temperatura C ºC 13 13 Altitude local m 526 526 Pressão atmosférica local, m m 9.7 9.7 Pressão atmosférica,em condições normais, m m 10.33 10.33 Fator U 0.94 0.94 Conc. de sat. de OD, a 13 C ºC 10.60 10.60 Conc. de sat. de OD, a 20 C ºC 9.17 9.17 Fator R 1.16 1.16 Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar -OC/d kg O2/d 84,558 112,744 -OC/h kg O2/h 3,523 4,698 Teor de O2 no ar % 23% 23% Peso específico do ar kg/m3 1.2 1.2 Eficiência de difusão .: .: estimado Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN Teresa: Teresa: típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184) Teresa: Teresa: típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184) .: .: estimado 90% N total .: .: estimado 90% N total % 25% 25% Vazão de ar Nm3/h 51,061 68,082 RESUMO Demanda de oxigenio (condições de operação) média kg/d 52,822 70,429 máxima kg/d 68,668 91,558 Capacidade de oxigenação (condições padrão) média kg/d 84,558 112,744 máxima kg/d 109,925 146,567 Vazão de ar média Nm3/h 51,061 68,082 máxima Nm3/h 66,380 88,506 taxa de aplicação de ar média Nm3ar/kg DBO aplic 27 27 máxima 35 35 Peso de ar por soprador (máx) kg/s 3.69 3.69 W = peso do ar (kg/s)= kg/s Potencias estimadas nº de sopradores 6 8 R= 8.314 Potencia unitária máxima requerida (kW) 242 242 potencia unitária CV 320 320 T1 temp entrada max 20 °C 293.5 potencia total CV 1,920 2,560 Potencias estimadas nº de sopradores 6 8 potencia unitária CV 320 320 Potencia requerida potencia total CV 1,920 2,560 P= WRT1 [(p2/p1)^0,283 - 1] DECANTADOR SECUNDÁRIO 29,7 n e Decantador Secundário inicial final W = peso do ar (kg/s)= kg/s 0.00 Vazões de dimensionamento - média diária l/s 1,305 1,740 R= 8.314 - média diária m3/h 4,698 6,264 T1 temp entrada max 20 °C 293.5 °K - máxima diaria(Qmax diaria) L/s 1,566 2,088 - máxima horária(Qmax) l/s 2,233 2,989 p1 = pressão entrada 1 atm - sólidos em suspensão mg/l 3,500 3,500 p2= pressão saída 1.8 atm - retorno de lodo (max) l/s 1,305 1,740 n= constante 0.283 e= eficiencia do compressor 0.8 Sólidos aplicados ao decantador - média diária kg/d 789,264 1,052,352 - máxima diária kg/d 868,190 1,157,587 Taxa de aplicação hidráulica recomendada . Com Qmedio m3/m2.h 0.67 0.67 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.0 1.0 Máxima taxa de aplicação de sólidos kg/m2.d 144 144 Área requerida . Com Qmedio m2 7,012 9,349 . Com Qmáximo m2 8,039 10,760 número de decantadores propostos 6 8 diâmetro m 40 40 área unitária m2 1,256 1,256 área total m2 7,536 10,048 Taxa de aplicação hidráulica resultante . Com Qmedio m3/m2.h 0.62 0.62 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.07 1.07 Taxas de aplicação resultantes Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio m3/m2.h 0.75 0.71 . Com Qmáximo m3/m2.h 1.28 1.22 Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 105 105 . Com Qmáximo kg/m2.d 115 115 Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento . Com Qmedio kg/m2.d 126 120. Com Qmáximo kg/m2.d 138 132 RESUMO - AERAÇÃO PROLONGADA ALTERNATIVA III unid 1. etapa 2. etapa Concentração DBO mg/l 400 400 Concentração SST mg/l 400 400 Concentração N total mg/l 50 50 REATOR BIOLÓGICO Nº de unidades 6.0 8.0 Dimensões unitárias - comprimento m 106.0 106.0 - largura m 28 28 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 106,848 142,464 CAMARA ANÓXICA Nº de unidades 3 4 Dimensões unitárias m - comprimento m 19.0 19.0 - largura m 28.0 28.0 - altura útil m 6.0 6.0 Volume total útil de tanques m3 9,576 12,768 VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES ( Reator Biológico + câmara anóxica) m3 116,424 155,232 DECANTADOR SECUNDÁRIO Nº de unidades 6 8 Dimensões unitárias m - diâmetro m 40.0 40.0 - altura lateral de água m 3.5 3.5 Volume total útil de tanques m3 26,376 35,168 POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO CV 1,920 2,560 LODO PRODUZIDO Excesso de lodo biológico - matéria sólida kg/d 32,473 43,297 - concentração % 0.8% 0.8% - volume diário m3/d 4,059 5,412 Total de lodo produzido kg MS/d 32,473 43,297 Bombeamento do lodo para adensadores - nº de bombas 2.0 2.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 16.0 - vazão unitária m3/h 169.1 169.1 Adensadores de lodo - nº de adensadores 2.0 2.0 - horas de funcionamento h/d 12.0 16.0 - vazão unitária m3/h 169.1 169.1 Lodo adensado - matéria sólida kg/d 30,849 41,132 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 771 1,028 Lodo para desidratação - matéria sólida kg/d 30,849 41,132 - concentração % 4.0% 4.0% - volume diário m3/d 771 1,028 Centrífugas de desidratação nº de unidades 2 2 horas de funcionamento por dia h/d 12 16 vazão unitária m3/h 32.1 32.1 Lodo desidratado - matéria sólida kg/d 29,306 39,075 - concentração % 20.0% 20.0% - volume diário m3/d 147 195 Cal para estabilização Dosagem estimada % quantidade de cal requerida kg/d 0 0 Alt. 3 Valo oxidação DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE TRATAMENTO BIOLÓGICO COM NITRIFICAÇÃO E DESNITRIFICAÇÃO SIMULTANEA (SEM DECANTADOR PRIMÁRIO) ALT 3 III 1. etapa final Vazão afluente m3/d 112,752 150,336 l/s 1305 1740 Esgoto bruto: DBO (total) mg/l 400 400 DBO solúvel mg/l 360 360 DBO solúvel % 90% 90% SST mg/l 200 200 SSV mg/l 150 150 TKN mg/l 50 50 TP mg/l 10 10 DQOt (total) mg/l 800 800 DQOb biodegradável 1,6 BOD mg/l 640 640 DQOnb (não biodegradável) mg/l 160 160 DQO rb .: DQO rapidamente biodegradável 15 a 25% DQOb mg/l 128 128 Tempertura 12ºC 12ºC DQO/DBO Esgoto tratado (requerido) DBOefluente < mg/l 10 10 N-NH4 < mg/L 5 5 NO3 < mg/l 15 15 Cálculos: DQOb (biodegradavel) 1,6*DBO 640 640 DQObs (biodegr solúvel) 1,6*DBOs 576 576 DQObp (biodegr particulada) DQOb-DQObs 64 64 DQO nb (não biodegradável) DQOt-DQOb 160 160 DQOs efluente (não biodegr.) DQOs-DQObs 64 64 SSVnb (não biodegradavel) (1-DQObp/DQOp)*SSV A 12 ºC A 12 ºC μn,m g/g.d 0.44 0.44 Kn, 20ºC g/m3 0.49 0.49 kdn, 20ºC g/g.d 0.06 0.06 N - NH4 efluente g/m3 0.5 0.5 OD mg/l 0.5 0.5 K0 g/m3 0.5 0.5 μn = (μn,m*N/(Kn+N))*(OD/(K0+OD))-Kd,n 0.051 0.051 Idade do lodo 1/μn d 19.57 19.57 Fator de segurança TKN max/ TKN 1.3 1.3 Idade do lodo de projeto (SRT) d 25.43 25.43 Produção de biomassa (Px,bio) Px,bio= QY*(S0-S)/(1+kd*SRT)+fd*kd*Q*Y*(S0-S)*SRT/(1+kd*SRT)+Q*Yn*Nox/(1+Kd,n*SRT) Vazão m3/d 112,752 150,336 Y g SSV/g DQO 0.4 0.4 S0 (=DQOb) = 1,6 DBO mg/l 640 640 Kd a 20 ºC g/g.d 0.088 0.088 μm g/g.d 3.5 3.5 Ks g bDQO/m3 20 20 S = Ks*(1+Kd*SRT)/((SRT*(μm-Kd)-1) g bDQO/m3 0.75 0.75 Yn g SSV/g Nox 0.12 0.12 NOx 80% TKN NOx mg/l 40 40 Px, bio kg/d 9,235 12,313 Nox = (TKN-Ne-0,12*Px,bio/Q) mg/L 39.67 39.67 Determinação do SSTA Px, Vss kg/d 11,490 15,320 Px, TSS kg/d 15,320 20,426 SSVTA kg 292,243 389,657 SSTA kg 389,657 519,542 SSTA mg/L 3500 3500 Volume Tanque de aeração m3 111,330 148,441 Tempo de detenção h 23.7 23.7 F/M kg DBO/kg SSTA.d 0.12 0.12 kg DBO/kg SSVTA.d 0.09 0.09 kg TKN/kg SSTA.d 0.014 0.014 kg Nox/kg SSTA.d 0.011 0.011 Carga volumétrica kg DBO/m3.d 0.405 0.405 Produção de lodo Px, SSV kg/d 11,490 15,320 Px, SST kg/d 15,320 20,426 DBO removida kg/d 43,973 58,631 kgSSV/kg DBOrem 0.261 0.261 kgSSV/kg DBOafl 0.255 0.255 Valo de oxidação SSTA no tanque de aeração mg/l 3,500 3,500 SSVTA/SSTA % 75% 75% Volume do reator m3 111,330 148,441 Número de unidades 6 8 comprimento m 600 600 largura m 8 8 altura de água m 4.5 4.5 Volume total resultante m3 130,052 173,252 SSTA kg 455,183 606,383 Idade do lodo resultante (SRT) dias 30 30 F/M resultante kg DBO/kg SSTA.d 0.10 0.10 kg DBO/kg SSVTA.d 0.13 0.13 SDNR An = 1,0-1,42*Y+ (1,42*kd*Y*SRT)/(1+kd*SRT) g O2/g bDQO 0.84 0.84 Ynet = Y/(1+kd*SRT) g SSV/gbDQO 0.11 0.11 SDNRb = 0,175*An/(Ynet*SRT) g NO3-N/g biomassa.d 0.045 0.045 Fração de biomassa no licor misto (assumido) g biomassa/g MLVSS 0.400 0.400 Concentração de biomassa no licor misto g biomassa/m3 1,050 1,050 N-NO3 no tanque de aeração (estimado) g N-NO3/m3 35 35 Remoção esperada de nitrato mg/L N-NO3 20 20 Remoção de nitrato esperada kg/d 2,255 3,007 Remoção de nitrato em condições anóxicas = SDNR*Xb*V kg/d 5,058 6,745 Determinação do tempo diário em condições anóxicas h/d 10.7 10.7 % dia 0.45 0.45 Tempo diário em condições aeróbicas % dia 0.55 0.55 Idade do lodo (condições aeróbicas) 16.47 16.45 volume REATOR m3 130,052 173,252 Tempo de detenção resultante h 27.7 27.7 SISTEMA DE AERAÇÃO DBO afluente( média) kg/d 45,101 60,134 Carga de Nitrogênio afluente kg/d 5,638 7,517 Nitrogênio disponível para nitrificação Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN kg/d 4,510 6,013 Relação O2requerido/DBO aplicado 1.2 1.2 Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d 54,121 72,161 O2requerido p/ nitrificação 4.5 4.5 Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d 20,295 27,060 Recuperação pela desnitrificação kg O2/kgN.d 3.0 3.0 Recuperação pela desnitrificação kg O2/d 6,765 9,020 Demanda total de O2(média) kg/d 67,651 90,202 Coeficiente de pico 1.30 1.30 Demanda média de oxigênio kg/d 67,651 90,202 Demanda média de oxigênio kg/h 2,819 3,758 Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l mg/l 0.5 0.5 Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C mg/l 9.17 9.17 fator alfa 0.8 0.8 fator Beta 1 1 Temperatura C ºC 13 13 Altitude local m 526 526 Pressão atmosférica local, m m 9.7 9.7 Pressão atmosférica,em condições normais, m m 10.33 10.33 Fator U 0.94 0.94 Conc. de sat. de OD, a 13 C ºC 10.60 10.60 Conc. de sat. de OD, a 20 C ºC 9.17 9.17 Fator R 1.16 1.16 Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar -OC/d kg O2/d 96,841 129,122 -OC/h kg O2/h 4,035 5,380 Aeradores mecânicos nº de aeradores por tanque 5.0 5.0 nº de tanques .: .: estimado Teresa: Teresa: assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN 6.0 8.0 nº total de aeradores 30.0 40.0 Eficiencia de transferencia estimada kg O2/kWh 1.5 1.5 Potência requerida total kW 2690.0 3586.7 Potência unitária requerida kW 89.7 89.7 Fator de pico 1.3 1.3 Potencia unitária requerida kW 120 120 Potencia total instalada kW 3600 4800 Densidade de potência W/m3 27.7 27.7 DECANTADOR SECUNDÁRIO Decantador Secundário inicial final Vazões de dimensionamento - média diária l/s 1,305 1,740 - média diária m3/h 4,698 6,264 - máxima diaria(Qmax diaria) L/s 1,958 2,610 - máxima horária(Qmax) l/s 1,793 2,387 - sólidos em suspensão mg/l 3,500 3,500 Linha de retorno de lodo - retorno de lodo (max) l/s 1,305 1,740 diâmetro 600 mm 2 bombas por elevatória Q bomba = 435 L/s área 0.2826 m2 Sólidos aplicados ao decantador velocidade 1.5 m/s - média diária kg/d 789,264 1,052,352 - máxima diária kg/d 986,580 1,315,440 Decantador secundário após aeração prolongada Taxa de aplicação hidráulica recomendada . Com Qmedio