Tratamento de esgoto

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Tratamento de esgoto doméstico
Acadêmico: Julio Cesar Spuldaro Bettu
Curso: Pós Graduação em Gestão Integrada em Saneamento Básico
Unoesc – Joaçaba/2011
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Definição do grau de tratamento
Qualidade do efluente tratado – deve atender:
Padrões de lançamento do esgoto (limites legais)
Qualidade requerida para reuso
Padrões de qualidade do corpo receptor (Estudo de Autodepuração – definição das cargas máximas de lançamento)
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Qualidade do efluente tratado
Definir limites de concentração e carga na saída do tratamento:
Matéria orgânica (expressa como DBO5)
Sólidos em suspensão
Nutrientes (nitrogênio, fósforo)
Coliformes termotolerantes
Oxigênio dissolvido
Outros parâmetros (ex., condutividade, metais pesados, etc).......
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Qualidade do efluente tratado
Limites de concentração e carga na saída do tratamento 
(Entrada – saída) / entrada = Eficiências de remoção esperadas
Processos de tratamento adequados
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Exemplo
Esgoto bruto: DBO5 = 300 mg/L
Estudo de autodepuração: DBO5 máxima no efluente tratado = 30 mg/L
Eficiência requerida no tratamento:
E= (300-30)/300 = 0,9 
Ou seja, eficiência de remoção de DBO5 requerida na ETE = 90%
Conclusão: Processo de tratamento deve garantir 90% de remoção de DBO5
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Graus de tratamento (o que fazer)
Tratamento preliminar
Remoção de sólidos grosseiros, areia
Tratamento primário
Remoção parcial de carga orgânica (30 – 60%)
Tratamento secundário
90% remoção de carga orgânica 
Tratamento terciário
Remoção de nutrientes (N, P)
Desinfecção 
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Tipos de tratamento (como fazer)
Tratamento físico 
exemplo: grades, decantadores
Tratamento físico químico 
Exemplo: coagulação, floculação, decantação) 
Tratamento biológico
Anaeróbio
Aeróbio 
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Tratamento preliminar 
Unidades destinadas à remoção de sólidos grosseiros e areia
Finalidade: proteção de equipamentos
Exemplos: grades, peneiras, desarenadores
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Tratamento primário
Remoção de material sedimentável (sólidos em suspensão) 
Eficiência limitada de remoção de carga orgânica
Decantadores primários (E DBO = 30%)
Outros processos:
Lagoas facultativas primárias (E DBO = 60%)
RAFA (E DBO = 60%)
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Tratamento secundário
Remoção de matéria orgânica coloidal e dissolvida
Eficiência de remoção 
DBO5 ≥ 90% (*)
SS > 90%
Exemplos: lodos ativados
(*) Menor para lagoas de estabilização
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Tratamento terciário
Remoção de nutrientes (N e P)
Físico químico ou biológico
Remoção de outros componentes
Ex. filtração, osmose reversa
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Desinfecção
Remoção de organismos patogênicos
Cloro, ultravioleta
Processos naturais – lagoas de polimento
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Tratamento preliminar
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Grades
Objetivo: remover os sólidos grosseiros que possam causar danos aos equipamentos das unidades de tratamento subseqüentes, tais como bombas, válvulas, aeradores, etc.
As grades são normalmente de barras paralelas, verticais ou inclinadas.
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Grades
Abertura das barras:
10 cm (grosseira) (*)
25 mm (médias) 
10 mm (finas)
Limpeza:
Manual
Mecanizada (*)
(*) Emprego em ETES de grande porte
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Grades
Em ETEs de médio / grande tamanho:
Os emissários de grande porte podem transportar sólidos de grandes dimensões, causando danos às bombas da elevatória final.
Normalmente se utilizam duas grades: una grossa (espaço entre barras ~ 10 cm), a montante da elevatória final, e uma média ou fina (10mm a 25 mm) a jusante da EE. 
Em ETEs de pequeno porte: usual emprego de grades manuais
Instalação com ângulo de assentamento de 30 a 45º com a horizontal, para facilitar a limpeza. 
Material removido colocado sobre placas perfuradas situadas acima da grade, para drenagem antes de ser coletado para disposição final ( em aterros sanitários, enterrados, etc.).
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Peneiras
Peneira escalar
Peneiras
Utilizadas para remoção de sólidos de menor dimensão, por exemplo, quando se deseja evitar entupimentos nas unidades subsequentes.
Antes de RAFA: abertura usual 3 mm 
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Grade mecanizada
Peneira escalar
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Desarenadores
Os desarenadores são utilizados para remoção de areia, que é abrasiva aos equipamentos mecânicos.
 
São utilizados para a remoção de partículas de diâmetro >= 0,2mm y peso específico 2,65 t/m3.
Podem ser com limpeza manual ou mecanizada
Desarenadores com limpeza manual: devem ser instaladas pelo menos duas unidades, para operação alternada.
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Desarenadores
Desarenador aerado, remoção de areia com bombas
Desarenador aerado
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Desarenadores
Desarenador aerado
Desarenador aerado
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decantadores primários
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Decantadores primários
Objetivo: Remover a parte sedimentável dos sólidos orgânicos presentes no esgoto, melhorando as condições para descargas nas unidades de tratamento seguintes, bem como diminuindo a carga a tratar nessas unidades.
Remoção de 40 a 60 % dos sólidos em suspensão presentes no esgoto (25 a 35 % da DBO5)
O lodo removido no sedimentador primário deve ser tratado antes da disposição final. 
Tipos de decantadores: Podem ser retangulares ou circulares, dotados de limpeza mecanizada.
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Decantadores primários
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Tratamento biológico
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Tratamento biológico
Objetivo:
Remover a matéria orgânica presente no esgoto a tratar (particulada, coloidal ou dissolvida), através de microorganismos presentes no sistema, que a utilizam como fonte de energia e para síntese de novas células, que serão removidas da corrente líquida.
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Tratamento biológico
Tratamento biológico anaeróbio
Estabilização da matéria orgânica por meio de microrganismos que não utilizam oxigênio
Matéria orgânica 
 + Nutrientes 
novos microorganismos + CO2 +CH4 
microrganismos
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Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB)
Tratamento biológico anaeróbio
Tratamento primário, com grau de remoção de DBO5 e de sólidos em suspensão superior aos decantadores primários.
Redução de matéria orgânica da ordem de 50% até 70%
Processo altamente sensível à temperatura, compostos tóxicos e flutuações nas características do esgoto bruto.
Vantagem: produção de lodo já estabilizado, em menor quantidade que no processo aeróbio.
Não é recomendável quando se prevê remoção biológica de nitrogênio por pré desnitrificação.
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RAFA
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Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB)
ETE São Carlos - SP
ETE Matão - SP
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Reatores anaeróbios de fluxo ascendente (RAFA ou UASB)
ETE Onças – COPASA (MG)
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Tratamento Biológico Aeróbio
Crescimento biológico e oxidação do substrato
Matéria orgânica + O2
 + Nutrientes 
novos microorganismos + CO2 + H2O 
microrganismos
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Lodos ativados
Esgoto a tratar
Tanque de aeração
Decantador Secundário
Esgoto tratado
EE Recirculação
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Lodos ativados
A matéria orgânica presente no esgoto é consumida pelos microrganismos, como fonte de energia e para síntese de novas células, que serão removidas da corrente líquida. 
Para manter uma alta atividade biológica no reator biológico (tanque de aeração), é necessário manter uma grande população de microrganismos; para isso, o lodo ativado separado no decantador secundário é reciclado ao tanque de aeração.
A atividade biológica requer oxigênio. A introdução do oxigênio se faz por aeração artificial, que também tem a função de manter os floco em suspensão dentro do tanque de aeração.
Uma parte do lodo gerado é retirada do sistema, para manter o equilíbrio do processo, devendo ser encaminhada para o tratamento de lodo (excesso de lodo).
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Sistemas de lodos ativados
Convencional
Aeração prolongada
Valos de oxidação
Lodos ativados por batelada (LAB) (enchimento – aeração – separação – descarga) 
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Sistemas de aeração
Os equipamentos de aeração devem cumprir duas funções:
Fornecer o oxigênio necessário ao processo
Mistura do conteúdo dotanque de aeração
A concentração de oxigênio no tanque de aeração deve ser em torno de 2 mg/l de O2
Os equipamentos de aeração podem ser:
Aeradores mecânicos
Sistema de ar difuso
Sistemas de oxigênio puro
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Decantadores secundários
Operação de grande importância em um sistema de lodos ativados.
O decantador secundário separa o lodo ativado que retorna ao tanque de aeração. 
Quanto mais eficiente a decantação secundaria, melhor a qualidade do efluente final tratado.
Tipos de Decantadores
Retangulares o circulares
Limpeza mecanizada ou manual
Limpeza mecanizada: os equipamentos de remoção de lodo podem ser do tipo com lâminas raspadores o com remoção a sucção.
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Lodos Ativados - exemplos
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Lodos Ativados - exemplos
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Tratamento terciário
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Remoção de nutrientes
Processo biológico
Processo físico químico
Normalmente de operação complexa
Maiores custos de investimento e operação
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Remoção biológica de nitrogênio
Combinação de processos anóxico e aeróbio
Nitrificação (aeróbio)
Desnitrificação (anóxico)
Pré desnitrificação
Pós desnitrificação
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Remoção de fósforo
Processo biológico
Processo físico químico (com adição de sais metálicos) 
Maior eficiência
Geração de grandes quantidades de lodo
Custo operacional
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DESINFECÇAO
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Desinfecção
Objetivo: remoção dos microrganismos patogênicos do esgoto tratado
Processos mais utilizados:
Cloração
Radiação ultravioleta
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Desinfecção
Cloração	
Vantagens:
Muito eficaz
Menor custo
Desvantagens:
Possibilidade de formação de compostos tóxicos
Utilização de cloro gás (para grandes instalações) requer grandes cuidados operacionais 
Radiação ultravioleta
Vantagens
Muito eficaz
Sem risco operacional
Desvantagens:
Custo operacional muito alto
Eficiência reduzida se a qualidade do efluente diminui (presença de sólidos em suspensão)
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fim
Obrigada
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Parâmetros:
Tempo de detenção
 - para vazão médiahentre 6 e 9
 - para vazão máximahentre 4 e 6
Carga hidráulica volumétrica
 - para vazão média <m3/m3.d4
 - para vazão máxima <m3/m3.d6
Velocidade ascencional
 - para vazão médiam/hentre 0,5 e 0,7
 - para vazão máximam/hentre 0,9 e 1,1
Carga orgânica volumétrica
 - inferior akg DQO/m3.d15
Produção de lodo kg ST/kg DBO aplic0,3
Amostra composta
				PONTO 1 - EEE DISTRITO III			PONTO 6 - EEE DISTRITO I			PTO 7-DISTRITO I-Chác. Meneghetti
Teresa: Teresa:
40% DA CIDADE			PONTO 8 - DISTRITO I - Plasútil
Teresa: Teresa:
40% DA CIDADE			PONTO 2 PV COR. AGUA DO SOBRADO			PONTO 3 EEE JARDIM VITORIA			PONTO 4 - ALL - Córrego da Grama			PONTO 5 - AV. NUNO DE ASSIS
Teresa: Teresa:
40% DA CIDADE
										
Teresa: Teresa:
40% DA CIDADE	PARAMETRO	UNIDADE	DATA			DATA			DATA			DATA			DATA			DATA			DATA			DATA
				23/4/10	24/4/10	25/4/10	24/4/10	25/4/10	26/4/10	27/4/10	28/4/10	29/4/10	28/4/10	29/4/10	30/4/10	20/4/10	21/4/10	22/4/10	20/4/10	21/4/10	22/4/10	24/4/10	25/4/10	26/4/10	24/4/10	25/4/10	26/4/10
		CHUVAS		não	não	não	sim	não	não	não	não	não	não	não	não	não	não	não	não	não	não	sim	não	Não	sim	não
		pH		7.08	7.43	6.79	2.22	2.38	1.63	7.38	7.34	7.57	4.77	4.63	5.14	7.17	7.57	7.07	8.36	7.71	7.17	7.56	7.29	7.22	7.28	7.14	7.25
		Condutividade	uS/cm	1,078	1,396	1,119	5,670	2,854	10,005	585	579	594	645	636	572	730	748	727	837	783	745	596	663	583	625	621	619
		STD	mg/L	528	684	548	2780	1395	4925	287	284	291	316	312	280	358	366	356	410	384	366	292	325	335	306	304	303
		DBO total	mg/L	1,004	1,080	1,085	68	117	89	376	325	432	677	966	816	533	838	427	506	700	974	299	373	310	324	378	342
		DBO filtrada	mg/L	380	506	389	26	55	32	163	133	158	196	824	737	204	200	166	166	184	204	131	152	114	180	163	112
		DQO total	mg/L	1,144	16,140	23,460	775	3,100	833	521	543	575	20,000	7,100	11,800	1,024	1,007	1,003	863	705	902	506	600	540	572	1,011	650
		DQO filtrada	mg/L	383	682	539	470	687	149	239	209	202	18800	5300	10350	215	227	235	300	249	324	221	264	165	260	737	204
		N-NH3	mg/L	66.78	125.82	95.4	18.26	22.69	32.98	26.15	22.94	26.56	23.44	25.49	22.62	25.58	32.57	30.84	30.84	34.38	34.46	22.94	26.97	27.96	23.36	30.18	26.23
		NH3	mg/L	81.2	153	116	22.2	27.6	40.1	31.8	27.9	32.3	28.5	31	27.5	31.1	39.6	37.5	37.5	41.8	41.9	27.9	32.8	34	28.4	36.7	31.9
		NO3	mg/L	27.89	40.73	34.53	20.36	18.59	127.94	23.9	25.68	27.76	102.26	26.56	9.74	17.71	30.99	19.3	23.46	27.89	27	19.48	16.82	21.25	17.71	13.28	14.17
		N-NO3	mg/L	6.3	9.2	7.8	4.6	4.2	28	5.4	5.8	6.5	23.1	6	2.2	4	7	4.3	5.3	6.3	6.1	4.4	3.8	4.8	4	3	3.2
		TKN	mg/L	172.5	187.5	195	60	52.5	67.5	37.5	45	45	63.75	45	37.5	63.75	45	37.5	45	67.5	67.5	37.5	33.75	37.5	45	48.75	48.75
		P total	mg/L	3.33	5.28	6.68	12.78	11.53	16.95	6.1	5.5	4.67	2.41	2.73	2.69	2.22	2.25	3.46	2.63	4.93	3.75	38.76	17.24	14.04	12.07	13.03	14.67
		Sólidos sedimentáveis	mL/L	35	275	300	0.5	1.0	0.4	2	3	3	3.5	2	6	5	10	7.5	5	3	6	1	3	3	1.5	4.5	4
		Sólidos totais	mg/L	1,550	12,240	16,190	3,240	2,520	4,330	580	600	610	2,610	1,280	2,600	880	1,070	1,090	970	760	1,020	510	520	540	550	570	580
		Sólidos fixos	mg/L	500	3,460	4,970	1,840	1,350	1,250	110	120	150	610	90	120	370	380	490	420	310	410	300	280	310	260	300	290
		Sólidos voláteis	mg/L	1,050	8,780	11,220	1,400	1,170	3,080	470	480	460	2,060	1,190	2,480	510	690	600	550	450	610	210	240	230	290	270	290
		SST	mg/L	nota 1	nota 1	nota 1	184	780	180	128	188	168	388	344	278	360	520	492	528	336	424	148	164	192	204	488	224
		SSF	mg/L	nota 1	nota 1	nota 1	76	352	72	52	82	45	112	54	96	28	100	84	44	16	92	45	24	28	40	196	84
		SSV	mg/L	nota 1	nota 1	nota 1	332	332	332	76	106	123	276	290	182	332	420	408	484	320	332	103	140	164	164	292	140
		Vazão de contribuição ao ponto
Teresa: Teresa:
vazão de esgoto sem infiltração											
Teresa: Teresa:
40% DA CIDADE	m3/d	45
Teresa: Teresa:
valor estimado com basenas informações do DAE. EEE: 1 bomba 30 m3/h. Funcionamento estimado 15 minutos/4 horas			Só parte do DISTRITO INDUSTRIAL I			4,142			Só parte do DISTRITO INDUSTRIAL I + oficinas mecânicas			6,605			1,296
Teresa: Teresa:
estimado com base em informações da elevatória
	
Teresa: Teresa:
valor estimado com basenas informações do DAE. EEE: 1 bomba 30 m3/h. Funcionamento estimado 15 minutos/4 horas																		8,746			7,534
		Observações		industrial			Metalúrgica; alimentícia; cintos			típico doméstico			Baterias; alimentícia; plásticos; metalúrgica			doméstico; recebe vazão do ponto 3			doméstico + oficinas			doméstico			doméstico; centro da cidade
		NOTA 1: Não foipossível realizar a filtração devido ao alto teor de sólidos									 	 
		NOTA 2: Consumo de água da rede no Distrito Industrial I: 3.185m3/d; consumo de fontes próprias (pozos): em avaliação
		NOTA 3: Vazões domésticas estimadas com base no volume de água medido na bacia,incluindo um índice de perdas comerciais de 20% e coeficiente de retorno esgoto/água = 0,8
		NOTA 4: A caracterização não abrangeu todos as bacias de esgoto
		DQO TOTAL/DBO TOTAL		1.14	14.94	21.62	11.40	26.50	9.36	1.39	1.67	1.33	29.54	7.35	14.46	1.92	1.20	2.35	1.71	1.01	0.93	1.69	1.61	1.74	1.77	2.67	1.90
		DBO sólidos		624	574	696	42	62	57	213	192	274	481	142	79	329	638	261	340	516	770	168	221	196	144	215	230
		DQO sólidos		761	15,458	22,921	305	2,413	684	282	334	373	1,200	1,800	1,450	809	780	768	563	456	578	285	336	375	312	274	446
				ANO 2010
			População estimada 	366,000	habitantes
			Esgoto per capita	160	L/hab.d
			Vazão de infiltração 	145	L/s
			Consumo total de água micromedido	1,775,633	m3/mês
				59,188	m3/d
amostra simples
	Resultados de análises das alíquotas horárias
	Ponto 1 – EEE Distrito III - Dia 20/04/2010 (Simples)						Ponto 6 – Distrito Industrial I – PV – 23/04/2010 – ( Simples)
	dia	Horas	pH	Condutiv.	STD		dia	Horas	pH	Condutiv.	STD
	4/20/10	14:45	7.08	904	443		4/23/10	11:10	8.03	2628	1288
		15:45	7.06	827	405			12:10	9.19	860	422
		16:45	7.2	912	447			13:10	8.02	594	290
		17:45	7.01	1054	517			14:10	8.04	3060	1501
		18:45	6.81	1111	545			15:10	8.08	2582	1265
		19:45	6.82	1130	553			16:10	7.69	2443	1197
		20:45	7.05	1085	53217:10	8.07	2704	1325
		21:45	7.07	1009	494			18:10	2.35	6920	3392
		22:45	7.15	1044	512			19:10	5.4	2037	998
		23:45	7.44	1078	528			20:10	4.12	775	380
	4/21/10	0:45	7.42	1160	568			21:10	4.48	897	440
		1:45	7.48	1205	590			22:10	6.86	428	209
		2:45	7.53	1239	607			23:10	11.3	1313	644
		3:45	7.51	1229	602		4/24/10	0:10	1.85	12340	6046
		4:45	7.52	1240	608			1:10	1.48	19040	9332
		5:45	7.56	1247	611			2:10	1.51	12210	5983
		6:45	7.49	1156	566			3:10	1.66	7660	2753
		7:45	7.21	1071	525			4:10	1.75	4640	2273
		8:45	7.28	1058	518			5:10	4.17	3150	1543
		9:45	7.13	1065	522			6:10	7.17	2809	1376
		10:45	6.92	1085	532			7:10	1.04	36500	17898
		11:45	7.18	1049	514			8:10	1.57	8580	4204
		12:45	7.2	1070	524			9:10	2.12	4480	2197
		13:45	7.01	944	463			10:10	3.92	839	410
		14:45	7.59	1184	580			10:25	6.58	750	367
		15:45	7.5	1151	564			11:25	7.7	1490	730
		16:45	7.28	1197	587			12:25	1.17	22960	11252
		17:45	7.36	1237	606			13:25	1.13	23670	11599
		18:45	7.26	1261	618			14:25	1.63	6480	3177
		19:45	7.17	1449	710			15:25	3.94	1945	953
		20:45	7.42	1488	729			16:25	7.19	648	317
		21:45	7.8	1706	835			17:25	6.01	1090	534
		22:45	7.41	1658	813			18:25	4.58	2526	1237
		23:45	7.46	1479	725			19:25	10.61	1372	672
	4/22/10	0:45	7.48	1672	819			20:25	4.95	577	283
		1:45	7.62	1589	778			21:25	5.32	1615	792
		2:45	7.5	1528	744			22:25	10.46	1311	642
		3:45	7.82	1426	699			23:25	7.45	1691	828
		4:45	7.75	1264	619		4/25/10	0:25	8.9	2281	1118
		5:45	7.5	1271	623			1:25	4.68	883	433
		6:45	7.31	1319	647			2:25	6.62	477	234
		7:45	7.55	1454	713			3:25	6.84	1029	504
		8:45	7.67	1307	640			4:25	7.22	569	279
		9:45	7.72	1324	649			6:25	6.9	2350	1151
		10:45	7.4	1305	639			7:25	9.61	2876	1409
		11:45	7.62	1251	613			8:25	4.71	693	340
		12:45	7.61	1294	634			9:25	5.93	318	156
		13:45	7.4	1325	6499			10:25	5.86	550	269
		15:45	6.95	1377	675
		16:45	6.89	1539	754
		17:45	7.11	1392	682
		18:45	6.87	1388	680
		19:45	6.92	1271	623
		20:45	7.01	1107	542
		21:45	6.99	1067	521
		22:45	6.84	1080	529
		23:45	7.05	958	469
	4/23/10	0:45	6.97	939	460
		1:45	6.85	1018	499
		2:45	6.95	960	471
		3:45	7.03	951	463
		4:45	7.15	957	469
		5:45	7.06	975	478
		6:45	6.91	969	475
		7:45	6.7	1013	497
		8:45	6.69	963	472
		9:45	6.72	982	481
		10:45	6.58	1076	527
		11:45	6.27	1150	563
		12:45	6.36	1240	607
		13:45	6.95	1107	542
		14:45	6.48	1113	547
	Ponto 2 – PV Córrego Água do Sobrado - Dia 20/04/2010 (Simples)
	DIA	Horas	pH	Condutiv.	STD
	4/20/10	17:45	7.33	679	333
		18:45	7.34	757	371
		19:45	7.12	768	376
		20:45	7.31	722	354
		21:45	7.15	719	353
		22:45	8.4	926	454
		23:45	7.37	689	338
		0:45	7.15	696	341
		1:45	7.41	666	326
		2:45	7.57	669	328
		3:45	(*)	(*)	(*)
		4:45	(*)	(*)	(*)
		5:45	(*)	(*)	(*)
		6:45	(*)	(*)	(*)
		7:45	(*)	(*)	(*)
		8:45	(*)	(*)	(*)
		9:45	7.32	642	314
		10:45	6.89	652	320
		11:45	6.92	766	375
		12:45	6.69	734	359
		13:45	6.58	841	412
		14:45	7.44	760	372
		15:45	(*)	(*)	(*)
		16:45	(*)	(*)	(*)
		19:10	7.32	814	399
		20:10	7.33	725	355
		21:10	7.42	732	359
		22:10	7.72	672	329
		23:10	7.6	709	348
		0:10	7.75	695	341
		1:10	7.81	674	330
		2:10	7.73	609	299
		3:10	7.88	557	273
		4:10	7.76	476	233
		5:10	7.83	450	221
		6:10	7.76	538	264
		7:10	7.93	765	375
		8:10	7.77	942	461
		9:10	7.59	1008	494
		10:10	7.46	974	480
		11:10	7.6	744	364
		12:10	7.29	973	477
		13:10	7.33	877	429
		14:10	7.31	817	400
		15:10	7.32	870	426
		16:10	7.39	792	388
		17:10	7.58	718	352
		18:10	7.7	760	372
		18:30	7.22	820	402
		19:30	7.04	692	339
		20:30	6.94	702	344
		21:30	7.2	655	321
		22:30	7.36	698	342
		23:30	7.39	701	343
		0:30	7.36	723	354
		1:30	7.44	656	321
		2:30	7.49	590	289
		3:30	7.47	497	244
		4:30	7.46	476	233
		5:30	7.44	467	229
		6:30	7.46	684	335
		7:30	7.28	684	335
		8:30	7.21	1023	501
		9:30	7.07	915	449
		10:30	6.99	915	449
		11:30	6.97	850	417
		12:30	6.99	892	437
		14:30	6.84	754	369
		15:30	6.89	751	368
		16:30	6.89	713	349
		17:30	6.99	710	348
		18:30	6.93	690	338
RAFA 75%
		ALTERNATIVA I - RAFA COM BY PASS 25%
				ALTERNATIVA I
			unid	1. etapa	2. etapa
		Informações do Estudo de Concepção
		População	hab	375,000	500,000
		Alcance		2,010	2,023
		Esgoto per capita	L/hab.d	211	212
		Contribuição não doméstica (% dom.)	%	7.95%	7.95%
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		Coeficiente K1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		Vazão média resultante	L/s
		doméstica 	L/s	916	1,227
		doméstica + infiltração		1,061	1,406
		não doméstica		incluído na doméstica
		total média		1,061	1,406
		total máxima		1,793	2,387
		Dados do projeto ETEP
		vazão por módulo	L/s	435	435
		nº de módulos		3	4
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		Coeficiente K1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
		vazão máxima afluente	l/s	2,494	3,311
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		carga orgânica média	kg DBO/d	45,101	60,134
		Carga de sólidos afluente	kg SST/d	45,101	60,134
		Carga TKN	kg TKN/d	5,638	7,517
		PRE DIMENSIONAMENTO
		% Vazão afluente ao RAFA		75%	75%
		% Vazão desviada para câmara anóxica		25%	25%
		Eficiencias requeridas ETE
		DBO5 (mínimo)	%	90%	90%
		N total (máximo no efluente)	mg/L	15	15
		N - NH4	mg/L	5	5
		N - NO3	mg/L	10	10
		Vazões de projeto - RAFA		1. etapa	2. etapa
		 - média diária 	l/s	979	1,305
		 - máxima horaria	l/s	1,871	2,483
		 - média diária 	m3/d	84,564	112,752
		 - máxima horaria	m3/d	161,611	214,553
		TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA
		Carga orgânica afluente
		DBO5	kg DBO/d	33,826	45,101
		DQO	kg DQO/d	67,651	90,202
		Parâmetros de dimensionamento
		Tempo de detenção
		 - para vazão média	h	entre 6 e 9
		 - para vazão máxima	h	entre 4 e 6
		Carga hidráulica volumétrica
		 - para vazão média <	m3/m3.d	4
		 - para vazão máxima <	m3/m3.d	6
		Velocidade ascencional
		 - para vazão média	m/h	entre 0,5 e 0,7
		 - para vazão máxima	m/h	entre 0,9 e 1,1
		Carga orgânica volumétrica
		 - inferior a	kg DQO/m3.d	15
		Produção de lodo 	kg ST/kg DBO aplic	0.28
		Dimensionamento:
		 - número de reatores		20	25
		 - altura útil	m	5.0	5.0
		 - relação comprimento / largura	m
		 - comprimento	m	15.5	15.5
		 - largura	m	16.0	16.0
		 - área unitária	m2	248.0	248.0
		 - volume unitário	m3	1,240	1,240
		 - área total	m2	4,960	6,200
		 - volume total	m3	24,800	31,000
		 - tempo de detenção total
		 - p/ Qmédia	h	7.0	6.6
		 - p/Qmáxima	h	3.7	3.5
		 - velocidade ascencional(m/h)
		 - p/ Qmédia	m/h	0.71	0.76
		 - p/Qmáxima	m/h	1.36	1.44
		 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d)
		 - p/ Qmédia	m3/m3.d	3.4	3.6
		 - p/Qmáxima	m3/m3.d	6.5	6.9
		 -carga orgânica volumétrica	kg DQO/m3.d	2.7	2.9
		Produção de lodo	kg MS/d	9,471	12,628
		Teor de sólidos	%	3%	3%
		Volume de lodo	m3/d	315.7	420.9
		ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA?		NÃO	NÃO
		Estimativa das eficiências e concentrações do efluente
		EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50)
		EDBO = eficiência de remoção de DBO	%	74%	73%
		EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50)		74%	74%
		EDQO = eficiência de remoção de DQO	%
		Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		(MBBR ) / IFAS	UNIDADE	1. etapa	2. etapa
		Vazões afluentes
		média	l/s	1,305	1,740
		máxima	l/s	2,494	3,311
		média	m3/d	112,752	150,336
		máxima	m3/d	215,482	286,070
		Cargas afluentes
		Carga afluente de DBO	kgDBO/d	28,188	37,584
		Carga afluente de DQO	kgDQO/d	56,376	75,168
		Carga afluente nitrogenio total (NTK)	kg N/d	5,638	7,517
		Nitrogenio oxidável	kgN/d	5,074
.: .:
estimado 90% N total	6,765
.: .:
estimado 90% N total
		Concentração TKN	mg/L	50	50
		Concentração de DQO	mg/L	500	500
		Concentração DBO	mg/L	250	250
		Consumo de DQOp/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N	2.86	2.86
		N amoniacal máximo no efluente	mg/L	5	5
		Nitrogenio a oxidar	kgN/d	5,074	6,765
		Dimensionamento do meio suporte
		Área específica do meio suporte	m2/m3	500	500
		Taxa de oxidação de nitrogênio esperada	g N-NH3/m2.d	0.80	0.80
		Carga de nitrogenio a oxidar	kg N/d	5,074	6,765
		Área de meio suporte requerida	m2	6,342,300	8,456,400
		Volume do meio suporte	m3	12,685	16,913
		Massade biofilme fixa ao meio suporte	g SST/m2	8.0	8.0
		Biomassa aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte	g DBO/m2.d	0.6	0.6
		Relação volume do meio suporte / volume reator
.: .:
adotado			
.: .:
estimado 90% N total	0.3	0.3
		Volume requerido para o reator	m3	42,282	56,376
		Volume adotado de reator	m3	42,282	56,376
		Número de unidades		3.0	4.0
		Altura útil do tanque	m	6.0	6.0
		área unitária	m2	2,349	2,349
		comprimento	m	84.0	84.0
		largura	m	28	28
		volume unitário	m3	14,112	14,112
		volume total resultante	m3	42,336	56,448
		Volume do meio suporte adotado	m3	12,701	16,934
		Área resultante	m2	6,350,400	8,467,200
		Carga volumétrica resultante	kg DBO5/m3.d	0.67	0.67
		Taxa de aplicação superficial de NTK resultante	g NTK/m2.d	0.80	0.80
		CAMARA ANÓXICA
		tempo de detenção estimado	h	2.0	2.0
		volume requerido	m3	9,396	12,528
		volume adotado	m3	9,396	12,528
		nº de unidades		3	4
		Dimensões
		 altura de água	m	6.0	6.0
		 largura	m	28.0	28.0
		 comprimento	m	19.0	19.0
		 volume unitário		3,192	3,192
		 volume total		9,576	12,768
		SSTA na câmara anóxica	mg/L	2,500	2,500
		SSTA resultante	kg	23,940	31,920
		SSVTA	kg	17,955	23,940
		F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d	1.57	1.57
		SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d	0.25	0.25
		NO3 removido	kg/d	4,489	5,985
		NO3 no efluente	kg	585	780
		NO3 no efluente	mg/L	5	5
		DQO afluente	kg/d	56,376	75,168
		DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d	12,838	17,117
		DQO efluente da câmara anóxica	kg/d	43,538	58,051
		DBO efluente da câmara anóxica	kg/d	21,769	29,025
		DBO efluente da câmara anóxica	mg/L	193	193
		Volume total
		 volume REATOR	m3	42,336	56,448
		 volume camara anóxica	m3	9,576	12,768
		 TOTAL	m3	51,912	69,216
		Tempo de detenção total resultante	h	11	11
		 câmara anóxica	h	2.0	2.0
		 reator	h	9.0	9.0
		Tanque de aeração
		SSTA no tanque de aeração	mg/l	2,500	2,500
		SSVTA/SSTA	%	75%	75%
		Volume do reator	m3	42,336	56,448
		Volume do reator não ocupado por meio suporte	m3	29,635	39,514
		SSTA	kg	74,088	98,784
		fator de carga	kg DBO/kg SSTA.d	0.29	0.29
		Relação A/M	kg DBO/kg SSVTA.d	0.39	0.39
		Massa de lodo aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Massa de lodo na câmara anóxica	kg SSTA	23,490	31,320
		Massa total de lodo no sistema	kg SSTA	148,381	197,842
		Massa de SSVTA	kg SSVTA	111,286	148,381
		Excesso de lodo	kg MS/kg DBO rem.	0.8	0.8
		Excesso de lodo	kg/d	19,281	25,707
		Concentr lodo extraído do dec sec.	%	0.8%	0.8%
		Volume de lodo removido	m3/d	2,410	3,213
		Idade do lodo	d	7.7	7.7
		Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração)	d	5.1	5.1
		ESTABILIZAÇÃO DO LODO		SIM	SIM
		SISTEMA DE AERAÇÃO
		DBO afluente( média)	kg/d	28,188	37,584
		Carga de Nitrogênio afluente		5,638	7,517
		Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d	5,074	6,765
		Relação O2requerido/DBO aplicado		1.2	1.2
		Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d		33,826	45,101
		O2requerido p/ nitrificação		4.5	4.5
		Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d		22,832	30,443
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d	3.0	3.0
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d	13,466	17,955
		Demanda total de O2(média)	kg/d	43,192	57,589
		Coeficiente de pico		1.30	1.30
		Demanda total máxima de O2, kg/d	kg/d	56,149	74,865
		Demanda total máxima de O2, kg/h	kg/h	2,340	3,119
		Demanda média de oxigênio	kg/d	43,192	57,589
			kg/h	1,800	2,400
		Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l	3	3
		Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l	9.17	9.17
		fator alfa		0.8	0.8
		fator Beta		1	1
		Temperatura C	ºC	13	13
		Altitude local	m	526	526
		Pressão atmosférica local, m	m 	9.7	9.7
		Pressão atmosférica,em condições normais, m	m	10.33	10.33
		Fator U		0.94	0.94
		Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC	10.60	10.60
		Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC	9.17	9.17
		Fator R		1.16	1.16
		Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
		 -OC/d	kg O2/d	84,057	112,076
		 -OC/h	kg O2/h	3,502	4,670
		Teor de O2 no ar	%	23%	23%
		Peso específico do ar	kg/m3	1.2	1.2
		Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	%	18%	18%
		Vazão de ar 	Nm3/h	70,499	93,998
		RESUMO
		Demanda de oxigenio (condições de operação)
		média	kg/d	43,192	57,589
		máxima	kg/d	56,149	74,865
		Capacidade de oxigenação (condições padrão)
		média	kg/d	84,057	112,076
		máxima	kg/d	109,274	145,699			Potencia requerida
		Vazão de ar						P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
		média	Nm3/h	70,499	93,998				29,7 n e
		máxima	Nm3/h	91,648	122,198
		taxa de aplicação de ar						W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s
		média	Nm3ar/kg DBO aplic	60	60				 	 	 	 
		máxima		78	78			R=			8.314
		Peso de ar por soprador (máx)	kg/s	5.1	5.1			T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5	°K
		Potencias estimadas
		nº de sopradores		6	8			p1 =	pressão entrada		1	atm
		Potencia unitária máxima requerida (kW)		334	334			p2=	pressão saída		1.8	atm
		potencia unitária	CV	440	440			n=	constante		0.283
		potencia total	CV	2,640	3,520			e=	eficiencia do compressor		0.8
		DECANTADOR SECUNDÁRIO
		Decantador Secundário
				inicial	final
		Vazões de dimensionamento
		 - média diária	l/s	1,305	1,740
		 - média diária	m3/h	4,698	6,264
		 - máxima horária(Qmax)	l/s	2,494	3,311
		 - sólidos em suspensão	mg/l	2,500	2,500
		 - retorno de lodo (max)	l/s	1,305	1,740
		Sólidos aplicados ao decantador
		 - média diária	kg/h	23,490	31,320
		 - máxima diária	kg/h	34,191	45,459
		Decantador secundário após MBBR
		Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.67	0.67
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.0	1.0
		Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d	144	144
		Área requerida
		 . Com Qmedio	m2	7,012	9,349
		 . Com Qmáximo	m2	8,978	11,920
		número de decantadores propostos		6	8
		diâmetro	m	40	40
		área unitária	m2	1,256	1,256
		área total	m2	7,536	10,048
		Taxa de aplicação hidráulica resultante
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.62	0.62
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.19	1.19
		Taxas de aplicação resultantes
		Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.75	0.71
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.43	1.36
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	75	75
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	109	109
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	90	85
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	131	124
		RESUMO - RAFA (BY PASS 25% + MBBR)
				ALTERNATIVA I
			unid	1. etapa	2. etapa
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		REATOR UASB
		Nº de unidades		20	25
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	15.5	15.5
		 - largura	m	16.0	16.0
		 - altura útil	m	5.0	5.0
		Volume total de tanques 	m3	24,800	31,000
		REATOR BIOLÓGICO
		Nº de unidades		3.0	4.0
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	84.0	84.0
		 - largura	m	28	28
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	42,336	56,448
		Volume total de meio suporte 	m3	12,701	16,934
		CAMARA ANÓXICA
		Nº de unidades		3	4
		Dimensões unitárias 	m
		 - comprimento	m	19.0	19.0
		 - largura	m	28.0	28.0
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	9,576	12,768
		VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES (RAFA + Reator Biológico + câmara anóxica)	m3	76,712	100,216
		DECANTADOR SECUNDÁRIO
		Nº de unidades		6	8
		Dimensões unitárias 	m
		 - diâmetro	m	40.0	40.0
		 - altura lateral de água	m	3.5	3.5
		Volume total útil de tanques 	m3	26,376	35,168
		POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV	2,640	3,520
		LODO PRODUZIDO
		Lodo proveniente do RAFA
		 - matéria sólida	kg/d	9,471	12,628
		 - concentração	%	3%	3%
		 - volume diário	m3/d	315.7	420.9
		Excesso de lodo biológico
		 - matéria sólida	kg/d	19,281	25,707
		 - concentração	%	0.8%	0.8%
		 - volume diário	m3/d	2,410	3,213
		Total de lodo produzido	kg MS/d	28,752	38,336
Alt 1 RAFA 50%
				PROPOSTA ETEP - RAFA (50%) + MBBR
				ALTERNATIVA I - variante
			unid	1. etapa	2. etapa
		Informaçõesdo Estudo de Concepção
		População	hab	375,000	500,000
		Alcance		2,010	2,023
		Esgoto per capita	L/hab.d	211	212
		Contribuição não doméstica (% dom.)	%	7.95%	7.95%
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		Coeficiente K1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		Vazão média resultante	L/s
		doméstica 	L/s	916	1,227
		doméstica + infiltração		1,061	1,406
		não doméstica		incluído na doméstica
		total média		1,061	1,406
		total máxima		1,793	2,387
		Dados do projeto
		vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
		vazão máxima afluente	l/s	2,233	2,989
		nº de módulos		3	4
		vazão por módulo	L/s	435	435
		DBO/hab	g/hab.d	120.3
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184)	120.3
		TKN (estimado)	g/hab.d	15.0
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184)	15.0
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		carga orgânica média	kg DBO/d	45,101	60,134
		Carga de sólidos afluente	kg SST/d	45,101	60,134
		Carga TKN	kg TKN/d	5,638	7,517
		PRE DIMENSIONAMENTO
		% Vazão afluente ao RAFA		50%	50%
		% Vazão desviada para câmara anóxica		50%	50%
		Eficiencias requeridas
		DBO5 (mínimo)	%	90%	90%
		N total (máximo no efluente)	mg/L	15	15
		N - NH4	mg/L	5	5
		N - NO3	mg/L	10	10
		Vazões de projeto - RAFA		1. etapa	2. etapa
		 - média diária 	l/s	653	870
		 - máxima horaria	l/s	1,117	1,494
		 - média diária 	m3/d	56,376	75,168
		 - máxima horaria	m3/d	96,466	129,116
		TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA
		Carga orgânica afluente
		DBO5	kg DBO/d	22,550	30,067
		DQO	kg DQO/d	45,101	60,134
		Parâmetros:
		Tempo de detenção
		 - para vazão média	h	entre 6 e 9
		 - para vazão máxima	h	entre 4 e 6
		Carga hidráulica volumétrica
		 - para vazão média <	m3/m3.d	4
		 - para vazão máxima <	m3/m3.d	6
		Velocidade ascencional
		 - para vazão média	m/h	entre 0,5 e 0,7
		 - para vazão máxima	m/h	entre 0,9 e 1,1
		Carga orgânica volumétrica
		 - inferior a	kg DQO/m3.d	15
		Produção de lodo 	kg ST/kg DBO aplic	0.3
		Dimensionamento:
		 - número de reatores		15	20
		 - altura útil	m	5.0	5.0
		 - relação comprimento / largura	m
		 - comprimento	m	15.5	15.5
		 - largura	m	16.0	16.0
		 - área unitária	m2	248.0	248.0
		 - volume unitário	m3	1,240	1,240
		 - área total	m2	3,720	4,960
		 - volume total	m3	18,600	24,800
		 - tempo de detenção total
		 - p/ Qmédia	h	7.9	7.9
		 - p/Qmáxima	h	4.6	4.6
		 - velocidade ascencional(m/h)
		 - p/ Qmédia	m/h	0.63	0.63
		 - p/Qmáxima	m/h	1.08	1.08
		 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d)
		 - p/ Qmédia	m3/m3.d	3.0	3.0
		 - p/Qmáxima	m3/m3.d	5.2	5.2
		 -carga orgânica volumétrica	kg DQO/m3.d	2.4	2.4
		Produção de lodo	kg MS/d	6,765	9,020
		Teor de sólidos	%	3%	3%
		Volume de lodo	m3/d	225.5	300.7
		ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA?		NÃO	NÃO
		Estimativa das eficiências e concentrações do efluente
		EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50)
		EDBO = eficiência de remoção de DBO	%	75%	75%
		EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50)		76%	76%
		EDQO = eficiência de remoção de DQO	%
		Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		(MBBR ) / IFAS	UNIDADE	1. etapa	2. etapa
		Vazões afluentes
		média	l/s	1,305	1,740
		máxima	l/s	2,233	2,989
		média	m3/d	112,752	150,336
		máxima	m3/d	192,931	258,232
		Cargas afluentes
		Carga afluente de DBO	kgDBO/d	33,826	45,101
		Carga afluente de DQO	kgDQO/d	67,651	90,202
		Carga afluente nitrogenio total (NTK)	kg N/d	5,638	7,517
		Nitrogenio oxidável	kgN/d	5,074
.: .:
estimado 90% N total	6,765
.: .:
estimado 90% N total
		Concentração TKN	mg/L	50	50
		Concentração de DQO	mg/L	600	600
		Concentração DBO	mg/L	300	300
		Consumo de DQOp/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N	2.86	2.86
		N amoniacal máximo no efluente	mg/L	5	5
		Nitrogenio a oxidar	kgN/d	5,074	6,765
		Dimensionamento do meio suporte
		Área específica do meio suporte	m2/m3	500	500
		Taxa de oxidação de nitrogênio esperada	g N-NH3/m2.d	0.80	0.80
		Carga de nitrogenio a oxidar	kg N/d	5,074	6,765
		Área de meio suporte requerida	m2	6,342,300	8,456,400
		Volume do meio suporte	m3	12,685	16,913
		Massa de biofilme fixa ao meio suporte	g SST/m2	8.0	8.0
		Biomassa aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte	g DBO/m2.d	0.7	0.7
		Relação volume do meio suporte / volume reator
.: .:
adotado		0.3	0.3
		Volume requerido para o reator	m3	42,282	56,376
		Volume adotado de reator	m3	42,282	56,376
		Número de unidades		3.0	4.0
		Altura útil do tanque	m	6.0	6.0
		área unitária	m2	2,349	2,349
		comprimento	m	84.0	84.0
		largura	m	28	28
		volume unitário	m3	14,112	14,112
		volume total resultante	m3	42,336	56,448
		Volume do meio suporte adotado	m3	12,701	16,934
		Área resultante	m2	6,350,400	8,467,200
		Carga volumétrica resultante	kg DBO5/m3.d	0.80	0.80
		Taxa de aplicação superficial de NTK resultante	g NTK/m2.d	0.80	0.80
		CAMARA ANÓXICA
		tempo de detenção estimado	h	2	2
		volume requerido	m3	9,396	12,528
		volume adotado	m3	9,396	12,528
		nº de unidades		3	4
		Dimensões
		 altura de água	m	6.0	6.0
		 largura	m	28.0	28.0
		 comprimento	m	19.0	19.0
		 volume unitário		3,192	3,192
		 volume total		9,576	12,768
		SSTA na câmara anóxica	mg/L	2,500	2,500
		SSTA resultante	kg	23,940	31,920
		SSVTA	kg	17,955	23,940
		F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d	1.88	1.88
		SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d	0.27	0.27
		NO3 removido	kg/d	4,848	6,464
		NO3 no efluente	kg	226	301
		NO3 no efluente	mg/L	2	2
		DQO afluente	kg/d	67,651	90,202
		DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d	13,865	18,486
		DQO efluente da câmara anóxica	kg/d	53,786	71,715
		DBO efluente da câmara anóxica	kg/d	26,893	35,858
		DBO efluente da câmara anóxica	mg/L	239	239
		Volume total
		 volume REATOR	m3	42,336	56,448
		 volume camara anóxica	m3	9,576	12,768
		 TOTAL	m3	51,912	69,216
		Tempo de detenção resultante	h	11	11
		 câmara anóxica	h	2.0	2.0
		 reator	h	9.0	9.0
		Tanque de aeração
		SSTA no tanque de aeração	mg/l	2,500	2,500
		SSVTA/SSTA	%	75%	75%
		Volume do reator	m3	42,336	56,448
		Volume do reator não ocupado por meio suporte	m3	29,635	39,514
		SSTA	kg	74,088	98,784
		fator de carga	kg DBO/kg SSTA.d	0.36	0.36
		Relação A/M	kg DBO/kg SSVTA.d	0.48	0.48
		Massa de lodo aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Massa de lodo na câmara anóxica	kg SSTA	23,490	31,320
		Massa total de lodo no sistema	kg SSTA	148,381	197,842
		Massa de SSVTA	kg SSVTA	111,286	148,381
		Excesso de lodo	kg MS/kg DBO rem.	0.8	0.8
		Excesso de lodo	kg/d	24,760	33,014
		Concentr lodo extraído do dec sec.	%	0.8%	0.8%
		Volume de lodo removido	m3/d	3,095	4,127
		Idade do lodo	d	6.0	6.0
		Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração)	d	3.9	3.9
		ESTABILIZAÇÃO DO LODO		SIM	SIM
		SISTEMA DE AERAÇÃO
		DBO afluente( média)	kg/d	33,826	45,101
		Carga de Nitrogênio afluente		5,638	7,517
		Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d	5,074	6,765
		Relação O2requerido/DBO aplicado		1.2	1.2
		Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d		40,591	54,121
		O2requerido p/ nitrificação		4.5	4.5
		Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d		22,832	30,443
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d	3.0	3.0
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d	14,544	19,391
		Demanda total de O2(média)	kg/d	56,310	75,080
Teresa: Teresa:
com base no novo dimensionamento - Bruno
		Coeficiente de pico		1.30	1.30
		Demanda total máxima de O2, kg/d	kg/d	73,203	97,604
		Demanda total máxima de O2, kg/h	kg/h	3,050	4,067
		Demanda média de oxigênio	kg/d	56,310	75,080
			kg/h	2,346	3,128
		Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l	3	3
		Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l	9.17	9.17
		fator alfa		0.8	0.8
		fator Beta		1	1
		Temperatura C	ºC	13	13
		Altitude local	m	526	526
		Pressão atmosférica local, m	m 	9.7	9.7
		Pressão atmosférica,em condições normais, m	m	10.33	10.33
		Fator U		0.94	0.94
		Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC	10.60	10.60
		Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC	9.17	9.17
		Fator R		1.16	1.16
		Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, aonivel do mar
		 -OC/d	kg O2/d	109,587	146,116
		 -OC/h	kg O2/h	4,566	6,088
		Teor de O2 no ar	%	23%	23%
		Peso específico do ar	kg/m3	1.2	1.2
		Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	%	20%	20%
		Vazão de ar 	Nm3/h	82,720	110,293
		RESUMO
		Demanda de oxigenio (condições de operação)
		média	kg/d	56,310	75,080
		máxima	kg/d	73,203	97,604
		Capacidade de oxigenação (condições padrão)
		média	kg/d	109,587	146,116
		máxima	kg/d	142,463	189,951
		Vazão de ar
		média	Nm3/h	82,720	110,293
		máxima	Nm3/h	107,535	143,381
		média	Nm3/min	1,379	1,838
		máxima	Nm3/min	1,792	2,390	25603.674602397	2176312.34120375
		vazão pordifusor estimada	Nm3/min	0.07	0.07
		Nº de difusores		25,604	34,138
		Nº de difusores por tanque		8,535	8,535
		taxa de aplicação de ar				1.72	2043.1388659228
		média	Nm3ar/kg DBO aplic	59	59
		máxima		76	76
		Peso de ar por soprador (máx)	kg/s	6.0	6.0
		Potencias estimadas
		nº de sopradores		6	8
		Vazão de ar por soprador	Nm3/min	299	299
		Potencia unitária máxima requerida (kW)		392	392
		potencia unitária	CV	520	520	500	500	Potencia requerida
		potencia total	CV	3,120	4,160	3000	4000
								P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
		DECANTADOR SECUNDÁRIO							29,7 n e
		Decantador Secundário
				inicial	final			W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s	0.00
		Vazões de dimensionamento							 	 	 	 
		 - média diária	l/s	1,305	1,740			R=			8.314
		 - média diária	m3/h	4,698	6,264			T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5	°K
		 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s	1,273	1,687
		 - máxima horária(Qmax)	l/s	2,233	2,989			p1 =	pressão entrada		1	atm
		 - sólidos em suspensão	mg/l	2,500	2,500			p2=	pressão saída		1.8	atm
		 - retorno de lodo (max)	l/s	1,305	1,740			n=	constante		0.283
								e=	eficiencia do compressor		0.8
		Sólidos aplicados ao decantador
		 - média diária	kg/d	563,760	751,680
		 - máxima diária	kg/d	764,208	1,021,421
		Decantador secundário após MBBR
		Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.67	0.67
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.0	1.0
		Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d	144	144
		Área requerida
		 . Com Qmedio	m2	7,012	9,349
		 . Com Qmáximo	m2	8,039	10,760
		número de decantadores propostos		6	8
		diâmetro	m	40	40
		área unitária	m2	1,256	1,256
		área total	m2	7,536	10,048
		Taxa de aplicação hidráulica resultante
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.62	0.62
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.07	1.07
		Taxas de aplicação resultantes
		Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.75	0.71
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.28	1.22
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	75	75
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	101	102
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	90	85
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	122	116
		RESUMO - RAFA (BY PASS 50% + MBBR)
				ALTERNATIVA I
			unid	1. etapa	2. etapa
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		REATOR UASB
		Nº de unidades		15	20
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	15.5	15.5
		 - largura	m	16.0	16.0
		 - altura útil	m	5.0	5.0
		Volume total de tanques 	m3	18,600	24,800
		REATOR BIOLÓGICO
		Nº de unidades		3.0	4.0
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	84.0	84.0
		 - largura	m	28	28
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	42,336	56,448
		Volume total de meio suporte 	m3	12,701	16,934
		CAMARA ANÓXICA
		Nº de unidades		3	4
		Dimensões unitárias 	m
		 - comprimento	m	19.0	19.0
		 - largura	m	28.0	28.0
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	9,576	12,768
		VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES (RAFA + Reator Biológico + câmara anóxica)	m3	70,512	94,016
		DECANTADOR SECUNDÁRIO
		Nº de unidades		6	8
		Dimensões unitárias 	m
		 - diâmetro	m	40.0	40.0
		 - altura lateral de água	m	3.5	3.5
		Volume total útil de tanques 	m3	26,376	35,168
		POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV	3,120	4,160
		LODO PRODUZIDO
		Lodo proveniente do RAFA
		 - matéria sólida	kg/d	6,765	9,020
		 - concentração	%	3%	3%
		 - volume diário	m3/d	225.5	300.7
		Bombeamento do lodo
		 - nº de bombas
Teresa: Teresa:
2 bombas para cada UASB
											
Teresa: Teresa:
pé cúbico por minuto
	
.: .:
estimado 90% N total	
.: .:
adotado			
.: .:
estimado 90% N total	
Teresa: Teresa:
com base no novo dimensionamento - Bruno	
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184)	
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184)	
.: .:
estimado
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN		6.0	8.0
		 - horas de funcionamento	h/d	8.0
		 - vazão unitária	m3/h	4.7
		Excesso de lodo biológico
		 - matéria sólida	kg/d	24,760	33,014
		 - concentração	%	0.8%	0.8%
		 - volume diário	m3/d	3,095	4,127
		Bombeamento do lodo para adensadores
		 - nº de bombas		3.0	4.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	12.0
		 - vazão unitária	m3/h	86.0	86.0
		Total de lodo produzido	kg MS/d	31,525	42,034
		Adensadores de lodo 
		 - nº de adensadores		2.0	2.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	16.0
		 - vazão unitária	m3/h	129.0	129.0	preço unitário	253,380.00
		Lodo adensado
		 - matéria sólida	kg/d	23,522	31,363
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	588	784
		Lodo para desidratação
		 - matéria sólida	kg/d	30,287	40,383
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	757	1,010
		Centrífugas de desidratação
		nº de unidades		2	2
		horas de funcionamento por dia	h/d	12	16
		vazão unitária	m3/h	32	32	preço unitário	451,018.00
		Lodo desidratado
		 - matéria sólida	kg/d	28,773	38,364
		 - concentração	%	20.0%	20.0%
		 - torta diária	t/d	144	192
		DIMENSIONAMENTO CRITERIOS PROF. ROQUE		PROPOSTA ETEP - RAFA (50%) + MBBR			PENDENTE - FALTA COMPLEMENTAR
				ALTERNATIVA I - variante
			unid	1. etapa	2. etapa
		Informações do Estudo de Concepção
		População	hab	375,000	500,000
		Alcance		2,010	2,023
		Esgoto per capita	L/hab.d	211	212
		Contribuição não doméstica (% dom.)	%	7.95%	7.95%
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		Coeficiente K1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		Vazão média resultante	L/s
		doméstica 	L/s	916	1,227
		doméstica + infiltração		1,061	1,406
		não doméstica		incluído na doméstica
		total média		1,061	1,406
		total máxima		1,793	2,387
		Dados do projeto
		vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
		vazão máxima afluente	l/s	2,233	2,989
		nº de módulos		3	4
		vazão por módulo	L/s	435	435
		DBO/hab	g/hab.d	120.3	120.3
		TKN (estimado)	g/hab.d	15.0	15.0
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		carga orgânica média	kg DBO/d	45,101	60,134
		Carga de sólidos afluente	kg SST/d	45,101	60,134
		Carga TKN	kg TKN/d	5,638	7,517
		PRE DIMENSIONAMENTO
		% Vazão afluente ao RAFA		50%	50%
		% Vazão desviada para câmara anóxica		50%	50%
		Eficiencias requeridas
		DBO5 (mínimo)	%	90%	90%
		N total (máximo no efluente)	mg/L	15	15
		N - NH4	mg/L	5	5
		N - NO3	mg/L	10	10
		Vazões de projeto - RAFA		1. etapa	2. etapa
		 - média diária 	l/s	653	870
		 - máxima horaria	l/s	1,117	1,494
		 - média diária 	m3/d	56,376	75,168
		 - máxima horaria	m3/d	96,466	129,116
		TRATAMENTO ANAERÓBIO - RAFA
		Carga orgânica afluente
		DBO5	kg DBO/d	22,550	30,067
		DQO	kg DQO/d	45,101	60,134
		Parâmetros de dimensionamento
		Tempo de detenção
		 - para vazão média	h	entre 6 e 9
		 - para vazão máxima	h	entre 4 e 6
		Carga hidráulica volumétrica
		 - para vazão média <	m3/m3.d	4
		 - para vazão máxima <	m3/m3.d	6
		Velocidade ascencional
		 - para vazão média	m/h	entre 0,5 e 0,7
		 - para vazão máxima	m/h	entre 0,9 e 1,1
		Carga orgânica volumétrica
		 - inferior a	kg DQO/m3.d	15
		Produção de lodo 	kg ST/kg DBO aplic	0.28
		Dimensionamento:
		 - número de reatores		15	20
		 - altura útil	m	5.0	5.0
		 - relação comprimento / largura	m
		 - comprimento	m	15.5	15.5
		 - largura	m	16.0	16.0
		 - área unitária	m2	248.0	248.0
		 - volume unitário	m3	1,240	1,240
		 - área total	m2	3,720	4,960
		 - volume totalm3	18,600	24,800
		 - tempo de detenção total
		 - p/ Qmédia	h	7.9	7.9
		 - p/Qmáxima	h	4.6	4.6
		 - velocidade ascencional(m/h)
		 - p/ Qmédia	m/h	0.63	0.63
		 - p/Qmáxima	m/h	1.08	1.08
		 -taxa de aplicação volumétrica (m3/m3.d)
		 - p/ Qmédia	m3/m3.d	3.0	3.0
		 - p/Qmáxima	m3/m3.d	5.2	5.2
		 -carga orgânica volumétrica	kg DQO/m3.d	2.4	2.4
		Produção de lodo	kg MS/d	6,314	8,419
		Teor de sólidos	%	3%	3%
		Volume de lodo	m3/d	210.5	280.6
		ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA?		NÃO	NÃO
		Estimativa das eficiências e concentrações do efluente
		EDBO = (1 – 0,70 x TDH-0,50)
		EDBO = eficiência de remoção de DBO	%	75%	75%
		EDQO = (1 – 0,68 x TDH-0,50)		76%	76%
		EDQO = eficiência de remoção de DQO	%
		Remoção de DBO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		Remoção de DQO no RAFA adotada para o projeto	%	50%	50%
		(MBBR ) / IFAS	UNIDADE	1. etapa	2. etapa
		Vazões afluentes
		média	l/s	1,305	1,740
		máxima	l/s	2,233	2,989
		média	m3/d	112,752	150,336
		máxima	m3/d	192,931	258,232
		Cargas afluentes
		Carga afluente de DBO	kgDBO/d	33,826	45,101
		Carga afluente de DQO	kgDQO/d	67,651	90,202
		Carga afluente nitrogenio total (NTK)	kg N/d	5,638	7,517
		Nitrogenio oxidável	kgN/d	5,074	6,765
		Concentração TKN	mg/L	50	50
		Concentração de DQO	mg/L	600	600
		Concentração DBO	mg/L	300	300
		Consumo de DQOp/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N	2.86	2.86
		N amoniacal máximo no efluente	mg/L	5	5
		Nitrogenio a oxidar	kgN/d	5,074	6,765
		Dimensionamento do meio suporte
		IDADE DO LODO PROPOSTA	dias	7	7
		Produção de lodo estimada	kg SS/kg DBOrem	0.6	0.6
		Produção de lodo estimada	kg/d	18,266	24,354
		F/M proposto	kg DBO/kg SSVTA.d	0.5	0.5
		SSVTA/SSTA	%	75%	75%
		BIOMASSA REQUERIDA	kg	67,651	90,202
		Área específica do meio suporte	m2/m3	650	650
		SSTA adotado	mg/L	3500	3,500
		Massa de biofilme fixa ao meio suporte	g SST/m2	8.0	8.0
		Volume do tanque de aeração	m3	15,552	20,736
		Volume ocupado com meio suporte	%	50%	50%
		Volume meio suporte	m3	7,776	10,368
		Volume com lodo disperso	m3	7,776	10,368
		Massa de lodo dispersa	kg	40,435	53,914
		Massa de lodo aderida	kg	27,216	36,288
		Massa de lodo total	kg	67,651	90,202
		Área de meio suporte 	m2	5,054,400	6,739,200
Alt. 2 Dec Pri + MBBR
				PROPOSTA ETEP - DECANTADOR PRIMÁRIO + MBBR
				ALTERNATIVA IIC
			unid	1. etapa	2. etapa
		Informações do Estudo de Concepção
		População	hab	375,000	500,000
		Alcance		2,010	2,023
		Esgoto per capita	L/hab.d	211	212
		Contribuição não doméstica (% dom.)	%	7.95%	7.95%
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		Coeficiente K1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		Vazão média resultante	L/s
		doméstica 	L/s	916	1,227
		doméstica + infiltração		1,061	1,406
		não doméstica		incluído na doméstica
		total média		1,061	1,406
		total máxima		1,793	2,387
		Dados do projeto ETEP
		vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
		vazão máxima horária afluente	l/s	2,233	2,989
		nº de módulos		3	4
		vazão por módulo	L/s	435	435
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		carga orgânica média	kg DBO/d	45,101	60,134
		Carga de sólidos afluente	kg SST/d	45,101	60,134
		Carga TKN	kg TKN/d	5,638	7,517
		PRE DIMENSIONAMENTO
		% Vazão afluente ao tratamento primario		100%	100%
		Eficiencias requeridas
		DBO5 (mínimo)	%	90%	90%
		N total (máximo no efluente)	mg/L	15	15
		N - NH4	mg/L	5	5
		N - NO3	mg/L	10	10
		Vazões de projeto Decantador Primário		1. etapa	2. etapa
		 - média diária 	l/s	1,305	1,740
		 - máxima horaria	l/s	2,233	2,989
		 - média diária 	m3/d	112,752	150,336
		 - máxima horaria	m3/d	192,931	258,232
		TRATAMENTO PRIMARIO
		Carga orgânica afluente
		DBO5	kg DBO/d	45,101	60,134
		DQO	kg DQO/d	90,202	120,269
		Parâmetros de dimensionamento Decantador primário
		Tempo de detenção
		 - para vazão média	h		< 6
		 - para vazão máxima	h		> 1
		Taxa de aplic hidráulica
		 - para vazão máxima <	m3/m2.d		40
		 - para vazão máxima <	m3/m2.d		90
		Velocidade horizontal	mm/s		< = 50
		Eficiencias de remoção		med	max
		SST	%	40%	60%
		DBO5	%	25%	35%
		Dimensões
		 - relação comprimento/largura		= > 2:1	4:1
		 - altura lateral de água	m	3,5	4,5
		 - declividade de fundo	%	1
		 - relação comprimento/profundidade		= > 4:1
		 - relação largura/ profundidade minima		= > 2:1
		Dimensionamento:
		 - número de decantadores		12	16
		 - altura útil	m	4.0	4.0
		 - comprimento	m	30.0	30.0
		 - largura	m	8.0	8.0
		 - área unitária	m2	240.0	240.0
		 - área total	m2	2,880	3,840
		 - Taxa de aplicação hidráulica média	m3/m2.d	39	39
		 - Taxa de aplicação hidráulica máxima	m3/m2.d	67	67
		 - volume total	m3	11,520	15,360
		 - tempo de detenção total
		 - p/ Qmédia	h	2.5	2.5
		 - p/Qmáxima	h	1.4	1.4
		 - velocidade longitudinal (m/h)
		 - p/ Qmédia	mm/s	3.40	3.40
		 - p/Qmáxima	mm/s	5.82	5.84
		 - Relação comprimento / profundidade	m/m	7.5	7.5
		 - Relação comprimento / largura	m/m	3.8	3.8
		 - Relação largura / profundidade	m/m	2.0	2.0
		Estimativa das eficiências e concentrações do efluente
		Remoção de DBO adotada para o projeto	%	35%	35%
		Remoção de SST adotada para o projeto	%	50%	50%
		Lodo removido no decantador primário
		quantidade de sólidos removidos	kg/d	22,550	30,067
		% sólidos no lodo	%	4%	4%
		volume de lodo	m3/d	563.8	751.7
		ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR REQUERIDA?		SIM	SIM
		(MBBR ) / IFAS	UNIDADE	1. etapa	2. etapa
		Vazões afluentes
		média	l/s	1,305	1,740
		máxima	l/s	2,233	2,989
		média	m3/d	112,752	150,336
		máxima	m3/d	192,931	258,232
		Cargas afluentes
		Carga afluente de DBO	kgDBO/d	29,316	39,087
		Carga afluente de DQO	kgDQO/d	58,631	78,175
		Carga afluente nitrogenio total (NTK)	kg N/d	5,638	7,517
		Nitrogenio oxidável	kgN/d	5,074
.: .:
estimado 90% N total	6,765
.: .:
estimado 90% N total
		Concentração TKN	mg/L	50	50
		Concentração de DQO	mg/L	520	520
		Concentração DBO	mg/L	260	260
		Consumo de DQOp/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N	2.86	2.86
		N amoniacal máximo no efluente	mg/L	5	5
		Nitrogenio a oxidar	kgN/d	5,074	6,765
		Dimensionamento do meio suporte
		Área específica do meio suporte	m2/m3	500	500
		Taxa de oxidação de nitrogênio esperada	g N-NH3/m2.d	0.80	0.80
		Carga de nitrogenio a oxidar	kg N/d	5,074	6,765
		Área de meio suporte requerida	m2	6,342,300	8,456,400
		Volume do meio suporte	m3	12,685	16,913
		Massa de biofilme fixa ao meio suporte	g SST/m2	8.0	8.0
		Biomassa aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Taxa de aplicação de DBO ao meio suporte	g DBO/m2.d	0.6	0.6
		Relação volume do meio suporte / volume reator
.: .:
adotado			
.: .:
estimado 90% N total	0.3	0.3
		Volume requerido para o reator	m3	42,282	56,376
		Volume adotado de reator	m3	42,282	56,376
		Número de unidades		3.0	4.0
		Altura do tanque	m	6.0	6.0
		área unitária	m2	2,349	2,349
		comprimento	m	84.0	84.0
		largura	m	28	28
		volume unitário	m3	14,112	14,112
		volume total resultante	m3	42,336	56,448
		Volume do meio suporte adotado	m3	12,701	16,934
		Área resultante	m2	6,350,400	8,467,200
		Carga volumétrica resultante	kg DBO5/m3.d	0.69	0.69
		Taxa de aplicação superficial de NTK resultante	g NTK/m2.d	0.80	0.80
		CAMARA ANÓXICA
		tempo de detenção estimado	h	2.2	2.2
		volume requerido	m3	10,336	13,781
		volume adotado	m3	10,336	13,781
		nº de unidades		3	4
		Dimensões
		 altura de água	m	6.0	6.0
		 largura	m	28.0	28.0
		 comprimento	m	21.0	21.0
		 volume unitário		3,528	3,528
		 volume total		10,584	14,112
		SSTA na câmara anóxica	mg/L	2,500	2,500
		SSTA resultante	kg	26,460	35,280
		SSVTA	kg	19,845	26,460
		F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d	1.48	1.48
		SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d	0.23	0.23
		NO3 removido	kg/d	4,564	6,086
		NO3 no efluente	kg	509	679
		NO3 no efluente	mg/L	5	5
		DQO afluente	kg/d	58,631	78,175
		DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d	13,054	17,405
		DQO efluente da câmara anóxica	kg/d	45,577	60,769
		DBO efluente dacâmara anóxica	kg/d	22,788	30,385
		DBO efluente da câmara anóxica	mg/L	202	202
		Tanque de aeração
		SSTA no tanque de aeração	mg/l	2,500	2,500
		SSVTA/SSTA	%	75%	75%
		Volume do reator	m3	42,336	56,448
		Volume do reator não ocupado por meio suporte	m3	29,635	39,514
		SSTA	kg	74,088	98,784
		fator de carga	kg DBO/kg SSTA.d	0.31	0.31
		Relação A/M	kg DBO/kg SSVTA.d	0.41	0.41
		Massa de lodo aderida ao meio suporte	kg SSTA	50,803	67,738
		Massa de lodo na câmara anóxica	kg SSTA	25,839	34,452
		Massa total de lodo no sistema	kg SSTA	150,730	200,974
		Massa de SSVTA	kg SSVTA	113,048	150,730
		Excesso de lodo		0.8	0.8
		Excesso de lodo	kg/d	21,811	29,081
		Concentr lodo extraído do dec sec.	%	0.8%	0.8%
		Volume de lodo removido	m3/d	2,726	3,635
		Idade do lodo	d	6.9	6.9
		Idade do lodo (só lodo disperso no tanque aeração)	d	4.6	4.6
		ESTABILIZAÇÃO DO LODO		SIM	SIM
		Volume total
		 volume REATOR	m3	42,336	56,448
		 volume camara anóxica	m3	10,584	14,112
		 TOTAL	m3	52,920	70,560
		Tempo de detenção resultante	h	11	11
		 câmara anóxica	h	2.3	2.3
		 reator	h	9.0	9.0
		SISTEMA DE AERAÇÃO
		DBO afluente( média)	kg/d	29,316	39,087
		Carga de Nitrogênio afluente		5,638	7,517
		Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d	5,074	6,765
		Relação O2requerido/DBO aplicado		1.2	1.2
		Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d		35,179	46,905
		O2requerido p/ nitrificação		4.5	4.5
		Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d		22,832	30,443
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d	3.0	3.0
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d	13,693	18,257
		Demanda total de O2(média)	kg/d	44,318	59,090
		Coeficiente de pico		1.30	1.30
		Demanda total máxima de O2, kg/d	kg/d	57,613	76,818
		Demanda total máxima de O2, kg/h	kg/h	2,401	3,201
		Demanda média de oxigênio	kg/d	53,093	70,790
			kg/h	2,212	2,950
		Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l	3	3
		Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l	9.17	9.17
		fator alfa		0.8	0.8
		fator Beta		1	1
		Temperatura C	ºC	13	13
		Altitude local	m	526	526
		Pressão atmosférica local, m	m 	9.7	9.7
		Pressão atmosférica,em condições normais, m	m	10.33	10.33
		Fator U		0.94	0.94
		Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC	10.60	10.60
		Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC	9.17	9.17
		Fator R		1.16	1.16
		Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
		 -OC/d	kg O2/d	103,326	137,768
		 -OC/h	kg O2/h	4,305	5,740
		Teor de O2 no ar	%	23%	23%		Demanda de oxigenio (condições padrão)
		Peso específico do ar	kg/m3	1.2	1.2
		Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	%	20%	20%
		Vazão de ar 	Nm3/h	77,994	103,991
		RESUMO
		Demanda de oxigenio (condições de operação)
		média	kg/d	53,093	70,790
		máxima	kg/d	69,021	92,028
												
Teresa: Teresa:
pé cúbico por minuto
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	Capacidade de oxigenação (condições padrão)
		média	kg/d	103,326	137,768
		máxima	kg/d	134,324	179,098
		Vazão de ar
		média	Nm3/h	77,994	103,991
		máxima	Nm3/h	101,392	135,189
		média	Nm3/min	1,300	1,733
		máxima	Nm3/min	1,690	2,253
		vazão pordifusor estimada	Nm3/min	0.07	0.07
		Nº de difusores		24,141	32,188
							P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
		taxa de aplicação de ar						29,7 n e
		média	Nm3ar/kg DBO aplic	64	64
		máxima		83	83
		Peso de ar por soprador (máx)	kg/s	5.63	5.63		W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s	0.00
		Potencias estimadas						 	 	 	 
		nº de sopradores		6	8		R=			8.314
		Vazão de ar por soprador	Nm3/min	282	282
		Potencia unitária máxima requerida (kW)		370	370
		potencia unitária	CV	490	490		T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5
		potencia total	CV	2,940	3,920
							p1 =	pressão entrada		1	atm		°K
		DECANTADOR SECUNDÁRIO					p2=	pressão saída		1.8	atm
							n=	constante		0.283
		Decantador Secundário					e=	eficiencia do compressor		0.8
				inicial	final
		Vazões de dimensionamento
		 - média diária	l/s	1,305	1,740
		 - média diária	m3/h	4,698	6,264
		 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s	1,273	1,687
		 - máxima horária(Qmax)	l/s	2,233	2,989
		 - sólidos em suspensão	mg/l	2,500	2,500
		 - retorno de lodo (max)	l/s	1,305	1,740
		Sólidos aplicados ao decantador
		 - média	kg/d	563,760	751,680
		 - máximo	kg/d	764,208	1,021,421
		Decantador secundário após MBBR
		Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.67	0.67
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.0	1.0
		Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d	144	144
		Área requerida
		 . Com Qmedio	m2	7,012	9,349
		 . Com Qmáximo	m2	8,039	10,760
		número de decantadores propostos		6	8
		diâmetro	m	40	40
		área unitária	m2	1,256	1,256
		área total	m2	7,536	10,048
		Taxa de aplicação hidráulica resultante
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.62	0.62
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.07	1.07
		Taxas de aplicação resultantes
		Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.75	0.71
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.28	1.22
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	75	75
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	101	102
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	90	85
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	122	116
		RESUMO - DEC PRIMARIO + MBBR
				ALTERNATIVA IIC
			unid	1. etapa	2. etapa
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		DECANTADORES PRIMARIOS
		Nº de unidades		12	16
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	30.0	30.0
		 - largura	m	8.0	8.0
		 - altura útil	m	4.0	4.0
		Volume total de tanques 	m3	11,520	15,360
		REATOR BIOLÓGICO
		Nº de unidades		3.0	4.0
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	84.0	84.0
		 - largura	m	28	28
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	42,336	56,448
		Volume total de meio suporte 	m3	12,701	16,934
		Tempode detenção	horas	9	9
		CAMARA ANÓXICA
		Nº de unidades		3	4
		Dimensões unitárias 	m
		 - comprimento	m	21.0	21.0
		 - largura	m	28.0	28.0
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	10,584	14,112
		DECANTADOR SECUNDÁRIO
		Nº de unidades		6	8
		Dimensões unitárias 	m
		 - diâmetro	m	40.0	40.0
		 - altura lateral de água	m	3.5	3.5
		Volume total útil de tanques 	m3	26,376	35,168
		POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV	2,940	3,920
		LODO PRODUZIDO
		Lodo proveniente do DECANTADOR PRIMARIO
		 - matéria sólida	kg/d	22,550	30,067
		 - concentração	%	4%	4%
		 - volume diário	m3/d	563.8	751.7
		Excesso de lodo biológico
		 - matéria sólida	kg/d	21,811	29,081
		 - concentração	%	0.8%	0.8%
		 - volume diário	m3/d	2,726	3,635
		Bombeamento do lodo para adensadores
		 - nº de bombas		2.0	2.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	16.0
		 - vazão unitária	m3/h	113.6	113.6
		Total de lodo produzido	kg MS/d	44,361	59,148
		Adensadores de lodo 
		 - nº de adensadores		3.0	3.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	16.0
		 - vazão unitária	m3/h	75.7	75.7	preço unitário	236,900.00
		Lodo adensado
		 - matéria sólida	kg/d	20,720	27,627
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	518	691
		Lodo para desidratação
		 - matéria sólida	kg/d	43,271	57,694
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	1,082	1,442
		Centrífugas de desidratação
		nº de unidades		3	3
		horas de funcionamento por dia	h/d	12	16
		vazão unitária	m3/h	30	30	preço unitário	451,018.00
		Lodo desidratado
		 - matéria sólida	kg/d	41,107	54,809
		 - concentração	%	20.0%	20.0%
		 - torta diária	t/d	206	274
		Cal para estabilização
		Dosagem estimada	%	20.0%	20.0%
		quantidade de cal requerida	kg/d	8,221	10,962
		Torta de lodo estabilizada
		 - matéria sólida	kg/d	49,328	65,771
		 - concentração	%	23.1%	23.1%
		 - torta diária	t/d	214	285
Aeraç prolong
		ALTERNATIVA III - SÓ AERAÇÃO PROLONGADA (SEM RAFA E SEM MBBR)
				ALTERNATIVA III
			unid	1. etapa	2. etapa
		Informações do Estudo de Concepção
		População	hab	375,000	500,000
		Alcance		2,010	2,023
		Esgoto per capita	L/hab.d	211	212
		Contribuição não doméstica (% dom.)	%	7.95%	7.95%
		Vazão de infiltração	L/s	145	179
		CoeficienteK1		1.2	1.2
		Coeficiente K2		1.5	1.5
		Vazão média resultante	L/s
		doméstica 	L/s	916	1,227
		doméstica + infiltração		1,061	1,406
		não doméstica		incluído na doméstica
		total média		1,061	1,406
		total máxima		1,793	2,387
		Dados do projeto ETEP
		vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
		vazão máxima afluente	l/s	2,233	2,989
		nº de módulos		3	4
		vazão por módulo	L/s	435	435
		DBO/hab	g/hab.d	120.3
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184)	120.3
		TKN (estimado)	g/hab.d	15.0
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184)	15.0
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		carga orgânica média	kg DBO/d	45,101	60,134
		Carga de sólidos afluente	kg SST/d	45,101	60,134
		Carga TKN	kg TKN/d	5,638	7,517
		PRE DIMENSIONAMENTO
		Vazões de projeto		1. etapa	2. etapa
		 - média diária 	l/s	1,305	1,740
		 - máxima horaria	l/s	2,233	2,989
		 - média diária 	m3/d	112,752	150,336
		 - máxima horaria	m3/d	192,931	258,232
		Eficiencias requeridas
		DBO5 (mínimo)	%	90%	90%
		N total (máximo no efluente)	mg/L	15	15
		N - NH4	mg/L	5	5
		N - NO3	mg/L	10	10
		TRATAMENTO BIOLÓGICO	UNIDADE	1. etapa	2. etapa
		Vazões afluentes
		média	l/s	1,305	1,740
		máxima	l/s	2,233	2,989
		média	m3/d	112,752	150,336
		máxima	m3/d	192,931	258,232
		Cargas afluentes
		Carga afluente de DBO	kgDBO/d	45,101	60,134
		Carga afluente de DQO	kgDQO/d	90,202	120,269
		Carga afluente nitrogenio total (NTK)	kg N/d	5,638	7,517
		Nitrogenio oxidável	kgN/d	5,074
.: .:
estimado 90% N total	6,765
.: .:
estimado 90% N total
		Concentração TKN	mg/L	50	50
		Concentração de DQO	mg/L	800	800
		Concentração DBO	mg/L	400	400
		Consumo de DQOp/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N	2.86	2.86
		N amoniacal máximo no efluente	mg/L	5	5
		Nitrogenio a oxidar	kgN/d	5,074	6,765
		CAMARA ANÓXICA
		tempo de detenção estimado	h	1.2	1.2
		volume requerido	m3	5,638	7,517
		volume adotado	m3	9,396	12,528
		nº de unidades		3	4
		Dimensões
		 altura de água	m	6.0	6.0
		 largura	m	28.0	28.0
		 comprimento	m	19.0	19.0
		 volume unitário		3,192	3,192
		 volume total		9,576	12,768
		SSTA na câmara anóxica	mg/L	3,500	3,500
		SSTA resultante	kg	33,516	44,688
		SSVTA	kg	25,137	33,516
		F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d	1.79	1.79
		SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d	0.32	0.32
		NO3 removido	kg/d	8,044	10,725
		NO3 no efluente	kg	0	0
		NO3 no efluente	mg/L	0	0
		DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d	23,005	30,674
		DQO efluente da câmara anóxica	kg/d	67,196	89,595
		DBO efluente da câmara anóxica	kg/d	33,598	44,797
		DBO efluente da câmara anóxica	mg/L	298	298
		Tanque de aeração
		SSTA no tanque de aeração	mg/l	3,500	3,500
		SSVTA/SSTA	%	75%	75%
		fator de carga	kg DBO/kg SSTA.d	0.09	0.09
		Relação A/M	kg DBO/kg SSVTA.d	0.12	0.12
		Volume requerido para o reator	m3	106,661	142,214
		SSTA	kg	373,312	497,750
		Tempo de detenção resultante	horas	23	23
		Volume adotado de reator	m3	106,661	142,214
		Número de unidades		6.0	8.0
		Altura útil do tanque	m	6.0	6.0
		área unitária	m2	2,963	2,963
		comprimento	m	106.0	106
		largura	m	28	28
		volume unitário	m3	17,808	17,808
		volume total resultante	m3	106,848	142,464
		Massa de lodo na câmara anóxica	kg SSTA	32,886	43,848
		Massa total de lodo no sistema	kg SSTA	406,198	541,598
		Massa de SSVTA	kg SSVTA	304,649	406,198
		Excesso de lodo	kg MS/kg DBO rem.	0.8	0.8
		Excesso de lodo	kg/d	32,473	43,297
		Concentr lodo extraído do dec sec.	%	0.8%	0.8%
		Volume de lodo removido	m3/d	4,059	5,412
		Idade do lodo 	d	12.5	12.5
		ESTABILIZAÇÃO DO LODO		NÃO	NÃO
		Volume total
		 volume REATOR	m3	106,661	142,214
		 volume camara anóxica	m3	9,576	12,768
		 TOTAL	m3	116,237	154,982
		Tempo de detenção resultante	h	25	25
		 câmara anóxica	h	2.0	2.0
		 reator	h	22.7	22.7
		SISTEMA DE AERAÇÃO
		DBO afluente( média)	kg/d	45,101	60,134
		Carga de Nitrogênio afluente		5,638	7,517
		Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d	5,074	6,765
		Relação O2requerido/DBO aplicado		1.2	1.2
		Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d		54,121	72,161
		O2requerido p/ nitrificação		4.5	4.5
		Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d		22,832	30,443
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d	3.0	3.0
		Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d	24,132	32,175
		Demanda total de O2(média)	kg/d	52,822	70,429
		Coeficiente de pico		1.30	1.30
		Demanda total máxima de O2, kg/d	kg/d	68,668	91,558
		Demanda total máxima de O2, kg/h	kg/h	2,861	3,815
		Demanda média de oxigênio	kg/d	52,822	70,429
			kg/h	2,201	2,935
		Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l	1.5	1.5
		Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l	9.17	9.17
		fator alfa		0.8	0.8
		fator Beta		1	1
		Temperatura C	ºC	13	13
		Altitude local	m	526	526
		Pressão atmosférica local, m	m 	9.7	9.7
		Pressão atmosférica,em condições normais, m	m	10.33	10.33
		Fator U		0.94	0.94
		Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC	10.60	10.60
		Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC	9.17	9.17
		Fator R		1.16	1.16
		Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
		 -OC/d	kg O2/d	84,558	112,744
		 -OC/h	kg O2/h	3,523	4,698
		Teor de O2 no ar	%	23%	23%
		Peso específico do ar	kg/m3	1.2	1.2
		Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN		
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 55 e 68 mg/L (fonte: M&E pg 184)	
Teresa: Teresa:
típico per capita: entre 8 e 14 mg/L (fonte: M&E pg 184)	
.: .:
estimado 90% N total	
.: .:
estimado 90% N total	%	25%	25%
		Vazão de ar 	Nm3/h	51,061	68,082
		RESUMO
		Demanda de oxigenio (condições de operação)
		média	kg/d	52,822	70,429
		máxima	kg/d	68,668	91,558
		Capacidade de oxigenação (condições padrão)
		média	kg/d	84,558	112,744
		máxima	kg/d	109,925	146,567
		Vazão de ar
		média	Nm3/h	51,061	68,082
		máxima	Nm3/h	66,380	88,506
		taxa de aplicação de ar
		média	Nm3ar/kg DBO aplic	27	27
		máxima		35	35
		Peso de ar por soprador (máx)	kg/s	3.69	3.69			W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s
		Potencias estimadas							 	 	 	 
		nº de sopradores		6	8			R=			8.314
		Potencia unitária máxima requerida (kW)		242	242
		potencia unitária	CV	320	320			T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5
		potencia total	CV	1,920	2,560
		Potencias estimadas
		nº de sopradores		6	8
		potencia unitária	CV	320	320			Potencia requerida
		potencia total	CV	1,920	2,560
								P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
		DECANTADOR SECUNDÁRIO							29,7 n e
		Decantador Secundário
				inicial	final			W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s	0.00
		Vazões de dimensionamento							 	 	 	 
		 - média diária	l/s	1,305	1,740			R=			8.314
		 - média diária	m3/h	4,698	6,264			T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5	°K
		 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s	1,566	2,088
		 - máxima horária(Qmax)	l/s	2,233	2,989			p1 =	pressão entrada		1	atm
		 - sólidos em suspensão	mg/l	3,500	3,500			p2=	pressão saída		1.8	atm
		 - retorno de lodo (max)	l/s	1,305	1,740			n=	constante		0.283
								e=	eficiencia do compressor		0.8
		Sólidos aplicados ao decantador
		 - média diária	kg/d	789,264	1,052,352
		 - máxima diária	kg/d	868,190	1,157,587
		Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.67	0.67
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.0	1.0
		Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d	144	144
		Área requerida
		 . Com Qmedio	m2	7,012	9,349
		 . Com Qmáximo	m2	8,039	10,760
		número de decantadores propostos		6	8
		diâmetro	m	40	40
		área unitária	m2	1,256	1,256
		área total	m2	7,536	10,048
		Taxa de aplicação hidráulica resultante
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.62	0.62
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.07	1.07
		Taxas de aplicação resultantes
		Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	m3/m2.h	0.75	0.71
		 . Com Qmáximo	m3/m2.h	1.28	1.22
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	105	105
		 . Com Qmáximo	kg/m2.d	115	115
		Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
		 . Com Qmedio	kg/m2.d	126	120. Com Qmáximo	kg/m2.d	138	132
		RESUMO - AERAÇÃO PROLONGADA
				ALTERNATIVA III
			unid	1. etapa	2. etapa
		Concentração DBO	mg/l	400	400
		Concentração SST	mg/l	400	400
		Concentração N total	mg/l	50	50
		REATOR BIOLÓGICO
		Nº de unidades		6.0	8.0
		Dimensões unitárias 
		 - comprimento	m	106.0	106.0
		 - largura	m	28	28
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	106,848	142,464
		CAMARA ANÓXICA
		Nº de unidades		3	4
		Dimensões unitárias 	m
		 - comprimento	m	19.0	19.0
		 - largura	m	28.0	28.0
		 - altura útil	m	6.0	6.0
		Volume total útil de tanques 	m3	9,576	12,768
		VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES ( Reator Biológico + câmara anóxica)	m3	116,424	155,232
		DECANTADOR SECUNDÁRIO
		Nº de unidades		6	8
		Dimensões unitárias 	m
		 - diâmetro	m	40.0	40.0
		 - altura lateral de água	m	3.5	3.5
		Volume total útil de tanques 	m3	26,376	35,168
		POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV	1,920	2,560
		LODO PRODUZIDO
		Excesso de lodo biológico
		 - matéria sólida	kg/d	32,473	43,297
		 - concentração	%	0.8%	0.8%
		 - volume diário	m3/d	4,059	5,412
		Total de lodo produzido	kg MS/d	32,473	43,297
		Bombeamento do lodo para adensadores
		 - nº de bombas		2.0	2.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	16.0
		 - vazão unitária	m3/h	169.1	169.1
		Adensadores de lodo 
		 - nº de adensadores		2.0	2.0
		 - horas de funcionamento	h/d	12.0	16.0
		 - vazão unitária	m3/h	169.1	169.1
		Lodo adensado
		 - matéria sólida	kg/d	30,849	41,132
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	771	1,028
		Lodo para desidratação
		 - matéria sólida	kg/d	30,849	41,132
		 - concentração	%	4.0%	4.0%
		 - volume diário	m3/d	771	1,028
		Centrífugas de desidratação
		nº de unidades		2	2
		horas de funcionamento por dia	h/d	12	16
		vazão unitária	m3/h	32.1	32.1
		Lodo desidratado
		 - matéria sólida	kg/d	29,306	39,075
		 - concentração	%	20.0%	20.0%
		 - volume diário	m3/d	147	195
		Cal para estabilização
		Dosagem estimada	%
		quantidade de cal requerida	kg/d	0	0
Alt. 3 Valo oxidação
	DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE TRATAMENTO BIOLÓGICO COM NITRIFICAÇÃO E DESNITRIFICAÇÃO SIMULTANEA (SEM DECANTADOR PRIMÁRIO)
	ALT 3			III
				1. etapa	final
	Vazão afluente		m3/d	112,752	150,336
			l/s	1305	1740
	Esgoto bruto:
	DBO (total)		mg/l	400	400
	DBO solúvel		mg/l	360	360
	DBO solúvel		%	90%	90%
	SST		mg/l	200	200
	SSV		mg/l	150	150
	TKN		mg/l	50	50
	TP		mg/l	10	10
	DQOt (total)		mg/l	800	800
	DQOb biodegradável	1,6 BOD	mg/l	640	640
	DQOnb (não biodegradável)		mg/l	160	160
	DQO rb
.: 
DQO rapidamente biodegradável	15 a 25% DQOb	mg/l	128	128
	Tempertura			12ºC	12ºC
	DQO/DBO
	Esgoto tratado (requerido)
	DBOefluente	< 	mg/l	10	10
	N-NH4	<	mg/L	5	5
	NO3	<	mg/l	15	15
	Cálculos:
	DQOb (biodegradavel)	1,6*DBO		640	640
	DQObs (biodegr solúvel)	1,6*DBOs		576	576
	DQObp (biodegr particulada)	DQOb-DQObs		64	64
	DQO nb (não biodegradável)	DQOt-DQOb		160	160
	DQOs efluente (não biodegr.)	DQOs-DQObs		64	64
	SSVnb (não biodegradavel)	(1-DQObp/DQOp)*SSV
				A 12 ºC	A 12 ºC
	μn,m 		g/g.d	0.44	0.44
	Kn, 20ºC		g/m3	0.49	0.49
	kdn, 20ºC		g/g.d	0.06	0.06
	N - NH4 efluente		g/m3	0.5	0.5
	OD		mg/l	0.5	0.5
	K0		g/m3	0.5	0.5
	μn = (μn,m*N/(Kn+N))*(OD/(K0+OD))-Kd,n			0.051	0.051
	Idade do lodo	1/μn	d	19.57	19.57
	Fator de segurança	TKN max/ TKN		1.3	1.3
	Idade do lodo de projeto (SRT)		d	25.43	25.43
	Produção de biomassa (Px,bio)	Px,bio= QY*(S0-S)/(1+kd*SRT)+fd*kd*Q*Y*(S0-S)*SRT/(1+kd*SRT)+Q*Yn*Nox/(1+Kd,n*SRT)
	Vazão		m3/d	112,752	150,336
	Y		g SSV/g DQO	0.4	0.4
	S0 (=DQOb)	 = 1,6 DBO	mg/l	640	640
	Kd	a 20 ºC	g/g.d	0.088	0.088
	μm		g/g.d	3.5	3.5
	Ks		g bDQO/m3	20	20
	S = Ks*(1+Kd*SRT)/((SRT*(μm-Kd)-1)		g bDQO/m3	0.75	0.75
	Yn	g SSV/g Nox		0.12	0.12
	NOx	80%	TKN
	NOx		mg/l	40	40
	Px, bio		kg/d	9,235	12,313
	Nox = (TKN-Ne-0,12*Px,bio/Q)		mg/L	39.67	39.67
	Determinação do SSTA
	Px, Vss		kg/d	11,490	15,320
	Px, TSS		kg/d	15,320	20,426
	SSVTA		kg	292,243	389,657
	SSTA		kg	389,657	519,542
	SSTA		mg/L	3500	3500
	Volume Tanque de aeração		m3	111,330	148,441
	Tempo de detenção		h	23.7	23.7
	F/M	kg DBO/kg SSTA.d		0.12	0.12
		kg DBO/kg SSVTA.d		0.09	0.09
		kg TKN/kg SSTA.d		0.014	0.014
		kg Nox/kg SSTA.d		0.011	0.011
	Carga volumétrica	kg DBO/m3.d		0.405	0.405
	Produção de lodo
	Px, SSV		kg/d	11,490	15,320
	Px, SST		kg/d	15,320	20,426
	DBO removida		kg/d	43,973	58,631
			kgSSV/kg DBOrem	0.261	0.261
			kgSSV/kg DBOafl	0.255	0.255
	Valo de oxidação
	SSTA no tanque de aeração	mg/l		3,500	3,500
	SSVTA/SSTA	%		75%	75%
	Volume do reator	m3		111,330	148,441
	Número de unidades			6	8
	comprimento	m		600	600
	largura	m		8	8
	altura de água	m		4.5	4.5
	Volume total resultante	m3		130,052	173,252
	SSTA	kg		455,183	606,383
	Idade do lodo resultante (SRT)	dias		30	30
	F/M resultante	kg DBO/kg SSTA.d		0.10	0.10
		kg DBO/kg SSVTA.d		0.13	0.13
	SDNR
	An = 1,0-1,42*Y+ (1,42*kd*Y*SRT)/(1+kd*SRT)		g O2/g bDQO	0.84	0.84
	Ynet = Y/(1+kd*SRT)		g SSV/gbDQO	0.11	0.11
	SDNRb = 0,175*An/(Ynet*SRT)		g NO3-N/g biomassa.d	0.045	0.045
	Fração de biomassa no licor misto (assumido)		g biomassa/g MLVSS	0.400	0.400
	Concentração de biomassa no licor misto		g biomassa/m3	1,050	1,050
	N-NO3 no tanque de aeração (estimado)		g N-NO3/m3	35	35
	Remoção esperada de nitrato		mg/L N-NO3	20	20
	Remoção de nitrato esperada		kg/d	2,255	3,007
	Remoção de nitrato em condições anóxicas = SDNR*Xb*V		kg/d	5,058	6,745
	Determinação do tempo diário em condições anóxicas		h/d	10.7	10.7
			% dia	0.45	0.45
	Tempo diário em condições aeróbicas		% dia	0.55	0.55
	Idade do lodo (condições aeróbicas)			16.47	16.45
	 volume REATOR	m3		130,052	173,252
	Tempo de detenção resultante	h		27.7	27.7
	SISTEMA DE AERAÇÃO
	DBO afluente( média)	kg/d		45,101	60,134
	Carga de Nitrogênio afluente	kg/d		5,638	7,517
	Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d		4,510	6,013
	Relação O2requerido/DBO aplicado			1.2	1.2
	Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d			54,121	72,161
	O2requerido p/ nitrificação			4.5	4.5
	Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d			20,295	27,060
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d		3.0	3.0
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d		6,765	9,020
	Demanda total de O2(média)	kg/d		67,651	90,202
	Coeficiente de pico			1.30	1.30
	Demanda média de oxigênio	kg/d		67,651	90,202
	Demanda média de oxigênio	kg/h		2,819	3,758
	Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l		0.5	0.5
	Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l		9.17	9.17
	fator alfa			0.8	0.8
	fator Beta			1	1
	Temperatura C	ºC		13	13
	Altitude local	m		526	526
	Pressão atmosférica local, m	m 		9.7	9.7
	Pressão atmosférica,em condições normais, m	m		10.33	10.33
	Fator U			0.94	0.94
	Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC		10.60	10.60
	Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC		9.17	9.17
	Fator R			1.16	1.16
	Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
	 -OC/d	kg O2/d		96,841	129,122
	 -OC/h	kg O2/h		4,035	5,380
	Aeradores mecânicos
	nº de aeradores por tanque			5.0	5.0
	nº de tanques
.: .:
estimado
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN			6.0	8.0
	nº total de aeradores			30.0	40.0
	Eficiencia de transferencia estimada	kg O2/kWh		1.5	1.5
	Potência requerida total	kW		2690.0	3586.7
	Potência unitária requerida 	kW 		89.7	89.7
	Fator de pico			1.3	1.3
	Potencia unitária requerida	kW		120	120
	Potencia total instalada	kW		3600	4800
	Densidade de potência	W/m3		27.7	27.7
	DECANTADOR SECUNDÁRIO
	Decantador Secundário
				inicial	final
	Vazões de dimensionamento
	 - média diária	l/s		1,305	1,740
	 - média diária	m3/h		4,698	6,264
	 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s		1,958	2,610
	 - máxima horária(Qmax)	l/s		1,793	2,387
	 - sólidos em suspensão	mg/l		3,500	3,500		Linha de retorno de lodo
	 - retorno de lodo (max)	l/s		1,305	1,740		diâmetro	600	mm	2 bombas por elevatória Q bomba = 				435	L/s
							área	0.2826	m2
	Sólidos aplicados ao decantador						velocidade	1.5	m/s
	 - média diária	kg/d		789,264	1,052,352
	 - máxima diária	kg/d		986,580	1,315,440
	Decantador secundário após aeração prolongada
	Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
	 . Com Qmediom3/m2.h		0.67	0.67
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.0	1.0
	Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d		144	144
	Área requerida
	 . Com Qmedio	m2		7,047	9,396
	 . Com Qmáximo	m2		6,455	8,593
	número de decantadores propostos			6	8
	diâmetro	m		40	40
	área unitária	m2		1,256	1,256
	área total	m2		7,536	10,048
	Taxa de aplicação hidráulica resultante
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.62	0.62
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		0.86	0.86
	Taxas de aplicação resultantes
	Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.75	0.71
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.03	0.98
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		105	105
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		131	131
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		126	120
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		157	150
	RESUMO - VALO DE OXIDAÇÃO
				ALTERNATIVA III
		unid		1. etapa	2. etapa
	Concentração DBO	mg/l		400	400
	Concentração SST	mg/l		400	400
	Concentração N total	mg/l		50	50
	REATOR BIOLÓGICO
	Nº de unidades			6	8
	Dimensões unitárias 
	 - comprimento	m		600	600
	 - largura	m		8	8
	 - altura útil	m		4.5	4.5
	Volume total útil de tanques 	m3		132,313	176,417
	Tempo de detenção	horas		27.7	27.7
	DECANTADOR SECUNDÁRIO
	Nº de unidades			6	8
	Dimensões unitárias 	m
	 - diâmetro	m		40.0	40.0
	 - altura lateral de água	m		3.5	3.5
	Volume total útil de tanques 	m3		26,376	35,168
	POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV		4,777	6,370	3674.8643362583	4899.82
	LODO PRODUZIDO
	Excesso de lodo biológico
	 - matéria sólida	kg/d		15,320	20,426
	 - concentração	%		0.8%	0.8%
	 - volume diário	m3/d		1,915	2,553
	Bombeamento do lodo para adensadores
	 - nº de bombas			2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		79.8	79.8
	Total de lodo produzido	kg MS/d		15,320	20,426
	Adensadores de lodo 
	 - nº de adensadores			2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		79.8	79.8		preço unitário	236,900.00
	Lodo adensado
	 - matéria sólida	kg/d		14,554	19,405
	 - concentração	%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		364	485
	Lodo para desidratação
	 - matéria sólida	kg/d		14,554	19,405
	 - concentração	%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		364	485
	Centrífugas de desidratação
	nº de unidades			2	2
	horas de funcionamento por dia	h/d		12	16
	vazão unitária	m3/h		15	15		preço unitário	370,272.00
	Lodo desidratado
	 - matéria sólida	kg/d		13,826	18,435
	 - concentração	%		20.0%	20.0%
	 - torta diária	t/d		69	92
Alt 4 Dec Pri + LA
	DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE TRATAMENTO BIOLÓGICO COM NITRIFICAÇÃO (COM DECANTADOR PRIMÁRIO)
	ALT 4			III			Idade lodo e F/M prof. Roque		e considerando adição de cloreto férrico no decantador secundário
				1. etapa	final		1. etapa	final
	Vazão afluente		m3/d	112,752	150,336		112,752	150,336
			l/s	1305	1740		1305	1740
	Esgoto decantado:
	DBO (total)		mg/l	260	260		260	260
	DBO solúvel		mg/l	234	234		234	234
	DBO solúvel		%	90%	90%		90%	90%
	SST		mg/l	200	200		200	200
	SSV		mg/l	150	150		150	150
	TKN		mg/l	50	50		50	50
	TP		mg/l	10	10		10	10
	DQOt (total)		mg/l	520	520		520	520
	DQOb biodegradável	1,6 BOD	mg/l	416	416		416	416
	DQOnb (não biodegradável)		mg/l	104	104		104	104
	DQO rb
.: 
DQO rapidamente biodegradável	15 a 25% DQOb	mg/l	83.2	83.2		83.2	83.2
	Tempertura			12ºC	12ºC		20ºC	20 ºC
	DQO/DBO
	Esgoto tratado (requerido)
	DBOefluente	< 	mg/l	10	10
	N-NH4	<	mg/L	5	5
	NO3	<	mg/l	15	15		129096
	Cálculos:
	DQOb (biodegradavel)	1,6*DBO		416	416
	DQObs (biodegr solúvel)	1,6*DBOs		374.4	374.4
	DQObp (biodegr particulada)	DQOb-DQObs		41.6	41.6
	DQO nb (não biodegradável)	DQOt-DQOb		104	104
	DQOs efluente (não biodegr.)	DQOs-DQObs		41.6	41.6
	SSVnb (não biodegradavel)	(1-DQObp/DQOp)*SSV
				A 12 ºC	A 12 ºC		a 20º	a 20º
	μn,m 		g/g.d	0.44	0.44		0.75	0.75
	Kn, 20ºC		g/m3	0.49	0.49		0.74	0.74
	kdn, 20ºC		g/g.d	0.06	0.06		0.08	0.08
	N - NH4 efluente		g/m3	0.5	0.5		0.5	0.5
	OD		mg/l	2	2		2	2
	K0		g/m3	0.5	0.5		0.5	0.5
	μn = (μn,m*N/(Kn+N))*(OD/(K0+OD))-Kd,n			0.118	0.118		0.162	0.162
	Idade do lodo	1/μn	d	8.49	8.49		6.2	6.2
	Fator de segurança	TKN max/ TKN		1.3	1.3
	Idade do lodo de projeto (SRT)		d	11.04	11.04		8	8
	Produção de biomassa (Px,bio)	Px,bio= QY*(S0-S)/(1+kd*SRT)+fd*kd*Q*Y*(S0-S)*SRT/(1+kd*SRT)+Q*Yn*Nox/(1+Kd,n*SRT)
	Vazão		m3/d	112,752	150,336		112,752	150,336
	Y		g SSV/g DQO	0.4	0.4		0.4	0.4
	S0 (=DQOb)	 = 1,6 DBO	mg/l	416	416		416	416
	Kd	a T ºC	g/g.d	0.088	0.088		0.12	0.12
	μm	a TºC	g/g.d	3.5	3.5		6	6
	Ks		g bDQO/m3	20	20		20	20
	S = Ks*(1+Kd*SRT)/((SRT*(μm-Kd)-1)		g bDQO/m3	1.08	1.08		0.85	0.85
	Yn	g SSV/g Nox		0.12	0.12		0.12	0.12
	NOx	80%	TKN
	NOx		mg/l	35	35		35	35
	Px, bio			9,903	13,204		10,014	13,351
	Nox = (TKN-Ne-0,12*Px,bio/Q)		mg/L	38.96	38.96		38.84	38.84
	Determinação do SSTA
	Px, Vss			12,158	16,211		12,269	16,358
	Px, TSS			16,211	21,614		16,358	21,811
	SSVTA		kg	134,198	178,930		98,149	130,865
	SSTA		kg	178,930	238,573		130,865	174,486
	SSTA		mg/L	3500	3500		2500	2500
Teresa: Teresa:
prevê-se que em segunda etapa seja adicionado cloreto férrico diretamente ao decantador, o que elevará a concentração de SSTa para cerca de 3.300 mg/L
	Volume Tanque de aeração		m3	51,123	68,164		52,346	69,795
	Tempo de detenção		h	10.9	10.9		11.1	11.1
	F/M	kg DBO/kg SSTA.d		0.16	0.16		0.22	0.22
		kg DBO/kg SSVTA		0.22	0.22		0.30	0.30
		kg TKN/kg SSTA.d		0.032	0.032		0.043	0.043
		kg Nox/kg SSTA.d		0.025	0.025		0.033	0.033
	Carga volumétrica	kg DBO/m3.d		0.573	0.573		0.56	0.56
	Produção de lodo
	Px, SSV		kg/d	12,158	16,211		12,269	16,358
	Px, SST		kg/d	16,211	21,614		16,358	21,811
	DBO removida		kg/d	28,188	37,584		29,316	39,087
			kgSSV/kg DBOrem	0.431	0.431		0.42	0.42
			kgSSV/kg DBOafl	0.415	0.415		0.42	0.42
	Tanque de aeração
	SSTA no tanque de aeração	mg/l		3,500	3,500		2500	2500
	SSVTA/SSTA	%		75%	75%		0.75	0.75
	Volume do reator	m3		51,123	68,164		52,346	69,795
	Número de unidades			3	4		3	4
	comprimento	m		101	101		104	104
	largura	m		28	28		28	28
	altura de água	m		6	6		6	6
	Volume total resultante	m3		51,123	68,164		52,346	69,795
	SSTA	kg		178,930	238,573		130,865	174,486
	CAMARA ANÓXICA
	tempo de detenção estimado	h		2	2		2	2
	volume requerido	m3		9,396	12,528		9,396	12,528
	volume adotado	m3		9,396	12,528		9,396	12,528
	nº de unidades			3	4		3	4
	Dimensões
	 altura de água	m		6.0	6.0		6.0	6.0
	 largura	m		28.0	28.0		28.0	28.0
	 comprimento	m		18.6	18.6		18.6	18.6
	 volume unitário			3,132	3,132		3,132	3,132
	 volume total			9,396	12,528		9,396	12,528
	SSTA na câmara anóxica	mg/L		3,500	3,500		2,500	2,500
	SSTA resultante	kg		32,886	43,848		23,490	31,320
	SSVTA	kg		24,665	32,886		17,618	23,490
	F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d		1.19	1.19		1.66	1.66
	SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d		0.22	0.22		0.22	0.22
	NO3-N removido	kg/d		5,426	7,235		3,876	5,168
	NO3-N no efluente	kg		211	282		1,762	2,349
	NO3-N no efluente	mg/L		2	2		16	16
	DQO afluente	kg/d		520	520		520	520
	DQO consumida p/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N		2.86	2.86		2.86	2.86
	DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d		15,519	20,692		11,085	14,780
	DQO efluente da câmara anóxica	kg/d		43,112	57,483		47,546	63,395
	DBO efluente da câmara anóxica	kg/d		21,556	28,741		23,773	31,697
	DBO efluente da câmara anóxica	mg/L		191	191		211	211
	Volume total
	 volume REATOR	m3		51,123	68,164		52,346	69,795
	 volume camara anóxica	m3		9,396	12,528		9,396	12,528
	 TOTAL	m3		60,519	80,692		61,742	82,323
	Tempo de detenção resultante	h		12.9	12.9		13.1	13.1
	 câmara anóxica	h		2	2		2	2
	 reator	h		10.9	10.9		11.1	11.1
	SISTEMA DE AERAÇÃO
	DBO afluente( média)	kg/d		29,316	39,087		29,316	39,087
	Carga de Nitrogênio afluente			5,638	7,517		5,638	7,517
	Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d		5,074	6,765		5,074	6,765
	Relação O2requerido/DBO aplicado			1.2	1.2		1.2	1.2
	Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d			35,179	46,905		35,179	46,905
	O2requerido p/ nitrificação			4.5	4.5		4.5	4.5Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d			22,832	30,443		22,832	30,443
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d		3.0	3.0		3.0	3.0
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d		16,279	21,705		11,628	15,503
	Demanda total de O2(média)	kg/d		41,732	55,643		46,383	61,844
	Coeficiente de pico			1.30	1.30		1.30	1.30
	Demanda total máxima de O2, kg/d	kg/d		54,252	72,336		60,298	80,398
	Demanda total máxima de O2, kg/h	kg/h		2,261	3,014		2,512	3,350
	Demanda média de oxigênio	kg/d		41,732	55,643		46,383	61,844
	Demanda média de oxigênio	kg/h		678	904		484	646
	Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l		1.5	1.5		1.5	1.5
	Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l		9.17	9.17		9.17	9.17
	fator alfa			0.8	0.8		0.8	0.8
	fator Beta			1	1		1	1
	Temperatura C	ºC		13	13		13	13
	Altitude local	m		526	526		526	526
	Pressão atmosférica local, m	m 		9.7	9.7		9.7	9.7
	Pressão atmosférica,em condições normais, m	m		10.33	10.33		10.33	10.33
	Fator U			0.94	0.94		0.94	0.94
	Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC		10.60	10.60		10.60	10.60
	Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC		9.17	9.17		9.17	9.17
	Fator R			1.16	1.16		1.16	1.16
	Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
	 -OC/d	kg O2/d		66,806	89,074		74,251	99,001
	 -OC/h	kg O2/h		2,784	3,711		3,094	4,125
	Teor de O2 no ar	%		23%	23%		23%	23%
	Peso específico do ar	kg/m3		1.2	1.2		1.2	1.2
	Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	%		25%	25%		25%	25%
	Vazão de ar 	Nm3/h		40,342	53,789		44,838	59,783
	RESUMO
	Demanda de oxigenio (condições de operação)
	média	kg/d		41,732	55,643		46,383	61,844
	máxima	kg/d		54,252	72,336		60,298	80,398
	Capacidade de oxigenação (condições padrão)
	média	kg/d		66,806	89,074		74,251	99,001
	máxima	kg/d		86,847	115,797		96,526	128,702
	Vazão de ar
	média	Nm3/h		40,342	53,789		44,838	59,783										874	m3 min (max)
	máxima	Nm3/h		52,444	69,925		58,289	77,719											P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
	média	Nm3/min		672	896		747	996
	máxima	Nm3/min		874	1,165		971	1,295
	vazão pordifusor estimada	Nm3/min		0.07	0.07		0.07	0.07										PROPOSTA BF DIAS
	Nº de difusores			12,487	16,649		13,878	18,504										R$ 1,061,368
	Nº de difusores por tanque			4,162	4,162		4,626	4,626
	taxa de aplicação de ar																			29,7 n e
	média	Nm3ar/kg DBO aplic		33.0	33.0		36.7	36.7
	máxima			43	43		48	48
	Peso de ar por soprador (máx)	kg/s		5.83	5.83		6.48	6.48											W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s
	Potencias estimadas																			 	 	 	 
	nº de sopradores			3	4		3	4											R=			8.314
	vazão de ar por soprador	Nm3/min		291	291		324	324
	Potencia unitária máxima requerida (kW)			383	383		425	425
	potencia unitária	CV		510	510		560	560											T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5
	potencia total	CV		1,530	2,040		1,680	2,240
	DECANTADOR SECUNDÁRIO																		p1 =	pressão entrada		1	atm		°K
																			p2=	pressão saída		1.8	atm
	Decantador Secundário																		n=	constante		0.283
				inicial	final														e=	eficiencia do compressor		0.8
	Vazões de dimensionamento						inicial	final
	 - média diária	l/s		1,305	1,740		1,305	1,740
	 - média diária	m3/h		4,698	6,264		4,698	6,264
	 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s		1,958	2,610		1,958	2,610
	 - máxima horária(Qmax)	l/s		1,793	2,387		1,793	2,387
	 - sólidos em suspensão	mg/l		3,500	3,500		2,500	2,500
Teresa: Teresa:
já considerando os sólidos adicionais pela adição de cloreto férrico
	
.: .:
estimado
	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	
.: 
DQO rapidamente biodegradável							
Teresa: Teresa:
prevê-se que em segunda etapa seja adicionado cloreto férrico diretamente ao decantador, o que elevará a concentração de SSTa para cerca de 3.300 mg/L
	 - retorno de lodo (max)	l/s		1,305	1,740		1,305	1,740
	Sólidos aplicados ao decantador
	 - média diária	kg/d		789,264	1,052,352		563,760	751,680
	 - máxima diária	kg/d		986,580	1,315,440		704,700	939,600
	Decantador secundário após aeração prolongada						Decantador secundário após lodos ativados convencional
	Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.67	0.67		0.83	0.83
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.0	1.0		0.83	0.83
	Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d		144	144		144	144
	Área requerida
	 . Com Qmedio	m2		7,047	9,396		5,638	7,517
	 . Com Qmáximo	m2		6,455	8,593		7,746	10,312
	número de decantadores propostos			6	8		6	8
	diâmetro	m		40	40		40	40
	área unitária	m2		1,256	1,256		1,256	1,256
	área total	m2		7,536	10,048		7,536	10,048
	Taxa de aplicação hidráulica resultante
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.62	0.62		0.62	0.62
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		0.86	0.86		0.86	0.86
	Taxas de aplicação resultantes
	Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.75	0.71		0.75	0.71
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.03	0.98		1.03	0.98
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		105	105		75	75
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		131	131		94	94
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		126	120		90	85
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		157	150		112	107
	RESUMO DEC PRIMARIO + LODOS ATIVADOS
				ALTERNATIVA III
		unid		1. etapa	2. etapa
	Concentração DBO	mg/l		400	400
	Concentração SST	mg/l		400	400
	Concentração N total	mg/l		50	50
	DECANTADORES PRIMARIOS
	Nº de unidades			12	16
	Dimensões unitárias 			0	0
	 - comprimento	m		30.0	30.0
	 - largura	m		8.0	8.0
	 - altura útil	m		4.0	4.0
	Volume total de tanques 	m3		11,520	15,360
	REATOR BIOLÓGICO
	Nº de unidades			3.0	4.0
	Dimensões unitárias 
	 - comprimento	m		101.4	101.4
	 - largura	m		28.0	28
	 - altura útil	m		6.0	6.0
	Volume total útil de tanques 	m3		51,123	68,164
	Tempode detenção	horas		11	11
	CAMARA ANÓXICA
	Nº de unidades			3	4
	Dimensões unitárias 	m
	 - comprimento	m		18.6	18.6
	 - largura	m		28.0	28.0
	 - altura útil	m		6.0	6.0
	Volume total útil de tanques 	m3		9,396	12,528
	DECANTADOR SECUNDÁRIO
	Nº de unidades			6	8
	Dimensões unitárias 	m
	 - diâmetro	m		40.0	40.0
	 - altura lateral de água	m		3.5	3.5
	Volume total útil de tanques 	m3		26,376	35,168
	POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV		1,530	2,040
	LODO PRODUZIDO
	Lodo proveniente do DECANTADOR PRIMARIO
	 - matéria sólida	kg/d		22,550	30,067
	 - concentração	%		4%	4%
	 - volume diário	m3/d		563.8	751.7						23.49	m3/h
	Excesso de lodo biológico
	 - matéria sólida	kg/d		16,211	21,614		16,358	21,811
	 - concentração	%		0.8%	0.8%		0.8%	0.8%
	 - volume diário	m3/d		2,026	2,702		2,045	2,726
	Bombeamento do lodo para adensadores
	 - nº de bombas			2.0	2.0		2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		84.4	84.4		85.2	85.2
	Total de lodo produzido	kg MS/d		38,761	51,682
	Adensadores de lodo 
	 - nº de adensadores			2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		84.4	84.4		preço unitário	236,900.00
	Lodo adensado
	 - matéria sólida	kg/d		15,400	20,534
	 - concentração	%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		385	513
	Lodo para desidratação
	 - matéria sólida	kg/d		37,951	50,601
	 - concentração	%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		949	1,265
	Centrífugas de desidratação
	nº de unidades			2	2
	horas de funcionamento por dia	h/d		12	16
	vazão unitária	m3/h		39.5	39.5		preço unitário	451,018.00
	Lodo desidratado
	 - matéria sólida	kg/d		36,053	48,071
	 - concentração	%		20.0%	20.0%
	 - torta diária	t/d		180	240
	Cal para estabilização
	Dosagem estimada	%		20.0%	20.0%
	quantidade de cal requerida	kg/d		7,211	9,614
	Torta de lodo estabilizada
	 - matéria sólida	kg/d		43,264	57,685
	 - concentração	%		23.1%	23.1%
	 - torta diária	t/d		187	250
Alt. 5 UASB modif + LA
	DIMENSIONAMENTO DO SISTEMA DE TRATAMENTO BIOLÓGICO COM NITRIFICAÇÃO (COM UASB)
	ALT 5			III			Idade lodo e F/M prof. Roque e by pass 50%		Idade lodo e F/M prof. Roque e desvio 25%
				1. etapa	final		1. etapa	final	1. etapa	final
	Vazão afluente		m3/d	112,752	150,336		112,752	150,336	112,752	150,336
			l/s	1305	1740		1305	1740	1305	1740
	Esgoto bruto:
	DBO (total)		mg/l	400	400400	400	400	400
	DBO solúvel		mg/l	280	280		280	280	280	280
	DBO solúvel		%	70%	70%		70%	70%	70%	70%
	SST		mg/l	400	400		400	400	400	400
	SSV		mg/l	300	300		300	300	300	300
	TKN		mg/l	50	50		50	50	50	50
	TP		mg/l	6	6		6	6	6	6
	DQOt (total)		mg/l	800	800		800	800	800	800
	By pass		%	25%	25%		50%	50%	25%	25%
	Eficiência de remoção no RAFA (DBO, DQO)		%	60%	60%		60%	60%	60%	60%
	Eficiência de remoção no RAFA (SST)						60%	60%	50%	50%
	RAFA modificado
	DBO aplicada		kg/d 	45,101	60,134.40		22,550	30,067	45,101	60,134.40
	produção de lodo		kg MS/kg DBO aplicada	0.28	0.28		0.28	0.28	0.28	0.28
	Lodo produzido		kg/d MS	12,628	16,838		6,314	8,419	12,628	16,838
	Teor de umidade		%	3%	3%		3%	3%	3%	3%
	Volume de lodo produzido		m3/d	421	561		210	281	421	561
	REQUER ESTABILIZAÇÃO COMPLEMENTAR? 			NÃO	NÃO		NÃO	NÃO	NÃO	NÃO
	Efluente do RAFA modificado
	DBO (total)		mg/l	220	220		280	280	220	220
	DBO solúvel		mg/l	198	198		252	252	198	198
	DBO solúvel		%	90%	90%		90%	90%	90%	90%
	SST		mg/l	200	200		200	200	200	200
	SSV		mg/l	150	150		150	150	150	150
	TKN		mg/l	50	50		50	50	50	50
	TP		mg/l	10	10		10	10	10	10
	DQOt (total)		mg/l	440	440		560	560	440	440
	DQOb biodegradável	1,6 BOD	mg/l	352	352		448	448	352	352
	DQOnb (não biodegradável)		mg/l	88	88		112	112	88	88
	DQO rb
.: 
DQO rapidamente biodegradável	15 a 25% DQOb	mg/l	70.4	70.4		89.6	89.6	70.4	70.4
	Tempertura			12ºC	12ºC		20ºC	20 ºC	20ºC	20 ºC
	DQO/DBO
	Esgoto tratado (requerido)
	DBOefluente	< 	mg/l	10	10		25	25	10	10
	N-NH4	<	mg/L	5	5		5	5	5	5
	NO3	<	mg/l	15	15		15	15	15	15
	Cálculos:
	DQOb (biodegradavel)	1,6*DBO		352	352		448	448	352	352
	DQObs (biodegr solúvel)	1,6*DBOs		316.8	316.8		403.2	403.2	316.8	316.8
	DQObp (biodegr particulada)	DQOb-DQObs		35.2	35.2		44.8	44.8	35.2	35.2
	DQO nb (não biodegradável)	DQOt-DQOb		88	88		112	112	88	88
	DQOs efluente (não biodegr.)	DQOs-DQObs		35.2	35.2		44.8	44.8	35.2	35.2
	SSVnb (não biodegradavel)	(1-DQObp/DQOp)*SSV
				A 12 ºC	A 12 ºC		a 20º	a 20º	a 20º	a 20º
	μn,m 		g/g.d	0.44	0.44		0.75	0.75	0.75	0.75
	Kn, 20ºC		g/m3	0.49	0.49		0.74	0.74	0.74	0.74
	kdn, 20ºC		g/g.d	0.06	0.06		0.08	0.08	0.08	0.08
	N - NH4 efluente		g/m3	0.5	0.5		5	5	0.5	0.5
	OD		mg/l	2	2		2	2	2	2
	K0		g/m3	0.5	0.5		0.5	0.5	0.5	0.5
	μn = (μn,m*N/(Kn+N))*(OD/(K0+OD))-Kd,n			0.118	0.118		0.443	0.443	0.162	0.162
	Idade do lodo	1/μn	d	8.49	8.49		2.3
Teresa: Teresa:
para garantir nitrificação	2.3	6.2	6.2
	Fator de segurança	TKN max/ TKN		1.3	1.3
	Idade do lodo de projeto (SRT)		d	11.04	11.04		8	8	10	10
	Produção de biomassa (Px,bio)	Px,bio= QY*(S0-S)/(1+kd*SRT)+fd*kd*Q*Y*(S0-S)*SRT/(1+kd*SRT)+Q*Yn*Nox/(1+Kd,n*SRT)
	Vazão		m3/d	112,752	150,336		112,752	150,336	112,752	150,336
	Y		g SSV/g DQO	0.4	0.4		0.4	0.4	0.4	0.4
	S0 (=DQOb)	 = 1,6 DBO	mg/l	352	352		448	448	352	352
	Kd
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-10 pg 704	a 20 ºC	g/g.d	0.088	0.088		0.12	0.12	0.12	0.12
	μm
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-10 pg 704		g/g.d	3.5	3.5		6	6	6	6
	Ks
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-10 pg 704		g bDQO/m3	20	20		20	20	20	20
	S = Ks*(1+Kd*SRT)/((SRT*(μm-Kd)-1)		g bDQO/m3	1.08	1.08		0.85	0.85	0.76	0.76
	Yn
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-11 pg 705	g SSV/g Nox		0.12	0.12		0.12	0.12	0.12	0.12
	NOx	80%	TKN
	NOx		mg/l	40	40		35	35	35	35
	Px, bio			8,460	11,280		10,763	14,351	7,593	10,124
	Nox = (TKN-Ne-0,12*Px,bio/Q)		mg/L	40.50	40.50		33.54	33.54	41.42	41.42
	Determinação do SSTA
	Px, Vss			10,715	14,287		10,767	14,356	7,602	10,136
	Px, TSS			14,287	19,049		14,356	19,142	10,136	13,514
	SSVTA		kg	118,272	157,696		86,139	114,852	76,016	101,355
	SSTA		kg	157,696	210,261		114,852	153,135	101,355	135,140
	SSTA		mg/L	3500	3500		2500	2500
Teresa: Teresa:
prevê-se que em segunda etapa seja adicionado cloreto férrico diretamente ao decantador, o que elevará a concentração de SSTa para cerca de 3.300 mg/L
	2500	2500
	Volume Tanque de aeração		m3	45,056	60,075		45,941	61,254	40,542	54,056
	Tempo de detenção		h	9.6	9.6		9.8	9.8	8.6	8.6
	F/M	kg DBO/kg SSTA.d		0.16	0.16		0.27	0.27	0.24	0.24
		kg DBO/kg SSVTA		0.21	0.21		0.37	0.37	0.33	0.33
		kg TKN/kg SSTA.d		0.036	0.036		0.049	0.049	0.056	0.056
		kg Nox/kg SSTA.d		0.029	0.029		0.033	0.033	0.046	0.046
	Carga volumétrica	kg DBO/m3.d		0.551	0.551		0.687	0.687	0.612	0.612
	Produção de lodo
	Px, SSV		kg/d	10,715	14,287		10,767	14,356	7,602	10,136
	Px, SST		kg/d	14,287	19,049		14,356	19,142	10,136	13,514
	DBO removida		kg/d	23,678	31,571		28,752	38,336	23,678	31,571
			kgSSV/kg DBOrem	0.453	0.453		0.374	0.374	0.321	0.321
			kgSSV/kg DBOafl	0.432	0.432		0.341	0.341	0.306	0.306
	Tanque de aeração
	SSTA no tanque de aeração	mg/l		3,500	3,500		2,500	2,500	3,500	3,500
	SSVTA/SSTA	%		75%	75%		75%	75%	75%	75%
	Volume do reator	m3		45,056	60,075		45,941	61,254	40,542	54,056
	Número de unidades			3	4		3	4	3	4
	comprimento	m		89	89		91	91	80	80
	largura	m		28	28		28	28	28	28
	altura de água	m		6	6		6	6	6	6
	Volume total resultante	m3		45,056	60,075		45,941	61,254	40,542	54,056
	SSTA	kg		157,696	210,261		114,852	153,135	141,897	189,196
	CAMARA ANÓXICA
	tempo de detenção estimado	h		2	2		2	2	2	2
	volume requerido	m3		9,396	12,528		9,396	12,528	9,396	12,528
	volume adotado	m3		9,396	12,528		9,396	12,528	9,396	12,528
	nº de unidades			3	4		3	4	3	4
	Dimensões
	 altura de água	m		6.0	6.0		6.0	6.0	6.0	6.0
	 largura	m		28.0	28.0		28.0	28.0	28.0	28.0
	 comprimento	m		18.6	18.6		20.0	20.0	20.0	20.0
	 volume unitário			3,132	3,132		3,360	3,360	3,360	3,360
	 volume total			9,396	12,528		10,080	13,440	10,080	13,440
	SSTA na câmara anóxica	mg/L		3,500	3,500		2,500	2,500	2,500	2,500
	SSTA resultante	kg		32,886	43,848		25,200	33,600	25,200	33,600
	SSVTA	kg		24,665	32,886		18,900	25,200	18,900	25,200
	F/M resultante	kg DBO/kg SSVTA.d		1.01	1.01		1.67	1.67	1.31	1.31
	SDNR estimado	g NO3 rem/ g SSVTA.d		0.20	0.20		0.22	0.22	0.21	0.21
	NO3-N removido	kg/d		4,933	6,577		4,158	5,544	3,969	5,292
	NO3-N no efluente	kg		705	940		1,480	1,973	1,669	2,225
	NO3-N no efluente	mg/L		6	6		13	13	15	15
	DQO afluente	kg/d		440	440		560	560	440	440
	DQO consumida p/ desnitrificação	g DQO/g NO3 - N		2.86	2.86		2.86	2.86	2.86	2.86
	DQO consumida p/ desnitrificação	kg/d		14,108	18,811		11,892	15,856	11,351	15,135
	DQO efluente da câmara anóxica	kg/d		35,503	47,337		51,249	68,332	38,260	51,013
	DBO efluente da câmara anóxica	kg/d		17,751	23,669		25,625	34,166	19,130	25,506
	DBO efluente da câmara anóxica	mg/L		157	157		227	227	170	170
	F/M no tanque de aeração	kg DBO/kg SSVTA.d					0.30	0.30
	Volume total
	 volume REATOR	m3		45,056	60,075		45,941	61,254	40,542	54,056
	 volume camara anóxica	m3		9,396	12,528		10,080	13,440	10,080	13,440
	 TOTAL	m3		54,452	72,603		56,021	74,694	50,622	67,496
	Tempo de detenção resultante	h		11.6	11.6		11.9	11.9	10.8	10.8
	 câmara anóxica	h		2	2		2.1	2.1	2.1	2.1
	 reator	h		9.6	9.6		9.8	9.8	8.6	8.6
	SISTEMA DE AERAÇÃO
	DBO afluente( média)	kg/d		24,805	33,074		31,571	42,094	24,805	33,074
	Carga de Nitrogênio afluente			5,638	7,517		5,074	6,765	5,638	7,517
	Nitrogênio disponível para nitrificação
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN	kg/d		5,074	6,765		4,566	6,089	5,074	6,765
	Relação O2requerido/DBO aplicado			1.2	1.2		1.2	1.2	1.2	1.2
	Demanda de O2 p/DBO aplicada.kg/d			29,767	39,689		37,885	50,513	29,767	39,689
	O2requerido p/ nitrificação			4.5	4.5		4.5	4.5	4.5	4.5
	Demanda de O2 p/Nitrificação.kg/d			22,832	30,443		20,549	27,399	22,832	30,443
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/kgN.d		3.0	3.0		3.0	3.0	3.0	3.0
	Recuperação pela desnitrificação	kg O2/d		14,799	19,732		12,474	16,632	11,907	15,876
	Demanda total de O2(média)	kg/d		37,800	50,400		45,960	61,280	40,692	54,256
	Coeficiente de pico			1.30	1.30		1.30	1.30	1.30	1.30
	Demanda média de oxigênio	kg/d		37,800	50,400		45,960	61,280	40,692	54,256
	Demanda média de oxigênio	kg/h		617	822		520	693	496	662
	Oxigênio Dissolvido no reator, mg/l	mg/l		1.5	1.5		1.5	1.5	1.5	1.5
	Conc. máxima alcançada de OD,a 20 C	mg/l		9.17	9.17		9.17	9.17	9.17	9.17
	fator alfa			0.8	0.8		0.8	0.8	0.8	0.8
	fator Beta			1	1		1	1	1	1
	Temperatura C	ºC		13	1315	15	13	13
	Altitude local	m		526	526		526	526	526	526
	Pressão atmosférica local, m	m 		9.7	9.7		9.7	9.7	9.7	9.7
	Pressão atmosférica,em condições normais, m	m		10.33	10.33		10.33	10.33	10.33	10.33
	Fator U			0.94	0.94		0.94	0.94	0.94	0.94
	Conc. de sat. de OD, a 13 C	ºC		10.60	10.60		10.14	10.14	10.60	10.60
	Conc. de sat. de OD, a 20 C	ºC		9.17	9.17		9.17	9.17	9.17	9.17
	Fator R			1.16	1.16		1.11	1.11	1.16	1.16
	Capacidade de Oxigenação em água limpa, a 20 C, ao nivel do mar
	 -OC/d	kg O2/d		60,511	80,681		73,943	98,590	65,140	86,853
	 -OC/h	kg O2/h		2,521	3,362		3,081	4,108	2,714	3,619
	Teor de O2 no ar	%		23%	23%		23%	23%	23%	23%
	Peso específico do ar	kg/m3		1.2	1.2		1.2	1.2	1.2	1.2
	Eficiência de difusão
.: .:
estimado
	%		25%	25%		25%	25%	25%	25%
	Vazão de ar 	Nm3/h		36,540	48,721		44,651	59,535	39,336	52,448
	RESUMO
	Demanda de oxigenio (condições de operação)
	média	kg/d		37,800	50,400		45,960	61,280	40,692	54,256
	máxima	kg/d		49,140	65,520		59,748	79,664	52,899	70,532
	Capacidade de oxigenação (condições padrão)
	média	kg/d		60,511	80,681		73,943	98,590	65,140	86,853
	máxima	kg/d		78,664	104,886		96,126	128,168	84,682	112,909
	Vazão de ar
	média	Nm3/h		36,540	48,721		44,651	59,535	39,336	52,448	792	m3/min (max)
	máxima	Nm3/h		47,503	63,337		58,047	77,396	51,136	68,182		P=	WRT1	[(p2/p1)^0,283 - 1]
	máxima	Nm3/min		792	1,056		967	1,290	852	1,136
	vazão por difusor	Nm3/min		0.07	0.07		0.07	0.07	0.07	0.07
	nº de difusores			11,310	15,080		13,821	18,428	12,175	16,234	1.08334565
	taxa de aplicação de ar												29,7 n e
	média	Nm3ar/kg DBO aplic		35.4	35.4		33.9	33.9	38.1	38.1
	máxima			46	46		44	44	49	49
	Peso de ar por soprador (máx)	kg/s		5.28	5.28		6.45	6.45	5.68	5.68		W =	peso do ar (kg/s)=	kg/s
	Potencias estimadas												 	 	 	 
	nº de sopradores			3	4		3	4	3	4		R=			8.314
	vazão de ar por soprador			264	264		322	322	284	284
	Potencia unitária máxima requerida (kW)			347	347		424	424	373	373
	potencia unitária	CV		460	460		560	560	500	500		T1	temp entrada 	max	20	°C	293.5
	potencia total	CV		1,380	1,840		1,680	2,240	1,500	2,000
	DECANTADOR SECUNDÁRIO											p1 =	pressão entrada		1	atm		°K
												p2=	pressão saída		1.8	atm
	Decantador Secundário											n=	constante		0.283
				inicial	final		inicial	final				e=	eficiencia do compressor		0.8
	Vazões de dimensionamento
	 - média diária	l/s		1,305	1,740		1,305	1,740
	 - média diária	m3/h		4,698	6,264		4,698	6,264
	 - máxima diaria(Qmax diaria)	L/s		1,958	2,610		1,958	2,610
	 - máxima horária(Qmax)	l/s		1,793	2,387		1,793	2,387
	 - sólidos em suspensão	mg/l		3,500	3,500		2,500	3,500
Teresa: Teresa:
já considerando o acréscimo de sólidos devido ao cloreto férrico
	
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-10 pg 704	
.: .:
estimado
	
.: 
DQO rapidamente biodegradável	
Teresa: Teresa:
valor típico tab 8-11 pg 705	
Teresa: Teresa:
assumiu-se a nitrificação de 90% do TKN						
Teresa: Teresa:
para garantir nitrificação	
Teresa: Teresa:
prevê-se que em segunda etapa seja adicionado cloreto férrico diretamente ao decantador, o que elevará a concentração de SSTa para cerca de 3.300 mg/L
	 - retorno de lodo (max)	l/s		1,305	1,740		1,305	1,740
	Sólidos aplicados ao decantador
	 - média diária	kg/d		789,264	1,052,352		563,760	1,052,352
	 - máxima diária	kg/d		986,580	1,315,440		704,700	1,315,440
	Decantador secundário após aeração prolongada
	Taxa de aplicação hidráulica recomendada 
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.67	0.67		0.67	0.67
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.0	1.0		1.0	1.0
	Máxima taxa de aplicação de sólidos	kg/m2.d		144	144		144	144
	Área requerida
	 . Com Qmedio	m2		7,047	9,396		7,047	9,396
	 . Com Qmáximo	m2		6,455	8,593		6,455	8,593
	número de decantadores propostos			6	8		6	8
	diâmetro	m		40	40		40	40
	área unitária	m2		1,256	1,256		1,256	1,256
	área total	m2		7,536	10,048		7,536	10,048
	Taxa de aplicação hidráulica resultante
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.62	0.62		0.62	0.62
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		0.86	0.86		0.86	0.86
	Taxas de aplicação resultantes
	Taxa de aplicação hidráulica resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	m3/m2.h		0.75	0.71		0.75	0.71
	 . Com Qmáximo	m3/m2.h		1.03	0.98		1.03	0.98
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com todas as unidades em funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		105	105		75	105
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		131	131		94	131
	Taxa de aplicação de sólidos resultante com uma unidade fora de funcionamento
	 . Com Qmedio	kg/m2.d		126	120		90	120
	 . Com Qmáximo	kg/m2.d		157	150		112	150
	RESUMO - UASB MODIFICADO + TANQUE DE AERAÇÃO
				ALTERNATIVA III			ALTERNATIVA III
		unid		1. etapa	2. etapa		1. etapa	2. etapa
	Concentração DBO	mg/l		400	400		400	400
	Concentração SST	mg/l		400	400		400	400
	Concentração N total	mg/l		50	50		50	50
	UASB modificado
	Nº de unidades			3	4		3	4
	Dimensões unitárias 			 			 
	 - comprimento	m		17.0	17.0		17.0	17.0
	 - largura	m		24.0	24.0		24.0	24.0
	Volume total de tanques 	m3
	REATOR BIOLÓGICO
	Nº de unidades			3.0	4.0		3.0	4.0
	Dimensões unitárias 
	 - comprimento	m		89.4	89.4		91.2	91.2
	 - largura	m		28.0	28		28.0	28
	 - altura útil	m		6.0	6.0		6.0	6.0
	Volume total útil de tanques 	m3		45,056	60,075		45,941	61,254
	Tempode detenção	horas		9.6	9.6		9.8	9.8
	CAMARA ANÓXICA
	Nº de unidades			3	4		3	4
	Dimensões unitárias 	m
	 - comprimento	m		18.6	18.6		20.0	20.0
	 - largura	m		28.0	28.0		28.0	28.0
	 - altura útil	m		6.0	6.0		6.0	6.0
	Volume total útil de tanques 	m3		9,396	12,528		10,080	13,440
	DECANTADOR SECUNDÁRIO
	Nº de unidades			6	8		6	8
	Dimensões unitárias 	m
	 - diâmetro	m		40.0	40.0		40.0	40.0
	 - altura lateral de água	m		3.5	3.5		3.5	3.5
	Volume total útil de tanques 	m3		26,376	35,168		26,376	35,168
	POTENCIA ESTIMADA PARA AERAÇÃO	CV		1,380	1,840		1,680	2,240
	LODO PRODUZIDO
	Lodo proveniente do UASB
	 - matéria sólida	kg/d		9,471	12,628		0	0
	 - concentração	%		3%	3%		0%	0%
	 - volume diário	m3/d		315.7	420.9		0.0	0.0
	Excesso de lodo biológico
	 - matéria sólida	kg/d		14,287	19,049		14,356	19,142
	 - concentração	%		0.8%	0.8%		0.8%	0.8%
	 - volume diário	m3/d		1,786	2,381		1,795	2,393
	Bombeamento do lodo para adensadores
	 - nº de bombas			2.0	2.0		2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		74.4	74.4		74.8	74.8
	Total de lodo produzido	kg MS/d		23,758	31,678		14,356	19,142
	Adensadores de lodo 
	 - nº de adensadores			2.0	2.0		2.0	2.0
	 - horas de funcionamento	h/d		12.0	16.0		12.0	16.0
	 - vazão unitária	m3/h		74.4	74.4		74.8	74.8	preço unitário	236,900.00
	Lodo adensado
	 - matéria sólida	kg/d		13,573	18,097		13,639	18,185
	 - concentração	%		4.0%	4.0%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		339	452		341	455
	Lodo para desidratação
	 - matéria sólida	kg/d		23,044	30,725		13,639	18,185
	 - concentração	%		4.0%	4.0%		4.0%	4.0%
	 - volume diário	m3/d		576	768		341	455
	Centrífugas de desidratação
	nº de unidades			2	2		2	2
	horas de funcionamento por dia	h/d		12	16		12	16
	vazão unitária	m3/h		24	24		14	14	preço unitário	370,272.00
	Lodo desidratado
	 - matéria sólida	kg/d		21,892	29,189		12,957	17,276
	 - concentração	%		20.0%	20.0%		20.0%	20.0%
	 - torta diária	t/d		109	146		65	86
UASB MODIFICADO
		TRATAMENTO PRIMÁRIO - REATOR ANAERÓBICO ATIVADO (COM RETORNO DE LODO)											PLANTA
		50% do esgoto afluente será by-passado ao reator anóxico.
		Remoção esperada de DBO - 60%
		Produção delodo - 0,28 kg MS/kg DBO removida
		ITEM	DESCRIÇÃO	UNIDADE	ETAPA
					1ª		2ª				17,0 m
			Operação		normal	emerg.	normal	emerg.
		1	Vazões a serem tratadas
		1.1	N º de módulos	unidades	3	3	4	4
		1.2	Nº de reatores/módulo	unidades	3	3	3	3
		1.3	Nº de reatores operantes	unidades	9	8	12	11
		1.4	Vazão média diária	m3/s	1.305	1.305	1.740	1.740
		1.5	K = coeficiente do dia de maior consumo	-	1.2	1.2	1.2	1.2
		1.6	Vazão máxima diária	m3/s	1.566	1.566	2.088	2.088
		1.7	K = coeficiente da hora de maior consumo	-	1.5	1.5	1.5	1.5
		1.8	Vazão máxima horária	m3/s	2233	2233	2988.8	2988.8
		2	Reator anaeróbico ativado
		2.1	Vazão média diária	m3/s	1.305	1.3051.740	1.740
		2.2	Percentual de tratamento nos reatores ( 1 - desvio p/ anóxico)	%	50%	50%	50%	50%				24,0 m
		2.3	Vazão média diária a ser tratada por reator	m3/s	0.073	0.082	0.073	0.079
		3	Seção típica trapezoidal
		3.1	Base menor (a de baixo)	m	9.75	9.75	9.75	9.75
		3.2	Base maior (a de cima)	m	24.00	24.00	24.00	24.00
		3.3	Comprimento	m	17.00	17.00	17.00	17.00						1ª ETAPA				2ª ETAPA
		3.4	Área total superficial por UASB M	m2	408.0	408.0	408.0	408.0
		3.5	Área total superficial nos vários UASB M	m2	3,672.0	3,264.0	4,896.0	4,488.0					CORTE
		3.6	TAS = taxa de aplicação superficial na Q media Diária	m3/m2/dia	15.35	17.27	15.35	16.75
		4	Tempos de retenção hidráulica										24,00 m
		4.1	HRT na Q média diária	horas	7.96	7.07	7.96	7.29
		4.2	HRT Q máxima diária	horas	6.63	5.89	6.63	6.08
		5	Percentual de recirculação interna	% Qr/Qafluente	40%	40%	40%	40%
		5.1	Vazão de retorno (Q media diária)	m3/s	0.261	0.261	0.348	0.348
		5.2	Vazão total a ser injetada (Q med. dia + Qr)	m3/s	0.914	0.914	1.218	1.218			6,5 m
														9,75 m
DEC SEC LAMELAR
						ITEM	DESCRIÇÃO	ETAPA				UNIDADE
								1ª		2ª
						1	Vazão	1305	1305	1740	1740	L/s
						1.1	Número de unidades em operação	3	2	4	3	unidades
						1.2	Vazão por sedimentador	435	653	435	580	L/s
						1.3	Comprimento	35.5	35.5	35.5	35.5	m
						1.4	Comprimento com inclinação	36.0	36.0	36.0	36.0	m
						1.5	Largura	14.0	14.0	14.0	14.0	m
						1.6	Inclinação com a horizontal	60	60	60	60	graus
						1.7	Inclinação com a horizontal	1.0472	1.0472	1.0472	1.0472	radianos
						1.8	Número de condutos por sedimentador	600	600	600	600	unidades
						1.9	Espessura da placa da lamela	0.0015	0.0015	0.0015	0.0015	m
						1.10	d - Espaçamento entre cada placa	0.050	0.050	0.050	0.050	m
						1.11	VH2O - velocidade da água no fluxo	1.04E-03	1.56E-03	1.04E-03	1.38E-03	m/s
						1.12		6.2	9.3	6.2	8.3	cm/minuto
						1.13	L1 - comprimento de cada placa	1.00	1.00	1.00	1.00	m
						1.14	Relação L1/d - comprimento relativo	20.1	20.1	20.1	20.1	 - 
						1.15	Altura das lamelas	0.87	0.87	0.87	0.87	m
						1.16	Número total de placas 	1800	1200	2400	1800
						1.17	TAS	75.6	113.4	75.6	100.8	m3/m2/dia
						1.18	Fator de forma de placas paralelas	1.0	1.0	1.0	1.0	-
						1.19	Denominador	10.89	10.89	10.89	10.89	-
						1.20	Numerador	1.04E-03	1.56E-03	1.04E-03	1.38E-03	-
						1.21	Velocidade crítica	9.53E-05	1.43E-04	9.53E-05	1.27E-04	m/s
						1.22		8.2	12.4	8.2	11.0	m3/m2/dia
						2	N º de Reynolds
						2.1	Viscosidade 	0.00000091	0.00000091	0.00000091
						2.2	Base	1.40E+01	6.53E+02	4.35E+02
						2.3	b =	7.000	326.250	217.500
						2.4	Largura	0.05	1.05	1.05
						2.5	a =	0.02	0.52	0.52
						2.6	N º de Reynolds	113	3580	2385
						2.7		0.00	0.00	0.00
						2.8	Velocidade do fluxo máxima	41	230	188		cm/minuto
						ITEM	DESCRIÇÃO	ETAPA				UNIDADE
								1ª		2ª
						3	Tubulação de coleta de aguas decantadas
						3.1	Vazão por sedimentador	435	652.5	435	580	L/s
						3.2	N º de tubulações por decantador	9	9	9	9	unidades
						3.3	Vazão por tubulação	0.048	0.073	0.048	0.064	m3/s
						3.4	Largura do decantador	14.00	14.00	14.00	14.00	m
						3.5	Espaçamento entre tubulações	1.56	1.56	1.56	1.56	m
						3.6	Diâmetro da tubulação secundária	200	200	200	200	mm
						3.7	Comprimento total da tubulação	36.00	36.00	36.00	36.00	m
						3.8	N º de orificios no eixo	2	2	2	2	orifícios
						3.9	N º de orificios total por marco	2	2	2	2	orifícios
						3.10	N º de marcos por tubulação	260	260	260	260	orifícios
						3.11	Distância entre marcos	0.138	0.138	0.138	0.138	m
						3.12	N º de orifícios por tubulação	520	520	520	520	orifícios
						3.13	Espaçamento entre orifícios	0.1384615303	0.1384615303	0.1384615303	0.1384615303	m
						3.14	Vazão por orifíco	9.29E-05	1.39E-04	9.29E-05	1.24E-04	m3/s
						3.15	Diâmetro do orifício	0.009525	0.009525	0.009525	0.009525	m
						3.16	Área de cada orificio	7.1E-05	7.1E-05	7.1E-05	7.1E-05	m2
						3.17	H = Carga hidráulica decorrente	0.241	0.543	0.241	0.429	m
						ITEM	DESCRIÇÃO	ETAPA				UNIDADE
								1ª		2ª
						4	Tubulação de coleta de lodos
						4.1	Vazão máxima de lodos a serem coletados	1.305	1.305	1.740	1.740	m3/s
						4.2	N º de decantadores operando	3	2	4	3	unidades
						4.3	Vazão total a ser extraída por decantador	0.435	0.653	0.435	0.580	m3/s
						4.4	N º de tubulações CL por decantador	8	8	8	8	unidades
						4.5	Vazão por tubulação	0.054	0.082	0.054	0.073	m3/s
						4.6	Diâmetro da tubulação de coleta de lodos	400	400	400	400	mm
						4.7		0.4	0.4	0.4	0.4	m
						4.8	Área	0.126	0.126	0.126	0.126	m2
						4.9	Velocidade máxima	0.433	0.649	0.433	0.577	m/s
						4.10	Perda de carga máxima	8.42E-04	1.78E-03	8.42E-04	1.43E-03	m/m
						4.11	Coeficiente HW	100	100	100	100	-
						4.12	Numerador	0.0000097177	0.0000205746	0.0000097177	0.0000165462	-
						4.13	Denominador	0.0115353867	0.0115353867	0.0115353867	0.0115353867	-
						4.14	Diferença máxima entre carga M e J	0.030	0.064	0.030	0.052	m
						4.15	Comprimento total da tubulação	36.0	36.0	36.0	36.0	m
						4.16	N º de orifícios por tubulação	300	300	300	300	orifícios
						4.17	Espaçamento entre orifícios	0.240	0.240	0.240	0.240	m
						4.18	Vazão por orifíco	1.81E-04	2.72E-04	1.81E-04	2.42E-04	m3/s
						4.19	Diâmetro do orifício	0.0381	0.0381	0.0381	0.0381	m
						4.20	Área de cada orificio	1.1E-03	1.1E-03	1.1E-03	1.1E-03	m2
						4.21	Perda de Carga na entrada dos orifícios	0.004	0.008	0.004	0.006	m
						4.22	Perda de Carga Total: orifícios+tubo	0.034	0.072	0.034	0.058	m
						ITEM	DESCRIÇÃO	ETAPA				UNIDADE
								1ª		2ª
						5	Tubulação de distribuição de esgotos
						5.1	Vazão total distribuída	2610	2610	3480	3480	L/s
						5.2		2.61	2.61	3.48	3.48	m3/s
						5.3	Nº de decantadores operando	3	2	4	3	unidades
						5.4	Vazão por decantador	0.87	1.31	0.87	1.16	m3/s
						5.5	N º de tubulações por decantador	20	20	20	20	unidades
						5.6	Largura do decantador	14.0	14.0	14.0	14.0	m
						5.7	Distância entre tubos	0.70	0.70	0.70	0.70	m
						5.8	Vazão por tubulação	0.044	0.065	0.044	0.058	m3/s
						5.9	Diâmetro da tubulação de distribuição	350	350	350	350	mm
						5.10		0.35	0.35	0.35	0.35	m
						5.11	Área	0.096	0.096	0.096	0.096	m2
						5.12	Velocidade máxima	0.452	0.678	0.452	0.603	m/s
						5.13	Perda de carga na entrada	0.016	0.035	0.016	0.028	m
						5.14	Perda de carga máxima	0.001	0.002	0.001	0.002	m/m
						5.15	Coeficiente HW	100	100	100	100	-
						5.16	Numerador	0.000006431	0.0000136159	0.000006431	0.00001095	-
						5.17	Denominador	0.0060202063	0.0060202063	0.0060202063	0.0060202063	-
						5.18	Comprimento util da tubulação	36.0	36.0	36.0	36.0	m
						5.19	Diferença máxima entre carga M e J	0.038	0.081	0.038	0.065	m
						5.20	N º de orificios na GS	0	0	0	0	orifícios
						5.21	N º de orificios na GI	2	2	2	2	orifícios
						5.22	N º de orificios total por marco	2	2	2	2	orifícios
						5.23	N º de marcos por tubulação	130	130	130	130	orifícios
						5.24	Distância entre marcos	0.277	0.277	0.277	0.277	m
						5.25	N º total de orificios	260	260	260	260	orifícios
						5.26	Espaçamento entre marcos	0.277	0.277	0.277	0.277	m
						5.27	Vazão por orifíco	1.67E-04	2.51E-04	1.67E-04	2.23E-04	m3/s
						5.28	Diâmetro do orifício	0.03175	0.03175	0.03175	0.03175	m
						5.29	Área de cada orificio	7.9E-04	7.9E-04	7.9E-04	7.9E-04	m2
						5.30	Velocidade de saida	0.211	0.317	0.211	0.282	m/s
						5.31	Perda de Carga na entrada dos orifícios	0.006	0.014	0.006	0.011	m
						5.32	Perda de Carga Total: entrada+tubo+orifícios	0.060	0.131	0.060	0.105	m
Rem Fósforo
				PRECIPITAÇÃO QUÍMICA DO FÓSFORO
				Hipótese: completa hidrólise dos polifosfatos e do fósforo orgânico
				Concentração de fósforo APÓS FILTRAÇÃO é de 0,2-0,5 mg P L-1
						TEÓRICO	ADOTADO
				Vazão afluente à ETE Vargem Limpa - por módulo	m3 d-1	37,584.0	37,584.0
				A partir da equação I) pode-se concluir que o consumo estequiométrico é de 	gFe gP-1	1.8	1.8
				Peso molecular do FeCl3	g mol-1	162.5	162.5
				Excesso de dosagem em relação ao valor estequiométrico 	-	2	2.4
				Concentraçãode P afluente à ETE Vargem Limpa	mg P L-1	12.0	12.0
				Remoção no tratamento secundário - crescimento celular	%	25.0	25.0	Remoção média de fósforo apresentada em projetos anteriores da ETEP 
				Concentração de P afluente à floculação - após sed.	mg P L-1	9.0	9.0	com o mesmo processo e SRT no tratamento secundário com controle de nitrogênio 
				Concentração de P efluente	mg P L-1	1.0	1.0	em suas formas oxidadas e reduzidas
				Dosagem de Fe	mg FeCl3 L-1	82.8	100.0
				VOLUME DO RESERVATÓRIO PARA O CLORETO FÉRRICO
				Densidade do FeCl3	kg m-3	1450	1450
				Título em peso em relação à solução comercial	%	40	40
				Dosagem da solução comercial	mg L-1	207.0	250.0
				Dosagem da solução comercial	kg d-1	7779.9	9394.2
				Volume consumido de solução comercial	m3 d-1	5.37	6.48
				Autonomia 	d	30	30
				Volume do reservatório para o FeCl3	m3	161.0	194.4
				LODO QUÍMICO
				Produção de precipitado devido ao FePO4	gSS gFe-1	2.73	2.73
				Produção de precipitado devido ao Fe(OH)3 - excesso	gSS gFe-1	1.93	1.93
				Produção de precipitado devido ao FePO4	mgSS L-1	54.1	54.1
				Produção de precipitado devido ao Fe(OH)3 - excesso	mgSS L-1	38.2	54.1
				Melhoramento da remoção de SS devido ao FeCl3	mgSS L-1	5.0	5.0
				Produção de lodo químico	mgSS L-1	97.3	113.1
				FLOCULAÇÃO
				Número de módulos de floculação	-	1	São previstos 3 módulos em 1ª etapa e 1 adicional na 2ª etapa
				Vazão média diária por módulo de floculação	m3 s-1	0.435	Vazão média diária de cada módulo da ETE
				Número de câmaras por módulo	-	4
				Largura de cada câmara	m	6
				Comprimento de cada câmara	m	6
				Área por câmara	m2	36
				Altura útil de cada câmara	m	4.5
				Volume útil de cada câmara	m3	162
				Volume total disponível	m3	648
				Tempo de residência correspondente	min	24.8
				MÓDULO DE FLOCULAÇÃO
				Floculadores mecanizados
				Viscosidade absoluta da água	Pa.s	1.1E-03
				Volume por câmara	m3	162
				1ª Câmara - gradiente	s-1	70
				1ª Câmara - potência transferida	kW	0.9
				Rendimento	%	40%
				1ª Câmara - Potência instalada	kW	2.3
				2ª Câmara - gradiente	s-1	55
				2ª Câmara - potência transferida	kW	0.6
				Rendimento	%	40%
				2ª Câmara - Potência instalada	kW	1.4
				3ª Câmara - gradiente	s-1	40
				3ª Câmara - potência transferida	kW	0.3
				Rendimento	%	40%
				3ª Câmara - Potência instalada	kW	0.7
				4ª Câmara - gradiente	s-1	25
				4ª Câmara - potência transferida	kW	0.1
				Rendimento	%	40%
				4ª Câmara - Potência instalada	kW	0.3
II) FeCl3 + 3HCO3- Fe(OH)3 + 3CO2 + 3Cl-
I) FeCl3 + PO43- FePO4 + 3Cl-
Filtração
		ITEM	DESCRIÇÃO	VALORES			UNIDADE
			FILTRAÇÃO FINAL
		1	Vazão em processo na ETE	1.305	1.74	2.175	m3/s
		2	N º de filtros total na etapa	8	11	13
		3	Área de cada filtro	48.00	48.00	48.00	m2
		4	Área total	384.00	528.00	624.00	m2
		5	Taxa de filtração média	294	285	301	m3/m2.dia
		6	Taxa de filtração durante a lavagem de 1 filtro	336	313	326	m3/m2.dia
		7	Retrolavagem
		8	Velocidade ascensional na retrolavagem (m/min) - Vas	0.60	0.70	0.90	m/minuto
		9	Vazão de limpeza nos filtros (m3/s)	0.48	0.56	0.72	m3/s
		10	Perdas de carga na filtração normal
		10.1	Taxa de filtração	270	300	330	m3/m2.dia
		10.2	Perda de carga total	0.400	0.454	0.510	m
		11	Perda de carga na retrolavagem
		11.1	Taxa de lavagem = velocidade ascencional	0.60	0.70	0.90	m/minuto
		11.2	Perda de carga total	0.428	0.448	0.496	m
		12	Volume de aguas de retrolavagem
		12.1	Duração do processo de retrolavagem	5	7.5	10	minutos
		12.2	Taxa de lavagem considerada	0.90	0.70	0.60	m/minuto
		12.3	Vazão de retrolavagem	0.72	0.56	0.48	m3/s
		12.4	Volume total gasto	216	252	288	m3
		12.5	Reservatório adicional p/ segurança de operação
		12.6	Volume necessário (2 lavagens seguidas)	432	504	576	m3
		12.7	Volume adotado	600	600	600	m3
		12.8	EE auxiliar para lavagem 
		12.9	Vazão de dimensionamento	0.72			m3/s
		12.10	N º de CMB´s operando	2
		12.11	Vazão por CMB	0.36			m3/s
		12.12	Desnível geométrico assumido	5			mca
		12.13	Potência por CMB	24.5			kw/ CMB
		12.14	Potencia total instalada	73.5			kw
		12.15	Potencia total instalada	100			CV
Tq contacto
	 DESINFECÇÃO FINAL COM HIPOCLORITO DE SÓDIO
			1. etapa	2.etapa
	Vazão média tratada	l/s	1305.0	1740
	Vazão média tratada	m3/h	4,698	6,264
	Solução Comercial de Hipoclorito de Sódio
	 -Concentração de cloro ativo	%	10%
	 -Densidade	g/l	1000
	 -concentração de cloro ativo	g Cl/l	100
	Dosagem de cloro:
	N/N0 = [1+0,23*C*T]^-3
.: .:
modelo Selleck-Collins
	N requerido	NMP/100 ml	2.50E+03
	N0	NMP/100 ml	1.00E+08
	CT	min x mg/l	144
	demanda imediata (estimado)	mg/l	1.00
	Tempo x concentração		144
	 - tempo de contacto	min	30
	 - dose de cloro média	mg/l	4.8
	 - dose de cloro estimada	mg/l	5.81
	 - vazão média diária tratada	m3/d	112,752
	 - vazão máxima	m3/d	192,931
	 - consumo médio de cloro	kg/d	655
	 - consumo máximo de cloro	kg/d	1,121
	Dosagem de cloro ativo para projeto	mg/l	10
	Tempo de detenção requerido	min	30
	Demanda de cloro ativo	g/h	46,980
	Quantidade de solução aplicada	l/h	469.80
		l/s	0.1305
	Quantidade de solução aplicada	l/d	11,275
	Nº de bombas dosadoras		3
	Vazão por bomba	l/h	157
	 -Vazão máxima	l/h	281.9
	Tanque de Contato de Cloro					3
	Vazão tratada	m3/min	78.30
	Tempo de contacto adotado	min	30
	Volume requerido	m3	2349
	N. de tanques		3
	Volume unitário	m3	783		10
	nº câmaras		5
	Dimensões
	comprimento	m	10
	largura da câmara	m	3					15
	profundidade útil	m	5
Cx distribuidora de vazao
	Caixa 1: do tratamento preliminar para o tratamento primário
			1 etapa	2 etapa
	vazão média afluente	l/s	1,305	1,740
	vazão máxima afluente	l/s	2,494	3,311
	Vazão por módulo
	vazão média 	l/s	435	435
	vazão máxima 	l/s	831	828
	Emergência (uma unid fora de operação)
	vazão máxima 	l/s	1,247	1,104
								8.00
	Vertedor retangular
	Lâmina: h = (1/1,838*Q/L)^(2/3)
	L	m	2
	Lâmina
	C/ Q medio	m	0.24	0.24
	c/ Q máximo	m	0.37	0.37
	c/ Q emergencia	m	0.49	0.45								2.00
	profundidade estimada	m	3									2.00
	Volume de concreto	m3	38.4
							2.00	2.00	2.00	2.00
comparação
	RESUMO - TRATAMENTO BIOLÓGICO SECUNDÁRIO
		UNIDADE	ALTERNATIVA
	DESCRIÇÃO		1
	VOLUME TOTAL ÚTIL DE TANQUES (trat. primário + Reator Biológico + câmara anóxica)	m3	70,512
	Potência instalada - tanques de aeração	CV	3,120
	lodo produzido