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TECNOLOGIA E SOLUÇÕES PARA MELHOR EFICIÊNCIA NA GERAÇÃO DE ENERGIA Junho de 2013 . CURSO DE CALDEIRAS, VAPOR E ENERGIA "Eficiência e Avanços Tecnológicos nas Caldeiras e no Sistema de Geração de Energia Aplicado as Plantas Industriais e Centrais Termoelétricas do Setor Sucroalcooleiro” Tecnologia e Soluções para Melhor Eficiência na Geração de Energia PROGRAMA � Introdução � Histórico, níveis de operação de caldeiras/turbinas � Ganhos energéticos / Consumo específico � Cálculo de Combustível � Usina Convencional x Eletrificada � Ciclo Rankine Convencional � Ciclo Rankine com Aquecimento Regenerativo � Comparação de ganhos entre: Usina Convencional x Usina Eficiente – Ciclo a Vapor com Aquecimento Regenerativo � Equipamentos e Sistemas Auxiliares do Ciclo a Vapor � Conclusões Introdução UNIDADES TGM CONTRA-PRESSÃO Ação Reação Modelos TM/TME BT/BTE Potência (Máx.) 50 MW 150 MW Pressão de admissão (Máx.) 85 bara 140 bara Temperatura de admissão (Máx.) 520 °°°°C 540 °°°°C Pressão de escape 16 bara 16 bara CONDENSAÇÃO Ação Reação Modelos TMC/TMCE CT / CTE Potência (Máx.) 50 MW 150 MW Pressão de admissão (Máx.) 85 bara 140 bara Temperatura de admissão (Máx.) 520 °°°°C 540 °°°°C Pressão de escape 0,1 bara 0,1 bara Tipos de turbinas Introdução TURBINAS TGM GERAM 5.850 MW DE ENERGIA NO BRASIL(BAGAÇO DE CANA) QUE REPRESENTAM: 5% DA ENERGIA POTENCIA INSTALADA DO BRASIL(116.600 MW) 42% DA POTÊNCIA DE ITAIPU(14.000 MW) 7,5% PELAS HIDRELÉTRICAS(78.211 MW) Matriz gera 116.600 MW Biomassa gera 8.162 MW Fonte: BEN 2011 Produção TURBINAS NOVAS: • 989 UNIDADES TURBINAS RETROFIT : • 560 UNIDADES América Central Turbinas El Salvador 7 Guatemala 15 Haiti 1 Honduras 2 Nicaragua 4 Panama 2 Total 31 América do Norte Turbinas Estados Unidos 12 México 41 Total 53 América do Sul Turbinas Argentina 21 Bolivia 3 Brasil 783 Chile 5 Colombia 6 Paraguai 1 Equador 7 Peru 10 Uruguai 6 Venezuela 3 Total 845 Europa Turbinas Alemanha 25 Áustria 6 Bélgica 2 Escocia 1 Espanha 1 França 4 Inglaterra 1 Luxemburgo 1 Noruega 1 Suiça 5 Suécia 1 total 48 Ásia Turbinas Irã 2 Rússia 2 Síria 1 Total 5 Produção Introdução Africa Turbinas Angola 5 Zimbábue 1 Africa do sul 1 Total 7 NÍVEIS DE OPERAÇÃO EM TURBINAS Ganho Energético com o aumento da Pressão e Temperatura do vapor Contrapressão 21kgf/cm2 – 300 °°°°C 42kgf/cm2 – 420 °°°°C 65 kgf/cm2 – 485 °°°°C 140kgf/cm2 – 540 °°°°C 1,5 kgf/cm² ~ 127 °°°°C 330 kJ/kg 168 kJ/kg 116 kJ/kg 84 kJ/kg Níveis de Operação 100 kgf/cm2 – 530 °°°°C 81 kgf/cm2 – 510 °°°°C 42 kJ/kg 40 kJ/kg 6,743 kJ/kg ºC Ganho Energético com o aumento da Pressão e Temperatura do vapor Condensação 21kgf/cm2 – 300 °°°°C 42kgf/cm2 – 420 °°°°C 65 kgf/cm2 – 485 °°°°C 140kgf/cm2 – 540 °°°°C 0,10 bar(a) ~ 45,8 °°°°C 705 kJ/kg 170 kJ/kg 130 kJ/kg 82 kJ/kg 6,743 kJ/kg ºC Níveis de Operação 100 kgf/cm2 – 530 °°°°C 81 kgf/cm2 – 510 °°°°C 39 kJ/kg 30 kJ/kg Níveis de Operação 11,5 7,5 5,85 11 7,2 5,65 5,25 4,95 4,67 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 21/300 42/420 65/485 81/510 100/530 140/540 K g v ap o r/ kW h Consumo Específico - Turbina de Contrapressão Ação Reação Níveis de Operação 6,5 4,3 3,8 5,9 4 3,67 3,45 3,34 3,25 0 1 2 3 4 5 6 7 21/300 42/420 65/485 81/510 100/530 140/540 K g v ap o r/ kW h Consumo Específico - Turbina de Condensação Ação Reação Cálculo de Consumo de Combustível Cálculo de Consumo de Combustível � CC = Fluxo de vapor x (Entalpia – T(água entrada)) PCI x eficiência da caldeira � Sendo: � Fluxo de vapor desejado; � Entalpia do vapor de saída da caldeira (Mollier); � Temperatura da água na entrada da caldeira; � PCI=Poder calorífico inferior do combustível; � Eficiência da Caldeira. � Algodão: 3.300 � Bagaço de cana: 1.800 (50% umidade) � Bambu: 3.800 � Carvão mineral: 7.500 � Carvão vegetal: 3.830 � Casca de algodão: 3.000 � Casca de amendoim: 3.000 � Casca de café: 3.000 � Gás natural 9.400 kcal/m³ � Casca de arroz: 2.900 � Casca de cacau: 3.000 � Casca de côco: 5.000 � Lenha úmida: 2.900 � Madeira em lascas: 3.300 � Papel : 4.000 � Polietileno: 10.000 � Óleo 4 A 9.700 PCI = Poder calorífico dos combustíveis (kcal /kg) EXEMPLO Para gerar 1000 kW em uma turbina que consome 5,4 ton/h de vapor/h a 21 kgf/cm² a 320ºC, tendo como combustível bagaço de cana, temos: � CC = 5.400 kg/h x (732,33 kcal/kg– 90ºC) 1800 kcal/kg x 0,85 CC = 2.267,05 kg/h de bagaço de cana. USINA CONVENCIONAL X ELETRIFICADA COMPARAÇÃO ENTRE OS ACIONAMENTOS ANTIGOS DE EQUIPAMENTOS DE PREPARO 45% Demanda Potência: 3500 KW Energia consumida: 7.777 KW Desfibrador 45% 45% Demanda Potência : 5000 KW Energia consumida: 11.111 KW Picador 45% 62% Demanda Potência : 2000 KW Energia consumida: 3.225 KW Turbina Múltiplo Estágio Nivelador 62% 62% Demanda Potência: 3500 KW Energia consumida: 5.645 KW 62% 62% Demanda Potência: 5000 KW Energia consumida: 8.065 KW 62% Turbina Simples Estágio Turbina Simples Estágio Turbina Múltiplo Estágio Turbina Múltiplo Estágio DesfibradorPicador Eficiência Eficiência EficiênciaEficiênciaEficiência Redutor de Alta Redutor de Alta Redutor de Alta Redutor de Alta Redutor de Alta 45% Demanda Potência: 2000 KW Energia consumida: 4.444 KW Turbina Simples Estágio Redutor de Alta Nivelador 45% Eficiência COMPARAÇÃO ENTRE OS ACIONAMENTOS ANTIGOS DE EQUIPAMENTOS DE MOAGEM 45% 90% 86% 62% 86% 90% Demanda Potência: 1000 KW Energia consumida: 2871 KW Energia consumida: 2085 KW Redutor Alta Redutor Baixa Volandeira Moenda 34% Eficiência Moenda 48% Motor Elétrico 77% Moenda 96% 82% 98% Energia consumida: 1296 KW Turbina Simples Estágio Volandeira Redutor Alta Redutor Baixa Turbina Múltiplo Estágio Demanda Potência: 1000 KW Demanda Potência: 1000 KW Eficiência Eficiência Motor Hidráulico Bomba Hidráulica Acionamentos de Alta Eficiência para Equipamentos de Preparo e Moagem Motor Elétirco 96% Redutor Planetário 96% 92% Eficiência Moenda Potência Requerida: 1000 KW Energia consumida: 1085 KW Moagem Motor Elétrico 96% Redutor Paralelo 98% Desfibrador 94% Eficiência Preparo Potência Requerida: 5000 KW Energia consumida: 5315 KW Pg. 20 Moagem Preparo Atuador Eficiência Demanda Potência[KW] Energia Consumida[KW] Perdas Energia[KW] Planetário 92% 1.000 1.085 85 Motor Hidráulico 77% 1.000 1.296 296 Turbina Múltiplo Estágio 48% 1.000 2.085 1.085 Turbina Simples Estágio 34% 1.000 2.871 1.871 Atuador Eficiência Demanda Potência[KW] Energia Consumida[KW] Perdas Energia[KW] Motor 94% 5.000 5.315 315 Turbina Múltiplo Estágio 62% 5.000 8.065 3.065 Turbina Simples Estágio 45% 5.000 11.111 6.111 Pg. 21 NOVO CONCEITO DE ALTA EFICIÊNCIA PARA ACIONAMENTO DO PREPARO Exemplo PREMISSAS Moagem safra 2.500.000 toneladas Dias de safra 245 dias Eficiência Operacional 85% Horas de operação 5.000 horas Moagem horária 500 toneladas Fibra média 12,5% USINA CONVENCIONAL Bagaço produzido 125 t/h Processo industrial 500 kgv/tc Necessidade vapor processo 250 t/h Consumo energia elétrica 7.500 kW Sobra de bagaço 16 t/h 7,5 MW 0 MW REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA BAGAÇO 125 t/h SOBRA DE BAGAÇO REDE ELÉTRICA INTERNA 7,5 MW 86 t/h 250 t/h 21,0 kgf/cm² 300,0 °C 250,0 t/h 2,30 kgv/kgb 500 kgv/tc MOAGEM 500 TCH 143 t/h 21 t/h USINA CONVENCIONAL 109 t/h 16 t/h 21,0 kgf/cm² 300,0 °C 250,0 t/h 2,30 kgv/kgb 7,5 MW 0 MW REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA BAGAÇO 125 t/h SOBRA DE BAGAÇO REDE ELÉTRICA INTERNA 7,5 MW 86 t/h 250 t/h 65,0 kgf/cm² 500,0 °C 250,0 t/h 2,18 kgv/kgb 500 kgv/tc MOAGEM 500 TCH 143 t/h 21 t/h USINA INTERMEDIÁRIA 109 t/h 16 t/h 115 t/h 10 t/h 0 t/h 250 t/h 86 t/h107 t/h 28,5 MW 21 MW 7,5 MW 27 MW REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA BAGAÇO 125 t/h SOBRA DE BAGAÇO REDE ELÉTRICA INTERNA250 t/h 65,0 kgf/cm² 500,0 °C 250,0 t/h 2,30 kgv/kgb 500 kgv/tc MOAGEM 500 TCH 143 t/h USINA ELETRIFICADA 115 t/h 10 t/h 0 t/h 250 t/h 107 t/h 28,5 MW 21 MW MOAGEM 500 TCH CONSUMO: 8,5 MW 250 t/h 43 MW 43 MW MOAGEM 500 TCH CONSUMO: 8,5 MW 7,5 MW 27 MW REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA BAGAÇO 125 t/h SOBRA DE BAGAÇO REDE ELÉTRICA INTERNA 250 t/h 65,0 kgf/cm² 500,0 °C 250,0 t/h 2,30 kgv/kgb 500 kgv/tc USINA ELETRIFICADA 115 t/h 10 t/h 250 t/h 36 MW 34,5 MW 250 t/h 125 t/h 65,0 kgf/cm² 500,0 °C 272,0 t/h 2,18 kgv/kgb OTIMIZAÇÃO 420 kgv/tc 210 t/h 210 t/h 62,5 t/h 16 MW 9 MW 43 MW MOAGEM 500 TCH CONSUMO: 8,5 MW 9 MW 45,5 MW REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA REDE ELÉTRICA INTERNA USINA ELETRIFICADA 36 MW 34,5 MW 65,0 kgf/cm² 500,0 °C 379,0 t/h 2,18 kgv/kgb 420 kgv/tc 210 t/h 210 t/h 16 MW 106 t/hPALHA 35 t/h 145 t/h BAGAÇO 125 t/h BAGAÇO 125 t/h 62,5 t/h 28 MW 10 MW RESUMO TÉCNICO Opção Moagem Tch Bagaço Tbh Exportação de Energia [MW] Relação kW/tonelada de cana Caldeira Baixa Pressão Rebaixando Vapor 500 125 0,0 15,0 Caldeira Alta Pressão Sem Rebaixando Vapor 500 125 21,0 57,0 Usina Eletrificada 500 125 27,0 86,0 Sem Sobra de Bagaço Turbina de Condensação 500 125 34,5 104,0 Palha 500 145 45,5 128,0 Ciclo a Vapor Rankine Ciclo Rankine O ciclo Rankine descreve a operação de turbinas a vapor comumente encontrados nas usinas para produção de energia. Existem quatro processos num ciclo Rankine: � Fase 4-1 Transferência de calor isobárica: o fluido pressurizado entra numa caldeira, onde é aquecido a pressão constante até se tornar vapor superaquecido. � Fase 1-2 Expansão: o vapor superaquecido expande através de uma turbina para gerar trabalho. idealmente, esta expansão é isentrópica. Com esta expansão, tanto a pressão quanto a temperatura se reduzem. � Fase 2-3 Transferência de calor: o vapor então entra num condensador, onde ele é resfriado até a condição de líquido saturado. Este líquido então retorna à bomba e o ciclo se repete. � Fase 3-4 Compressão: o fluido é bombeado de uma pressão baixa para uma pressão alta utilizando-se uma bomba. O bombeamento requer algum tipo de energia para se realizar . Usina Convencional –Ciclo Rankine CICLO A VAPOR RANKINE COM AQUECIMENTO REGENERATIVO Ciclo Rankine Regenerativo � É caracterizada pelo pré-aquecimento do condensado antes de entrar na caldeira; O Ciclo Rankine Regenerativo é nomeado desta forma devido ao fato do fluido(água) ser reaquecido após sair do condensador até a entrada na caldeira, aproveitando parte do calor contido no fluido(vapor) liberado pela turbina. Isto aumenta a temperatura média do fluido em circulação, o que aumenta a eficiência termodinâmica do ciclo. � O seu efeito principal pode ser explicado tanto com base na redução da vazão de vapor que chega ao condensador e a redução das correspondentes perdas na fonte fria, como pelo aumento da temperatura média termodinâmica de fornecimento de calor ao ciclo. Ciclo Regenerativo Ciclo Regenerativo Ciclo Regenerativo Ciclo Regenerativo � O aquecimento é originado a partir de sangrias controladas ou não em diferentes estágios da turbina. � Normalmente tem-se entre 3 a 4 tomadas para pré-aquecedores/desaerador. � O aquecimento regenerativo aumenta consideravelmente o rendimento do ciclo de vapor, razão pela qual é utilizado nos projetos de todas as Centrais Termelétricas, principalmente onde o custo do combustível é significativo. �Quem determina a quantidade de sangrias ideais na turbina são os balanços térmicos do ciclo. Esta especificação é feita em conjunto com o fornecedor da caldeira o que garantirá a eficiência no ciclo. Neste quesito não há uma fórmula padrão, apenas os estudos individuais e específicos determinarão a melhor solução para a planta; Ciclo Regenerativo �A decisão sobre a temperatura final de aquecimento da água de alimentação baseia-se numa análise técnico econômica, tomando em consideração o aumento da eficiência do ciclo e os custo dos aquecedores além de estar limitada a temperatura de saturação da pressão do vapor. Deve-se também analisar o efeito que o aumento de temperatura da alimentação da caldeira possa influenciar a temperatura dos gases de escape da chaminé prejudicando a eficiência da caldeira, assim como o economizador e pré-ar. Para uma central termelétrica com parâmetros médios de vapor, a temperatura final da água de alimentação, geralmente, é estabelecida na faixa de 160 a 180°°°°C. Para uma central termelétrica de altos parâmetros, esta temperatura fica na faixa de 225 a 275°°°°C. �Com o Ciclo Regenerativo a economia de combustível gira em torno de 10 a 15%; �Eficiência do ciclo entre 25% a 35%; �O ganho de energia elétrica é de 3 a 10%. Ciclo Regenerativo �Com o Ciclo Regenerativo aumento de vapor gira em torno de 8 a 15%; Dados correspondentes a uma instalação: po= 120 Bar(a), to = 535 oC e pcond = 0,10 Bar(a) O número ideal de aquecedores água de alimentação é determinada a partir de considerações econômicas. Pode-se adicionar um aquecedor só economizando, porém com um grande número de aquecedores, é possível aproximar-se a eficiência de Carnot mas a um custo elevado. Ciclo Rankine Ciclo Rankine Regenerativo Eficiência da Turbina = 89,9 % Eficiência da Turbina = 90,1% Equipamentos - Turbina 160°°°°C115°°°°C Temperatura água de alimentação Economizador Geração de Energia 46,0 MWh Geração de Energia 46,0 MWh Vazão de Vapor 174,6 t/h Vazão de Vapor 162,6 t/h Temperatura água de alimentação Economizador Ciclo Rankine Temperatura água de alimentação Economizador 160°°°°C - Temperatura gases de saída 115°°°°C Temperatura do ar na entrada do Pré-Ar 30°°°°C Ciclo Rankine Regenerativo 105°°°°C Vapor 1,5 Kgf/cm² / Temp.127 °°°°C Água 1,5 Kgf/cm² / Temp. 95 °°°°C30°°°°C 195°°°°C 115°°°°CVapor 21 Kgf/cm² / Temp. 330 °°°°C Água 21 Kgf/cm² / Temp. 177°°°°C 160°°°°C - Temperatura gases de saída Eficiência da Caldeira = 86,7% Eficiência da Caldeira = 87,1% Equipamentos - Caldeira Temperatura água de alimentação Economizador Temperatura do ar na entrada do Pré-Ar A eficiência da caldeira aumenta principalmente devido a redução da vazão dos gases de combustão (redução na quantidade de combustível) que interfere no valor de q2: Ƞcaldeira = 100 – (q2+q3+q4+q5+q6+q7), sendo q2 = Qmgasesx (hsgases -hegases) x 100 x q4 onde, Qmcombx PCI q2: perda de calor pelos gases de exaustão q3: perda de calor por combustão química incompleta – é considerado como zero, pois normalmente trabalha com excesso de ar no balanço estequeométrico, garantindo assim combustão completa. q4: perda de calor por combustão mecânica incompleta – está relacionada com a quantidade de não queimados na caldeira, ou seja, com a qualidade de combustível. q5: perda de calor pelas superfícies de radiação e convecção q6: perda de calor devido as cinzas – energia que se gasta para aquecer as cinzas. q7: perda de calor pelas sangrias das caldeira –perda devido a purga do balão. Ganho Energético com o aumento da Temperatura da Água de Alimentação da Caldeira. Considerando uma Caldeira 68 kgf/cm² - 520°°°°C 90 kgf/cm2 – 105 °°°°C 90 kgf/cm2 – 140 °°°°C 90 kgf/cm2 – 160 °°°°C 90 kgf/cm2 – 220 °°°°C Ciclo Regenerativo 90 kgf/cm2 – 200 °°°°C 90 kgf/cm2 – 180 °°°°C 446,7 kJ/kg 3.460,5 kJ/kg3.013,8 kJ/kg 509,9 kJ/kg 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 68 kgf/cm2 – 520 °°°°C 3.460,5 kJ/kg 3.460,5 kJ/kg 3.460,5 kJ/kg 3.460,5 kJ/kg 3.460,5 kJ/kg 2.950,6 kJ/kg 2.865,8 kJ/kg 2.780,1 kJ/kg 2.693,3 kJ/kg 2.604,5 kJ/kg 594,7 kJ/kg 680,4 kJ/kg 767,2 kJ/kg 855,5 kJ/kg 2,1 % 3,0 % 3,1 % 3,2 % 3,4 % 15,7 % Aumento na Geração de vapor Águade Alimentação Vapor Superaquecido Salto Entalpico Ciclo Rankine Regenerativo Consumo de Combustível – Produção 250 t/h de vapor Considerando uma Caldeira 68 kgf/cm² - 520°°°°C » Relação Temperatura da Água de Alimentação e do Ar 112,1 110,1 108,2 106,4 104,2 102,5 101,2 100,4 94,0 96,0 98,0 100,0 102,0 104,0 106,0 108,0 110,0 112,0 114,0 115/30 145/60 160/75 165/85 170/95 180/100 185/104 195/105 C o n su m o d e B ag aç o - t/ h Temperratura da Água de Alimentação / Ar Consumo de Bagaço (t/h) Ciclo Rankine Regenerativo Produção de Vapor – 112,1 t/h de Bagaço Disponível Considerando uma Caldeira 68 kgf/cm² - 520°°°°C » Relação Temperatura da Água de Alimentação e do Ar 250,0 254,5 259,0 263,4 269,0 273,5 276,9 279,1 235,0 240,0 245,0 250,0 255,0 260,0 265,0 270,0 275,0 280,0 285,0 115/30 145/60 160/75 165/85 170/95 180/100 185/104 195/105 V az ão d e V ap o r - t/ h Temperratura da Água de Alimentação / Ar Vazão de vapor (t/h) Ciclo Rankine Regenerativo Relação de Vapor / Combustível Considerando uma Caldeira 68 kgf/cm² - 520°°°°C » Relação Temperatura da Água e do Ar EQUIPAMENTOS E SISTEMAS AUXILIARES DO CICLO A VAPOR Classificação dos aquecedores, quanto ao nível de pressão: � Aquecedores de alta pressão – Localizados entre a bomba de alimentação e a caldeira. Utilizam vapor das sangrias da turbina no estágio de alta e média pressão. � Aquecedores de baixa pressão – Localizados entre o condensador da turbina e a bomba de alimentação. Utilizam vapor da sangria da turbina no estágio de baixa pressão. Aquecedores Regenerativos » Aquecedor de Mistura – o aquecimento da água acontece por contato direto com o vapor. Nestes tipos de aquecedores, a água é aquecida até a temperatura de saturação, sendo que o potencial do vapor é utilizado com maior eficiência. Tem as vantagens de ser simples, barato e ter boas características de transferência de calor. A desvantagem está na necessidade de dispor de uma bomba após cada aquecedor o que reduz a confiabilidade e aumenta o consumo de energia. Aquecedores Regenerativos Desaerador Classificação dos Desaeradores: � Desaeradores a vácuo(0,075 – 0,5 Bara). Temperatura de saturação correspondente fica entre 40 e 80°°°°C. Precisa de ejetor, podendo acontecer infiltrações de ar; � Desaeradores atmosféricos e médias pressões(1,2 Bar(a)). Temperatura de saturação correspondente é de 104,8°°°°C . Operam levemente pressurizados e têm como vantagem principal a economia de metal; � Desaeradores de alta pressão(6,0 – 7,8 Bara). Temperatura de saturação correspondente fica entre 158 e 167°°°°C. São utilizados para blocos energéticos com pressão ˃ 100 Bara Aquecedores Regenerativos » Aquecedor de Superfície – a troca de calor acontece através das paredes dos tubos de um trocador de calor. Neste caso, a água circula por dentro dos tubos e o vapor pelo lado externo dos mesmos(carcaça). Tem a vantagem de não precisar de uma bomba em cada aquecedor, uma vez que a pressão é diferente. A desvantagem esta na complexidade(rede de tubulação interna), mais caro e menor desempenho na transferência de calor, já que os dois fluidos não estão em contato. Aquecedores Regenerativos » Normalmente as usinas usam uma combinação de aquecedores de mistura e de superficie. Trocador de calor para aquecer o ar e a água antes que da entrada na caldeira. O vapor da sangria da turbina é condensado nesse trocador de calor e o líquido retorna ao ciclo. Aquecedores Regenerativos Estudos de Casos Usina Convencional –Ciclo Rankine Rendimento do Ciclo = 26,48% Temperatura água de alimentação 160°°°°C 115°°°°C Temperatura do ar na entrada do Pré-Ar 30°°°°C Temperatura gases de saída Geração de Energia 46 MWh Vazão de Vapor 162,6 t/h Bagaço 72,7 t/h Usina Convencional –Ciclo Rankine Usina Convencional –Ciclo Rankine Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 195°°°°C / 90°°°°C Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,54 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 115°°°°C / 27°°°°C Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,23 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação 115°C / 27°C Eficiência da Caldeira2,23 kgv/kgb Consumo de Combustível72,7 tb/hCiclo Rankine Convencional Temperatura da água/arde alimentação195°C / 90°C Eficiência da Caldeira2,54 kgv/kgb Consumo de Combustível68,6 tb/hCiclo Rankine Regenerativo Ciclo Rankine Convencional Consumo de Combustível 72,7 tb/h Ciclo Rankine Convencional Geração de energia elétrica 46,0 MWh Ciclo Rankine Regenerativo Consumo de Combustível 68,6 tb/h Economia de Combustível 5,6 % Ciclo Rankine Regenerativo Geração de energia elétrica 46,0 MWh Mesma de Geração Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 26,48% Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 28,25% Ganho de eficiência do ciclo 6,7 % Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo vazão de vapor Rendimento do Ciclo =28,22% 195°°°°C 127°°°°C Temperatura água de alimentação Economizador Temperatura do ar na entrada do Pré-Ar 160°°°°C Temperatura gases de saída Geração de Energia 42,8 MWh Vazão de Vapor 162,6 t/h 30°°°°C90°°°°C 105°°°°C Bagaço 63,9 t/h Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo vazão de vapor Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo vazão de vapor Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 195°°°°C / 90°°°°C Ciclo Rankine Convencional Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 115°°°°C / 27°°°°C Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,23 kgv/kgb Ciclo Rankine Regenerativo Geração de energia elétrica 42,8 MWh Redução na Geração 7,0 % Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,54 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação 115°C / 27°C Eficiência da Caldeira2,23 kgv/kgb Consumo de Combustível72,6 tb/hCiclo Rankine Convencional Temperatura da água/arde alimentação195°C / 90°C Eficiência da Caldeira2,49 kgv/kgb Consumo de Combustível69,5 tb/hCiclo Rankine Regenerativo Ciclo Rankine Convencional Consumo de Combustível 72,7 tb/h Ciclo Rankine Convencional Geração de energia elétrica 46,0 MWh Ciclo Rankine Regenerativo Consumo de Combustível 63,9 tb/h Economia de Combustível 12,1 % Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 26,48% Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 28,22% Ganho de eficiência do ciclo 6,6 % Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo consumo de combustível Rendimento do Ciclo = 28,26% 195°°°°C 127°°°°C Temperatura água de alimentação Economizador Temperatura do ar na entrada do Pré-Ar 160°°°°C Temperatura gases de saída Geração de Energia 48,75 MWh Vazão de Vapor 185 t/h 30°°°°C90°°°°C 105°°°°C Bagaço 72,7 t/h Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo consumo de combustível Ciclo Rankine Regenerativo – Mantendo consumo de combustível Ciclo Rankine Regenerativo Geração de energia elétrica 48,75 MWh Aumento de Geração 6,0 % Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 195°°°°C / 90°°°°C Ciclo Rankine Convencional Temperatura da água/ar de alimentação da caldeira 115°°°°C / 27°°°°C Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,23 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,54 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água/ar de alimentação 115°C / 27°C Eficiência da Caldeira2,23 kgv/kgb Consumo de Combustível72,7 tb/hCiclo Rankine Convencional Temperatura da água/arde alimentação195°C / 90°C Eficiência da Caldeira2,54 kgv/kgb Consumo de Combustível72,7 tb/hCiclo Rankine Regenerativo Ciclo Rankine Convencional Consumo de Combustível 72,7 tb/h Ciclo Rankine Convencional Geração de energia elétrica46,0 MWh Ciclo Rankine Regenerativo Consumo de Combustível 72,7 tb/h Mesmo combustível Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 26,48% Ciclo Rankine Convencional Eficiência Net (PCI) 28,26% Ganho de eficiência do ciclo 6,7 % REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA REDE ELÉTRICA INTERNA 102,0 Bar 545,0 °C 1 x 350,0 t/h 2,25 kgv/kgb MOAGEM 1.350 TCH 102,0 Bar 545,0 °C 1 x 350,0 t/h 2,25 kgv/kgb 55,5 MW 54,0 MW 55,5 MW ConsumoProduzidoExportação 350 t/h 102 bar 545 ºC 256,5 t/h 513 t/h 187 t/h 256,5 t/h M M CICLO REGENERATIVO 256,5 t/h 100 bar 540 ºC 187 t/h 100 bar 540 ºC 27 ºC 27 ºC 350 t/h 102 bar 545 ºC 256,5 t/h 100 bar 540 ºC 513 t/h 27 ºC 27 ºC 43,2 MW121,8 MW 165,0 MW BAGAÇO 363,7 tbh SOBRA DE BAGAÇO 52,7 tbh 155,5 tbh 155,5 tbh 2,5 Bar 487,4 t/h 2,5 Bar 28,3 t/h 161,5 t/h 25,5 t/h 256,5 t/h 0,0 t/h 357,2 t/h 131,8 bar 120 ºC 357,2 t/h 131,8 bar 120 ºC CICLO REGENERATIVO REDE ELÉTRICA CONCESSIONÁRIA REDE ELÉTRICA INTERNA 102,0 Bar 545,0 °C 1 x 400,0 t/h 2,57 kgv/kgb MOAGEM 1.350 TCH 102,0 Bar 545,0 °C 1 x 400,0 t/h 2,57 kgv/kgb 57,5 MW 60,0 MW 57,5 MW ConsumoProduzidoExportação 400 t/h 102 bar 545 ºC 256,5 t/h 513 t/h 260 t/h 256,5 t/h M M CICLO REGENERATIVO 273,0 t/h 100 bar 540 ºC 260 t/h 100 bar 540 ºC 27 ºC 86 ºC 400 t/h 102 bar 545 ºC 273,0 t/h 100 bar 540 ºC 513 tv/h 408,2 t/h 131,8 bar 170 ºC 27 ºC 86 ºC 43,2 MW131,8 MW 175,0 MW BAGAÇO 363,7 tbh SOBRA DE BAGAÇO 52,7 tbh 155,5 tbh 155,5 tbh 13,0 Bar 15,8 t/h 8,9 Bar 16,2 t/h 1,99 Bar 17,0 t/h 4,2 Bar 42,6 t/h 68,4 t/h 0,0 t/h 0,0 t/h 16,5 t/h 408,2 t/h 131,8 bar 170 ºC 16,5 t/h 4,5 Bar 487,4 t/h 8,9 Bar 16,2 t/h 13,0 Bar 15,8 t/h CICLO REGENERATIVO Ciclo Rankine Convencional Temperatura da água / ar de alimentação da caldeira 120°°°°C / 27°°°°C Ciclo Rankine Convencional Eficiência da Caldeira 2,25 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água / ar de alimentação da caldeira 170°°°°C / 86°°°°C Ciclo Rankine Regenerativo Temperatura da água / ar de alimentação 120°C / 27°C Eficiência da Caldeira2,25 kgv/kgb Consumo de Combustível155,5 tb/hUsina sem Ciclo Regenerativo Temperatura da água / arde alimentação170°C / 86°C Eficiência da Caldeira2,57 kgv/kgb Consumo de Combustível155,5 tb/hUsina com Ciclo Regenerativo Ciclo Rankine Convencional Consumo de Combustível 155,5 tb/h Ciclo Rankine Regenerativo Eficiência da Caldeira 2,57 kgv/kgb Ciclo Rankine Convencional Geração de energia elétrica 165,0 MWh Ciclo Rankine Regenerativo Consumo de Combustível 155,5 tb/h Mesmo consumo de combustível Ciclo Rankine Regenerativo Geração de energia elétrica 175,0 MWh Geração de Energia adicional - 5,7 % Conclusões � Tecnicamente, quanto maior o nível de pressão e temperatura do vapor, mais eficiente será o ciclo; �Quanto maior a temperatura de água/ar de alimentação da caldeira, maior será o ganho de eficiência do ciclo; � Há uma busca cada vez maior por eficiência energética, para aproveitar ao máximo a energia disponível; � Não há uma fórmula padrão, apenas com estudos é que se pode determinar a melhor solução para cada negócio; CONCLUSÕES �A TGM possui uma estrutura completa para auxiliá-los nos estudos e fornecimento de equipamentos para geração de energia e cogeração, com tecnologia 100% nacional; CONCLUSÕES Corporativa Equipe Qualificada Atendimento 24h Estoque de peças Contrato de Manutenção de Logo Prazo Rod. Armando de Salles Oliveira, Km 4,8 - Dist.Ind. CEP: 14175-000 - Sertãozinho - SP - Brasil Tel.: 16 2105-2600 – Fax: 16 3945-8276 www.grupotgm.com.br Leonardo Parente Buranello leonardo.buranello@tgmturbinas.com.br (16) 2105-2521
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