Propriedades Mecânicas dos Metais

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Capítulo 6 Propriedades Mecânicas dos Metais 2000 2000 A fotografia da Figura (a) mostra um aparelho que mede as propriedades mecânicas dos metais a 1000 1000 aplicação de forças de tração (Seções 6.3, 6.5 e 6.6). A Figura (b) é um gráfico (além de um destaque) que foi 0 gerado a partir de um ensaio de tração realizado em um aparelho como esse em uma amostra de aço. Os dados 0.040 0,080 Deformação marcados são a tensão (eixo vertical uma medida da (b) força que é aplicada) em função da deformação (eixo horizontal relacionada ao grau de alongamento da amostra). A maneira pela qual as propriedades mecânicas do módulo de elasticidade (rigidez, E), assim como o limite de escoamento e o limite de resistência à tração (LRT) são determinadas está mostrada nesse gráfico. (a) Uma ponte suspensa está mostrada na Figura (c). peso do pavimento da ponte e dos automóveis impõe forças de tração sobre os cabos de suspensão verticais. Essas forças são, por sua vez, transferidas para o cabo de suspensão principal, que adquire uma forma mais ou menos parabólica. A(s) liga(s) metálica(s) a partir da(s) qual(is) esses cabos são construídos deve(m) atender a certos critérios de rigidez e resistência. A rigidez e a resistência da(s) liga(s) podem ser avaliadas a partir de ensaios realizados usando aparelhos de ensaio de tração (e os gráficos tensão-deformação resultantes) semelhantes àqueles mostrados. [Figura (a): cortesia da Figura (c): © iStockphoto.] (c) 128POR QUE ESTUDAR As Propriedades Mecânicas dos Metais? É obrigação dos engenheiros compreender como as várias Os componentes feitos a partir de ligas de aço, que são propriedades mecânicas são medidas e que essas propriedades expostos a tensões e forças externas, devem ser processados de representam; elas podem ser necessárias para projeto de forma a apresentar níveis apropriados de certas características estruturas/componentes que utilizem materiais predeterminados, mecânicas (isto é, rigidez, resistência, ductilidade e tenacidade). a fim de que não ocorram níveis inaceitáveis de deformação Dessa forma, é essencial que projetista ou engenheiro e/ou falhas. Demonstramos esse procedimento em relação ao compreenda o significado dessas propriedades e, além disso, projeto de um dispositivo para ensaios de tração no Exemplo de desenvolva um senso de perspectiva das magnitudes aceitáveis Projeto 6.1. dos valores das propriedades. No esquema de processamento/estrutura/propriedades/ desempenho, as razões para estudar as propriedades mecânicas dos metais são as seguintes: Objetivos do Aprendizado Após estudar este capítulo você deverá ser capaz de fazer o seguinte: 1. Definir tensão de engenharia e deformação de 7. Dar definições sucintas e as unidades para módulo de engenharia. resiliência e a tenacidade (estática). 2. Formular a lei de Hooke e observar as condições sob as 8. Ser capaz de calcular os valores da tensão verdadeira e quais ela é válida. da deformação verdadeira, para um corpo de provas 3. Definir coeficiente de Poisson. carregado em tração, dados a carga aplicada, as 4. Dado um diagrama tensão-deformação de engenharia, dimensões instantâneas da seção transversal, assim como determinar (a) módulo de elasticidade, (b) limite de os comprimentos original e instantâneo. escoamento (na pré-deformação de 0,002) e (c) limite 9. Citar as duas técnicas mais comuns de ensaios de dureza; de resistência à tração e (d) estimar o alongamento observar duas diferenças entre elas. percentual. 10. (a) Citar e descrever sucintamente as duas técnicas 5. Para a deformação por tração de um corpo de provas diferentes para ensaios de microdureza por impressão, e cilíndrico dúctil, descrever as mudanças no perfil do (b) citar casos para os quais essas técnicas são geralmente corpo de provas até ele atingir seu ponto de fratura. utilizadas. 6. Calcular a ductilidade em termos tanto do alongamento 11. Calcular a tensão de trabalho para um material dúctil. percentual quanto da redução percentual na área para um material que é carregado em tração até a fratura. 6.1 INTRODUÇÃO Muitos materiais, quando em serviço, são submetidos a forças ou cargas; alguns exemplos incluem a liga de alumínio a partir da qual a asa de um avião é construída e o aço no eixo de um automóvel. Em tais situações, é necessário conhecer as características do material e projetar membro a partir do qual ele é feito de maneira que qualquer deformação resultante não seja excessiva e não cause fratura. comportamento mecânico de um material reflete a relação entre sua resposta ou defor- mação a uma carga ou força aplicada. Propriedades mecânicas importantes para projeto são rigi- dez, resistência, dureza, ductilidade e tenacidade. As propriedades mecânicas dos materiais são verificadas através da realização de experimen- tos de laboratório cuidadosamente planejados, que reproduzem da forma mais fiel possível as con- dições de serviço. Dentre os fatores a serem considerados, incluem-se a natureza da carga aplicada e a duração da sua aplicação, assim como as condições ambientais. A carga pode ser de tração, de compressão ou de cisalhamento, e sua magnitude pode ser constante ao longo do tempo ou pode variar continuamente. tempo de aplicação pode ser de apenas uma fração de um segundo ou pode se estender ao longo de um período de muitos anos. A temperatura de operação também pode ser um fator importante. As propriedades mecânicas são objeto de atenção de diversos grupos (por exemplo, produtores e consumidores de materiais, organizações de pesquisa, agências governamentais), os quais possuem diferentes interesses. Consequentemente, é imperativo que exista alguma consistência na maneira como são conduzidos os testes e como são interpretados seus resultados. Essa consistência é conse- guida com emprego de técnicas de ensaio padronizadas. estabelecimento e a publicação dessas normas de padronização são coordenados com frequência por sociedades profissionais. Nos Estados Unidos, a organização mais ativa é a Sociedade Americana para Ensaios e Materiais (ASTM Ame- rican Society for Testing and Materials). Seu Annual Book of ASTM Standards (Anuário de padrões da ASTM) (http://www.astm.org) compreende numerosos volumes, que são lançados e atualizados 129130 Capítulo 6 anualmente; um grande número dessas normas está relacionado a técnicas para ensaios Várias dessas normas são citadas como notas de rodapé deste e de capítulos subsequentes. papel dos engenheiros de estruturas é determinar as tensões e as distribuições de tensões em elementos estruturais submetidos a cargas bem definidas. Isso pode ser conseguido por técnicas experimentais de ensaio e/ou por análises teóricas e matemáticas de tensões. Esses tópicos são tra- tados em livros tradicionais sobre análise de tensões e resistência de materiais. Os engenheiros de materiais e os engenheiros metalúrgicos, por outro lado, estão preocupados com a produção e a fabricação de materiais para atender as exigências de serviço previstas por essas análises de tensão. Isso envolve necessariamente o entendimento das relações entre a micro- estrutura (isto é, as características internas) dos materiais e suas propriedades mecânicas. Com frequência, os materiais são selecionados para aplicações estruturais pois têm combina- ções desejáveis de características mecânicas. A discussão atual está restrita primariamente ao com- portamento mecânico dos metais; os polímeros e as cerâmicas serão tratados separadamente, uma vez que esses materiais são, em muitos aspectos, mecanicamente diferentes dos metais. Este capí- tulo discute o comportamento tensão-deformação dos metais e as propriedades mecânicas que estão relacionadas e também examina outras características mecânicas importantes. As discussões dos aspectos microscópicos dos mecanismos de deformação e dos métodos para aumentar a resis- tência e regular o comportamento mecânico dos metais serão postergadas para outros capítulos. 6.2 CONCEITOS DE TENSÃO E DEFORMAÇÃO Se uma carga é estática ou se varia de uma maneira relativamente lenta ao longo do tempo e está sendo aplicada uniformemente sobre uma seção transversal ou sobre a superfície de um elemento, comportamento mecânico pode ser averiguado através de um simples ensaio tensão-deformação. Tais ensaios são mais comumente conduzidos para os metais à temperatura ambiente. Existem três maneiras principais pelas quais uma carga pode ser aplicada, quais sejam: tração, compressão e cisalhamento (Figuras 6.1a, b, c). Na prática da engenharia, muitas cargas são de torção, em vez de serem puramente cisalhantes; esse tipo de carregamento está ilustrado na Figura 6.1d. F Figura 6.1 (a) Ilustração esquemática F de como uma carga de tração produz um alongamento e uma deformação linear positiva. As linhas tracejadas representam a forma antes da deformação; as linhas contínuas, após a deformação. (b) Ilustração esquemática de como uma carga de compressão produz uma contração e uma deformação linear negativa. (c) Representação esquemática da deformação cisalhante em que tan 0. (d) Representação esquemática da deformação torcional (isto é, com ângulo de torção produzida pela aplicação de um torque T. F F (a) (b) T T F (c) (d)Propriedades Mecânicas dos Metais 131 Seção reduzida 60 mm Diâmetro de Diâmetro de 3/4" Figura 6.2 Um corpo de provas-padrão para ensaios 50 mm de tração com seção Comprimento útil Raio de 3/8" transversal circular. Ensaios de Tração¹ Um dos ensaios mecânicos de tensão-deformação mais comuns é conduzido sob tração. Como será visto, o ensaio de tração pode ser empregado para caracterizar várias propriedades mecânicas dos materiais que são importantes para projetos. Uma amostra é deformada, geralmente até sua fra- tura, por uma carga de tração que é aumentada gradativamente e é aplicada uniaxialmente ao longo do eixo de um corpo de provas. Um corpo de provas de tração padrão está representado na Figura 6.2. Normalmente, a seção transversal é circular, mas também são utilizados corpos de pro- vas com seção retangular. Essa configuração de corpo de provas, com a forma de um "osso de cachorro", foi escolhida porque, durante os ensaios, a deformação fica confinada à região central mais estreita (que possui uma seção transversal uniforme ao longo do seu comprimento) e, ainda, para reduzir a probabilidade de fratura nas extremidades do corpo de provas. diâmetro-padrão é de aproximadamente 12,8 mm (0,5 in), enquanto o comprimento da seção reduzida deve ser equivalente a pelo menos quatro vezes esse diâmetro; comprimento de 60 mm (21/4 é comum. comprimento útil é aplicado nos cálculos da ductilidade, como discutido na Seção 6.6; valor- padrão é 50 mm (2,0 in). corpo de provas é preso pelas suas extremidades nas garras de fixação do dispositivo de testes (Figura 6.3). A máquina de ensaios de tração é projetada para alongar o corpo de provas em uma taxa constante, ao mesmo tempo em que mede contínua e simultanea- mente a carga instantânea que está sendo aplicada (com uma célula de carga) e os alongamentos resultantes (usando um extensômetro). Tipicamente, um ensaio tensão-deformação leva vários minutos para ser realizado e é destrutivo, isto é, a amostra testada é deformada permanentemente e, com frequência, é fraturada. [A fotografia (a) na abertura deste capítulo mostra um aparelho de ensaios de tração moderno.] Célula de carga Extensômetro Corpo de provas Figura 6.3 Representação esquemática do dispositivo usado para a condução de ensaios tensão-deformação sob tração. corpo de provas é alongado pelo travessão móvel; uma célula de carga e um extensômetro medem, respectivamente, a magnitude da carga aplicada e o Travessão alongamento. (Adaptado de H.W. Hayden, W. G. Moffatt, móvel e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. III, Mechanical Behavior, p.2. Copyright © 1965 por John Wiley & Sons, New York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc.) resultado de um ensaio de tração desse tipo é registrado (geralmente em um computador) como carga ou força em função do alongamento. Essas características carga-deformação são depen- dentes do tamanho do corpo de provas. Por exemplo, serão necessárias duas vezes a carga para produzir um mesmo alongamento se a área da seção transversal do corpo de provas for dobrada. Para minimizar esses fatores geométricos, a carga e alongamento são normalizados, respectiva- ASTM E 8 e E 8M, "Standard Test Methods for Tension Testing of Metallic Materials" (Métodos Padrões de Ensaio para Testes de Tração em Materiais Metálicos).132 Capítulo 6 tensão de engenharia mente, aos parâmetros de tensão de engenharia e deformação de engenharia. A tensão de enge- deformação de nharia é definida pela relação engenharia Definição da tensão F de engenharia (para (6.1) tração e compressão) A₀ na qual F é a carga instantânea aplicada em uma direção perpendicular à seção transversal do corpo de provas, em unidades de newton (N) ou libras-força e é a área da seção transversal original antes da aplicação de qualquer carga (em m² ou in²). As unidades para a tensão de enge- nharia (doravante chamada somente de tensão) são megapascals, MPa (SI) (em que 1 MPa 10⁶ e libras-força por polegada quadrada, psi (unidade usual nos Estados Unidos).² A deformação de engenharia é definida de acordo com a Definição da deformação de (6.2) engenharia (para to tração e compressão) em que é comprimento original antes de qualquer carga ser aplicada e o comprimento ins- tantâneo. Algumas vezes a grandeza é simbolizada por que representa o alongamento ou a variação no comprimento em um dado instante, em referência ao comprimento original. A defor- mação de engenharia (doravante denominada somente deformação) não possui unidades, porém "metros por metro" ou "polegadas por polegada" são usadas com frequência; valor da deforma- ção é, obviamente, independente do sistema de unidades. Algumas vezes a deformação também é expressa em porcentagem, em que valor da deformação é multiplicado por 100. Ensaios de Compressão³ Ensaios tensão-deformação sob compressão podem ser realizados se as forças em serviço forem desse tipo. Um ensaio de compressão é conduzido de maneira semelhante à de um ensaio de tração, exceto pelo fato de que a força é compressiva e corpo de provas se contrai ao longo da direção da tensão. As Equações 6.1 e 6.2 são consideradas para calcular a tensão e a deformação de compres- são, respectivamente. Por convenção, uma força compressiva é considerada negativa, que leva a uma tensão negativa. Adicionalmente, uma vez que é maior que as deformações compressivas calculadas a partir da Equação 6.2 também são necessariamente negativas. Os ensaios de tração são mais comuns, pois são mais fáceis de serem executados; além disso, para a maioria dos materiais usa- dos em aplicações estruturais, muito pouca informação adicional é obtida a partir de ensaios de compressão. Os ensaios de compressão são empregados quando se deseja conhecer o comporta- mento de um material submetido a deformações grandes e permanentes (isto é, deformações plás- ticas), como ocorre em operações de fabricação, ou quando o material é frágil sob tração. Ensaios de Cisalhamento e de Torção⁴ Para os ensaios realizados sob uma força cisalhante pura, como está mostrado na Figura 6.1c, a tensão cisalhante T é calculada de acordo com F Definição da tensão (6.3) cisalhante em que Fé a carga ou força imposta paralelamente às faces superior e inferior, cada uma delas com uma área A₀. A deformação cisalhante y é definida como a tangente do ângulo de deformação como está indicado na figura. As unidades para tensão e deformação cisalhantes são as mesmas dos seus equivalentes de tração. A torção é uma variação do cisalhamento puro, na qual um elemento estrutural é torcido da maneira mostrada na Figura 6.1d; as forças de torção produzem um movimento de rotação em torno do eixo longitudinal de uma das extremidades do elemento em relação à outra extremidade. conversão de um sistema de unidades de tensão para outro é obtida pela relação 145 psi = 1 MPa. ASTM E "Standard Test Methods of Compression Testing of Metallic Materials at Room Temperature" (Métodos-Padrão de Ensaio para Testes de Compressão em Materiais Metálicos à Temperatura Ambiente). "Norma ASTM E 143, "Standard Test Method for Shear Modulus at Room Temperature" (Método de Ensaio-Padrão para Módulo ou de Cisalhamento à Temperatura Ambiente).Propriedades Mecânicas dos Metais 133 São encontrados exemplos de torção nos eixos de máquinas e nos eixos de engrenagens e também em brocas. Os ensaios de torção são executados, normalmente, com eixos sólidos cilíndricos ou em tubos. Uma tensão cisalhante T é uma função do torque aplicado T, enquanto a deformação cisa- lhante está relacionada ao ângulo de torção, representado por na Figura 6.1d. Considerações Geométricas a Respeito do Estado de Tensão As tensões calculadas a partir dos estados de força de tração, compressão, cisalhamento e torção, representados na Figura 6.1, atuam ou paralela ou perpendicularmente às faces planas dos corpos representados nessas ilustrações. Deve ser observado que o estado de tensão é uma função das orientações dos planos sobre os quais as tensões atuam. Por exemplo, considere o corpo de provas cilíndrico de tração que está mostrado na Figura 6.4, o qual é submetido a uma tensão de tração σ aplicada paralelamente ao seu eixo. Além disso, considere também o plano p-p' que está orientado segundo algum ângulo arbitrário em relação ao plano na extremidade do corpo de provas. Sobre esse plano p-p', a tensão aplicada não é mais uma tensão puramente de tração. Em vez disso, está presente um estado de tensão mais complexo, que consiste em uma tensão de tração (ou normal) σ' que atua em uma direção normal ao plano p-p' e, ainda, uma tensão cisalhante T', que atua em uma direção paralela a esse plano; essas duas tensões estão representadas na figura. Usando prin- cípios da mecânica dos é possível desenvolver equações para σ' e T' em termos de σ e conforme a seguir: (6.4a) (6.4b) Esses mesmos princípios da mecânica permitem a transformação dos componentes de tensão de um sistema de coordenadas em outro sistema de coordenadas que possua uma orientação dife- rente. Tais tratamentos estão além do escopo da presente discussão. Figura 6.4 Representação esquemática que mostra as tensões normal (σ') e cisalhante (T') que atuam em um plano orientado segundo um ângulo 0 em relação ao plano perpendicular à direção ao longo da qual é aplicada uma tensão puramente de tração (σ). por exemplo, W. F. Riley, L. D. Sturges, e D.H. Morris, Mechanics of Materials, edição, Wiley, Hoboken, NJ, 2006.134 Capítulo 6 Deformação Elástica 6.3 COMPORTAMENTO TENSÃO-DEFORMAÇÃO Lei de Hooke grau que uma estrutura se deforma depende da magnitude da tensão imposta. Para a maioria relação entre a dos metais submetidos a uma tensão de tração em níveis relativamente baixos, a tensão e a defor- tensão de engenharia mação são proporcionais entre si segundo a relação e a deformação de engenharia para uma Ee (6.5) deformação elástica (tração e compressão) Essa relação é conhecida como lei de Hooke, e a constante de proporcionalidade E (com unidades módulo de de GPa ou psi)⁶ é módulo de elasticidade, ou módulo de Young. Para a maioria dos metais típicos, elasticidade a magnitude desse módulo varia entre 45 GPa (6,5 X psi), para o magnésio, e 407 GPa (59 10⁶ psi), para o tungstênio. Os valores dos módulos de elasticidade à temperatura ambiente para diversos metais estão apresentados na Tabela 6.1. processo de deformação em que a tensão e a deformação são proporcionais é chamado de deformação elástica deformação elástica; um gráfico da tensão (ordenada) em função da deformação (abscissa) resulta em uma relação linear, como mostrado na Figura 6.5. A inclinação desse segmento linear corres- ponde ao módulo de elasticidade Esse módulo pode ser considerado como rigidez, ou uma resis- tência do material à deformação elástica. Quanto maior o módulo, mais rígido será o material, ou menor será a deformação elástica resultante da aplicação de uma dada tensão. módulo é um Ligas Metálicas importante parâmetro de projeto empregado para calcular deflexões elásticas. A deformação elástica não é permanente, o que significa que quando a carga aplicada é libe- rada, a peça retorna à sua forma original. Como demonstrado no gráfico tensão-deformação (Figura 6.5), a aplicação da carga corresponde a um movimento para cima a partir da origem, ao longo da linha reta. Com a liberação da carga, a linha é percorrida na direção oposta, retornando à origem. Existem alguns materiais (por exemplo, ferro fundido cinzento, concreto e muitos polímeros) para os quais essa porção elástica da curva tensão-deformação não é linear (Figura 6.6); assim, não é possível determinar um módulo de elasticidade como foi descrito anteriormente. Para esse com- portamento não linear, utiliza-se normalmente ou módulo tangente ou o módulo secante. módulo tangente é tomado como a inclinação da curva tensão-deformação em um nível de tensão específico, enquanto o módulo secante representa a inclinação de uma secante construída desde a origem até algum ponto específico sobre a curva oñe. A determinação desses módulos está ilus- trada na Figura 6.6. Em uma escala atômica, a deformação elástica macroscópica é manifestada como pequenas alterações no espaçamento interatômico e no estiramento das ligações interatômicas. Como con- sequência, a magnitude do módulo de elasticidade é uma medida da resistência à separação de átomos adjacentes, isto é, das forças de ligação interatômicas. Adicionalmente, esse módulo é pro- Tabela 6.1 Módulos de Elasticidade e de Cisalhamento e Coeficiente de Poisson para Várias Ligas Metálicas à Temperatura Ambiente Módulo de Módulo de Elasticidade Cisalhamento Coeficiente de Liga Metálica GPa 10⁶ psi GPa 10⁶ psi Poisson Alumínio 69 10 25 3,6 0,33 Latão 97 14 37 5,4 0,34 Cobre 110 16 46 6,7 0,34 Magnésio 45 6,5 17 2,5 0,29 Níquel 207 30 76 11,0 0,31 Aço 207 30 83 12,0 0,30 Titânio 107 15,5 45 6,5 0,34 Tungstênio 407 59 160 23,2 0,28 unidade no sistema SI para módulo de elasticidade é gigapascal, GPa, em que 1 GPa = 10³ MPa.Propriedades Mecânicas dos Metais 135 = Módulo tangente (em σ₂) Descarga Tensão b Tensão Coeficiente angular = módulo de elasticidade Módulo secante = (entre a origem e Carga 0 0 Deformação Deformação Figura 6.5 Diagrama esquemático Figura 6.6 Diagrama esquemático tensão-deformação tensão-deformação mostrando a mostrando um comportamento elástico não linear, e como os deformação elástica linear para ciclos módulos secante e tangente são determinados. de carga e descarga. porcional à inclinação da curva força interatômica-separação interatômica (Figura 2.8a) na posição do espaçamento de equilíbrio: E (6.6) dr A Figura 6.7 mostra as curvas força-separação para materiais que possuem tanto ligações inte- ratômicas fortes quanto fracas; a inclinação em ro está indicada para cada caso. Os valores para os módulos de elasticidade dos materiais cerâmicos são aproximadamente os mesmos para os metais; para os polímeros, eles são menores (Figura 1.4). Essas diferenças são uma consequência direta dos diferentes tipos de ligações atômicas que existem nos três tipos de mate- riais. Além disso, o módulo de elasticidade diminui com o aumento da temperatura, como está mos- trado para vários metais na Figura 6.8. Como seria esperado, a imposição de tensões de compressão, cisalhamento ou torção também induz um comportamento elástico. As características tensão-deformação sob baixos níveis de ten- Com ligações fortes dF dr Força F 0 Separação / Com ligações fracas Figura 6.7 Relação da força em função da separação interatômica para átomos fraca e fortemente ligados. A magnitude do módulo de elasticidade é proporcional à inclinação de cada curva na separação interatômica de equilíbrio,136 Capítulo 6 -400 0 400 800 1200 1600 70 400 60 Tungstênio 50 Módulo de elasticidade (GPa) 300 40 200 Módulo de elasticidade psi) Figura 6.8 Gráfico do Aço módulo de elasticidade em 30 função da temperatura para tungstênio, aço e alumínio. 20 (Adaptado de K.M. Ralls, T. 100 H. Courtney, e J. Wulff, Alumínio Introduction to Materials 10 Science and Engineering. Copyright © 1976 por John 0 0 Wiley & Sons, New York. -200 0 200 400 600 800 Reimpresso sob permissão de Temperatura (°C) John Wiley & Sons, Inc.) são são virtualmente as mesmas tanto para situações de tração quanto de compressão, incluindo a magnitude do módulo de elasticidade. A tensão e a deformação cisalhante são proporcionais uma Relação entre a à outra, de acordo com a expressão tensão cisalhante e a deformação (6.7) cisalhante para uma deformação elástica em que G é módulo de cisalhamento, a inclinação da região elástica linear da curva tensão-defor- mação cisalhante. A Tabela 6.1 também fornece os módulos de cisalhamento para diversos metais comuns. 6.4 ANELASTICIDADE Até esse ponto, foi assumido que a deformação elástica é independente do tempo isto é, que uma tensão aplicada produz uma deformação elástica instantânea, a qual permanece constante durante o período de tempo em que a tensão é mantida. Também foi assumido que ao liberar a carga, a deformação é totalmente recuperada isto é, que a deformação retorna imediatamente a zero. Na maioria dos materiais de engenharia, no entanto, também existirá uma componente da deformação elástica que é dependente do tempo. Isto é, a deformação elástica permanecerá após a aplicação da tensão, e com a liberação da carga será necessário um tempo finito para haver uma recuperação anelasticidade completa. Esse comportamento elástico dependente do tempo é conhecido como anelasticidade, e é devido a processos microscópicos e atomísticos dependentes do tempo, que acompanham a defor- mação. Para os metais, a componente anelástica é normalmente pequena, sendo frequentemente desprezada. Entretanto, para alguns materiais poliméricos, sua magnitude é significativa; nesse caso, é denominada comportamento viscoelástico, que será tópico da discussão na Seção 15.4. PROBLEMA-EXEMPLO 6.1 Cálculo do Alongamento (Elástico) Uma peça de cobre originalmente com 305 mm (12 in) de comprimento é puxada em tração com uma tensão de 276 MPa (40.000 psi). Se a deformação é inteiramente elástica, qual será alongamento resultante? Solução Uma vez que a deformação é elástica, ela depende da tensão, de acordo com a Equação 6.5. Além disso, alongamento está relacionado ao comprimento original através da Equa- ção 6.2. Combinando essas duas expressões e resolvendo para tem-se E = EPropriedades Mecânicas dos Metais 137 Os valores de e de 4 são dados como 276 MPa e 305 mm, respectivamente, e a magnitude de E para o cobre, obtida da Tabela 6.1, é 110 GPa (16 10⁶ psi). alongamento é obtido pela substituição desses valores na expressão anterior (276 0,77 mm (0,03 in) 110 10³ MPa 6.5 PROPRIEDADES ELÁSTICAS DOS MATERIAIS Quando uma tensão de tração é imposta sobre uma amostra de metal, um alongamento elástico e sua deformação correspondente resultam na direção da tensão aplicada (aqui tomada arbitraria- mente como a direção z), como está indicado na Figura 6.9. Como resultado desse alongamento, haverá constrições nas direções laterais (x e y) perpendiculares à tensão aplicada; a partir dessas contrações, as deformações compressivas e podem ser determinadas. Se a tensão aplicada for coeficiente de uniaxial (apenas na direção z) e o material for isotrópico, então = Um parâmetro denominado Poisson coeficiente de Poisson é definido como a razão entre as deformações lateral e axial, ou Definição do coeficiente de Ey Poisson em termos (6.8) das deformações E2 lateral e axial Para virtualmente todos os materiais estruturais, terão sinais opostos; dessa forma, sinal de negativo foi incluído na expressão anterior para assegurar que o valor de seja positivo.⁷ Teorica- mente, coeficiente de Poisson para os materiais isotrópicos deveria ser 1/4; além disso, o valor máximo para (ou aquele valor para o qual não existe qualquer alteração resultante no volume) é 0,50. Para muitos metais e outras ligas, os valores para o coeficiente de Poisson variam entre 0,25 e 0,35. A Tabela 6.1 apresenta os valores de para vários materiais metálicos comuns. Para os materiais isotrópicos, os módulos de cisalhamento e de elasticidade estão relacionados Relação entre os entre si e com coeficiente de Poisson de acordo com a expressão parâmetros elásticos módulo de (6.9) elasticidade, módulo de cisalhamento e coeficiente de Poisson 2 2 Figura 6.9 Alongamento axial (z) (deformação positiva) e contrações laterais (x e y) (deformações negativas) em resposta à imposição de uma tensão de 2 tração. As linhas contínuas representam as dimensões após a aplicação da as linhas tracejadas Ex representam as dimensões antes da aplicação da 2 tensão. materiais (por exemplo, espumas poliméricas especialmente preparadas), quando estirados em tração, na verdade se expandem na direção transversal. Dessa forma, tanto Ex quanto na Equação 6.8 são positivos, de modo que coeficiente de Poisson é negativo. Os materiais que exibem esse efeito são chamados auxéticos.138 Capítulo 6 Na maioria dos metais, G equivale a aproximadamente 0,4E; dessa forma, se o valor de um dos módulos for conhecido, o outro pode ser aproximado. Muitos materiais são elasticamente anisotrópicos; isto é, o comportamento elástico (por exem- plo, a magnitude de E) varia com a direção cristalográfica (veja a Tabela 3.3). Para esses materiais, as propriedades elásticas são completamente caracterizadas somente com a especificação de várias constantes elásticas; número dessas constantes depende das características da estrutura cristalina. Mesmo para os materiais isotrópicos, pelo menos duas constantes devem ser dadas para a caracte- rização completa das propriedades elásticas. Uma vez que a orientação dos grãos é aleatória na maioria dos materiais policristalinos, esses materiais podem ser considerados isotrópicos; os vidros cerâmicos inorgânicos também são isotrópicos. A discussão subsequente a respeito do comporta- mento mecânico supõe a existência de isotropia e de policristalinidade, pois essas são característi- cas exibidas pela maioria dos materiais de engenharia. PROBLEMA-EXEMPLO 6.2 Cálculo da Carga Necessária para Produzir uma Alteração Específica no Diâmetro Uma tensão de tração deve ser aplicada ao longo do eixo do comprimento de uma barra cilín- drica de latão, com diâmetro de 10 mm (0,4 in). Determine a magnitude da carga necessária para produzir uma variação de 2,5 10⁻³ mm in) no diâmetro, se a deformação for pura- mente elástica. Solução Essa situação de deformação está representada na figura a seguir. F do do do F Quando a força F é aplicada, a amostra se alonga na direção e ao mesmo tempo, sofre uma redução no seu diâmetro, de 2,5 X 10⁻³ mm na direção x. Para a deformação na direção x, -2,5 mm 10⁻⁴ 10 mm que é negativa, uma vez que diâmetro é reduzido. A seguir, torna-se necessário calcular a deformação na direção empregando a Equação 6.8. valor do coeficiente de Poisson para latão é 0,34 (Tabela 6.1), e dessa forma, 7,35 10⁻⁴ 0,34 A tensão aplicada pode então ser calculada usando a Equação 6.5 e módulo de elasticidade, dado na Tabela 6.1 como 97 GPa psi). Assim, 10³ MPa) 71,3 MPaPropriedades Mecânicas dos Metais 139 Finalmente, a partir da Equação 6.1, a força aplicada pode ser determinada como Deformação Plástica Para a maioria dos materiais metálicos, a deformação elástica ocorre apenas até deformações de aproximadamente 0,005. Conforme o material é deformado além desse ponto, a tensão não é mais proporcional à deformação (a lei de Hooke, Equação 6.5, deixa de ser válida), e ocorre uma defor- deformação plástica mação permanente, não recuperável, ou deformação plástica. A Figura 6.10a mostra um gráfico esquemático do comportamento tensão-deformação em tração até a região plástica para um metal típico. A transição do comportamento elástico para plástico é gradual para a maioria dos metais; ocorre uma curvatura no início da deformação plástica, que aumenta mais rapidamente com aumento da tensão. De uma perspectiva atômica, a deformação plástica corresponde à quebra de ligações entre os átomos vizinhos originais, seguida pela formação de novas ligações com novos átomos vizinhos, à medida que um grande número de átomos ou moléculas se movem uns em relação aos outros; com a remoção da tensão, eles não retornam às suas posições originais. mecanismo dessa deformação é diferente para os materiais cristalinos e os materiais amorfos. Nos sólidos cristalinos, a deforma- ção é obtida por meio de um processo chamado escorregamento, que envolve o movimento de dis- cordâncias, como será discutido na Seção 7.2. A deformação plástica nos sólidos não cristalinos (assim como nos líquidos) ocorre por um mecanismo de escoamento viscoso, descrito na Seção 12.10. 6.6 PROPRIEDADES EM TRAÇÃO Escoamento e Limite de Escoamento A maioria das estruturas é projetada para assegurar que ocorra apenas deformação elástica quando uma tensão for aplicada. Uma estrutura ou componente que tenha sido deformado plasticamente, Ligas Metálicas ou que tenha sofrido mudança permanente em sua forma, pode não ser capaz de funcionar como programado. Torna-se, portanto, desejável conhecer nível de tensão no qual tem início a defor- escoamento mação plástica, ou no qual ocorre o fenômeno do escoamento. Para metais que apresentam essa transição gradual de deformação elástica para deformação plástica, 0 ponto de escoamento pode ser determinado como aquele onde ocorre o afastamento inicial da linearidade na curva tensão- limite de deformação; este ponto é algumas vezes chamado de limite de proporcionalidade, como indicado proporcionalidade pelo ponto P na Figura 6.10a, e representa início da deformação plástica ao nível microscópico. A posição desse ponto difícil de ser medida com precisão. Como consequência dessa dificul- dade, foi estabelecida uma convenção na qual uma linha reta é construída paralelamente à porção elástica da curva tensão-deformação em alguma pré-deformação especificada, geralmente de 0,002. A tensão correspondente à interseção dessa linha com a curva tensão-deformação conforme esta limite de escoamento se inclina na região plástica é definida como limite de escoamento Isso está demonstrado na Figura 6.10a. Obviamente, as unidades do limite de escoamento são MPa ou Para aqueles materiais que possuem região elástica não linear (Figura 6.6), emprego do método da pré-deformação não é possível, e a prática usual consiste em se definir o limite de esco- amento como a tensão necessária para produzir uma determinada quantidade de deformação (por exemplo, E 0,005). Alguns aços e outros materiais exibem o comportamento tensão-deformação em tração mos- trado na Fig. 6.10b. A transição elasto-plástica é muito bem definida e ocorre de forma abrupta, no é empregado em lugar de tensão, pois a resistência é uma propriedade do metal, enquanto a tensão está relacionada à magnitude da carga aplicada. unidades usuais nos Estados Unidos, a unidade de quilolibras por polegada quadrada (ksi) é algumas vezes usada por questões de conveniência, em que 1 ksi 1000 psi140 Capítulo 6 Plástico Limite de escoamento superior Tensão P Tensão Limite de escoamento inferior Deformação Deformação 0,002 (a) (b) Figura 6.10 (a) Comportamento tensão-deformação típico de um metal, mostrando as deformações elástica e plástica, limite de proporcionalidade P e a tensão limite de escoamento determinada usando método da pré-deformação de 0,002. (b) Comportamento tensão-deformação esquemático encontrado em alguns aços, que apresentam fenômeno do limite de escoamento descontínuo. que é denominado fenômeno do limite de escoamento. A deformação plástica inicia no limite de escoamento superior, havendo uma diminuição aparente na tensão de engenharia. A deformação a seguir flutua ligeiramente em torno de algum valor de tensão constante, denominado limite de escoamento inferior; subsequentemente, a tensão aumenta com aumento da deformação. Para os metais que exibem esse efeito, limite de escoamento é tomado como a tensão média associada ao limite de escoamento inferior, uma vez que esse ponto é bem definido e relativamente insensível ao procedimento de ensaio.¹⁰ Dessa forma, para esses materiais não é necessário empregar o método da pré-deformação. A magnitude do limite de escoamento para um metal é uma medida da sua resistência à defor- mação plástica. Os limites de escoamento podem variar desde 35 MPa (5000 psi), para um alumínio de baixa resistência, até acima de 1400 MPa (200.000 psi), para aços de alta resistência. Verificação de Conceitos 6.1 Cite as principais diferenças entre os comportamentos das deformações elástica, anelástica e plás- tica. [A resposta está disponível no site da LTC Editora.] Limite de Resistência à Tração Após o escoamento, a tensão necessária para continuar a deformação plástica nos metais aumenta até um valor máximo, o ponto M na Figura 6.11, e então diminui até a eventual fratura do material, no ponto F. limite de resistência à tração, LRT (MPa ou psi), é a tensão no ponto máximo da limite de resistência curva tensão-deformação de engenharia (Figura 6.11). Esse ponto corresponde à tensão máxima à tração suportada por uma estrutura sob tração. Se essa tensão for aplicada e mantida, ocorrerá fratura. Toda deformação até esse ponto está uniformemente distribuída por toda a região estreita do que para que seja possível a observação do fenômeno do limite de escoamento descontínuo, deve ser empregado um dispositivo de ensaios de tração "rígido"; por rígido subentende-se que exista uma deformação elástica muito pequena no equipamento durante carregamento.Propriedades Mecânicas dos Metais 141 M LRT F Tensão Deformação Figura 6.11 Comportamento típico da curva tensão-deformação de engenharia até a fratura, ponto F.O limite de resistência à tração LRT está indicado pelo ponto M. Os detalhes dentro dos círculos representam a geometria do corpo de provas deformado em vários pontos ao longo da curva. corpo de provas de tração. Contudo, nessa tensão máxima, uma pequena constrição, ou pescoço, começa a se formar em algum ponto, e toda deformação subsequente fica confinada nesse pescoço, como nas representações esquemáticas do corpo de provas mostradas nos detalhes da Figura 6.11. Esse fenômeno é denominado empescoçamento, e a fratura enfim tem lugar nesse pescoço.¹¹ A resistência à fratura corresponde à tensão no ponto de ruptura. Os limites de resistência à tração podem variar desde ao redor de 50 MPa (7000 psi), para um alumínio, até um valor tão elevado quanto 3000 MPa (450.000 psi), para aços de alta resistência. Normalmente, quando a resistência de um metal é citada para fins de projeto, o limite de escoa- mento é o parâmetro utilizado. Isso ocorre porque, no momento em que a tensão correspondente ao limite de resistência à tração chega a ser aplicada, com frequência uma estrutura já sofreu tanta deformação plástica que ela já se tornou imprestável. Além disso, em geral as resistências à fratura não são especificadas para fins de projeto de engenharia. PROBLEMA-EXEMPLO 6.3 Determinações de Propriedades Mecânicas a Partir de um Gráfico Tensão-Deformação A partir do comportamento tensão-deformação em tração para corpo de provas de latão que está mostrado na Figura 6.12, determine seguinte: (a) módulo de elasticidade. (b) A tensão limite de escoamento para uma pré-deformação de 0,002. (c) A carga máxima que pode ser suportada por um corpo de provas cilíndrico que possui um diâmetro original de 12,8 mm (0,505 in). (d) A variação no comprimento de um corpo de provas originalmente com 250 mm (10 in) de comprimento e que foi submetido a uma tensão de tração de 345 MPa (50.000 psi). "A aparente diminuição na tensão de engenharia com a continuidade da deformação após ponto máximo na Figura 6.11 é devida ao fenômeno do estrangulamento. Como será explicado na Seção 6.7, na verdade, a tensão verdadeira [no interior do estrangulamento (pescoço)] aumenta.142 Capítulo 6 Solução (a) módulo de elasticidade é a inclinação da porção elástica, ou linear, inicial da curva tensão-deformação. eixo da deformação foi expandido no detalhe na Figura 6.12 para facilitar esse cálculo. A inclinação dessa região linear é dada pela altura em relação à distância, ou a variação na tensão dividida pela variação correspondente na deforma- ção; em termos matemáticos, До E = coeficiente angular = (6.10) E1 500 70 Limite de resistência à tração 450 MPa (65.000 psi) 60 400 50 A 10³ psi MPa 40 300 Tensão (MPa) 40 200 30 Limite de Tensão (10³ psi) 30 200 escoamento 20 250 MPa (36.000 psi) 100 20 10 100 10 Figura 6.12 0 0 0 0,005 comportamento tensão- deformação para 0 0 0,10 0,20 0,30 0,40 corpo de provas de latão discutido no Deformação Problema-Exemplo 6.3. Uma vez que segmento de linha passa através da origem, é conveniente tomar tanto quanto iguais a zero. Se σ₂ for tomado arbitrariamente como 150 MPa, então E2 terá um valor de 0,0016. Dessa forma, (150 0) MPa E GPa (13,6 psi) 0,0016 0 que está muito próximo do valor de 97 GPa X psi) dado para latão na Tabela 6.1. (b) A linha que passa pela pré-deformação de 0,002 é construída como no detalhe; sua interseção com a curva tensão-deformação encontra-se em aproximadamente 250 MPa (36.000 psi), que corresponde ao limite de escoamento do latão. (c) A carga máxima suportada pelo corpo de provas é calculada aplicando a Equação 6.1, na qual é tomado como limite de resistência à tração que, a partir da Figura 6.12, é de 450 MPa (65.000 psi). Resolvendo a equação para F, a carga máxima, tem-se (d) Para calcular a variação no comprimento, na Equação 6.2, é necessário, em primeiro lugar, determinar a deformação produzida por uma tensão de 345 MPa. Isso é feito loca- lizando-se esse ponto de tensão sobre a curva tensão-deformação, ponto A, e lendo-se a deformação correspondente sobre o eixo da deformação, que é de aproximadamente 0,06. Uma vez que = 250 mm, temos = (0,06)(250 mm) 15 mm (0,6 in)Propriedades Mecânicas dos Metais 143 Ductilidade ductilidade A ductilidade é outra propriedade mecânica importante. Ela é uma medida do grau de deformação plástica que foi suportado até a fratura. Um metal que sofra uma deformação plástica muito pequena ou mesmo nenhuma deformação plástica até a fratura é denominado frágil. Os compor- tamentos tensão-deformação em tração para materiais dúcteis e frágeis estão ilustrados esquema- ticamente na Figura 6.13. A ductilidade pode ser expressa quantitativamente tanto como um alongamento percentual quanto como uma redução percentual na área. alongamento percentual, %AL, é a porcentagem de deformação plástica na fratura, ou Ductilidade, como alongamento percentual %AL (6.11) em que é o comprimento no momento da e o comprimento útil original, conforme definido anteriormente. Uma vez que uma proporção significativa da deformação plástica no momento da fratura está confinada à região do pescoço, a magnitude de %AL dependerá do com- primento útil do corpo de provas. Quanto menor valor de maior a fração do alongamento total devido ao pescoço e, consequentemente, maior o valor de %AL. Portanto, o valor de deve ser especificado quando forem citados os valores do alongamento percentual; frequentemente, ele é de 50 mm in). A redução percentual na área, %RA, é definida como Ductilidade, como uma redução (6.12) percentual na área em que é a área da seção transversal original e a área da seção transversal no ponto de fra- tura.¹² Os valores da redução percentual na área são independentes tanto de quanto de A₀. Além disso, para um dado material, as magnitudes de %AL e %RA serão, em geral, diferentes. A maio- ria dos metais possui pelo menos um grau de ductilidade moderado à temperatura ambiente; entre- tanto, alguns se tornam frágeis conforme a temperatura é reduzida (Seção 8.6). Um conhecimento da ductilidade dos materiais é importante por pelo menos duas razões. Em primeiro lugar, ela indica ao projetista o grau ao qual uma estrutura irá se deformar plasticamente antes de fraturar. Em segundo lugar, ela especifica grau de deformação permitido durante as ope- rações de fabricação. Nós, algumas vezes, nos referimos aos materiais relativamente dúcteis como "generosos", no sentido de que eles podem apresentar uma deformação local sem fraturar, caso exista um erro de magnitude no cálculo da tensão de projeto. Os materiais frágeis são considerados, de maneira aproximada, como aqueles que possuem uma deformação de fratura menor que, aproximadamente, 5%. Dessa forma, várias propriedades mecânicas importantes dos metais podem ser determinadas a partir de ensaios tensão-deformação em tração. A Tabela 6.2 apresenta alguns valores típicos à Frágil R Tensão B' A C C' Figura 6.13 Representações esquemáticas do comportamento tensão-deformação em tração para metais Deformação frágeis e dúcteis carregados até a fratura. quanto A, são medidos após a fratura e após as duas extremidades quebradas terem sido recolocadas novamente juntas.144 Capítulo 6 Tabela 6.2 Propriedades Mecânicas Típicas de Vários Metais e Ligas em um Estado Recozido Limite de Escoamento, MPa Limite de Resistência à Ductilidade, %AL [em Liga Metálica (ksi) Tração, MPa (ksi) 50 mm (2 in)] Alumínio 35 (5) 90 (13) 40 Cobre 69 (10) 200 (29) 45 Latão (70 Cu-30 Zn) 75 (11) 300 (44) 68 Ferro 130 (19) 262 (38) 45 Níquel 138 (20) 480 (70) 40 Aço (1020) 180 (26) 380 (55) 25 Titânio 450 (65) 520 (75) 25 Molibdênio 565 (82) 655 (95) 35 temperatura ambiente para o limite de escoamento, o limite de resistência à tração e a ductilidade de alguns metais comuns. Essas propriedades são sensíveis a qualquer deformação anterior, à pre- sença de impurezas e/ou a qualquer tratamento térmico ao qual metal tenha sido submetido. módulo de elasticidade é um parâmetro mecânico insensível a esses tratamentos. Da mesma forma que para módulo de elasticidade, as magnitudes tanto do limite de escoamento quanto do limite de resistência à tração diminuem com aumento da temperatura; justamente contrário é obser- vado para a ductilidade a ductilidade geralmente aumenta com o aumento da temperatura. A Figura 6.14 mostra como o comportamento tensão-deformação do ferro varia com a temperatura. Resiliência resiliência A resiliência é a capacidade de um material de absorver energia quando ele é deformado elastica- mente e, depois, com a remoção da carga, permitir a recuperação dessa energia. A propriedade associada é o módulo de resiliência, Un, que é a energia de deformação por unidade de volume necessária para tensionar material desde um estado sem carga até o limite de escoamento. Em termos de cálculo, o módulo de resiliência para um corpo de provas submetido a um ensaio de tração uniaxial é tão somente a área sob a curva tensão-deformação de engenharia calculada até escoamento (Figura 6.15), ou seja Definição do módulo de resiliência U, (6.13a) Assumindo uma região elástica linear, Módulo de resiliência para um comportamento U, (6.13b) elástico linear em que é a deformação no escoamento. 120 800 200°C 100 600 80 Tensão (MPa) 400 100°C 60 Tensão (10³ psi) 40 25°C 200 20 0 0 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 Deformação Figura 6.14 Comportamento tensão-deformação de engenharia para ferro em três temperaturas.Propriedades Mecânicas dos Metais 145 of Tensão Figura 6.15 Representação esquemática que mostra como módulo de resiliência (que corresponde à área sombreada) é determinado a 0,002 Deformação partir do comportamento tensão-deformação em tração de um material. As unidades da resiliência são o produto das unidades de cada um dos dois eixos do gráfico tensão-deformação. Em unidades SI, é joule por metro cúbico (J/m³, que é equivalente a Pa), enquanto em unidades usuais dos Estados Unidos é polegada-libras-força por polegada cúbica que é equivalente a psi). Tanto joule quanto polegada-libras-força são unidades de ener- gia e, portanto, essa área sob a curva tensão-deformação representa a absorção de energia por uni- dade de volume (em metros cúbicos ou polegadas cúbicas) do material. A incorporação da Equação 6.5 na Equação 6.13b fornece Módulo de resiliência para um comportamento elástico linear, com a (6.14) incorporação da lei de Hooke Dessa forma, os materiais resilientes são aqueles que possuem limites de escoamento elevados e módulos de elasticidade baixos; tais ligas encontram aplicação como mola. Tenacidade tenacidade A tenacidade é um termo mecânico que pode ser usado sob vários contextos. Em um deles, a tena- cidade (ou mais especificamente, a tenacidade à fratura) é uma propriedade indicativa da resistên- cia de um material à fratura quando uma trinca (ou outro defeito concentrador de tensões) está presente (como discutido na Seção 8.5). Como é praticamente impossível (como também muito caro) fabricar materiais sem defeitos (ou prevenir danos durante o serviço), a tenacidade à fratura é uma das principais considerações para todos os materiais estruturais. Outra maneira de definir a tenacidade é como sendo a habilidade de um material absorver energia e se deformar plasticamente antes de fraturar. Para condições de carregamento dinâmico (elevada taxa de deformação), e quando um entalhe (ou ponto de concentração de tensões) está presente, a tenaci- dade ao entalhe é averiguada por meio de um ensaio de impacto, como será discutido na Seção 8.6. Para uma situação estática (pequena taxa de deformação), uma medida da tenacidade nos metais (inferida a partir da deformação plástica) pode ser determinada a partir dos resultados de um ensaio tensão-deformação em tração. Ela é a área sob a curva até o ponto da fratura. As unidades são as mesmas para a resiliência (isto é, energia por unidade de volume do material). Para que um material seja tenaz, ele precisa exibir tanto resistência quanto ductilidade. Isso está demons- trado na Figura 6.13, onde estão representadas graficamente curvas tensão-deformação para ambos os tipos de metais. Assim, apesar de metal frágil ter maiores limite de escoamento e limite de resistência à tração, ele possui uma tenacidade menor que o material dúctil, como pode ser visto comparando as áreas ABC e AB'C' na Figura 6.13. Verificação de Conceitos 6.2 Dentre aqueles metais listados na Tabela 6.3, (a) Qual terá a maior redução percentual em área? Por quê? (b) Qual é mais resistente? Por quê? (c) Qual é mais rígido? Por quê? [A resposta está disponível no site da LTC Editora.]146 Capítulo 6 Tabela 6.3 Dados Tensão-Deformação em Tração para Vários Metais Hipotéticos, para Serem Usados nas Verificações de Conceitos 6.2 e 6.4 Limite de Limite de Módulo de Escoamento Resistência à Deformação na Resistência à Elasticidade Material (MPa) Tração (MPa) Fratura Fratura (MPa) (GPa) A 310 340 0,23 265 210 B 100 120 0,40 105 150 C 415 550 0,15 500 310 D 700 850 0,14 720 210 E Fraturas antes do escoamento 650 350 6.7 TENSÃO E DEFORMAÇÃO VERDADEIRA A partir da Figura 6.11, a diminuição da tensão necessária para continuar a deformação após o ponto máximo, ponto M, parece indicar que o metal está se tornando menos resistente. Isso está longe de ser verdade; na realidade, sua resistência está aumentando. Contudo, a área da seção transversal está diminuindo rapidamente na região da onde a deformação está ocor- rendo. Isso resulta em uma redução na capacidade da amostra de suportar carga. A tensão, calcu- lada a partir da Equação 6.1, é dada com base na área da seção transversal original, antes de qual- quer deformação, e não leva em consideração essa redução da área na região do pescoço. Algumas vezes, é mais significativo usar um procedimento baseado na tensão verdadeira- tensão verdadeira deformação verdadeira. A tensão verdadeira é definida como a carga F dividida pela área da seção transversal instantânea na qual a deformação está ocorrendo (isto é, pescoço, após limite de resistência à tração), ou Definição da tensão verdadeira (6.15) deformação Além disso, ocasionalmente é mais conveniente representar a deformação como deformação ver- verdadeira dadeira definida pela expressão Definição da deformação (6.16) verdadeira Se não ocorre qualquer variação no volume durante a deformação isto é, se (6.17) as tensões e deformações verdadeiras e de engenharia estão relacionadas de acordo com as seguin- tes expressões Conversão da tensão de engenharia em (6.18a) tensão verdadeira Conversão da (6.18b) deformação de engenharia em deformação As Equações 6.18a e 6.18b são válidas apenas até início da além desse ponto, a verdadeira tensão verdadeira e a deformação verdadeira devem ser calculadas a partir de medidas da carga, da área da seção transversal e do comprimento útil reais. Uma comparação esquemática entre os comportamentos tensão-deformação de engenharia e verdadeira é feita na Figura 6.16. É importante observar que a tensão verdadeira necessária para manter uma deformação crescente continua a aumentar após limite de resistência à tração, ponto M'. Paralelamente à formação do pescoço, ocorre a introdução de um complexo estado de tensões na região do pescoço (isto é, a existência de outros componentes de tensão além da tensão axial). Como consequência disso, a tensão corrigida (axial) no pescoço é ligeiramente menor do que a tensão calculada a partir da carga aplicada e da área da seção transversal do pescoço. Isso leva à curva "corrigida" mostrada na Figura 6.16.Propriedades Mecânicas dos Metais 147 Verdadeira M' Corrigida Tensão M Figura 6.16 Uma comparação entre os Engenharia comportamentos tensão-deformação de engenharia e a tensão-deformação verdadeira típicos em tração. pescoço começa no ponto M na curva de engenharia, que corresponde ao ponto M' na curva verdadeira. A curva tensão-deformação verdadeira "corrigida" leva em consideração complexo estado Deformação de tensão na região do pescoço. Para alguns metais e ligas, a região da curva tensão-deformação verdadeira desde o início da Relação tensão deformação plástica até ponto onde tem início o pescoço pode ser aproximada pela relação verdadeira- deformação verdadeira na região = (6.19) plástica da deformação (até ponto de estricção) Nessa expressão, e n são constantes, cujos valores irão variar de uma liga para outra e que também dependerão da condição do material (isto é, se ele foi deformado plasticamente, tratado termicamente etc.). parâmetro n é denominado, com frequência, de coeficiente de encruamento, e possui um valor inferior à unidade. Os valores de n e de para diversas ligas estão apresentados na Tabela 6.4. Tabela 6.4 Tabulação dos Valores de n e de K (Equação 6.19) para Várias Ligas Material n MPa psi Aço de baixo teor de carbono (recozido) 0,21 600 87.000 Aço 4340 (revenido a 315°C) 0,12 2.650 385.000 Aço inoxidável 304 (recozido) 0,44 1.400 205.000 Cobre (recozido) 0,44 530 76.500 Latão naval (recozido) 0,21 585 85.000 Liga de alumínio 2024 (tratada termicamente T3) 0,17 780 113.000 Liga de magnésio AZ-31B (recozida) 0,16 450 66.000 PROBLEMA-EXEMPLO 6.4 Cálculos da Ductilidade e da Tensão Verdadeira na Fratura Um corpo de provas cilíndrico feito em aço e com diâmetro original de 12,8 mm (0,505 in) é testado sob tração até sua fratura, tendo sido determinado que ele possui uma resistência à fratura, expressa em tensão de engenharia, de 460 MPa (67.000 psi). Se diâmetro de sua seção transversal no momento da fratura é de 10,7 mm (0,422 in), determine: (a) A ductilidade em termos da redução percentual na área. (b) A tensão verdadeira na fratura. Solução (a) A ductilidade é calculada empregando-se a Equação 6.12, conforme 12,8 mm 10,7 mm 2 2 % RA X 100 128,7 89,9 = 100 30% 128,7 mm²148 Capítulo 6 (b) A tensão verdadeira é definida pela Equação 6.15, para a qual nesse caso a área é tomada como a área no momento da fratura, Contudo, a carga na fratura deve antes ser calculada a partir da resistência à fratura, segundo N Dessa forma, a tensão verdadeira é calculada como F 59.200 N A, (89,9 6,6 660 MPa (95.700 psi) PROBLEMA-EXEMPLO 6.5 Cálculo do Coeficiente de Encruamento Calcule coeficiente de encruamento n na Equação 6.19 para uma liga na qual uma tensão verdadeira de 415 MPa (60.000 psi) produz uma deformação verdadeira de 0,10; assuma um valor de 1035 MPa (150.000 psi) para Solução Isso exige alguma manipulação algébrica da Equação 6.19 para que n se torne parâmetro dependente. Isso é obtido tomando-se logaritmos de ambos os lados e rearranjando a equa- ção. Então, resolvendo em função de n, temos log 0,40 log(0,1) 6.8 RECUPERAÇÃO ELÁSTICA APÓS DEFORMAÇÃO PLÁSTICA Com a liberação da carga durante o desenrolar de um ensaio tensão-deformação, uma fração da deformação total é recuperada como deformação elástica. Esse comportamento está demonstrado na Figura 6.17, um gráfico tensão-deformação de engenharia esquemático. Durante ciclo de des- carregamento, a curva percorre uma trajetória aproximadamente linear a partir do ponto de des- carregamento (ponto D), e sua inclinação é virtualmente idêntica à do módulo de elasticidade, isto é, paralela à porção elástica, inicial da curva. A magnitude dessa deformação elástica, que é recu- perada durante o descarregamento, corresponde à recuperação da deformação, como mostrado na Figura 6.17. Se a carga for reaplicada, a curva percorrerá essencialmente essa mesma porção linear, porém na direção oposta àquela que foi percorrida durante o descarregamento; escoamento ocorrerá novamente no nível de tensão de descarregamento em que este teve início. Também exis- tirá uma recuperação da deformação elástica associada à fratura. 6.9 DEFORMAÇÕES COMPRESSIVA, CISALHANTE E TORCIONAL Obviamente, os metais podem sofrer deformação plástica sob a influência da aplicação de cargas compressivas, cisalhantes e de torção. comportamento tensão-deformação resultante na região plástica será semelhante ao exibido pela componente de tração (Figura 6.10a: escoamento e a cur- vatura associada). Contudo, na compressão não existirá um valor máximo, uma vez que não há for- mação de pescoço; adicionalmente, modo de fratura será diferente daquele que ocorre na tração.Propriedades Mecânicas dos Metais 149 D on Descarregamento Tensão Figura 6.17 Diagrama esquemático tensão- Reaplicação deformação em tração mostrando os da carga fenômenos de recuperação da deformação elástica e de encruamento. limite de Deformação escoamento inicial é designado como é o limite de escoamento após a liberação da carga Recuperação da no ponto D e a subsequente reaplicação da deformação elástica carga. Verificação de Conceitos 6.3 Trace um gráfico esquemático mostrando comportamento tensão-deformação de engenharia em tração para uma liga metálica típica até o ponto de fratura. Em seguida, superponha nesse gráfico uma curva esquemática tensão-deformação de engenharia em compressão para a mesma liga. Explique quaisquer diferenças que existam entre as duas curvas. [A resposta está disponível no site da LTC Editora.] 6.10 DUREZA dureza Outra propriedade mecânica que pode ser importante considerar é a dureza, uma medida da resis- tência de um material a uma deformação plástica localizada (por exemplo, uma pequena impressão ou um risco). Os primeiros ensaios de dureza foram baseados em minerais naturais, com uma escala construída unicamente em função da habilidade de um material riscar outro material mais macio. Um sistema qualitativo e um tanto quanto arbitrário de indexação da dureza foi assim concebido, denominado escala Mohs, que varia de 1, para o talco, na extremidade de menor dureza da escala, até 10, para o diamante. Ao longo dos anos foram desenvolvidas técnicas quantitativas de dureza, nas quais um pequeno penetrador é forçado contra a superfície de um material a ser testado, sob condições controladas de carga e de taxa de aplicação. A profundidade ou o tamanho da impressão resultante é medida, então relacionada a um número de dureza; quanto mais macio for material, maior e mais profunda será a impressão, e menor será o número índice de dureza. As durezas medi- das são apenas relativas (ao invés de absolutas), e deve-se tomar cuidado ao comparar valores determinados por técnicas diferentes. Os ensaios de dureza são realizados com maior frequência que qualquer outro ensaio mecâ- nico, por diversas razões: 1. Eles são simples e baratos ordinariamente, nenhum corpo de provas especial precisa ser pre- parado e os equipamentos de ensaio são relativamente baratos. 2. ensaio é não destrutivo o corpo de provas não é fraturado nem, tampouco, é excessiva- mente deformado; uma pequena impressão é a única deformação. 3. Com frequência, outras propriedades mecânicas podem ser estimadas a partir dos dados de dureza, tal como o limite de resistência à tração (veja a Figura 6.19). Ensaios de Dureza Os ensaios Rockwell constituem o método mais comumente utilizado para medir a dureza, pois são muito simples de executar e não exigem quaisquer habilidades especiais. Várias escalas diferentes "Norma ASTM E 18, "Standard Test Methods for Rockwell Hardness of Metallic Materials" (Métodos- Padrão de Ensaio para Dureza Rockwell de Materiais Metálicos).150 Capítulo 6 podem ser aplicadas a partir de combinações possíveis de vários penetradores e diferentes cargas, que permitem ensaio de virtualmente todas as ligas metálicas (assim como de alguns polímeros). Os penetradores incluem esferas de aço endurecidas, com diâmetros de 1/16, 1/8, 1/4 e 1/2 de pole- gada (1,588; 3,175; 6,350 e 12,70 mm) e um penetrador cônico de diamante (Brale), usado para os materiais mais duros. Com esse sistema, um número de dureza é determinado pela diferença na profundidade de penetração resultante da aplicação de uma carga inicial menor, seguida por uma carga principal maior; a utilização de uma carga menor aumenta a precisão do ensaio. Com base nas magnitudes das cargas menor e principal, existem dois tipos de ensaios: Rockwell e Rockwell superficial. No ensaio Rockwell, a carga menor é de 10 kg, enquanto as cargas principais são de 60, 100 e 150 kg. Cada escala é representada por uma letra do alfabeto; várias delas estão listadas com seus penetra- dores e suas cargas correspondentes nas Tabelas 6.5 e 6.6a. Para os ensaios superficiais, a carga menor é de 3 kg, enquanto os valores possíveis para a carga principal são 15,30 e 45 kg. Essas esca- las são identificadas pelos números 15,30 ou 45 (de acordo com a carga), seguidos pelas letras N, T, W, X ou Y, dependendo do penetrador. Os ensaios superficiais são realizados com frequência para corpos de prova finos. A Tabela 6.6b apresenta várias escalas superficiais. Ao se especificarem as durezas Rockwell e superficial, tanto o número de dureza quanto símbolo da escala devem ser indicados. A escala é designada pelo símbolo HR seguido pela iden- tificação de escala apropriada.¹⁴ Por exemplo, 80 HRB representa uma dureza Rockwell de 80 na escala B, enquanto 60 HR30W indica uma dureza superficial de 60 na escala 30W. Para cada escala, a dureza pode variar até 130; contudo, conforme os valores de dureza passam de 100 ou caem abaixo de 20 em qualquer escala, eles se tornam imprecisos; e porque as escalas apresentam alguma superposição, em tais casos é melhor utilizar a próxima escala de maior dureza ou de menor dureza. Imprecisões também resultam quando o corpo de provas é muito fino, se uma impressão é feita muito próxima à borda, ou se duas impressões são feitas muito próximas uma da outra. A espessura do corpo de provas deve ser de pelo menos 10 vezes a profundidade da impressão e deve ser dado um espaçamento de pelo menos três diâmetros da impressão entre o centro de uma impressão e a borda do corpo de provas, ou até o centro de uma segunda impressão. Adicionalmente, ensaio de corpos de provas empilhados uns sobre os outros não é recomendado. Finalmente, a precisão depende de a impressão ser feita sobre uma superfície lisa e plana. dispositivo moderno para efetuar medições da dureza Rockwell é automatizado e muito simples de ser usado; a leitura da dureza é direta e cada medição exige apenas alguns segundos. Esse dispositivo também permite uma variação no tempo de aplicação da carga. Essa variável tam- bém deve ser considerada ao se interpretarem os dados de dureza. Ensaios de Dureza Nos ensaios Brinell, assim como nas medições Rockwell, um penetrador esférico e duro é forçado contra a superfície do metal a ser testado. diâmetro do penetrador de aço endurecido (ou de carbeto de tungstênio) é de 10,00 mm (0,394 in). As cargas-padrão variam entre 500 e 3000 kg, em incrementos de 500 kg. Durante um ensaio, a carga é mantida constante por um tempo especificado (entre 10 e 30 s). Os materiais mais duros exigem a aplicação de cargas maiores. número de dureza Brinell, HB, é uma função tanto da magnitude da carga quanto do diâmetro da impressão resultante (veja a Tabela Esse diâmetro é medido com um microscópio especial de baixo aumento, empregando uma escala que está gravada na ocular. diâmetro medido é então conver- tido no número HB apropriado com auxílio de um gráfico; apenas uma única escala é empregada com essa técnica. Existem técnicas semi-automáticas para a medição da dureza Brinell. Essas empregam siste- mas de varredura óptica que consistem em uma câmera digital montada sobre uma sonda flexível, que permite o posicionamento da câmera sobre a impressão. Os dados da câmera são transferidos para um computador que analisa a impressão, determina seu tamanho e então calcula o número de dureza Brinell. Para essa técnica, as exigências de acabamento superficial são normalmente mais restritivas que para as medições manuais. As exigências de espessura máxima do corpo de provas, assim como de posição da impressão (em relação às bordas do corpo de provas) e de espaçamento mínimo da impressão, são as mesmas que para os ensaios Rockwell. Adicionalmente, é necessária uma impressão bem definida; isso obriga que se tenha uma superfície lisa e plana em que é feita a impressão. frequência, as escalas Rockwell também são designadas por um R seguido pela letra da escala apropriada como subscrito; por exemplo, representa a escala Rockwell C. ASTM E "Standard Test Method for Brinell Hardness of Metallic Materials" (Método-Padrão de Ensaio para Dureza Brinell de Materiais Metálicos). número de dureza Brinell também é representado por BHN.Tabela 6.5 Técnicas de Ensaio de Dureza Forma da Impressão Fórmula para Ensaio Penetrador Vista Lateral Vista Superior Carga Número de Dureza Brinell Esfera de aço com 10 mm D P 2P ou carbeto de HB = tungstênio d d Microdureza Vickers Pirâmide de diamante 136° d₁ d₁ P HV = Microdureza Knoop Pirâmide de diamante b P HK = 7,11 bit 4,00 Rockwell e Rockwell Cone de diamante; 120° 60 kg Superficial esferas de aço com 100 kg Rockwell diâmetros de 1/16, 1/8, 150 kg 1/4 e 1/2 in 15 kg 30kg Rockwell Superficial 45 kg "Para as fórmulas de dureza dadas, P (a carga aplicada) está em kg, enquanto D,d,d, e estão todos em mm. Fonte: Adaptado de H.W. Hayden, W.G. Moffatt e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. III, Mechanical Behavior. Copyright © 1965 por John Wiley & Sons, New York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc. Propriedades Mecânicas dos Metais 151152 Capítulo 6 Tabela 6.6a Escalas de Dureza Rockwell da Escala Penetrador Carga Principal (kg) A Diamante 60 B Esfera com 1/16 in 100 C Diamante 150 D Diamante 100 E Esfera com 1/8 in 100 F Esfera com 1/16 in 60 G Esfera com 1/16 in 150 H Esfera com 1/8 in 60 K Esfera com 1/8 in 150 Tabela 6.6b Escalas de Dureza Rockwell Superficial Símbolo da Escala Penetrador Carga Principal (kg) 15N Diamante 15 30N Diamante 30 45N Diamante 45 15T Esfera com 1/16 in 15 30T Esfera com 1/16 in 30 45T Esfera com 1/16 in 45 15W Esfera com 1/8 in 15 30W Esfera com 1/8 in 30 45W Esfera com 1/8 in 45 Ensaios de Microdureza Knoop e Duas outras técnicas de ensaio de dureza são a Knoop (pronunciado e a Vickers (algumas vezes também chamada de pirâmide de diamante). Em cada um desses ensaios, um penetrador de diamante muito pequeno e com geometria piramidal é forçado contra a superfície do corpo de pro- vas. As cargas aplicadas são muito menores que para os ensaios Rockwell e Brinell, variando entre 1 e 1000 g. A impressão resultante é observada sob um microscópio e medida; essa medição é então convertida em um número de dureza (Tabela 6.5). Pode ser necessária uma preparação cuidadosa da superfície do corpo de provas (lixamento e polimento), para assegurar uma impressão bem defi- nida, capaz de ser medida com precisão. Os números de dureza Knoop e Vickers são designados por HK e HV, e as escalas de dureza para ambas as técnicas são aproximada- mente equivalentes. Os métodos Knoop e Vickers são conhecidos como métodos de ensaio de microdureza com base no tamanho do penetrador. Ambos os métodos são bem adequados para a medição da dureza em regiões pequenas e selecionadas de um corpo de provas; além disso, o método Knoop é aplicado para o ensaio de materiais frágeis, tais como os materiais cerâmicos (Seção 12.11). Os equipamentos modernos para ensaios de microdureza foram automatizados com acopla- mento do dispositivo penetrador a um analisador de imagens, que incorpora um computador e um pacote de software. software controla importantes funções do sistema, de modo a incluir a loca- lização da impressão, o espaçamento entre impressões, o cálculo dos valores de dureza e a repre- sentação gráfica dos dados. Outras técnicas para ensaios de dureza também são empregadas com frequência, mas não serão discutidas nesse texto; essas técnicas incluem a microdureza ultrassônica, os ensaios de dureza dinâmica (escleroscópia), os ensaios com durômetro (para materiais plásticos e elastoméricos) e os ensaios de dureza ao risco. Esses métodos estão descritos nas referências fornecidas ao final do capítulo. "Norma ASTM E 92, "Standard Test Method for Vickers Hardness of Metallic Materials" (Método Padrão de Ensaio para Dureza Vickers de Materiais Metálicos) e Norma ASTM E 384 "Standard Test Method for Microindentation Hardness of Materials" (Método Padrão de Ensaio para a Microdureza de Materiais). "Algumas vezes, KHN e VHN são considerados para representar os números de dureza Knoop e Vickers, respectivamente.Propriedades Mecânicas dos Metais 153 Conversão da Dureza É muito desejável poder converter a dureza medida em uma escala na dureza medida em outra. No entanto, uma vez que a dureza não é uma propriedade bem definida dos materiais, e devido às diferenças experimentais entre as várias técnicas, não foi desenvolvido um sistema de conversão abrangente. Os dados de conversão de dureza foram determinados experimentalmente, e foi obser- vado que eles dependem do tipo e das características do material. Os dados de conversão mais confiáveis existentes são para os aços, e alguns desses estão apresentados na Figura 6.18 para as escalas Knoop, Brinell e duas escalas Rockwell; a escala Mohs também está incluída. Tabelas de conversão detalhadas para vários outros metais e ligas estão incluídas na Norma ASTM E 140, "Standard Hardness Conversion Tables for Metals" (Tabelas-padrão para a Conversão da Dureza de Metais). Com base na discussão anterior, deve ser tomado cuidado ao se extrapolar os dados de conversão de um sistema para outro. Correlação entre a Dureza e Limite de Resistência à Tração Tanto limite de resistência à tração quanto a dureza são indicadores da resistência de um metal à deformação plástica. Consequentemente, eles são aproximadamente proporcionais, como mos- trado na Figura 6.19, para o limite de resistência à tração em função da dureza HB para ferro fundido, aço e o latão. A mesma relação de proporcionalidade indicada na Figura 6.19 não ocorre 10.000 10 Diamante 5.000 2.000 Corindon ou 9 safira 1.000 Aços nitretados 80 8 Topázio 1000 Ferramentas de corte 800 60 7 Quartzo 600 500 Resistentes ao corte 40 6 Ortoclásio 110 400 5 Apatita 300 100 Aços de 20 200 alta 200 usinabilidade 80 4 Fluorita 3 Calcita Rockwell 100 100 60 C 40 Dureza 20 Latões e Knoop 0 ligas de 50 alumínio Rockwell B 2 Gesso 20 Maioria dos plásticos 10 5 Dureza 1 Talco Brinell Dureza Mohs Figura 6.18 Comparação entre várias escalas de dureza. (Adaptado de G.F. Kinney, Engineering Properties and Applications of Plastics, p. 202. Copyright © 1957 por John Wiley & Sons, New York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc.)154 Capítulo 6 Dureza Rockwell 70 80 90 100 HRB 20 30 40 50 HRC 250 1500 200 Limite de resistência à tração (MPa) Aços 1000 150 Limite de resistência à tração (10³ psi) Figura 6.19 Relações entre a dureza e o 100 limite de resistência à tração para aço, latão e ferro fundido. [Dados extraídos 500 Latão de Metals Handbook: Properties and Ferro fundido (nodular) Selection: Irons and Steels. Vol. 50 edição. B. Bardes (ed.). American Society for Metals, 1978; pp. 36 e 461; e Metals Handbook: Properties and Selection: 0 0 Nonferrous Alloys and Pure Metals. Vol. 0 100 200 300 400 500 2. edição. Baker (Editor Gerente). American Society for Metals, 1979; Número de dureza Brinell p. 327.] para todos os metais. Como regra geral para a maioria dos aços, a dureza HB e o limite de resistên- cia à tração estão relacionados de acordo com Conversão da dureza LRT(MPa) 3,45 HB (6.20a) Brinell para limite de resistência à tração, para os aços LRT(psi) = 500 X HB (6.20b) Verificação de Conceitos 6.4 Dentre os metais listados na Tabela 6.3, qual tem a maior dureza? Por quê? [A resposta está disponível site da LTC Editora.] Variabilidade nas Propriedades e Fatores de Projeto e Segurança 6.11 VARIABILIDADE NAS PROPRIEDADES DOS MATERIAIS Nesse ponto, vale a pena discutir uma questão que algumas vezes se mostra problemática para mui- tos estudantes de engenharia qual seja, a de que as propriedades medidas para os materiais não são grandezas exatas. Isto é, mesmo se dispusermos do mais preciso dispositivo de medição e de um procedimento de ensaio altamente controlado, sempre existirá alguma dispersão ou variabili- dade nos dados coletados a partir de diferentes amostras do mesmo material. Por exemplo, consi- dere uma quantidade de amostras de tração idênticas, preparadas a partir de uma única barra de alguma liga metálica, que, a seguir, são testadas em um mesmo equipamento para determinar seu comportamento tensão-deformação. mais provável é que observemos que cada gráfico tensão-Propriedades Mecânicas dos Metais 155 deformação resultante é ligeiramente diferente dos demais. Isso pode levar a uma variedade de valores para o módulo de elasticidade, limite de escoamento e limite de resistência à tração. Diversos fatores levam a incertezas nos dados medidos. Esses fatores incluem método de ensaio, as variações nos procedimentos de fabricação dos corpos de provas, as influências do operador e a calibração do equipamento. Além disso, podem existir falhas na homogeneidade dentro do mesmo lote do material e/ou ligeiras diferenças na sua composição, ou outras diferenças de um lote para outro. Obviamente, devem ser tomadas medidas apropriadas para minimizar a possibilidade de erros de medição, assim como para diminuir aqueles fatores que levam a variabilidades nos dados. Também deve ser mencionado que existe dispersão na medição de outras propriedades dos materiais, tais como massa específica, condutividade elétrica e coeficiente de expansão térmica. É importante que o engenheiro de projetos se conscientize que a dispersão e a variabilidade nas propriedades dos materiais são inevitáveis e devem ser tratadas da maneira apropriada. Oca- sionalmente, os dados devem ser submetidos a tratamentos estatísticos, e probabilidades devem ser determinadas. Por exemplo, em vez de fazer a pergunta "Qual é a resistência à fratura dessa liga?", o engenheiro deve se acostumar a fazer a seguinte pergunta: "Qual é a probabilidade de essa liga falhar sob essas circunstâncias específicas?" Com frequência, é desejável especificar um valor típico e um grau de dispersão (ou espalha- mento) para uma dada propriedade medida; em geral, isso é feito tirando-se a média e o desvio- padrão, respectivamente. Cálculo dos Valores da Média e do Desvio-padrão Um valor médio é obtido dividindo-se a soma de todos os valores medidos pelo número de medi- ções realizadas. Em termos matemáticos, a média de um determinado parâmetro x é dada por Cálculo do valor médio (6.21) n em que n é número de observações ou medições e valor de uma dada medição. Além disso, desvio-padrão é determinado aplicando a seguinte expressão: 71/2 Cálculo do desvio-padrão (6.22) em que e n têm as definições dadas anteriormente. Um grande valor para desvio-padrão cor- responde a um elevado grau de espalhamento. PROBLEMA-EXEMPLO 6.6 Cálculos da Média e do Desvio-Padrão Os seguintes limites de resistência à tração foram medidos para quatro corpos de prova da mesma liga de aço: Número da Limite de Resistência Amostra à Tração (MPa) 1 520 2 512 3 515 4 522 (a) Calcule limite médio de resistência à tração. (b) Determine desvio-padrão.156 Capítulo 6 Solução (a) limite médio de resistência à tração LRT é calculado considerando-se a Equação 6.21 com n = 4: (LRT), LRT 4 4 517 MPa (b) Para o desvio-padrão, usando a Equação 6.22, 4 = = 4,6 MPa A Figura 6.20 apresenta o limite de resistência à tração por corpo de provas para este Pro- blema-Exemplo, e também como os dados podem ser representados em formato gráfico. ponto para limite de resistência à tração (Figura 6.20b) corresponde ao valor médio, LRT, enquanto a dispersão está representada por barras de erro (linhas horizontais curtas) locali- zadas acima e abaixo do símbolo para ponto médio e conectadas a esse símbolo por linhas verticais. A barra de erro superior está posicionada em um valor que equivale ao valor médio mais desvio-padrão (LRT + s), enquanto a barra de erro inferior corresponde à média menos desvio-padrão (LRT s). 525 525 X LRT Limite de resistência à tração (MPa) 520 X Limite de resistência à tração (MPa) 520 LRT 515 X 515 LRT X 510 510 1 2 3 4 Número da amostra (a) (b) Figura 6.20 (a) Dados para os limites de resistência à tração associados ao Problema-Exemplo 6.6. (b) Maneira como esses dados poderiam ser representados graficamente. ponto corresponde ao valor médio do limite de resistência à tração (LRT) as barras de erro que indicam grau de dispersão correspondem ao valor médio mais ou menos o desvio-padrão (LRT s).Propriedades Mecânicas dos Metais 157 6.12 FATORES DE PROJETO E SEGURANÇA Existirão sempre incertezas na caracterização da magnitude das cargas aplicadas e dos níveis de tensão associados a elas durante as condições de serviço; de uma maneira geral, os cálculos das car- gas são apenas aproximados. Além disso, como observado na seção anterior, virtualmente todos os materiais em engenharia exibem uma variabilidade nas suas propriedades mecânicas, medidas pos- suem imperfeições que foram introduzidas durante sua fabricação, e, em alguns casos, terão sido submetidos a danos durante o serviço. Consequentemente, devem ser empregados procedimentos de projeto para a proteção contra falhas não previstas. Durante o século XX, o protocolo consistia em reduzir a tensão aplicada por um fator de segurança de projeto. Embora esse ainda seja um pro- cedimento aceitável para algumas aplicações estruturais, ele não proporciona segurança adequada para aplicações críticas, tais como aquelas encontradas nos componentes estruturais de aeronaves e pontes. procedimento atual para essas aplicações estruturais críticas consiste em utilizar mate- riais com tenacidades adequadas e que também ofereça redundância no projeto estrutural (isto é, estruturas duplicadas ou em excesso), desde que haja inspeções regulares para detectar a presença de defeitos e, quando necessário, remover ou reparar com segurança os componentes danificados. (Esses tópicos serão discutidos no Capítulo 8, Falha especificamente na Seção 8.5.) tensão de projeto Para situações estáticas menos críticas, e quando são usados materiais dúcteis, uma tensão de projeto, é definida como o nível de tensão calculado (com base na carga máxima estimada) multiplicado por um fator de projeto, isto é, (6.23) em que N' é um número maior que a unidade. Dessa forma, o material a ser empregado para a aplicação específica é selecionado de modo tal que ele possua um limite de escoamento pelo menos tão elevado quanto esse valor de tensão admissível Alternativamente, uma tensão admissível ou tensão de trabalho, é usada em lugar da tensão de projeto. Essa tensão admissível está baseada no limite de escoamento do material, e é definida como limite de escoamento dividido por um fator de segurança, N, ou Cálculo da tensão admissível (ou de (6.24) trabalho) emprego da tensão de projeto (Equação 6.23) é, em geral, preferível, uma vez que está base- ada em uma estimativa da tensão máxima aplicada, em vez do limite de escoamento do material. Normalmente existe maior incerteza na estimativa desse nível de tensão que na especificação do limite de escoamento. Entretanto, na discussão deste livro estamos preocupados com os fatores que influenciam os limites de escoamento das ligas metálicas, e não com a determinação das tensões aplicadas; portanto, a discussão subsequente tratará de tensões de trabalho e fatores de segu- rança. É necessária a seleção de um valor de N apropriado. Se o valor de N for muito grande, resul- tado será, um do componente; isto é, ou muito material será utilizado ou será empregada uma liga com resistência maior que a necessária. Os valores de N variam normal- mente entre 1,2 e 4,0. A seleção do valor de N dependerá de vários fatores, incluindo os aspectos econômicos, a experiência prévia, a precisão pela qual as forças mecânicas e as propriedades dos materiais podem ser determinadas e, que é mais importante, as consequências da falha em termos de perdas de vidas e/ou danos materiais. Uma vez que grandes valores de N levam a maiores custos e peso dos materiais, os projetistas estruturais tendem a usar materiais mais tenazes junto com pro- jetos redundantes (e que possam ser inspecionados), sempre que for economicamente viável. EXEMPLO DE PROJETO 6.1 Especificação do Diâmetro de Barras de Sustentação Um dispositivo para ensaios de tração deve ser construído, com capacidade para suportar uma carga máxima de 220.000 N (50.000 projeto pede duas barras de sustentação cilíndricas, cada uma das quais deve suportar metade da carga máxima. Além disso, devem ser usadas bar- ras redondas de aço carbono (1045), lixadas e polidas; o limite de escoamento e limite de resis- tência à tração mínimos para essa liga são de 310 MPa (45.000 psi) e 565 MPa (82.000 psi), res- pectivamente. Especifique um diâmetro apropriado para essas barras de sustentação. Solução A primeira etapa no desenvolvimento desse projeto consiste em decidir sobre um fator de segu- rança, N, que permitirá, então, a determinação de uma tensão de trabalho, de acordo com a158 Capítulo 6 Equação 6.24. Além disso, para assegurar que o dispositivo terá uma operação segura, também queremos minimizar qualquer deflexão elástica das barras redondas durante ensaio; portanto, um fator de segurança relativamente conservativo deve ser empregado; por exemplo, N = 5. Assim, a tensão de trabalho é simplesmente N 310 MPa 62 MPa (9000 psi) 5 A partir da definição de tensão, Equação 6.1, em que d é o diâmetro da barra e Fa força aplicada; além disso, cada uma das duas barras deve suportar metade da força total, ou 110.000 N (25.000 psi). Resolvendo para d, tem-se F 110.000 N π(62 m = 47,5 mm (1,87 in) Portanto, o diâmetro de cada uma das barras deve ser de 47,5 mm ou 1,87 in. RESUMO Introdução Três fatores que devem ser considerados na concepção de ensaios de laboratório para avaliar as características mecânicas de materiais para uso em serviço são a natureza da carga aplicada (por exemplo, tração, compressão, cisalhamento), a duração da aplicação da carga e as condições do ambiente. Conceitos de Tensão e Deformação Para a aplicação de uma carga em tração e compressão: A tensão de engenharia é definida como a carga instantânea dividida pela área original da seção transversal da amostra (Equação 6.1). A deformação de engenharia E é expressa como a mudança no comprimento (na direção da aplicação da carga) dividida pelo comprimento original (Equação 6.2). Comportamento Tensão-Deformação Um material submetido à tensão primeiro sofre uma deformação elástica, ou não permanente. Quando a maioria dos materiais é deformada elasticamente, a tensão e a deformação são pro- porcionais isto é, um gráfico da tensão em função da deformação é linear. Para a aplicação de cargas de tração e de compressão, a inclinação da região elástica linear da curva tensão-deformação é módulo de elasticidade (E), segundo a lei de Hooke (Equação 6.5). Para um material que exibe comportamento elástico não linear, são considerados os módulos tangente e secante. Em nível atômico, a deformação elástica de um material corresponde ao estiramento das liga- ções interatômicas e aos pequenos deslocamentos atômicos correspondentes. Para as deformações elásticas cisalhantes, a tensão cisalhante e a deformação cisalhante são proporcionais entre si (Equação 6.7). A constante de proporcionalidade é o módulo de cisa- lhamento (G). A deformação elástica dependente do tempo é denominada anelástica.Propriedades Mecânicas dos Metais 159 Propriedades Elásticas dos Materiais Outro parâmetro elástico, o coeficiente de Poisson (v), representa a razão negativa entre as deformações transversal e longitudinal e respectivamente) Equação 6.8. Os valores típi- cos de para os metais situam-se na faixa entre 0,25 e 0,35. Para um material isotrópico, os módulos de cisalhamento e elástico e o coeficiente de Poisson estão relacionados de acordo com a Equação 6.9. Propriedades em Tração fenômeno do escoamento ocorre no início da deformação plástica ou permanente. limite de escoamento é indicativo da tensão na qual a deformação plástica tem início. Para a maioria dos materiais, o limite de escoamento é determinado a partir de um gráfico tensão- deformação usando a técnica da pré-deformação de 0,002. limite de resistência à tração corresponde ao nível de tensão no ponto máximo da curva ten- são-deformação de engenharia; ele representa a tensão de tração máxima que pode ser supor- tada por um corpo de provas. Para a maioria dos materiais metálicos, nos pontos de máximo das suas curvas tensão-deforma- ção, uma pequena constrição ou pescoço começa a se formar em algum ponto no corpo de provas que está se deformando. Toda deformação subsequente acontece pelo estreitamento dessa região sob estricção na qual a fratura finalmente ocorrerá. A ductilidade é uma medida do grau de deformação plástica que um material terá no momento que ocorrer a fratura. Quantitativamente, a ductilidade é medida em termos do alongamento percentual e da redução na área. alongamento percentual (%AL) é uma medida da deformação plástica na fratura (Equa- ção 6.11). A percentagem de redução na área (%RA) pode ser calculada de acordo com a Equação 6.12. limite de escoamento, o limite de resistência à tração e a ductilidade são sensíveis a qualquer deformação anterior, à presença de impurezas e/ou a qualquer tratamento térmico. módulo de elasticidade é relativamente insensível a essas condições. Com o aumento da temperatura, os valores para o módulo de elasticidade, assim como para limite de resistência à tração e o limite de escoamento, diminuem, enquanto a ductilidade aumenta. módulo de resiliência é a energia de deformação por unidade de volume de material necessá- ria para tensionar um material até o ponto de escoamento ou a área sob a porção elástica da curva tensão-deformação de engenharia. Para um metal que exibe comportamento elástico linear, seu valor pode ser determinado usando a Equação 6.14. Uma medida da tenacidade é a energia absorvida durante a fratura de um material, conforme mensurada pela área sob a totalidade da curva tensão-deformação de engenharia. Os metais dúcteis são normalmente mais tenazes que os metais frágeis. Tensão e Deformação Verdadeira A tensão verdadeira é definida como a carga instantânea aplicada dividida pela área instan- tânea da seção transversal (Equação 6.15). A deformação verdadeira é igual ao logaritmo natural da razão entre os comprimentos ins- tantâneo e original do corpo de provas, segundo a Equação 6.16. Para alguns metais, do início da deformação plástica até surgimento do estrangulamento, a tensão verdadeira e a deformação verdadeira estão relacionadas pela Equação 6.19. Recuperação Elástica após Deformação Plástica Para uma amostra que tenha sido deformada plasticamente, se a carga for liberada, ocorrerá recuperação da deformação elástica. Esse fenômeno está ilustrado no gráfico tensão-deforma- - ção da Figura 6.17. Dureza A dureza é uma medida da resistência de um material a deformações plásticas localizadas. As duas técnicas de ensaio de dureza mais comuns são a Rockwell e a Brinell. Existem várias escalas para a dureza Rockwell; para a dureza Brinell existe uma única escala. A dureza Brinell é determinada a partir do tamanho da impressão; a dureza Rockwell está baseada na diferença entre a profundidade da impressão imposta por uma carga menor e uma carga principal. Os nome das duas técnicas de ensaio de microdureza por impressão são Knoop e Vickers. Peque- nos penetradores e cargas relativamente pequenas são empregados nessas duas técnicas. Elas160 Capítulo 6 são usadas para medir as durezas de materiais frágeis (tais como as cerâmicas) e também de regi- ões muito pequenas de amostras. Para alguns metais, um gráfico da dureza em função do limite de resistência à tração é linear isto é, esses dois parâmetros são proporcionais entre si. Variabilidade nas Propriedades dos Materiais Cinco fatores que podem levar à dispersão nas propriedades medidas para os materiais são os seguintes: método de ensaio, variações no procedimento de fabricação dos corpos de prova, influências do operador, calibração do dispositivo de ensaio e não homogeneidades e/ou varia- ções na composição de uma amostra para outra. Uma propriedade típica de um material é especificada, com frequência, em termos de um valor médio (x), enquanto a magnitude da dispersão pode ser expressa como um desvio-padrão (s). As Equações 6.21 e 6.22, respectivamente, são empregadas para calcular os valores desses parâ- metros. Fatores de Projeto e Segurança Como resultado das incertezas tanto nas propriedades mecânicas medidas quanto nas tensões que são aplicadas em serviço, as tensões de projeto ou tensões admissíveis são normalmente utilizadas para fins de projeto. Para os materiais dúcteis, a tensão admissível (ou de trabalho) é dependente do limite de escoamento e de um fator de segurança, como descrito na Equação 6.24. Resumo das Equações Número da Equação Equação Resolvendo para F 6.1 Tensão de engenharia A₀ 4-4 6.2 = Deformação de engenharia to 6.5 Módulo de elasticidade (lei de Hooke) Ex 6.8 Coeficiente de Poisson 6.11 %AL X 100 Ductilidade, alongamento percentual 6.12 %RA Ductilidade, porcentagem de redução na área 6.15 F Tensão verdadeira 6.16 Deformação verdadeira 6.19 Tensão verdadeira e deformação verdadeira (região plástica até ponto de estricção) 6.20a LRT(MPa) 3,45 HB Limite de resistência à tração a partir da dureza Brinell 6.20b LRT(psi) 500 HB 6.24 Tensão admissível (de trabalho)Propriedades Mecânicas dos Metais 161 Lista de Símbolos Símbolo Significado Área da seção transversal da amostra antes da aplicação da carga A, Área da seção transversal da amostra no ponto da fratura A, Área instantânea da seção transversal da amostra durante a aplicação da carga E Módulo de elasticidade (tração e compressão) F Força aplicada HB Dureza Brinell K Constante do material Comprimento da amostra antes da aplicação da carga Comprimento da amostra na fratura Comprimento instantâneo da amostra durante a aplicação da carga N Fator de segurança n Coeficiente de encruamento LRT Limite de resistência à tração Valores da deformação perpendicular à direção de aplicação da carga (isto é, na direção transversal) Valor da deformação na direção de aplicação da carga (isto é, na direção longitudinal) Limite de escoamento Resumo de Processamento/Estrutura/Propriedades/Desempenho Neste capítulo definimos e explicamos os tipos de deformação que as ligas metálicas apresentam (elástica e plástica), assim como as propriedades associadas (módulo de elasticidade, limite de escoamento, dureza etc.). Com o objetivo de melhorar as características mecânicas de ligas metá- licas [por exemplo, aço (Capítulo 10)], é primeiro necessário compreender o que essas proprieda- des representam. seguinte diagrama ilustra essa relação para esses materiais. Definições das Propriedades mecânicas Ligas Ferro-Carbono (Aços) propriedades mecânicas de ligas ferro-carbono (Processamento) (Capítulo 6) (Capítulo 10) Termos e Conceitos Importantes anelasticidade ductilidade recuperação elástica cisalhamento dureza resiliência coeficiente de Poisson escoamento tenacidade deformação de engenharia limite de escoamento tensão admissível deformação elástica limite de proporcionalidade tensão de engenharia deformação plástica limite de resistência à tração tensão de projeto deformação verdadeira módulo de elasticidade tensão verdadeira REFERÊNCIAS ASM Handbook, Vol. 8, Mechanical Testing and Evaluation, G. E., Mechanical Metallurgy, 3rd edition, McGraw- ASM International, Materials Park, OH, 2000. Hill, New York, 1986. Bowman, K., Mechanical Behavior of Materials, Wiley, Hobo- Dowling, N. E., Mechanical Behavior of Materials, 3rd edi- ken, NJ, 2004. tion, Prentice Hall (Pearson Education), Upper Saddle Boyer, H.E. (Editor), Atlas of Stress-Strain Curves, 2nd edi- River, NJ, 2007. tion, ASM International, Materials Park, OH, 2002. Hosford, W.F., Mechanical Behavior of Materials, Cambridge Chandler, H. (Editor), Hardness Testing, 2nd edition, ASM University Press, New York, 2005. International, Materials Park, OH, 1999. Meyers, M. A., and K. K. Chawla, Mechanical Behavior of Davis, J. R. (Editor), Tensile Testing, 2nd edition, ASM Inter- Materials, Prentice Hall, Upper Saddle River, NJ, 1999. national, Materials Park, OH, 2004.162 Capítulo 6 PERGUNTAS E PROBLEMAS Conceitos de Tensão e Deformação um alongamento de 0,10 mm (4,0 X in). Assu- 6.1 Usando os princípios da mecânica dos materiais (isto mindo que a deformação seja inteiramente elástica, é, as equações de equilíbrio mecânico aplicáveis a calcule módulo de elasticidade do aço. um diagrama de corpo livre), desenvolva as Equa- 6.6 Considere um arame cilíndrico de titânio com 3,0 ções 6.4a e 6.4b. mm (0,12 in) de diâmetro e 2,5 10⁴ mm (1000 in) 6.2 (a) As Equações 6.4a e 6.4b são expressões para as de comprimento. Calcule seu alongamento quando tensões normal (σ') e de cisalhamento respecti- uma carga de 500 N (112 é aplicada. Assuma que vamente, em função da tensão de tração aplicada (σ) a deformação seja totalmente elástica. e do ângulo de inclinação do plano no qual essas ten- 6.7 Para uma liga de bronze, com módulo de elastici- sões são medidas na Figura 6.4). Faça um gráfico dade de 115 GPa (16,7 10⁶ psi), a tensão na qual a onde sejam apresentados os parâmetros de orienta- deformação plástica tem seu início é de 275 MPa ção dessas expressões (isto é, e sen cos em (40.000 psi). função de (a) Qual é a carga máxima que pode ser aplicada a um (b) A partir desse gráfico, para qual ângulo de incli- corpo de provas com área de seção transversal de 325 nação a tensão normal é máxima? mm² (0,5 in²) sem que ocorra deformação plástica? Ainda, em qual ângulo de inclinação a tensão (b) Se comprimento original do corpo de provas é cisalhante é máxima? de 115 mm (4,5 in), qual é o comprimento máximo ao qual ele pode ser esticado sem ocorrer deforma- Comportamento Tensão-Deformação ção plástica? 6.3 Um corpo de provas de alumínio com seção trans- 6.8 Uma barra cilíndrica feita de cobre (E = 110 GPa, versal retangular de 10 mm X 12,7 mm (0,4 in 0,5 16 X 10⁶ psi), que possui um limite de escoamento de in) é puxado em tração com uma força de 35.500 N 240 MPa (35.000 psi), deve ser submetida a uma carga (8.000 produzindo apenas deformação elástica. de 6660 N (1500 Se o comprimento da barra é de Calcule a deformação resultante. 380 mm (15,0 in), qual deve ser seu diâmetro para permitir um alongamento de 0,50 mm (0,020 in)? 6.4 Um corpo de provas cilíndrico de uma liga de titânio, que possui um módulo de elasticidade de 107 GPa 6.9 Calcule o módulo de elasticidade para as seguintes (15,5 X 10⁶ psi) e um diâmetro original de 3,8 mm ligas metálicas: (a) titânio, (b) aço revenido, (c) alu- (0,15 in) apresentará apenas deformação elástica mínio e (d) aço carbono. Como esses valores se com- quando uma carga de tração de 2000 N (450 for param àqueles apresentados na Tabela 6.1 para os aplicada. Calcule o comprimento máximo do corpo mesmos metais? Ligas de provas antes da deformação se alongamento Metálicas máximo admissível é de 0,42 mm (0,0165 in). 6.10 Considere um corpo de provas cilíndrico feito de aço 6.5 Uma barra de aço com 100 mm (4,0 in) de compri- (Figura 6.21) com 10,0 mm (0,39 de diâmetro e 75 mento e que possui uma seção transversal quadrada mm (3,0 in) de comprimento, puxado em tração. com 20 mm (0,8 in) de aresta é puxada em tração Determine seu alongamento quando uma carga de com uma carga de 89.000 N (20.000 e apresenta 20.000 N (4.500 é aplicada. 600 500 400 500 Tensão (MPa) 300 400 Tensão (MPa) 300 200 200 100 100 0 0,000 0,002 0,004 0,006 Deformação 0 Figura 6.21 Comportamento tensão-deformação 0,00 0,04 0,08 0,12 0,16 0,20 em tração para um aço. DeformaçãoPropriedades Mecânicas dos Metais 163 6.11 A Figura 6.22 mostra, para um ferro fundido cin- Desenvolva uma expressão para a dependência do zento, a curva tensão-deformação de engenharia em módulo de elasticidade em relação a esses parâme- tração na região elástica. Determine (a) o módulo tros A, e n (para o sistema com dois respei- tangente tomado a 10,3 MPa (1500 psi) e (b) o tando o seguinte procedimento: módulo secante tomado a 6,9 MPa (1000 psi). 1. Estabeleça uma relação para a força F em função de r, tendo em mente que 2500 15 2000 2. Em seguida, faça a derivada dF/dr. 3. Desenvolva uma expressão para a separação 1500 Tensão (MPa) 10 Tensão (psi) de equilíbrio. Uma vez que ro corresponde ao valor de r no ponto mínimo da curva de em função de r (Figura 2.8b), faça a derivada iguale a deri- 1000 vada a zero e resolva para r, que corresponderá a 5 4. Finalmente, substitua essa expressão para na relação que foi obtida ao fazer dF/dr. 500 6.14 Usando a solução obtida no Problema 6.13, classifi- que em ordem decrescente as magnitudes dos módu- 0 0 los de elasticidade para os seguintes materiais hipo- 0,002 0,004 0,006 0,008 0,010 téticos X, Y e Z. Os parâmetros A, B e n (Equação Deformação 6.25) apropriados para esses três materiais estão Figura 6.22 Comportamento tensão-deformação - em tração mostrados na tabela a seguir; eles fornecem em para um ferro fundido cinzento. unidades de elétron-volts e r em nanômetros: 6.12 Como observado na Seção 3.15, as propriedades físi- cas dos monocristais de algumas substâncias são ani- Material A n sotrópicas; isto é, elas são dependentes da direção X 2,5 2,0 10⁻⁵ 8 cristalográfica. Uma dessas propriedades é módulo Y 2,3 8,0 10⁻⁶ 10,5 de elasticidade. Para os monocristais cúbicos, o Z 3,0 1,5 10⁻⁵ 9 módulo de elasticidade em uma direção genérica [uvw], descrito pela relação Propriedades Elásticas dos Materiais 6.15 Um corpo de provas cilíndrico de alumínio tendo um diâmetro de 19 mm (0,75 in) e um comprimento de 200 mm in) é deformado elasticamente em tra- ção com uma força de 48.800 N (11.000 Conside- rando os dados da Tabela 6.1, determine o seguinte: em que e são os módulos de elasticidade nas direções [100] e [111], respectivamente; e (a) Quanto esse corpo de provas irá se alongar na são os cossenos dos ângulos entre [uvw] e as respec- direção da tensão aplicada. tivas direções [100], [010] e [001]. Verifique se os (b) A variação no diâmetro do corpo de provas. valores de para alumínio, o cobre e ferro na diâmetro irá aumentar ou diminuir? Tabela 3.3 estão corretos. 6.16 Uma barra cilíndrica em aço com 10 mm (0,4 in) de 6.13 Na Seção 2.6 foi observado que a energia de ligação diâmetro deve ser deformada elasticamente pela resultante entre dois isolados, um positivo e aplicação de uma força ao longo do seu eixo. Apli- outro negativo, é uma função da distância interiô- cando os dados na Tabela 6.1, determine a força que nica r de acordo com: produzirá uma redução elástica de 3 X 10⁻³ mm no diâmetro. 6.17 Um corpo de provas cilíndrico de uma dada liga, com (6.25) 8 mm (0,31 in) de diâmetro, é tensionado elastica- mente em tração. Uma força de 15.700 N (3530 em que A, e n são constantes para o par de íons produz uma redução no diâmetro do corpo de pro- específico. A Equação 6.25 também é válida para a vas de mm in). Calcule o coefi- energia de ligação entre adjacentes nos mate- ciente de Poisson para esse material se seu módulo riais sólidos. módulo de elasticidade E é propor- de elasticidade é 140 GPa (20,3 10⁶ psi). cional à inclinação da curva força interiônica-separa- 6.18 Um corpo de provas cilíndrico de uma liga metálica ção na separação interiônica de equilíbrio; isto é, hipotética é tensionado em compressão. Se seus diâ- metros original e final são 20,000 e 20,025 mm, res- pectivamente, e o seu comprimento final mm, E calcule seu comprimento original se a deformação é totalmente elástica. Os módulos de elasticidade e de164 Capítulo 6 cisalhamento para essa liga são 105 GPa e 39,7 GPa, 6.24 Uma barra cilíndrica com 380 mm (15,0 in) de com- respectivamente. primento e diâmetro de 10,0 mm (0,40 in) deve ser 6.19 Considere um corpo de provas cilíndrico de alguma submetida a uma carga de tração. Se a barra não liga metálica hipotética que possui um diâmetro de deve sofrer deformação plástica ou um alongamento 8,0 mm (0,31 in). Uma força de tração de 1000 N de mais de 0,9 mm (0,035 in) quando a carga aplicada (225 produz uma redução elástica no diâmetro for de 24.500 N (5500 quais dos quatro metais ou de 10⁻⁴ mm (1,10 10⁻⁵ in). Calcule o módulo ligas listados na tabela a seguir são possíveis candida- de elasticidade para essa liga, dado que coeficiente tos? Justifique sua(s) escolha(s). de Poisson é 0,30. Limite de 6.20 Sabe-se que uma liga de latão possui um limite de Módulo de Limite de Resistência escoamento de 275 MPa (40.000 psi), um limite de Elasticidade Escoamento à Tração resistência à tração de 380 MPa (55.000 psi) e um Material (GPa) (MPa) (MPa) módulo de elasticidade de 103 GPa (15,0 10⁶ psi). Um corpo de provas cilíndrico dessa liga, com 12,7 Liga de alumínio 70 255 420 mm (0,50 de diâmetro e 250 mm (10,0 de com- Latão 100 345 420 primento, é tensionado em tração e se alonga 7,6 mm Cobre 110 250 290 (0,30 in). Com base na informação dada, é possível Aço 207 450 550 calcular a magnitude da carga necessária para pro- duzir essa alteração no comprimento? Caso isso seja Propriedades em Tração possível, calcule a carga. Caso não seja possível, explique a razão. 6.25 A Figura 6.21 mostra o comportamento tensão- 6.21 Um corpo de provas metálico de formato cilíndrico deformação de engenharia em tração para um aço. e com 12,7 mm (0,5 in) de diâmetro e 250 mm (a) Qual é o módulo de elasticidade? de comprimento deve ser submetido a uma tensão (b) Qual é limite de proporcionalidade? de tração de 28 MPa (4000 psi). Nesse nível de ten- (c) Qual é limite de escoamento para uma pré- são, a deformação resultante será totalmente elás- deformação de 0,002? tica. (d) Qual é limite de resistência à tração? (a) Se alongamento deve ser inferior a 0,080 mm (3,2 10⁻³ in), quais dos metais na Tabela 6.1 são 6.26 Um corpo de provas cilíndrico de uma liga de latão, candidatos adequados? Por quê? com um comprimento de 60 mm (2,36 in), deve se alongar apenas 10,8 mm (0,425 in) quando uma carga (b) Se, além disso, a máxima redução permissível no de tração de 50.000 N (11.240 for aplicada. Sob diâmetro for 1,2 10⁻³ mm in) quando a essas circunstâncias, qual deve ser raio do corpo de tensão de tração de 28 MPa for aplicada, quais dos provas? Considere que essa liga de latão exibe o metais que satisfazem critério da parte (a) são can- comportamento tensão-deformação mostrado na didatos adequados? Por quê? Figura 6.12. 6.22 Considere a liga de latão para a qual comporta- 6.27 Uma carga de 85.000 N é aplicada em um mento tensão-deformação está mostrado na Figura corpo de provas cilíndrico de aço (que exibe com- 6.12. Um corpo de provas cilíndrico desse material, portamento tensão-deformação mostrado na Figura com 6 mm (0,24 in) de diâmetro e 50 mm (2 in) de 6.21), que possui uma seção transversal com diâme- comprimento, é puxado em tração por uma força de tro de 15 mm (0,59 in). 5000 N (1125 Sé é sabido que essa liga possui um coeficiente de Poisson de 0,30, calcule: (a) alonga- (a) corpo de provas apresentará deformação elás- mento do corpo de provas e (b) a redução no diâme- tica e/ou plástica. Por quê? tro do corpo de provas. (b) Se comprimento original do corpo de provas 6.23 Uma barra cilíndrica com 100 mm de comprimento for 250 mm (10 in), quanto ele aumentará em com- e diâmetro de 10,0 mm deve ser deformada utili- primento quando essa carga for aplicada? zando-se uma carga de tração de 27.500 N. Ela não 6.28 Uma barra de aço, que exibe comportamento ten- deve sofrer deformação plástica, e a redução no seu são-deformação mostrado na Figura 6.21, é subme- diâmetro não deve ser superior a 7,5 10⁻³ mm. tida a uma carga de tração; corpo de provas possui Dentre os materiais listados a seguir, quais são pos- 300 mm (12 in) de comprimento e uma seção trans- síveis candidatos? Justifique sua(s) escolha(s). versal quadrada com 4,5 mm (0,175 in) de lado. (a) Calcule a magnitude da carga necessária para produzir um alongamento de 0,45 mm (0,018 in). Módulo de Limite de (b) Qual será a deformação após a carga ter sido Elasticidade Escoamento Coeficiente liberada? Material (GPa) (MPa) de Poisson 6.29 Um corpo de provas cilíndrico de alumínio e tendo Liga de alumínio 70 200 0,33 um diâmetro de 0,505 in (12,8 mm) e um compri- Latão 101 300 0,34 mento útil de 2,000 in (50,800 mm) é tracionado. Use Aço 207 400 0,30 as características carga-alongamento mostradas na Liga de titânio 107 650 0,34 tabela a seguir para completar os itens (a) a (f).Propriedades Mecânicas dos Metais 165 Carga Comprimento (a) Represente graficamente os dados da tensão de engenharia em função da deformação de engenharia. N mm in (b) Calcule o módulo de elasticidade. 0 0 50.800 2.000 (c) Determine o limite de escoamento para uma 7.300 1.650 50.851 2.002 pré-deformação de 0,002. 15.100 3.400 50.902 2.004 23.100 5.200 50.952 2.006 (d) Determine limite de resistência à tração para 30.400 6.850 51.003 2.008 essa liga. 34.400 7.750 51.054 2.010 (e) Calcule o módulo de resiliência. 38.400 8.650 51.308 2.020 (f) Qual é a ductilidade em termos do alongamento 41.300 9.300 51.816 2.040 percentual? 44.800 10.100 52.832 2.080 46.200 10.400 53.848 2.120 6.31 Para a liga de titânio, determine seguinte: 47.300 10.650 54.864 2.160 (a) limite de escoamento aproximado (para uma 47.500 10.700 55.880 2.200 pré-deformação de 0,002), 46.100 10.400 56.896 2.240 (b) limite de resistência à tração, e 44.800 10.100 57.658 2.270 Ligas 42.600 9.600 58.420 2.300 Metálicas (c) a ductilidade aproximada, em termos do alonga- 36.400 8.200 59.182 2.330 mento percentual. Fratura Como esses valores se comparam àqueles das duas ligas apresentados na Tabela B.4 do Apên- dice B? (a) Represente graficamente os dados da tensão de engenharia em função da deformação de engenharia. 6.32 Para o aço revenido, determine seguinte: (b) Calcule o módulo de elasticidade. (a) limite de escoamento aproximado (para uma (c) Determine o limite de escoamento para uma pré-deformação de 0,002), pré-deformação de 0,002. (b) o limite de resistência à tração, e Ligas (d) Determine o limite de resistência à tração para Metálicas (c) a ductilidade aproximada, em termos do alonga- essa liga. mento percentual. (e) Qual é a ductilidade aproximada, em termos do Como esses valores se comparam àqueles dos aços alongamento percentual? 4140 e 4340 temperados em óleo e revenidos, apre- (f) Calcule o módulo de resiliência. sentados na Tabela B.4 do Apêndice B? 6.30 Um corpo de provas de ferro fundido maleável, 6.33 Para a liga de alumínio, determine o seguinte: tendo uma seção transversal retangular com dimen- (a) limite de escoamento aproximado (para uma sões de 4,8 mm X 15,9 mm (3/16 in X 5/8 in) é defor- pré-deformação de 0,002), mado em tração. Usando os dados carga-alonga- mento mostrados na tabela a seguir, complete os (b) o limite de resistência à tração, e Ligas itens (a) a (f). Metálicas (c) a ductilidade aproximada, em termos do alonga- mento percentual. Como esses valores se comparam àqueles da liga de Carga Comprimento alumínio 2024 (T351 revenida) apresentados na Tabela B.4 do Apêndice B? N mm in 6.34 Para aço ao carbono (comum), determine 0 0 75.000 2.953 seguinte: 4.740 1.065 75.025 2.954 9.140 2.055 75.050 2.955 (a) limite de escoamento aproximado, 12.920 2.900 75.075 2.956 (b) limite de resistência à tração, e 16.540 3.720 75.113 2.957 Ligas Metálicas (c) a ductilidade aproximada, em termos do alonga- 18.300 4.110 75.150 2.959 mento percentual. 20.170 4.530 75.225 2.962 22.900 5.145 75.375 2.968 6.35 Um corpo de provas metálico com formato cilín- 25.070 5.635 75.525 2.973 drico, com um diâmetro original de 12,8 mm (0,505 26.800 6.025 75.750 2.982 in) e um comprimento útil de 50,80 mm (2,000 in), é 28.640 6.440 76.500 3.012 tracionado até sua fratura. diâmetro no ponto de 30.240 6.800 78.000 3.071 fratura 6,60 mm (0,260 in), e comprimento útil na 31.100 7.000 79.500 3.130 fratura é 72,14 mm (2,840 in). Calcule a ductilidade 31.280 7.030 81.00 3.189 em termos da redução percentual na área e do alon- 30.820 6.930 82.500 3.248 gamento percentual. 29.180 6.560 84.000 3.307 6.36 Calcule os módulos de resiliência para os materiais 27.190 6.110 85.500 3.366 que possuem os comportamentos tensão-deforma- 24.140 5.430 87.000 3.425 ção mostrados nas Figura 6.12 e 6.21. 18.970 4.265 88.775 3.493 6.37 Determine o módulo de resiliência para cada uma Fratura das seguintes ligas:166 Capítulo 6 Limite de Escoamento Considere um valor de 0,25 para o coeficiente de encruamento n. Carga MPa psi 6.44 Para um latão, as seguintes tensões verdadeiras pro- Aço 550 80.000 duzem as deformações plásticas verdadeiras corres- Latão 350 50.750 pondentes: Liga de alumínio 250 36.250 Liga de titânio 800 116.000 Tensão Verdadeira Deformação (psi) Verdadeira Use os valores para o módulo de elasticidade da 50.000 0,10 Tabela 6.1. 60.000 0,20 6.38 Um latão, a ser usado como mola, deve possuir um módulo de resiliência de pelo menos 0,75 MPa (110 Qual é a tensão verdadeira necessária para produzir psi). Qual deve ser o seu limite de escoamento uma deformação plástica verdadeira de 0,25? mínimo? 6.45 Para um latão, as seguintes tensões de engenharia produzem as deformações plásticas de engenharia Tensão e Deformação Verdadeira correspondentes, antes da 6.39 Mostre que as Equações 6.18a e 6.18b são válidas quando não existe qualquer variação de volume Tensão de Engenharia Deformação de durante a deformação. (MPa) Engenharia 6.40 Demonstre que a Equação 6.16, a expressão que 235 0,194 define a deformação verdadeira, também pode ser 250 0,296 representada por Com base nessa informação, calcule a tensão de In engenharia necessária para produzir uma deforma- ção de engenharia de 0,25. 6.46 Determine a tenacidade (ou a energia para causar a quando o volume do corpo de provas permanece fratura) para um metal que apresenta tanto defor- constante durante a deformação. Qual dessas duas mação elástica quanto plástica. Considere a Equação expressões é mais válida durante a estricção? Por 6.5 para a deformação elástica, que módulo de elas- quê? ticidade é de 172 GPa 10⁶ psi) e que a deforma- 6.41 Considerando os dados no Problema 6.29 e as Equa- ção elástica termina em uma deformação de 0,01. ções 6.15, 6.16 e 6.18a, gere um gráfico tensão verda- Para a deformação plástica, considere que a relação deira-deformação verdadeira para alumínio. A entre a tensão e a deformação é descrita pela Equa- Equação 6.18a se torna inválida após ponto onde ção 6.19, em que os valores para K e n são de 6900 tem início pescoço; portanto, na tabela a seguir, são MPa (1 psi) e 0,30, respectivamente. Adicional- dados os diâmetros medidos para os quatro últimos mente, a deformação plástica ocorre entre valores de pontos, que devem ser usados nos cálculos da tensão deformação de 0,01 e 0,75, em cujo ponto ocorre a verdadeira. fratura. 6.47 Para um ensaio de tração, pode ser demonstrado que Carga Comprimento Diâmetro a estricção começa quando N lb, mm in mm in dov 46.100 10.400 56.896 2,240 11,71 0,461 (6.26) 44.800 10.100 57.658 2,270 11,26 0,443 dev 42.600 9.600 58.420 2,300 10,62 0,418 36.400 8.200 59.182 2,330 9,40 0,370 Considerando a Equação 6.19, determine o valor da deformação verdadeira para esse ponto de início da estricção. 6.42 Um ensaio de tração é realizado em um corpo de provas metálico e determina-se que uma deforma- 6.48 Tirando o logaritmo de ambos os lados da Equação ção plástica verdadeira de 0,20 é produzida quando 6.19, tem-se uma tensão verdadeira de 575 MPa (83.500 psi) é aplicada; para o mesmo metal, o valor de na Equa- log log K + nlogev (6.27) ção 6.19 é de 860 MPa (125.000 psi). Calcule a defor- mação verdadeira que resulta da aplicação de uma Dessa forma, um gráfico de log em função do log tensão verdadeira de 600 MPa (87.000 psi). Ev na região plástica, até a estricção, deve produzir 6.43 Para uma dada liga metálica, uma tensão verdadeira uma linha reta com inclinação n e ponto de interse- de 415 MPa (60.175 psi) produz uma deformação ção (em log 0) log K. plástica verdadeira de 0,475. Se comprimento ori- Usando os dados apropriados tabulados no Pro- ginal de um corpo de provas desse material é 300 mm blema 6.29, trace um gráfico de log em função de (11,8 in), quanto ele se alongará quando for aplicada log e determine os valores de n e K. Será necessá- uma tensão verdadeira de 325 MPa (46.125 psi)? rio converter as tensões e deformações de engenha-Propriedades Mecânicas dos Metais 167 ria em tensões e deformações verdadeiras utilizando (b) aço para a qual comportamento tensão- as Equações 6.18a e 6.18b. deformação está mostrado na Figura 6.21. Recuperação Elástica após Deformação Plástica 6.53 Considerando os dados representados na Figura 6.19, especifique equações, semelhantes às Equações 6.49 Um corpo de provas cilíndrico feito de latão, com 7,5 6.20a e 6.20b para os aços, que relacionem o limite de mm (0,30 in) de diâmetro e 90,0 mm (3,54 in) de resistência à tração e a dureza Brinell para o latão e comprimento, é tracionado com uma força de 6000 ferro fundido nodular. N (1350 a seguir, a força é liberada. Variabilidade nas Propriedades dos Materiais (a) Calcule comprimento final do corpo de provas nesse instante. comportamento tensão-deforma- 6.54 Cite cinco fatores que levam a dispersões nas medi- ção em tração para essa liga está mostrado na Figura das das propriedades dos materiais. 6.12. 6.55 A tabela a seguir dá alguns valores de dureza (b) Calcule o comprimento final do corpo de provas Rockwell B, que foram medidos a partir de um único quando a carga é aumentada para 16.500 N (3700 corpo de provas de aço. Calcule os valores para a e então liberada. dureza média e para o desvio-padrão. 6.50 Um corpo de provas de aço, tendo uma seção trans- versal retangular com dimensões de 12,7 mm X 6,4 83,3 80,7 86,4 mm (0,5 in 0,25 in), possui o comportamento ten- 88,3 84,7 85,2 são-deformação mostrado na Figura 6.21. Se esse 82,8 87,8 86,9 corpo de provas for submetido a uma força de tração 86,2 83,5 84,4 de 38.000 N (8540 então 87,2 85,5 86,3 (a) Determine os valores para as deformações elás- tica e plástica. Fatores de Projeto e Segurança (b) Se o seu comprimento original for 460 mm (18,0 6.56 Em quais três critérios são baseados os fatores de in), qual será seu comprimento final após a carga no segurança? item (a) ter sido aplicada e então liberada? 6.57 Determine as tensões de trabalho para as duas ligas Dureza cujos comportamentos tensão-deformação estão mostrados nas Figuras 6.12 e 6.21. 6.51 (a) Um penetrador para dureza Brinell com 10 mm de diâmetro produziu uma impressão com diâmetro Problemas com Planilha Eletrônica de 1,62 mm em um aço quando foi aplicada uma carga de 500 kg. Calcule a dureza HB desse mate- 6.1PE Para um corpo de provas metálico com formato cilín- rial. drico carregado em tração até a fratura, dado um conjunto de dados de carga e seus comprimentos (b) Qual será o diâmetro de uma impressão para correspondentes, assim como o comprimento e diâ- produzir uma dureza de 450 HB quando for aplicada metro antes da deformação, gere uma planilha que uma carga de 500 kg? permitirá ao usuário representar graficamente (a) a 6.52 Estime as durezas Brinell e Rockwell para os seguin- tensão de engenharia em função da deformação de tes materiais: engenharia e (b) a tensão verdadeira em função da (a) latão naval para qual o comportamento ten- deformação verdadeira até ponto de estricção. são-deformação está mostrado na Figura 6.12. PROBLEMAS DE PROJETO 6.P1 Uma grande torre deve ser suportada por uma série ção da pressão do hidrogênio, (em MPa), e da de cabos de aço. Estima-se que a carga sobre cada temperatura absoluta (T), segundo a relação cabo será de 11.100 N (2500 Determine o diâ- metro mínimo necessário para cabo, considerando kJ/mol um fator de segurança de 2 e um limite de escoa- (6.28) mento de 1030 MPa (150.000 psi). 6.P2 (a) hidrogênio gasoso, sob pressão constante de Além disso, coeficiente de difusão para a difusão 1,013 MPa (10 atm), deve escoar pelo lado interno do H no Ni depende da temperatura, de acordo de um tubo cilíndrico de níquel com paredes finas, com qual possui um raio de 0,1 m.A temperatura no tubo 39,56 kJ/mol deve ser de 300°C, e a pressão do hidrogênio no lado de fora do tubo será mantida em 0,01013 MPa (0,1 RT atm). Calcule a espessura mínima da parede do tubo se o fluxo difusivo não puder ser superior a 1 X 10⁻⁷ (6.29) mol/m²-s. A concentração de hidrogênio no níquel, (b) Para tubos cilíndricos de paredes finas, que estão (em mols de hidrogênio por de uma fun- pressurizados, a tensão circunferencial é uma função168 Capítulo 6 da diferença de pressão através da parede do sem qualquer deformação das paredes do tubo. Em raio do cilindro (r) e da espessura do tubo con- quanto o fluxo difusivo iria aumentar com essa redu- forme ção na espessura da parede? Por outro lado, se a espessura determinada no item (c) não for adequada, especifique uma espessura mínima que deveria ser (6.30) usada. Nesse caso, qual seria a redução resultante no fluxo difusivo? Calcule a tensão circunferencial à qual as paredes 6.P3 Considere a difusão de hidrogênio em regime esta- desse cilindro pressurizado estão expostas. cionário através das paredes de um tubo cilíndrico de níquel, conforme descrito no Problema 6.P2. Um (c) limite de escoamento do Ni à temperatura projeto especifica um fluxo difusivo de 5 X mol/ ambiente é 100 MPa (15.000 psi) e, além disso, dimi- m²-s, um tubo de raio 0,125 m e pressões interna e nui cerca de 5 MPa para cada 50°C de elevação na externa de 2,026 MPa (20 atm) e 0,0203 MPa (0,2 temperatura. Você espera que a espessura de parede atm), respectivamente;a temperatura máxima admis- calculada no item (b) seja adequada para esse cilindro sível é de 450°C. Especifique uma temperatura e uma de Ni a 300°C? Por que sim, ou por que não? espessura de parede apropriadas para dar esse fluxo (d) Se essa espessura for considerada adequada, difusivo e, ainda assim, assegure que as paredes do calcule a espessura mínima que poderia ser usada tubo não terão qualquer deformação permanente.Capítulo 7 Discordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência A fotografia mostrada na Figura (b) é de uma lata de bebida de alumínio parcialmente conformada. Além disso, a fotomicrografia associada [Figura (a)] representa a aparência da estrutura dos grãos de alumínio - isto é, os grãos são equiaxiais (tendo aproximadamente as mesmas dimensões em todas as direções). Uma lata de bebida totalmente conformada está mostrada na Figura (c). A fabricação dessa lata é feita por uma série de operações de estiramento profundo durante as quais as paredes da lata são deformadas plasticamente (ou seja, são estiradas). Os grãos de alumínio nessas paredes mudam (a) de forma isto é, eles se alongam na direção do estiramento. A estrutura resultante dos grãos apareceria semelhante àquela mostrada na fotomicrografia anexa, Figura (d). A ampliação das Figuras (a) e (d) é de 150x. (PEPSI é uma marca registrada da PepsiCo, Inc. Usado com permissão. As fotomicrografias foram extraídas de W.G. (b) Moffatt, G. W. Pearsall e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. I, Structure, p. 140. Copyright © 1964 por John Wiley & Sons, Nova York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc.) (c) EPSI (d) 169POR QUE ESTUDAR As Discordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência? Com um conhecimento da natureza das discordâncias e do Os mecanismos de aumento da resistência discutidos neste papel que elas desempenham no processo de deformação capítulo serão aplicados no desenvolvimento das plástica, somos capazes de compreender os mecanismos que propriedades mecânicas dos aços (Capítulo 10). estão por trás das técnicas usadas para aumentar a resistência e Também discutimos (em termos de discordâncias) por que endurecer os metais e suas ligas. Dessa forma, torna-se possível tratamento térmico de uma liga metálica deformada a torna projetar e adaptar as propriedades mecânicas dos materiais por mais dúctil e com menor dureza, e produz mudanças em sua exemplo, a resistência ou a tenacidade de um compósito de microestrutura. matriz metálica. No esquema desempenho, as razões para estudar discordâncias e os mecanismos de aumento de resistência são as seguintes: Objetivos do Aprendizado Após estudar este capítulo você deverá ser capaz de fazer o seguinte: 1. Descrever movimento das discordâncias aresta e espiral 6. Descrever e explicar o aumento da resistência por a partir de uma perspectiva atômica. solução sólida para átomos de impureza substitucional 2. Descrever como ocorre uma deformação plástica pelo em termos das interações das deformações da rede com movimento de discordâncias aresta e espiral em resposta as discordâncias. a tensões de cisalhamento aplicadas. 7. Descrever e explicar o fenômeno do encruamento (ou 3. Definir sistema de escorregamento e citar um exemplo. trabalho a frio) em termos das interações entre as 4. Descrever como a estrutura dos grãos de um metal discordâncias e os campos de deformação. policristalino é alterada quando ele é deformado 8. Descrever a recristalização em termos tanto da alteração plasticamente. da microestrutura quanto das características mecânicas 5. Explicar como os contornos de grão impedem o do material. movimento das discordâncias e por que um metal que 9. Descrever fenômeno do crescimento de grãos a partir possui grãos pequenos é mais resistente que um com das perspectivas macroscópica e atômica. grãos grandes. 7.1 INTRODUÇÃO Capítulo 6 explicou que os materiais podem sofrer dois tipos de deformação: elástica e plástica. A deformação plástica é permanente, e a resistência e a dureza são medidas da resistência de um material a essa deformação. Em uma escala microscópica, a deformação plástica corresponde ao movimento resultante de um grande número de átomos em resposta à aplicação de uma tensão. Durante esse processo, as ligações interatômicas devem ser rompidas e então novamente formadas. Nos sólidos cristalinos, a deformação plástica envolve, na maioria das vezes, o movimento de dis- cordâncias, que são defeitos cristalinos lineares, introduzidos na Seção 4.5. Este capítulo discute as características das discordâncias e o seu envolvimento na deformação plástica. A maclação, outro processo pelo qual alguns metais se deformam plasticamente, também é tratada. Além disso, e pro- vavelmente mais importante, várias técnicas são apresentadas para aumentar a resistência de metais monofásicos, cujos mecanismos são descritos em termos de discordâncias. Finalmente, as últimas seções deste capítulo estão relacionadas à recuperação e à recristalização processos que ocorrem em metais deformados plasticamente, normalmente sob temperaturas elevadas e, além disso, o crescimento de grão. Discordâncias e Deformação Plástica Os primeiros estudos dos materiais levaram ao cálculo das resistências teóricas de cristais perfeitos, que eram muitas vezes maiores que aquelas efetivamente medidas. Durante a década de 1930, foi postulado que essa discrepância nas resistências mecânicas poderia ser explicada por um tipo de defeito cristalino linear, que desde então ficou conhecido como discordância. Entretanto, apenas na década de 1950 foi estabelecida a existência de tais defeitos, através da observação direta por um microscópio eletrônico. Desde então, foi desenvolvida uma teoria de discordâncias, que explica muitos dos fenômenos físicos e mecânicos que ocorrem nos metais [assim como nas cerâmicas cris- talinas (Seção 12.10)]. 170Discordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência 171 7.2 CONCEITOS BÁSICOS Os dois tipos fundamentais de discordâncias são a discordância aresta e a discordância espiral. Em uma discordância aresta existe uma distorção localizada da rede ao longo da extremidade de um semiplano extra de átomos, que também define a linha da discordância (Figura 4.3). Uma discor- dância espiral pode ser considerada como resultante de uma distorção por cisalhamento; sua linha da discordância passa através do centro de uma rampa em espiral de planos atômicos (Figura 4.4). Muitas discordâncias em materiais cristalinos possuem tanto componentes em aresta quanto em espiral; essas são as discordâncias mistas (Figura 4.5). A deformação plástica corresponde ao movimento de grandes números de discordâncias. Uma discordância aresta se move em resposta à aplicação de uma tensão cisalhante em uma direção perpendicular à sua linha; a mecânica do movimento de uma discordância está representada na Aresta Figura 7.1. Considere que o plano A seja o semiplano de átomos extra inicial. Quando a tensão cisalhante é aplicada como indicado (Figura 7.1a), plano A é forçado para a direita; isso, por sua vez, empurra as metades superiores dos planos B, C, D, e assim por diante, nessa mesma direção. Se a tensão cisalhante aplicada possui magnitude suficiente, as ligações interatômicas do plano B são rompidas ao longo do plano de cisalhamento, e a metade superior do plano se torna semi- plano extra, conforme plano A se liga à metade inferior do plano (Figura 7.1b). Esse processo se repete subsequentemente para os outros planos, de tal modo que o semiplano extra, por meio de passos discretos, se move da esquerda para a direita através de sucessivas e repetidas quebras de ligações e deslocamentos de distâncias interatômicas de semiplanos superiores. Antes e depois do movimento de uma discordância através de uma região específica do cristal, o arranjo atômico é ordenado e perfeito; é tão somente durante a passagem do semiplano extra que a estrutura da rede é rompida. Ao final do processo, esse semiplano extra pode emergir da superfície à direita do cristal, formando uma aresta que possui a largura de uma distância atômica; isso está mostrado na Figura 7.1c. processo pelo qual uma deformação plástica é produzida pelo movimento de uma discor- escorregamento dância é denominado escorregamento; plano cristalográfico ao longo do qual a linha da discor- dância passa é o plano de escorregamento, como indicado na Figura 7.1. A deformação plástica macroscópica corresponde simplesmente a uma deformação permanente resultante do movimento das discordâncias, ou escorregamento, em resposta à aplicação de uma tensão cisalhante, como representado na Figura 7.2a. movimento das discordâncias é análogo ao modo de locomoção empregado por uma lagarta (Figura 7.3). A lagarta forma uma corcova próxima à sua extremidade posterior, puxando para frente seu último par de pernas o equivalente a uma unidade de comprimento da perna. A corcova é impelida para frente pelo movimento repetido de elevação e de mudança dos pares de pernas. Quando a corcova atinge a extremidade anterior, toda a lagarta terá se movido para frente o equi- valente a uma distância de separação entre os pares de pernas. A corcova da lagarta e seu movi- mento correspondem ao semiplano de átomos extra no modelo da deformação plástica por discor- dâncias. movimento de uma discordância espiral em resposta à aplicação de uma tensão cisalhante está mostrado na Figura 7.2b; a direção do movimento é perpendicular à direção da tensão. Para a Tensão Tensão Tensão cisalhante cisalhante cisalhante A B D A B C D A B C D Plano de escorregamento Degrau unitário de escorregamento Linha da discordância aresta (a) (b) (c) Figura 7.1 Rearranjos atômicos que acompanham o movimento de uma discordância aresta conforme ela se move em resposta à aplicação de uma tensão cisalhante. (a) semiplano de átomos extra é chamado de (b) A discordância se move uma distância atômica para a direita conforme A se liga à porção inferior do plano B; nesse processo, a porção superior de se torna semiplano extra. (c) Um degrau se forma na superfície do cristal conforme semiplano extra atinge a superfície. (Adaptado de A. G. Guy, Essentials of Materials Science, McGraw-Hill Book Company, Nova York, 1976, 153.)172 Capítulo 7 Direção do movimento (a) Figura 7.2 A formação de um degrau na superfície de um cristal pelo movimento de (a) uma discordância aresta e (b) uma discordância espiral. Observe que, para a discordância aresta, a linha da discordância se move na direção da tensão cisalhante aplicada T, para Direção do a discordância espiral, o movimento da linha da movimento discordância é perpendicular à direção da tensão. (Adaptado de H. W. Hayden, W. G. Moffatt e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. III, Mechanical p. 70. Copyright © 1965 por John Wiley & Sons, Nova York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc.) (b) Figura 7.3 Representação da analogia entre os movimentos de uma lagarta e de uma discordância. discordância aresta, movimento é paralelo à tensão cisalhante. Entretanto, a deformação plástica resultante para os movimentos de ambos os tipos de discordâncias é a mesma (veja a Figura 7.2). A direção do movimento da linha da discordância mista não é nem perpendicular nem paralela à Espiral, Mista tensão aplicada, mas está entre essas duas situações. Todos os metais e ligas contêm algumas discordâncias que foram introduzidas durante a soli- dificação, durante a deformação plástica e como consequência das tensões térmicas que resultam densidade de de um resfriamento rápido. número de discordâncias, ou densidade de discordâncias, em um discordâncias material é expresso como comprimento total de discordâncias por unidade de volume, ou, de maneira equivalente, o número de discordâncias que intercepta uma área unitária de uma seção aleatória. As unidades da densidade de discordâncias são milímetros de discordância por milímetro cúbico ou, simplesmente, por milímetro quadrado. Densidades de discordâncias tão baixas quanto 10³ são encontradas normalmente em cristais metálicos cuidadosamente solidificados. Para metais altamente deformados, a densidade pode ser tão elevada quanto a trata- mento térmico da amostra de um metal deformado pode reduzir a densidade para ao redor de a 10⁶ Em contraste, a densidade de discordâncias típica dos materiais cerâmicos fica entre 10² e 10⁴ mm⁻²; além disso, para os monocristais de silício empregados em circuitos integrados, normal- mente os valores se encontram entre 0,1 e 1 7.3 CARACTERÍSTICAS DAS DISCORDÂNCIAS Várias características das discordâncias são importantes em relação às propriedades mecânicas dos metais. Dentre essas estão incluídos os campos de deformação que existem ao redor das discordân- cias, que são importantes na determinação da mobilidade das discordâncias, assim como em rela- ção às suas habilidades em se multiplicar. Quando os metais são deformados plasticamente, uma fração da energia de deformação (apro- ximadamente 5%) é retida internamente; restante é dissipado na forma de calor. A maior parcela dessa energia é armazenada como energia de deformação, que está associada às discordâncias. Considere a discordância aresta representada na Figura 7.4. Como já foi mencionado, existe algumaDiscordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência 173 Compressão Tração Figura 7.4 Regiões de compressão (parte superior) e de tração (parte inferior) localizadas ao redor de uma discordância aresta. (Adaptado de W. G. Moffatt, G. W. Pearsall e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. I, Structure, 85. Copyright © 1964 por John Wiley & Sons, Nova York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons, Inc.) distorção da rede atômica ao redor da linha da discordância devido à presença do semiplano de deformação da rede átomos extra. Como consequência, existem regiões onde deformações da rede, compressivas, tra- tivas e cisalhantes, são impostas sobre os átomos vizinhos. Por exemplo, os átomos imediatamente acima e adjacentes à linha da discordância estão comprimidos uns contra os outros. Como resul- tado, esses átomos podem ser considerados como se estivessem sofrendo uma deformação de com- pressão em relação aos átomos posicionados no cristal perfeito e localizados distantes da discor- dância; isso está ilustrado na Figura 7.4. Diretamente abaixo do semiplano, efeito é justamente oposto; os átomos da rede suportam a imposição de uma deformação de tração, como está mos- trado. Também existem deformações de cisalhamento na vizinhança da discordância aresta. Para uma discordância espiral, as deformações da rede são apenas puramente cisalhantes. Essas distor- ções da rede podem ser consideradas como se fossem campos de deformação irradiando a partir da linha da discordância. As deformações se estendem para os átomos vizinhos, e suas magnitudes diminuem com a distância radial a partir da discordância. Os campos de deformação ao redor das discordâncias próximas umas das outras podem inte- ragir entre si, tal que forças são impostas sobre cada discordância devido às interações combinadas de todas as discordâncias vizinhas. Por exemplo, considere duas discordâncias aresta que possuem mesmo sinal e um plano de escorregamento idêntico, como está representado na Figura 7.5a. Os campos de deformação de compressão e de tração para ambas as discordâncias se encontram no mesmo lado do plano de escorregamento; a interação do campo de deformação é tal que existe Repulsão T T (a) T Aniquilação das Atração discordâncias + (Cristal perfeito) T (b) Figura 7.5 (a) Duas discordâncias aresta com o mesmo sinal e localizadas sobre o mesmo plano de escorregamento exercem uma força de repulsão entre si; Ce T representam as regiões de compressão e de tração, respectivamente. (b) Discordâncias aresta com sinais opostos e localizadas sobre mesmo plano de escorregamento exercem uma força de atração entre si. Ao se encontrarem, as discordâncias se aniquilam mutuamente, formando uma região perfeita de cristal. (Adaptado de H. W. Hayden, W. G. Moffatt e J. Wulff, The Structure and Properties of Materials, Vol. III, Mechanical Behavior, 75. Copyright © 1965 por John Wiley & Sons, Nova York. Reimpresso sob permissão de John Wiley & Sons.)174 Capítulo 7 uma força de repulsão mútua entre essas duas discordâncias isoladas, a qual tende a afastá-las. Por outro lado, duas discordâncias de sinais opostos e que possuem o mesmo plano de escorregamento serão atraídas uma em direção à outra, como indicado na Figura 7.5b, e quando elas se encontra- rem ocorrerá uma aniquilação de discordâncias. Isto é, os dois semiplanos extras de átomos irão se alinhar e se tornar um plano completo. As interações de discordâncias são possíveis entre discor- dâncias aresta, espiral, e/ou mista, e em diversas orientações. Esses campos de deformação e as forças associadas são importantes nos mecanismos de aumento de resistência dos metais. Durante a deformação plástica, número de discordâncias aumenta drasticamente. Sabemos que a densidade de discordâncias em um metal que foi altamente deformado pode ser tão elevada quanto Uma fonte importante dessas novas discordâncias são as discordâncias existen- tes, que se multiplicam; além disso, os contornos de grão, assim como os defeitos internos e irregu- laridades superficiais, tais como riscos e entalhes, que atuam como concentrações de tensões, podem servir como sítios para a formação de discordâncias durante a deformação. 7.4 SISTEMAS DE ESCORREGAMENTO As discordâncias não se movem com o mesmo grau de facilidade em todos os planos cristalográfi- cos de átomos e em todas as direções cristalográficas. Comumente, existe um plano preferencial e, nesse plano, existem direções específicas ao longo das quais ocorre o movimento das discordâncias. Esse plano é chamado de plano de escorregamento; e de maneira análoga, a direção do movimento é chamada de direção de escorregamento. Essa combinação de plano de escorregamento e direção sistema de de escorregamento é denominada sistema de escorregamento. sistema de escorregamento escorregamento depende da estrutura cristalina do metal, e é tal que a distorção atômica que acompanha movi- mento de uma discordância é mínima. Para uma estrutura cristalina específica, plano de escorre- gamento é aquele que possui o empacotamento atômico mais denso isto é, aquele que possui a maior densidade planar. A direção do escorregamento corresponde à direção, nesse plano, que é mais densamente compactada com átomos isto é, aquela que possui a maior densidade linear. As densidades atômicas planar e linear foram discutidas na Seção 3.11. Considere, por exemplo, a estrutura cristalina CFC, para a qual uma célula unitária está mos- trada na Figura 7.6a. Existe um conjunto de planos, a família {111}, no qual todos os planos são densamente compactados. Um plano do tipo (111) está indicado na célula unitária; na Figura 7.6b, esse plano está posicionado no plano da página, onde os átomos estão, agora, representados como vizinhos mais próximos que se tocam. escorregamento ocorre ao longo de direções do tipo nos planos {111}, como indicado pelas setas na Figura 7.6. Portanto, sistema {111} representa a combinação de plano de escorregamento e direção de escorregamento, ou sistema de escorregamento para a estrutura CFC. A Figura 7.6b demonstra que um dado plano de escorregamento pode conter mais que uma única direção de escorregamento. Assim, podem existir vários sistemas de escorregamento para uma estrutura cristalina particular; número de sistemas de escorregamento independentes repre- senta as diferentes combinações possíveis de planos e direções de escorregamento. Por exemplo, para a estrutura cúbica de faces centradas, existem 12 sistemas de escorregamento: quatro planos {111} diferentes e, dentro de cada plano, três direções independentes. Os sistemas de escorregamento possíveis para as estruturas cristalinas CCC e HC estão lista- dos na Tabela 7.1. Para cada uma dessas estruturas, escorregamento é possível em mais de uma família de planos (por exemplo, {110}, {211} e {321} para a estrutura CCC). Para os metais que pos- suem essas duas estruturas cristalinas, alguns sistemas de escorregamento são com frequência ope- racionais apenas em temperaturas elevadas. Os metais com estruturas cristalinas CFC e CCC possuem um número relativamente grande de sistemas de escorregamento (pelo menos 12). Esses metais são bastante dúcteis, pois, em geral, é possí- vel ocorrer deformação plástica extensa ao longo dos vários sistemas. De maneira contrária, os metais HC, que possuem poucos sistemas de escorregamento ativos, são normalmente bastante frágeis. A Figura 7.6 (a) Um sistema de escorregamento mostrado em uma célula unitária CFC. (b) plano (111) mostrado em (a) e três direções de F escorregamento (indicadas D E F pelas setas) contidas naquele plano D formam possíveis sistemas de escorregamento. (a) (b)Discordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência 175 Tabela 7.1 Sistemas de Escorregamento para Metais Cúbicos de Faces Centradas, Cúbicos de Corpo Centrado e Hexagonal Compactos Direção de Número de Sistemas de Metais Plano de Escorregamento Escorregamento Escorregamento Cúbico de Faces Centradas Cu, Al, Ni, Au {111} (110) 12 Cúbico de Corpo Centrado W, Mo [110] (111) 12 α-Fe, W {211} (111) 12 α-Fe, K (111) 24 Hexagonal Compacto Zn, Mg, Ti, Be {0001} (1120) 3 Ti, Mg, Zr (1120) 3 Ti, Mg {1011} (1120) 6 conceito do vetor de Burgers foi introduzido na Seção 4.5 e foi representado por um b para as discordâncias aresta, espiral e mista nas Figuras 4.3, 4.4 e 4.5, respectivamente. Em relação ao processo de escorregamento, a direção do vetor de Burgers corresponde à direção de escorrega- mento das discordâncias, enquanto sua magnitude é igual à distância de escorregamento unitária (ou à separação interatômica nessa direção). Obviamente, tanto a direção quanto a magnitude de b irão depender da estrutura cristalina, e é conveniente especificar um vetor de Burgers em termos do comprimento da aresta da célula unitária (a) e dos índices das direções cristalográficas. Os veto- res de Burgers para as estruturas cristalinas cúbica de faces centradas, cúbica de corpo centrado e hexagonal compacta são dados conforme a seguir: b(CFC) 2 (7.1a) b(CCC) (7.1b) b(HC) (1120) (7.1c) Verificação de Conceitos 7.1 Qual dos seguintes sistemas é sistema de escorregamento para a estrutura cristalina cúbica sim- ples? Por quê? (Nota: Uma célula unitária para a estrutura cristalina cúbica simples está mostrada na Figura 3.24.) [A resposta está disponível no site da LTC Editora.] 7.5 ESCORREGAMENTO EM MONOCRISTAIS Uma explicação adicional para o escorregamento pode ser simplificada tratando desse processo em monocristais e, então, fazendo a extrapolação apropriada para os materiais policristalinos. Como mencionado anteriormente, as discordâncias aresta, espiral e mista se movem em resposta à aplica- ção de tensões de cisalhamento ao longo de um plano de escorregamento e em uma direção de escorregamento. Como observado na Seção 6.2, apesar de uma tensão aplicada poder ser puramente de tração (ou de compressão), existem componentes de cisalhamento em todas as direções, à exce- ção daquelas paralelas e perpendiculares à direção da tensão (Equação 6.4b). Esses componentes176 Capítulo 7 A Normal ao plano de escorregamento Direção de escorregamento Figura 7.7 Relações geométricas entre eixo de tração, plano de escorregamento e a direção de escorregamento usadas para calcular a tensão cisalhante rebatida para um monocristal. tensão cisalhante são denominados tensões cisalhantes rebatidas, e suas magnitudes não dependem apenas da tensão rebatida aplicada, mas também da orientação tanto do plano de escorregamento quanto da direção dentro desse plano. se representa ângulo entre a normal ao plano de escorregamento e a direção da Tensão cisalhante tensão, e se representa ângulo entre as direções de escorregamento e da tensão, como indicado rebatida na Figura 7.7, então pode ser mostrado que a tensão cisalhante rebatida TR é dada por dependência em relação à tensão aplicada e à TR cos (7.2) orientação da direção da tensão em relação à normal ao em que σ é a tensão aplicada. Em geral, uma vez que não é necessário que o eixo de plano de tração, a normal ao plano de escorregamento e a direção do escorregamento estejam todos no escorregamento e à mesmo plano. direção do Um monocristal metálico possui diversos sistemas de escorregamento diferentes, que são escorregamento capazes de ficar operacionais. Normalmente, a tensão cisalhante rebatida difere para cada um deles, pois a orientação de cada um em relação ao eixo da tensão (ângulos e também é dife- rente. Entretanto, um sistema de escorregamento se encontra, em geral, orientado mais favoravel- mente isto é, possui a maior tensão cisalhante rebatida, σ(cos cos (7.3) Em resposta à aplicação de uma tensão de tração ou de compressão, escorregamento em um monocristal começa no sistema de escorregamento que está orientado da maneira mais favorável quando a tensão cisalhante rebatida atinge um dado valor crítico, denominado tensão cisalhante tensão cisalhante rebatida crítica, ela representa a tensão cisalhante mínima necessária para iniciar o escorrega- rebatida crítica mento, e é uma propriedade do material, que determina quando ocorre o escoamento. monocris- tal se deforma plasticamente ou escoa quando = e a magnitude da tensão aplicada Limite de necessária para iniciar ao escoamento (isto é, limite de escoamento é escoamento de um monocristal dependência em (7.4) relação à tensão (cos cos cisalhante rebatida e à orientação do sistema de A tensão mínima necessária para causar escoamento ocorre quando um monocristal está orientado escorregamento mais tal que 45°; sob essas condições, favoravelmente orientado (7.5) Para uma amostra de monocristal tensionada em tração, a deformação será como na Figura 7.8, com o escorregamento ocorrendo ao longo de diversos planos e direções equivalentes, orien- tados da maneira mais favorável, em várias posições ao longo do comprimento da amostra. Essa deformação por escorregamento se forma como pequenos degraus na superfície do monocristal, os quais são paralelos entre si e circundam a circunferência da amostra, como na Figura 7.8. CadaDiscordâncias e Mecanismos de Aumento de Resistência 177 Direção da força Plano de escorregamento Figura 7.8 Escorregamento Figura 7.9 Escorregamento em um macroscópico em um monocristal de zinco. (De C. F. Elam, The monocristal. Distortion of Metal Crystals, Oxford University Press, Londres, 1935.) degrau resulta do movimento de um grande número de discordâncias ao longo do mesmo plano de escorregamento. Sobre a superfície de uma amostra de um monocristal polido, esses degraus apa- recem como linhas, chamadas de linhas de escorregamento. Um monocristal de zinco deformado plasticamente até um grau em que essas marcas de escorregamento são observáveis está mostrado na Figura 7.9. Com alongamento prolongado de um monocristal, tanto o número de linhas de escorrega- mento quanto o degrau de escorregamento aumentarão. Nos metais CFC e CCC, eventualmente o escorregamento começa ao longo de um segundo sistema de escorregamento, aquele que possui a segunda orientação mais favorável em relação ao eixo de tração. Além disso, nos cristais HC, que possuem poucos sistemas de escorregamento, se para sistema de escorregamento mais favorável o eixo de tensão for ou perpendicular à direção do escorregamento (A = 90°) ou paralelo ao plano de escorregamento = a tensão cisalhante rebatida crítica será igual a zero. No caso dessas orientações extremas, normalmente o cristal irá fraturar, em vez de se deformar plasticamente. Verificação de Conceitos 7.2 Explique a diferença entre a tensão cisalhante rebatida e a tensão cisalhante rebatida crítica. [A resposta está disponível no site da LTC Editora.] PROBLEMA-EXEMPLO 7.1 Cálculos da Tensão Cisalhante Rebatida e da Tensão para Início do Escoamento Considere um monocristal de ferro com estrutura CCC, orientado de modo que uma tensão de tração é aplicada ao longo de uma direção [010]. (a) Calcule a tensão cisalhante rebatida ao longo de um plano (110) e em uma direção [T11] quando uma tensão de tração de 52 MPa (7500 psi) é aplicada. (b) Se escorregamento ocorre em um plano (110) e em uma direção [T11], a tensão cisa- lhante rebatida crítica é de 30 MPa (4350 psi), calcule a magnitude da tensão de tração aplicada necessária para iniciar escoamento.