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DimensionamentoNBR6118
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SimpArmada VIGA DE SEÇÃO RETANGULAR SEM ARMADURA DE COMPRESSÃO Dados MPA Carga de parede fc k 3.00 (KN/cm2) 30 d 15 kn/m3 fy k 50.00 (KN/cm2) 500 b 0.15 m g c 1.40 (adm) h 3 m g s 1.15 (adm) p 6.75 25 21.09375 fc d 2.14 (KN/cm2) fy d 43.48 (KN/cm2) 434.7826086957 E s 21000.00 (KN/cm2) 210000 b w 20.00 (cm) h 100.00 (cm) d 95.00 (cm) M Sd 63186.00 (KN.cm) Momento Limite Se fcd<=3,5 Se fcd>3,5 M Rd1lim 105206 (KN.cm2) 105206 88187 Linha Neutra Calculado Valor Máx b x 0.27 (adm) $0.27 $0.50 Braço da Alavanca b z 0.89 (adm) Valor Adm. Da Armadura Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 b s 1.00 (adm) 1 $4.59 1 Cálculo da Armadura Diâmetro Barras nec. A s 17.14 (cm2) 25 $3.49 Armadura Mínima Valor Min. 1 Valor Min. 2 A smin 3.45 3.45 3 Verificação Verificação b s 1.00 (adm) Passou no teste clubedoconcreto consulte o site: http://www.clubedoconcreto.com.br/ http://www.clubedoconcreto.com.br/ Arm Dupla VIGA DE SEÇÃO RETANGULAR COM ARMADURA DE COMPRESSÃO Dados fc k 2.00 (KN/cm2) fy k 50.00 (KN/cm2) CA-50A g c 1.40 (adm) g s 1.15 (adm) fc d 1.43 (KN/cm2) fy d 43.48 (KN/cm2) E s 21000.00 (KN/cm2) b w 15.00 (cm) h 28.00 (cm) d 23.37 (cm) d´ 4.25 (cm) M Sd 4050.00 (KN.cm) Momento Limite Se fcd<=3,5 Se fcd>3,5 M Rd1lim $3,183.31 (KN.cm2) $3,183.31 $2,668.37 Momento Resist. A´s M Rd2 866.69 (KN.cm2) Linha Neutra Calculado Valor Máx b x 0.50 (adm) 0.5 0.5 Braço da Alavanca b z 0.80 (adm) Valor Adm. Da Arm. Comp. Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 b ´s 1.00 (adm) $0.31 $1.07 1 Valor Adm. Da Arm. Trac. Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 b s 1.00 (adm) 1 $1.69 1 Cálculo da Armadura Comp. Diâmetro Barras nec. A ´s 1.04 (cm2) 12.5 $0.85 Cálculo da Armadura de Trac. Diâmetro Barras nec. A s 4.96 20 $1.58 Armadura Mínima Valor Min. 1 Valor Min. 2 A smin 0.63 0.483 0.63 Verificação Verificação b s 1.00 (adm) Passou no teste DisposicaoArmadura Verificação da Disposição das Armaduras Dados h 28 (cm) d 23.37 (cm) d' 4.255 (cm) b w 15 (cm) C nom 3 (cm) f t 0.63 (cm) d max 1.9 (cm) Verificação de ah e av n 2 f l 2 a h 3.74 (cm) Passou no teste = 2.28 (cm) = 2 (cm) a v = 2 (cm) Determinação da Altura útil = 2.8 = 1 OK n f As Camada av y As*y d calc 23.37 (cm) 1 2 3.1416 1 2 1 3.1416 d adt 23.37 (cm) 2 2 3.1416 1 2 1 3.1416 Passou no teste 3 0 2 -2 0 4 0 2 -2 0 5 0 2 -2 0 6 0 2 -2 0 7 0 2 -2 0 8 0 2 -2 0 9 0 2 -2 0 S5 6.2832 S5 6.2832 Determinação de d´ = 0.625 n f As Camada av y As*y d´ calc 4.255 (cm) 1 1.25 1.2271875 1 2 0.625 0.7669921875 d´ adt 4.255 (cm) 2 1.25 1.2271875 1 2 0.625 0.7669921875 Passou no teste 3 0 2 -2 0 4 0 2 -2 0 5 0 2 -2 0 6 0 2 -2 0 7 0 2 -2 0 8 0 2 -2 0 9 0 2 -2 0 S5 2.454375 S5 1.533984375 ArmaduraTransversal Flexão Simples - Armadura Transversal Dados fc k 2.50 (KN/cm2) fy k 50.00 (KN/cm2) CA-50A g c 1.40 (adm) g s 1.15 (adm) fc d 1.79 (KN/cm2) fy d 43.77 (KN/cm2) E s 21000.00 (KN/cm2) b w 15.00 (cm) h 28.00 (cm) d 23.37 (cm) d´ 4.25 (cm) V Sd 56.70 (KN) f l 0.63 (cm) s 19 (cm) Vrd2 a v2 0.9 V Rd2 152.1136607143 (KN) Vrd3 f ctd 1.28 (MPA) 0.128248196 (KN/cm2) V c 26.97 (KN) Calculado Max f ywd 43.48 (KN/cm2) 43.4782608696 43.5 V sw 30.01 (KN) V Rd3 56.98 (KN) Verificação do efeito cortante V sd 56.70 KN V Rd2 152.1136607143 (KN) Passou no teste V Rd3 56.98 (KN) Passou no teste Verificação do coeficiente de Armadura f ct,m 18.8988157484 MPA fyk Max f ywk 500 MPA 500 500 r sw 0.789703992 > 0.0075595263 Passou no teste ComprimentoDeAncoragem Aderência entre concreto e aço. Dados fc k 3.00 (KN/cm2) fy k 50.00 (KN/cm2) g c 1.40 (adm) g s 1.15 (adm) fc d 2.14 (KN/cm2) fy d 43.77 (KN/cm2) E s 21000.00 (KN/cm2) L 500.00 (cm) b w 20.00 (cm) h 60.00 (cm) d 54.44 (cm) d´ 5.56 (cm) V Sd 84.00 (KN) f 1.25 (cm) s 19 (cm) h 1 2.25 (adm) h 2 1 (adm) h 3 1 (adm) Cálculo de fbd f bd $0.33 (KN/cm2) 9.6548938461 Comprimento de Ancoragem quant f l b $41.98 (cm) $33.58 Momento Resistente f 1.25 (cm) n 2 (nº barras) A s $2.45 (cm2) b z $0.97 (alavanca) M Rd1 $5,689.98 (KN.cm) Diagramas x Mrd 0 0 41.9764095017 -5689.9772015381 458.02 -5689.9772015381 500.00 0 Apoios extrmos de vigas a l 54.44 (cm) decalagem do diagrama h pl 20 (cm) c nom 3 (cm) l b,max 17 (cm) A s,ef 6.14 (cm2) Cálculo de lb Máximos l b,nec $13.12 (cm) $13.12 $1.34 12.5 10 Passou no teste (<= lb,max) l b 17 cm Cálculo de As,nec A s,nec $1.92 Comparação entre lb e Asef l b 17 (cm) A s,ef $4.74 (cm2) (utilizando a equação lb,nec) ComprimentoDeAncoragem Lajes Lajes Maciças Para lajes em que a relação entre a maior e a menor dimensão for superior a 2 calcule como viga Vínculos Cargas Atuantes nas lajes Cargas Permanentes Pernamentes (gk) Comp g h Total Cargas Acidentais pp 25 0.12 3 contrapiso 21 0.01 0.21 taco 0.65 gêsso 12.5 0.01 0.125 Total 3.985 Acidentais (pk) 2 gk 6.5 gd 9.1 Determinação dos esforços (Cznerny) p (KN) l (m) m (KNm/m) Para utilizar nas fórmulas de armadura *10 Tipo 1 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m2) l 1.25 mx my mbx mby a x 15.9 9.1572327044 6.5 0 0 a y 22.4 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 0 b y 0 a a 14.3 Tipo 2 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 20.2 7.2079207921 6.1694915254 0 14.8571428571 a y 23.6 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 0 b y 9.8 a a 18.7 Tipo 3 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 21.4 6.8037383178 4.1363636364 14.7070707071 0 a y 35.2 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 9.9 b y 0 a a 23.8 Tipo 4 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 26.2 5.5572519084 5.5785440613 0 13.1171171171 a y 26.1 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 0 b y 11.1 a a 24.5 Tipo 5 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 26.4 5.5151515152 3.020746888 11.4645669291 0 a y 48.2 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 12.7 b y 0 a a 37.9 Tipo 6 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 24.9 5.8473895582 4.2325581395 13.1171171171 11.2868217054 a y 34.4 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 11.1 b y 12.9 a a 28.2 Tipo 7 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 29.5 4.9355932203 3.0524109015 10.7851851852 8.32 a y 47.7 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 13.5 b y 17.5 a a 42.5 Tipo 8 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 29.8 4.8859060403 4.0332409972 11.4645669291 10.7851851852 a y 36.1 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 12.7 b y 13.5 a a 33.8 Tipo 9 l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) p 9.1 (KN/m) l 1.25 mx my mbx mby a x 33.4 4.3592814371 2.8831683168 9.7718120805 8.2259887006 a y 50.5 (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) (KN.m/m) b x 14.9 b y 17.7 a a 47.6 Armadura de flexão Tipo 1 2 3 Dados MPA mx 5.5151515152 fc k 2.50 (KN/cm2) 25 my 3.020746888 fy k 60.00 (KN/cm2) 600 mbx 11.4645669291 g c 1.40 (adm) mby 0 g s 1.15 (adm) 4 5 6 fc d 1.79 (KN/cm2) fy d 52.17 (KN/cm2) 521.7391304348 E s 21000.00 (KN/cm2) 210000 b w 100.00 (cm) h 12.00 (cm) 7 8 9 f l,max 1.00 f l 1.00 (cm) c nom 2.50 (cm) l x 4.00 (m) l y 5.00 (m) d 8.00 (cm) M Sd 256.00 (KN.cm/m) Momento Limite Se fcd<=3,5 Se fcd>3,5 M Rd1lim 3108.57 (KN.cm/m) 3108.5714285714 2605.7142857143 Linha Neutra Calculado Valor Máx b x 0.03 (adm) 0.0333870546 0.5 Braço da Alavanca b z 0.99 (adm) Valor Adm. Da Armadura Se Bx<=0,259 Se Bx>0,259 b s 1.00 (adm) 1 40.7857476966 Cálculo da Armadura f Barras nec. A s 0.62 (cm2) 10 0.7914886175 Arm. Negativa Mínima A smin 1.44 Arm. Positiva Principal Mínima A smin 0.94 Arm. Positiva Sec. Mínima Máximo entre 0.2875 A smin 0.90 0.9 0.7392857143 Espaçamento Principal s min 7 (cm) s máx 20.00 (cm) Espaçamento Secundária s min 10.00 (cm) s máx 33.00 (cm) Verificação Verificação b s 1.00 (adm) Passou no teste Uniformização dos momentos Dados M i 1.92 M bi 3.4 M j 2.71 M bj 5.82 M i,cor 1.92 M b,icor 4.656 M j,cor 3.292 M b,jcor 4.656 Comprimento das barras Armadura Positiva C by 5.34 (m) b wy1 20 (cm) b wy2 20 (cm) C bx 4.34 (m) b wx1 20 (cm) b wx2 20 (cm) Armadura Negativa l x 4 (m) C b 2 (m) Lajes em Balanço l x 3 (m) l bal 3 (m) C b 6 (m) Reações de Apoio Cálculo de A1 P0 0 0 1.0717967697 P4 1.4641016151 1.4641016151 1.8564064606 P1 4 0 0 P0 0 0 2.9282032303 x y Cálculo de A2 a 1 45 (º) P0 0 0 P2 4 0 -1.8564064606 a 2 30 (º) P1 4 0 P4 1.4641016151 1.4641016151 0 a 3 30 (º) P2 4 5 P5 1.4641016151 3.5358983849 10.8230854638 a 4 45 (º) P3 0 5 P3 4 5 8.9666790032 l x 4 (m) P4 1.4641016151 1.4641016151 l y 5 (m) P5 1.4641016151 3.5358983849 Cálculo de A3 A 1 2.9282032303 (m2) P3 0 5 20 A 2 8.9666790032 (m2) P2 4 5 -10.8230854638 A 3 2.9282032303 (m2) P5 1.4641016151 3.5358983849 -6.248711306 A 4 5.1769145362 (m2) P3 0 5 2.9282032303 R v1 6.6616623489 (KN/m) Cálculo de A4 R v2 16.3193557858 (KN/m) P0 0 0 0 R v3 6.6616623489 (KN/m) P3 0 5 6.248711306 R v4 9.421984456 (KN/m) P5 1.4641016151 3.5358983849 -0 P4 1.4641016151 1.4641016151 -1.0717967697 P0 0 0 5.1769145362 a 4 a 2 a 3 a 1 A1 A2 A3 A4 Pilares Pilares Dados fc k 2.50 (KN/cm2) fy k 50.00 (KN/cm2) g c 1.40 (adm) g s 1.15 (adm) fc d 1.79 (KN/cm2) fy d 43.77 (KN/cm2) E s 21000.00 (KN/cm2) E ci 2800.00 (KN/cm2) E cs 2380.00 (KN/cm2) n 1 4.00 (andares) n 2 3.00 (prumadas) H tot 1200.00 (cm) Pilares b 20 (na direção do carregamento) h 40 (na direção do carregamento) Vigas b 20 (na direção do carregamento) h 50 (na direção do carregamento) Carregamentos q cob 15 (KN/m) q tipo 20 (KN/m) q vento 5 (KN/m) Parâmetro de Instabilidade (Usar Ftool) NK= 750 KN d= 7,2 mm (analisar sem a ação do vento) (analisar sem as ações normais) b 20 h 166 Ic 7623826.666666667 (fixar a largura e admitir a altura) (até atingir o mesmo deslocamento) a5 0.2439702619 * 0.6 Estrutura de nós fixos Imperfeições Globais-Desaprumo H 12 (m) U 1 0.0028867513 0 U s 0.005 U i 0.0025 Passou no teste U a 0.0023570226 Imperfeições Locais-Desaprumo de 1 lance H i 3 U 1 0.0057735027 0 U s 0.005 U i 0.0033333333 Não Passou no teste Momento mínimo de 1ª Ordem-Considerações das Imperfeições Locais h 0.4 (m) (Seção transv. do pilar) e 1min 0.027 (m) ea/H 0.0111803399 0 e as 0.0025 e ai 0.0017 Não Passou no teste *Se não passar no teste utilizar o valor superior ea/H 0.025 ea 0.01 (m) Valor da excentridade 1ª Ordem ea c 0.027 (m) Análise de estruturas de nós fixos Nas estruturas de nós fixos, o cálculo pode ser realizado considerando cada elemento isoladamente, como barras vinculadas nas extrmidades aos demais elementos. Análise de elementos isolados h 0.4 (m) h x 0.2 (m) h y 0.6 (m) l 0 5 (m) l 5 (m) l x 5 (m) l y 5 (m) l x 86.5 (adm) l y 28.8333333333 (adm) Dispensa de análise de efeitos de 2ª ordem em elementos isolados N d 1289 (KN) M 1Ax 1500 (KN.cm) M 1Bx 1000 (KN.cm) M 1dx,min 2706.9 (KN.cm) M 1Ay 2500 (KN.cm) M 1By 1500 (KN.cm) M 1dy,min 4253.7 (KN.cm) a1) a2) b) c) Caso a2) Cálculo de alfa (x,y) M1a M1d,min M1a>M1d,min? alfab a bx 1 1500 2706.9 alfab=1 1 a by 1 2500 4253.7 alfab=1 1 Cálculo de e (x,y) e 1x 1.1636927851 (cm) e 1y 1.9394879752 (cm) Cálculo da esbeltez 1 (x,y) lambida >35? <90? Checar l 1x 35 Considerar 2ª Ordem 25.7273079907 <35 <90 Fora da Faixa l 1y 35 Dispensar 2ª ordem 25.4040599948 <35 <90 Fora da Faixa Determinação dos efeitos de 2ª Ordem. Método aprox. 1 - Pilar padrao com curvatura aproximada (Esb.<90 apenas) A c 1200 (cm2) n 0.6015333333 (adm) 1/r x 0.00025 (adm) 1/r y 0.0000833333 (adm) M 1dx,a 2706.9 M 1dy,a 4253.7 M dx,total 10763.15 (KN.cm) M dy,total 6939.1166666667 (KN.cm) e x 8.35 (cm) e y 0 (cm) Método aproximado 2 - Pilar padrão com rigidez k aproximada. b x -7597.3794270833 (adm) c x -13956776.4 (adm) M dx,tot 9126.61801071 (KN.cm) b y 7865.4735243056 (adm) c y -65796231.599999994 (adm) M dy,tot 5081.8430971855 (KN.cm) e x,tot 7.0803863543 (cm) e y,tot 0 (cm) Dimensionamento de Pilares- ELU Cálculo da Armadura Mínina A s,min 4.8 (cm2) Cálculo da Armadura Máxima A s,max 96 (cm2) Determinação dos coeficientes n 0.6015333333 e x 7.0803863543 e y 1.9394879752 m x 0.2129544202 m y 0.0194444444 v 0.42 (ábaco) A s 20.5620287868 7,2mm MBD0005D12C.unknown MBD0005DF2C.unknown MBD0005361D.unknown
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