DRENAGEM URBANA (77)

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UNIVERSIDADE FEDERAL DE SANTA MARIA 
CENTRO DE TECNOLOGIA 
CURSO DE ENGENHARIA CIVIL 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
DRENAGEM URBANA: COMPARATIVO DE CUSTOS 
NO DIMENSIONAMENTO UTILIZANDO SISTEMAS DE 
DRENAGEM TRADICIONAL (HIGIENISTA), E 
COMPENSATÓRIA COM MICRORRESERVATÓRIOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
TRABALHO DE CONCLUSÃO DE CURSO 
 
 
 
 
 
 
 
Alex Kipper 
 
 
 
 
 
 
Santa Maria, RS, Brasil 
2015 
DRENAGEM URBANA: COMPARATIVO DE CUSTOS 
NO DIMENSIONAMENTO UTILIZANDO SISTEMAS DE 
DRENAGEM TRADICIONAL (HIGIENISTA), E 
COMPENSATÓRIA COM MICRORESERVATÓRIOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
Alex Kipper 
 
 
 
 
 
 
Trabalho de conclusão de curso apresentado ao 
Curso de Engenharia Civil da Universidade Federal de Santa Maria 
(UFSM, RS), como requisito parcial para obtenção do grau de 
Engenheiro Civil. 
 
 
 
 
 
 
Orientador: Prof. Dr. Daniel Gustavo Allasia Piccilli (UFSM) 
 
 
 
 
 
Santa Maria, RS, Brasil 
2015 
Universidade Federal de Santa Maria 
Centro de Tecnologia 
Curso de Engenharia Civil 
 
 
 
 
A Comissão Examinadora, abaixo assinada, 
aprova o Trabalho de Conclusão de Curso 
 
 
 
DRENAGEM URBANA: COMPARATIVO ENTRE SISTEMAS DE 
DRENAGEM TRADICIONAL, COMPENSATÓRIA E DE BAIXO 
IMPACTO 
 
 
elaborado por 
Alex Kipper 
 
 
 
como requisito parcial para a obtenção do grau de 
Engenheiro Civil 
 
 
COMISSÃO EXAMINADORA: 
 
 
 
Prof. Dr. Daniel Gustavo Allasia Piccilli 
(Presidente/Orientador) 
 
 
 
Prof. Msc. Talles Augusto Araújo 
(Avaliador, UFSM) 
 
 
 
Prof. Dra. Rutinéia Tassi 
(Avaliador, UFSM) 
 
Santa Maria, 07 de Janeiro de 2015 
 
RESUMO 
 
Trabalho de Conclusão de Curso 
Curso de Engenharia Civil 
Universidade Federal de Santa Maria 
 
DRENAGEM URBANA: COMPARATIVO DE CUSTOS NO 
DIMENSIONAMENTO UTILIZANDO SISTEMAS DE DRENAGEM 
TRADICIONAL (HIGIENISTA), E COMPENSATÓRIA COM 
MICRORRESERVATÓRIOS 
 
AUTOR: ALEX KIPPER 
ORIENTADOR: PROF. DR. DANIEL GUSTAVO ALASSIA PICCILLI 
Data e local da defesa: Santa Maria, 07 de janeiro de 2015 
 
Junto com o processo de urbanização, tem-se um grande aumento no grau de impermeabilização do 
solo, causando fortes alterações no escoamento superficial, e conseqüentemente, levando a 
problemas como enchentes, piora na qualidade da água, e perdas econômicas e humanas, o que 
degrada a qualidade de vida local. O método tradicional de drenagem urbana para contenção desses 
impactos baseia-se no princípio de escoar o volume excedente o mais rápido possível para jusante, o 
que apenas transfere os impactos para outros pontos, mas não resolve o problema. Pode ser uma 
solução eficaz em curto prazo, mas com maior desenvolvimento, e necessidade de ampliação das 
redes, torna-se insustentável. A partir desse quadro, vê-se a necessidade de medidas alternativas 
para conter os danos que o processo de urbanização pode trazer ao ambiente, alternativas essas que 
buscam conter o impacto na fonte geradora, com dispositivos de infiltração e reservação, como 
trincheiras de infiltração, pavimentos permeáveis, reservatórios de detenção ou retenção, etc. Neste 
trabalho de conclusão, foi feita uma comparação funcional e econômica do dimensionamento das 
redes de drenagem com e sem os microrreservatório em lotes, utilizando como estudo de caso o 
loteamento Aomar Pigatto, na cidade de Frederico Westphalen – RS. Após concluídos os 
dimensionamentos e orçamentos para ambas alternativas, chegou-se num valor maior para o 
método utilizando microrreservatórios nos lotes, porém obteve-se um funcionamento melhor pelo 
fato da vazão final descarregada obtida ser menor, o que pode evitar gastos futuros. 
 
 
 
Palavras-chave: DRENAGEM URBANA, IMPERMEABILIZAÇÃO, 
MICRORRESERVATÓRIOS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
LISTA DE FIGURAS 
 
 
Figura 1 – Seção para demonstração dos leitos principais de um rio ................................................... 14 
Figura 2 – Conseqüência do avanço da urbanização em uma bacia .................................................... 15 
Figura 3 – Águas pluviais lançadas em um corpo receptor na cidade de Novo Hamburgo-RS ............ 17 
Figura 4 – Bacia de detenção em Porto Alegre-RS que funciona como campo de futebol quando seca . 
 ........................................................................................................................................... 18 
Figura 5 – Conjunto hospitalar em Oregon, Portland, com pavimentos que permitem a infiltração e 
vasta área verde ................................................................................................................ 19 
Figura 6 – Preparo do processo de compostagem ................................................................................ 21 
Figura 7 – Seção tipo e exemplos de bio-rretenções............................................................................. 22 
Figura 8 – Exemplo de telhados verdes ................................................................................................ 22 
Figura 9 – Pavimento permeável de concreto ....................................................................................... 23 
Figura 10 – Trincheira de infiltração ....................................................................................................... 23 
Figura 11 – Esquema de microreservatório em lote .............................................................................. 24 
Figura 12 – Localização do loteamento ................................................................................................. 27 
Figura 13 – Imagem da projeção do loteamento ................................................................................... 27 
Figura 14 – Imagem 3D do loteamento .................................................................................................. 28 
Figura 15 – Seção transversal de uma sarjeta ...................................................................................... 38 
Figura 16 – Tipos de bocas de lobo ....................................................................................................... 40 
Figura 17 – Capacidade de engolimento ............................................................................................... 42 
Figura 18 – Capacidade de esgotamento das bocas de lobo com depressão de 5cm em pontos baixos 
das sarjetas ........................................................................................................................ 43 
Figura 19 – Descarregadores de fundo com orifício ou bocal .............................................................. ‘51 
Figura 20 – Descarregador de fundo com orifício e câmara de inspeção ............................................. 51 
Figura 21 – Determinação da altura ℎ� .................................................................................................. 52 
Figura 22 – Rebaixamento perfil natural ................................................................................................ 55 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 LISTA DE QUADROS E TABELAS 
 
 
Quadro 1 – Período de retorno para diferentes ocupações de áreas.................................................... 31 
Quadro 2 – Coeficientes de parametrização da bacia U100 de Iraí-RS ................................................ 35 
Quadro 3 – Coeficiente de escoamento C dos lotes.............................................................................. 54 
Quadro 4 – Coeficiente de escoamento C do loteamento ..................................................................... 54 
Quadro 5 – Coeficiente de escoamento C do loteamento (rede com microrreservatórios)................... 54 
Quadro 6 – Comparação das extensões de diferentes diâmetros das galerias de drenagem, dos 
volumes dos movimentos de terra, e da vazão final descarregada, entre o método 
tradicional e o método compensatório ............................................................................... 56 
Quadro 7 – Planilha de preços rede de drenagem convencional .......................................................... 58 
Quadro 8 – Planilha de preços rede de drenagem com microrresservatórios ...................................... 59 
 
Tabela 1 – Equações para a estimativa do tempo de concentração ..................................................... 32 
Tabela 2 – Coeficiente de rugosidade de Manning................................................................................ 34 
Tabela 3 – Valores de C por tipo de ocupação ...................................................................................... 37 
Tabela 4 – Valores de C de acordo com a superfície de revestimento ................................................. 37 
Tabela 5 – Fator de redução de vazão das sarjetas .............................................................................. 44 
Tabela 6 – Fator de redução de vazão das bocas de lobo .................................................................... 44 
Tabela 7 – Exemplo de tabela de cálculo de redes de microdrenagem ................................................ 46 
Tabela 8 – Relações para fator hidráulico de seções circulares ........................................................... 47 
Tabela 9 – Área da seção transversal para descarregadores circulares............................................... 52 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
LISTA DE ANEXOS 
 
 
Anexo A – Traçado das Redes de Drenagem e Delimitação das Bacias .............................................. 67 
Anexo B – Dimensionamento Sarjetas Rede Tradicional ...................................................................... 68 
Anexo C – Dimensionamento Sarjetas Rede com Microrreservatórios ................................................. 69 
Anexo D – Dimensionamento Bocas de Lobo Rede Tradicional ........................................................... 70 
Anexo E – Dimensionamento Bocas de Lobo Rede com Microrreservatórios ...................................... 71 
Anexo F – Dimensionamento Galerias Rede Tradicional ...................................................................... 72 
Anexo G – Dimensionamento Galerias Rede com Microrreservatórios ................................................ 73 
Anexo H – Dimensionamento Microrreservatórios ................................................................................. 74 
Anexo I – Memória de Cálculo Orçamento Rede Tradicional ................................................................ 75 
Anexo J – Memória de Cálculo Rede com Microrreservatórios ............................................................. 77 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
SUMÁRIO 
 
 
1 INTRODUÇÃO .................................................................................................................................... 10 
1.1 Justificativa ....................................................................................................................................... 11 
1.2 Objetivo ............................................................................................................................................ 11 
1.2.1 Obetivo Geral ............................................................................................................................ 11 
1.2.2 Objetos Específicos ................................................................................................................... 12 
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA ................................................................................................................ 13 
2.1 Ocupação Urbana e Inundações ..................................................................................................... 13 
2.1.2 Inundações Costeiras ................................................................................................................ 13 
2.1.3 Inundações Ribeirinhas ............................................................................................................. 14 
2.1.4 Inundações Urbanas ................................................................................................................. 14 
2.2 Drenagem Urbana ............................................................................................................................ 16 
2.2.1 Sistemas de Drenagem ............................................................................................................. 16 
2.2.2 Método Higienista e o Sistema de Drenagem Convencional .................................................... 16 
2.2.3 Métodos Compensatórios (BMP) .............................................................................................. 18 
2.2.4 Desenvolvimento Urbano de Baixo Impacto ............................................................................. 19 
2.3 Controle de Inundações Urbanas .................................................................................................... 20 
2.3.1 Medidas de Controle não Estruturais ........................................................................................ 20 
2.3.2 Medidas de Controle Estruturais ............................................................................................... 20 
2.3.2.1 Medidas de Controle Estrutural na fonte............................................................................ 21 
2.3.2.2 Na Microdrenagem ............................................................................................................. 24 
2.3.2.3 Na Macrodrenagem ............................................................................................................ 26 
3 MATERIAIS E MÉTODOS .................................................................................................................. 27 
3.1 Análise de Área a ser Estudada ....................................................................................................... 27 
3.2 Dimensionamento da Rede de Drenagem ....................................................................................... 28 
3.3 Estimativa da Vazão de Projeto ....................................................................................................... 29 
3.3.1 Classificações das Bacias ......................................................................................................... 29 
3.3.2 Tempo de Retorno (Tr) .............................................................................................................. 30 
3.3.3 Tempo de Concentração (tc)..................................................................................................... 31 
3.3.4 Chuva de Projeto ....................................................................................................................... 34 
3.3.5 Vazão de Projeto ....................................................................................................................... 35 
3.4 Dimensionamento de Redes de Microdrenagem ............................................................................. 38 
3.4.1 Sarjetas ..................................................................................................................................... 38 
3.4.2 Bocas de Lobo .......................................................................................................................... 39 
3.4.3 Fatores de Redução da Capacidade de Escoamento .............................................................. 43 
3.4.4 Galerias .....................................................................................................................................44 
3.5 Dimensionamento dos Microrreservatórios ...................................................................................... 47 
3.5.1 Método de Goldenfum/Silveira .................................................................................................. 48 
3.5.2 Dimensionamento Final de Volume dos Microrreservatórios ................................................... 49 
3.5.3 Determinação da Seção do Descarregador de Fundo ............................................................. 50 
4 RESULTADOS .................................................................................................................................... 53 
4.1 Parâmetros Iniciais de Projeto ......................................................................................................... 53 
4.2 Dimensionamento das Redes de Microdrenagem ........................................................................... 54 
4.2.1 Sarjetas ..................................................................................................................................... 54 
4.2.2 Bocas de Lobo .......................................................................................................................... 55 
4.2.3 Galerias ..................................................................................................................................... 56 
4.2.4 Dimensionamento dos Microrreservatórios ............................................................................... 57 
4.3 Orçamentos ...................................................................................................................................... 57 
4.3.1 Orçamento da Rede de Drenagem pelo Método Convencional ............................................... 57 
4.3.2 Orçamento da Rede de Drenagem com Microrreservatórios ................................................... 59 
4.3.3 Comparação dos Orçamentos .................................................................................................. 60 
5 CONCLUSÃO ...................................................................................................................................... 62 
6 REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS .................................................................................................... 64 
 
 
 
 
 
10 
 
1 INTRODUÇÃO 
 
 
 No quadro atual de países em desenvolvimento, cada vez mais se percebe a 
necessidade uma melhor qualidade de vida, visto que esse desenvolvimento está 
vindo de uma forma desordenada, e prejudicando a mesma. 
 Para Canholi (2005), a ação do homem tem papel determinante para o estado 
deplorável em que se encontra o saneamento básico no país no tocante à drenagem 
urbana. 
 Dos impactos dessa ação desordenada podemos citar a remoção da 
cobertura vegetal nativa, que antes protegia o solo e retinha água, acentuando o 
escoamento superficial local, em substituição muitas vezes por concreto e asfalto, 
causando a impermeabilização do solo e aumentando drasticamente a vazão de 
escoamento superficial, além de alterações na canalização natural de rios, e um 
grande aumento na demanda de resíduos sólidos. Todos esses impactos geram 
modificações no ciclo hidrológico natural, e problemas com enchentes e qualidade 
da água se tornam inevitáveis. 
 Segundo Tucci (2003), no Brasil, o grande desenvolvimento urbano ocorreu 
no final dos anos 1960 até o final dos anos 1990, quando o país passou de 55 % de 
população urbana para 76 %, e, atualmente, segundo o IBGE, encontra-se em 84%. 
Porém, este aumento de urbanização não foi acompanhado do devido planejamento, 
e solução, quando implementada, seguiu o modelo que sempre prevaleceu e 
consiste em escoar a água precipitada o mais rápido possível a jusante, método 
que, de acordo com Tucci (2003), já foi abandonado no início na década de 70 nos 
países desenvolvidos, por ter como conseqüência imediata o aumento das 
inundações a jusante devido à canalização. 
 
A irracionalidade dos projetos leva a custos insustentáveis, podendo chegar 
a ser dez vezes maior do que o custo de amortecer o pico dos hidrogramas 
e diminuir a vazão máxima para jusante através de uma detenção. Portanto, 
o paradoxo é que países ricos verificaram que os custos de canalização e 
condutos eram muito altos e abandonaram esse tipo de solução (início dos 
anos 1970), enquanto países pobres adotam sistematicamente essas 
medidas, perdendo duas vezes: custos muito maiores e aumento dos 
prejuízos. (TUCCI, 2003). 
 
11 
 
 Fica assim clara a necessidade de mudar o quadro atual de drenagem 
urbana, implementando um planejamento mais sustentável, por meios já adotados 
em países desenvolvidos, como drenagem compensatória e de baixo impacto. 
 
 
 
1.1 Justificativa 
 
 
 Analisando a situação atual dos sistemas tradicionais de drenagem pluvial 
implantados, fica fácil perceber que não estão cumprindo o papel com a devida 
eficiência em grande parte das cidades do país. Segundo Canholi (2005), o 
problema passa por fatores como falta de planejamento, de mão de obra qualificada, 
e de conscientização da população. 
 É necessária uma reformulação do sistema de drenagem pluvial, passando 
por técnicas sustentáveis, que evitem o surgimento do problema, em vez de 
concertá-lo constantemente ou jogá-lo para outra área. No entanto, a experiência na 
área ainda é limitada no Brasil. 
 Assim, são necessários exemplos reais em que possam ser demonstradas as 
vantagens dos sistemas compensatórios de uma forma didática que permita a 
engenheiros e tomadores de decisão optar por este tipo de estrutura para solução 
dos problemas. 
 
 
1.2 Objetivo 
 
 
1.2.1 Objetivo Geral 
 
 
 Este estudo tem por objetivo demonstrar em forma didática as vantagens dos 
sistemas compensatórios (especificamente, aqueles implementados utilizando 
reservatórios de detenção) de uma forma didática que permita a engenheiros e 
tomadores de decisão optar por este tipo de estrutura para a solução dos problemas. 
12 
 
1.2.2 Objetivos Específicos 
 
 
 Realizar uma revisão sobre os conceitos de drenagem urbana, critérios 
hidrológicos de projeto, e influência do processo de urbanização sobre os mesmos. 
 Analisar as diferenças, apontando vantagens e desvantagens, dos métodos 
de drenagem compensatória e de baixo impacto, em comparação a drenagem 
tradicional. 
 Dimensionar a rede de drenagem pluvial pelo método tradicional, com o 
devido orçamento. 
 Dimensionar a rede de drenagem pluvial pelo método compensatório, 
utilizando microrreservatórios nos lotes, com o devido orçamento. 
 Realizar uma comparação econômica e funcional dos métodos utilizados. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
13 
 
2 REVISÃO BIBLIOGRÁFICA 
 
 
2.1 Ocupação Urbana e Inundações 
 
 
 As inundações estão entre os riscos ambientais mais comuns, devido a 
distribuição da população nos vales fluviais e nas zonas costeiras (CONCREMAT, 
2011) 
 Cardoso (2014) diz que além da intervenção direta do processo de 
urbanização no ciclo hidrológico, devido a impermeabilização de grande parcela do 
solo, e até mudança nas condições climáticas, temos fatores não hidrológicos que 
exercem influência no processo de inundações, advindos de questões político-
administrativas, principalmente no Brasil, os quais se originam, de problemas sociais 
do país, e da estrutura organizacional macroeconômica. 
 Ainda segundo Cardoso (2014), desses problemas pode-se citar a 
proliferação de loteamentos executados em áreas sem as devidas condições 
técnicas, e sujeitas a inundações, da ausência de fiscalização para liberação de 
áreas, falta de saneamento, lançamento de resíduos diretamente nos corpos 
hídricos e nas estruturas de drenagem, deixando um grande contingente 
populacionalem condições totalmente desfavoráveis, e desprovidos das mínimas 
condições de urbanidade. 
 De acordo com Concremat (2011), a gravidade de uma inundação, depende 
de condições de relevo da bacia hidrográfica, zona de ocorrência e circulação de 
tempestades, umidade e permeabilidade do solo, drenagem empregada, entre 
outros. Já quanto a classificação, pode ser de acordo com sua duração (rápida ou 
lenta), e de acordo com o local de ocorrência (costeira, ribeirinha ou urbana), sendo 
esta classificação mais utilizada, e podendo ocorrer de forma isolada ou 
concomitantemente. 
 
 
2.1.1 Inundações Costeiras 
 
 
 Acontecem em regiões costeiras, quando condições meteorológicas 
provocam um aumento anormal do nível do mar, podendo levar essa água do mar 
para a terra, causando inundações nas regiões costeiras c
da água. 
 
 
2.1.2 Inundações Ribeirinhas
 
 
 Em geral é um processo natural, visto que um rio possui dois leitos, o leito 
menor, onde a água escoa maior parte do tempo, e definido pelas margens do rio, e 
o leito maior, o qual costuma ser inundado pelo menos uma vez a cada dois anos, 
devido a eventos de chuva mais intensos e/ou prolongados, cuja vazão supera a 
capacidade de escoamento do rio, arroio ou córrego, sendo mais comum em 
grandes bacias. A figura 1 mostra essa condição básica dos rios e córregos.
 Esse processo ocorre devido a 
inundação, e traz como conseqüência prejuízos materiais e humanos, interrupção de 
atividades econômicas das áreas inundadas, contaminação de doenças de 
veiculação hídrica, e contaminação da água pelo depósito de resíd
 
Figura 1 – Seção para demonstração dos leitos principais de um rio
 
 
2.1.3 Inundações Urbanas
 
contecem em regiões costeiras, quando condições meteorológicas 
provocam um aumento anormal do nível do mar, podendo levar essa água do mar 
para a terra, causando inundações nas regiões costeiras com cota abaixo do nível 
Ribeirinhas 
Em geral é um processo natural, visto que um rio possui dois leitos, o leito 
, onde a água escoa maior parte do tempo, e definido pelas margens do rio, e 
o leito maior, o qual costuma ser inundado pelo menos uma vez a cada dois anos, 
vido a eventos de chuva mais intensos e/ou prolongados, cuja vazão supera a 
capacidade de escoamento do rio, arroio ou córrego, sendo mais comum em 
A figura 1 mostra essa condição básica dos rios e córregos.
Esse processo ocorre devido a ocupação irregular de áreas sujeitas a 
inundação, e traz como conseqüência prejuízos materiais e humanos, interrupção de 
atividades econômicas das áreas inundadas, contaminação de doenças de 
veiculação hídrica, e contaminação da água pelo depósito de resíduos tóxicos.
Seção para demonstração dos leitos principais de um rio (Fonte: RECESA/S
2007) 
Inundações Urbanas 
14 
contecem em regiões costeiras, quando condições meteorológicas 
provocam um aumento anormal do nível do mar, podendo levar essa água do mar 
om cota abaixo do nível 
Em geral é um processo natural, visto que um rio possui dois leitos, o leito 
, onde a água escoa maior parte do tempo, e definido pelas margens do rio, e 
o leito maior, o qual costuma ser inundado pelo menos uma vez a cada dois anos, 
vido a eventos de chuva mais intensos e/ou prolongados, cuja vazão supera a 
capacidade de escoamento do rio, arroio ou córrego, sendo mais comum em 
A figura 1 mostra essa condição básica dos rios e córregos. 
ocupação irregular de áreas sujeitas a 
inundação, e traz como conseqüência prejuízos materiais e humanos, interrupção de 
atividades econômicas das áreas inundadas, contaminação de doenças de 
uos tóxicos. 
 
(Fonte: RECESA/S et al.SOUZA, 
15 
 
 Coma já mencionado anteriormente, neste tipo de inundações, o processo de 
urbanização leva a grandes alterações qualitativas e quantitativas no escoamento, 
gerando vazões muito maiores e que devem ser controladas. Cabe ao sistema de 
drenagem urbana implantado absorver esses impactos, porém o sistema muitas 
vezes é falho, subdimensionado, ou apenas transfere o problema a jusante, gerando 
inundações urbanas localizadas e com grandes impactos, dos quais podemos 
destacar: 
• Aumento da temperatura; 
• Assoreamento com instabilização das seções de drenagem, com redução da 
capacidade de escoamento de rios e lagos; 
• Transporte de poluentes agregados ao sedimento, que poluem as águas 
pluviais; 
• Contaminação de aqüíferos; 
 A figura 2 retrata as condições de pré e pós urbanização de uma bacia. 
 
Figura 2 – Conseqüências do avanço da urbanização em uma bacia (Fonte: SCHUELER, 1987) 
 
 Um sistema de drenagem eficiente deve drenar o escoamento sem produzir 
impactos nem no local nem a jusante. Durante anos apenas trabalhou-se com 
16 
 
retificação dos cursos de água, ou revestimento de suas calhas, gerando graves 
conseqüências a jusante, pois apenas transferia a inundação junto com todos seus 
impactos, gerando elevados custos ao município, sem resolver o problema. Porém 
existem medidas preventivas a esse problema, tomando como base novas 
premissas em relação a drenagem, com conceitos de infiltração e amortecimento por 
reservação. 
 Este tipo de inundação será o estudado neste trabalho de conclusão. 
 
 
2.2 Drenagem Urbana 
 
 
2.2.1 Sistema de Drenagem 
 
 
 De acordo com Echoa Engenharia (2014), entende-se por drenagem a 
ferramenta responsável por escoar o excesso de água, seja em rodovias, barragens, 
na zona rural, ou na malha urbana. 
 Segundo Cardoso (2014), a drenagem urbana não é apenas uma questão 
técnica de engenharia, visto que envolve colaboração e conscientização da 
sociedade como um todo, a qual sofrerá fortes conseqüências na falta de um 
sistema de drenagem bem elaborado, envolvendo outras áreas, tais como 
arquitetura, planejamento, assintética social, entre outros. 
 
 
2.2.2 Método Higienista e o Sistema de Drenagem Convencional 
 
 
 De acordo com Souza (2007), os sistemas de drenagem foram criados de 
início com a premissa de propiciar a evacuação das águas pluviais de uma zona, 
evitando prejuízos locais. Ainda na Idade Antiga, seguia as técnicas de esgotamento 
cloacal, e todos resíduos eram lançados diretamente em áreas abertas e corpos 
hídricos. Quando se percebeu o quão prejudicial esses lançamentos eram para a 
saúde pública, viu-se a necessidade de evacuação para fora do meio urbano o mais 
17 
 
rápido possível das águas pluviais e de esgoto, que passou a ser feita por condutos 
artificias, para zonas protegidas e tratadas. Mais tarde veio o sistema separador 
absoluto pluvial/esgoto, chegando ao sistema de drenagem convencional que ainda 
é muito utilizado nos dias de hoje. 
 No sistema de drenagem pluvial convencional as torrentes originadas pela 
precipitação desembocam em bueiros e sarjetas, e são escoadas por tubulações 
que alimentam condutos secundários a partir do qual atingem o fundo do vale, com 
escoamento topograficamente bem definido a jusante. O escoamento no fundo do 
vale é a macrodrenagem, e o sistema que capta a água e a conduz até ele é a 
microdrenagem. Resumindo, a água é captada e drenada de forma mais rápida 
possível para jusante, porém isso gera impactos ambientais graves na região dos 
corpos receptores, e acaba sendo apenas uma transferência do problema, uma 
solução pontual, mas não definitiva. 
 Os sistemas que visam evitar esse tipo de problema, buscam em grande 
parte o controle na fonte, tomando como base a importância da infiltração da água 
no solo, e o seu armazenamento na fonte geradora do escoamento. 
 Seguindo essa premissa, surgiram os conceitos de drenagem compensatória 
ou BMP (Best management practices) e LID (Low Impact Development), que visam 
uma redução de volumes e vazões próximos aos obtidos antes do processo de 
urbanização. 
 
Figura 8 – Águas pluviais lançadasem um corpo receptor na cidade de Novo Hamburgo – RS (Fonte: 
Registro do autor) 
 
 
18 
 
2.2.3 Métodos Compensatórios (BMP) 
 
 
 As soluções compensatórias, em conjunto com estruturas convencionais, 
buscam compensar impactos da urbanização através de dispositivos que aumentam 
a infiltração de água no solo, e/ou buscam uma reservação de volume de água. 
 Dentre as estruturas que visam aumentar a infiltração do solo, podemos 
destacar trincheiras e valas de infiltração, calçadas permeáveis e poços de 
drenagem, ambos buscam uma compensação contra impermeabilidade do solo 
imposta pelo processo de urbanização, tentando recuperar a capacidade natural do 
local, aumentando-a em devidos pontos. 
 Dentre as estruturas de reservação, podemos destacar reservatórios de 
detenção ou retenção, sendo o último mantendo um nível de água constante, o que 
diminui a perda da qualidade da água reservada. Deve-se ter um grande cuidado 
com estes dispositivos, pois eles não diminuem o volume escoado, apenas o 
reservam por um tempo, e se não forem bem projetados e controlados, podem gerar 
problemas como acúmulo de resíduos sólidos, ruptura, transbordamento e 
inundações maiores, se a água for liberada simultaneamente a uma demanda 
grande de outros reservatórios. 
 Outra desvantagem é o fato de exigir uma demanda de espaço que poderia 
ser ocupado por outras estruturas, como recreacionais, sendo assim, é comum 
buscar o uso integrado de reservatórios a outras finalidades, como bacias de 
detenção, que quando secas podem servir de pista de skate, estacionamento, 
quadra de futebol, ou praças. Podemos destacar ainda os pavimentos permeáveis, 
que são estruturas de infiltração e reservação, e funcionam como via para o trânsito 
de carros e pessoas. 
 
19 
 
Figura 4 – Bacia de detenção em Porto Alegre-RS, que funciona como campo de futebol quando seca 
(Fonte: CONCREMAT, 2011) 
2.2.4 Desenvolvimento Urbano de Baixo Impacto (LID) 
 
 
 Diferentemente das medidas compensatórias, que buscam compensar os 
problemas de drenagem, as técnicas de LID são preventivas, buscam uma 
aproximação das condições hidrológicas naturais da paisagem, preservando ao 
máximo os sistemas naturais. A premissa principal é gerenciar o controle na fonte, e 
isso pode ser obtido com técnicas como a distribuição da ocupação em lotes 
menores, manutenção de uma maior área verde, retirada do meio-fio das ruas de 
menor tráfego, integração do asfalto a gramados, visando que toda água seja 
infiltrada no solo. Essa adaptação das estruturas as características da paisagem é 
conhecida por Prática Integrada de Gerenciamento (IMP – Integrated Managemente 
Practices). 
 
Figura 5 – Conjunto hospitalar em Oregon, Portland, com pavimentos que permitem a infiltração e 
vasta área verde (Fonte: CONCREMAT, 2011) 
 
 Não existe apenas uma medida de controle de inundações que se aplique 
para certo local, sempre deve ser feito um estudo, e levarmos em conta fatores 
como relevo local, localização na bacia, urbanização da bacia, disponibilidade de 
recursos e uma análise custo x funcionalidade da medida a ser adotada, podendo 
ainda ser empregadas mais medidas e trabalharem em conjunto. 
 Assim como no controle de inundações ribeirinhas, podemos aplicar medidas 
estruturais (estruturas físicas de controle) e não estruturais (norma,incentivos 
fiscais), sendo mais efetivas utilizadas em conjunto. 
20 
 
2.3 Controle Inundações Urbanas 
 
 
2.3.1 Medidas de Controle não Estruturais 
 
 
 Buscam definir a ocupação do solo de modo a minimizar os efeitos do 
escoamento sobre superfície, de maneira preventiva. 
 O gerenciamento é centrado no Plano Diretor de Uso e Ocupação do Solo, 
que estabelece medidas como taxas limite para impermeabilização do solo, 
incentivos fiscais a empreendimentos com redução das superfícies impermeáveis, 
reservação de áreas para a manutenção de espaços abertos, redução de largura de 
acostamentos, entre outros, além das medidas de controle focadas a áreas mais 
sujeitas a inundações, como sistemas de previsão e alerta de cheias, zoneamento 
de áreas inundáveis, construções a prova de cheia, e seguro contra enchentes. 
 É importante ressaltar que o Plano Diretor de uso e ocupação do solo deve 
ser elaborado em conjunto com o Plano Diretor de Drenagem Urbana, e para seu 
correto funcionamento deve haver constante fiscalização das obras e projetos que 
interfiram no sistema hidrológico natural. 
 Uma medida não estrutural muito importante que não faz parte do Plano 
Diretor de Uso e Ocupação do Solo, é a conscientização da população local, que 
deve saber o quanto obras que não se enquadram no Plano podem ser prejudiciais 
a cidade, e o quanto o lixo jogado nas ruas pode contribuir para as enchentes. 
 
 
2.3.2 Medidas de Controle Estruturais 
 
 
 Como no caso do controle de inundações ribeirinhas, são estruturas que 
mudam o meio físico natural, visando o controle do escoamento de modo que não 
prejudique o meio em questão. Incluem o uso de canalizações, estruturas de 
armazenamento e infiltração. Podem ser classificadas de acordo com sua escala de 
ação na bacia hidrográfica, atuando na fonte, na microdrenagem ou na 
macrodrenagem. 
21 
 
2.3.2.1 Medidas de Controle Estrutural na Fonte 
 
 
 Estas estruturas buscam corrigir a alteração causada no ciclo hidrológico o 
mais próximo possível de seu ponto de início. É importante ressaltar que para o 
controle na fonte realizado em lotes, não necessariamente o lote é tido como a uma 
única fonte da qual será realizado o controle na saída, visto que um mesmo lote 
pode ter mais de uma estrutura trabalhando simultaneamente. 
 Dentre as medidas de tratamento na fonte podemos destacar: 
• Preparo do solo: Trata-se de melhorarmos as características hidrológicas do 
solo, principalmente sua capacidade de infiltração, sua resistência a erosão e 
sua taxa de crescimento vegetal. Esses efeitos podem ser alcançados por 
meio da adição de matéria orgânica, como adubos, e pelo processo de 
compostagem; 
 
Figura 6 – Preparo do processo de compostagem (Fonte:Portal Acessa, 2012) 
 
• Bio-retenções: Trata-se de uma substituição de parte de solo local, sendo 
escavado e substituído por solo preparado, criando uma retenção, e 
recebendo águas pluviais de pequenas áreas, onde micróbios realizam a 
remoção de poluentes da mesma; 
 
22 
 
 
Figura 7 – Seção tipo e exemplos de bio-retenções (Fonte: FREIRE SOUZA, 2007) 
 
• Telhados verdes: Além do fato de “corrigir” o alto grau de impermeabilização 
dos telhados comuns, que causam um grande aumento do escoamento, 
telhados verdes oferecem inúmeras outras vantagens, das quais podemos 
destacar uma melhora na eficiência energética e na qualidade do ar, redução 
da temperatura e do ruído, aumento da vida útil do telhado, além de terem 
excelente resultado no aspecto estético; 
 
Figura 8 – Exemplo de telhados verdes (Fonte: Knopik, 2014) 
23 
 
• Pavimentos permeáveis: são pavimentos com espaços livres na sua estrutura 
por onde a água pode infiltrar. A primeira camada consiste em um 
revestimento permeável ou blocos vazados, seguida pela base onde ficam os 
drenos. A água escoada fica armazenada na estrutura do pavimento até 
escoar, servindo de reservação e retardando o escoamento; 
 
Figura 9 – Pavimento permeável de concreto (Fonte; ABCP e ABESC, 2013) 
 
• Trincheiras de infiltração: Assim como nas bio-retenções trata-se de uma 
susbtituição de parte do solo loca, neste caso, é colocado um material de 
determinada granulometria, que armazena a água até que ela seja infiltrada 
no solo ao redor. Além de trincheiras é comum o uso de bacias, poços, valas 
e mantas de infiltração, que parte do mesmo princípio; 
 
 
Figura 10 – Trincheira de infiltração (Fonte:HIRATA, 2011) 
 
• Microreservatórios:como o nome já diz, trata-se de uma pequena estrutura de 
reservação. Pode ser instalada no lote, sendo a água pluvial captada em 
24 
 
alguns casos utilizada para fins não potáveis, como irrigação de plantas e 
lavagem de superfícies. Esses reservatórios podem ser abertos, utilizando 
apenas o relevo da área, ou enterrados em concreto, recebendo o 
escoamento por tubulações. 
 Seu dimensionamento se dá em função de uma vazão limite de saída, 
e de um volume necessário de reservação, ficando ainda limitado as cotas do 
terreno e da rede pluvial. Podem em ainda ser de dois tipos, online, que 
recebe vazão independente da intensidade da chuva, ou offline, que só entra 
em funcionamento para determinados eventos, isso é possível devido a 
existência de um bypass, dispositivo que desvia a vazão quando ela não 
atinge a vazão de projeto. 
 
Figura 11 – Esquema de microreservatório em lote (Fonte: GOLDENFUM/SILVEIRA, 2007) 
 
 
2.3.2.2 Na Microdrenagem 
 
 
 Fazem-se necessárias quando o controle na fonte não é suficiente para 
recuperar os aspectos hidrológicos naturais, e consistem no manejo das águas 
provenientes de lotes e loteamentos. As estruturas mais empregadas são 
canalizações, método convencional de transporte das águas que visa escoá-la o 
mais rápido possível a jusante, mas também podem ser utilizadas vezes utilizados 
25 
 
métodos compensatórios, como bacias de detenção ou retenção, e banhados 
artificiais, que buscam uma melhor nos aspectos hidrológicos do local. 
 O método de drenagem por canalizações inicia a captação por meio de 
sarjetas que são como valetas instaladas nas margens das ruas, a céu aberto, em 
meio ao trajeto dessas sarjetas são executadas bocas de lobo, que são estruturas 
para recolher a água superficial e levá-la as galerias instaladas subterraneamente, 
geralmente são instaladas na forma de aberturas no meio-fio do passeio, mas 
também podem ser instaladas na superfície do pavimento, com grades. 
 Toda água pluvial que escoa superficialmente deve ser recolhida por estas 
estruturas e transferida às canalizações subterrâneas, que irão aumentando seu 
diâmetro de acordo com a demanda, e levando o excesso de escoamento sempre a 
jusante até um destino final. É uma solução rápida para a área em questão, o 
problema, porém, é que gera danos a jusante para onde é passado todo excesso de 
escoamento, não sendo uma medida sustentável em longo prazo. Sua utilização, 
porém, pode ser a mais adequada em alguns caso específicos, como em regiões 
muito planas, com lençol freático aflorando, e que ficaria inviável o uso de 
reservatórios. 
 Já sobre as bacias de armazenamento, podemos encontrar duas situações: 
• Dimensionamento de bacia de detenção para um loteamento: Nesse caso 
visa-se manter a vazão máxima de pré-ocupação na saída do 
empreendimento, então se trabalha com dois hidrogramas, o de pré-
ocupação, que deve ser alcançado, e o hidrograma de pós-ocupação, 
considerando os impactos que a impermeabilização irá gerar no local, por 
meio desta análise, chega-se ao volume necessário de armazenamento. 
• Dimensionamento de reservatório na microdrenagem para atenuação de 
inundação: Nesse visa-se dimensionar um reservatório para eliminar a 
necessidade de ampliação das redes de microdrenagem a jusante, atenuando 
a vazão de pico. Deve-se conhecer a capacidade da rede a jusante, e pois é 
vazão máxima que o reservatório poderá gerar na sua descarga, devendo 
manter os devidos volumes armazenados sem nunca ultrapassar este valor. 
 
 
2.3.2.3 Na Macrodrenagem 
 
26 
 
 São consideradas medidas de controle na macrodrenagem redes com 
diâmetro ou seção transversal a partir de um determinado valor, definido no Plano 
Diretor da cidade. 
 Numa situação ideal não seria necessário o uso de drenagem nessa escala, 
mas isso fica muito difícil visto que muitas cidades avançam sem o devido 
planejamento em meio a áreas inundáveis. Assim sendo é necessário o 
planejamento de bacias de reservação maiores, e/ou galerias em cota topográfica e 
localização adequada a receber as águas de vários pontos da cidade, pelos 
sistemas de microdrenagem, levando a um corpo receptor, geralmente uma estação 
de tratamento. Seu dimensionamento e funcionamento seguem os mesmos 
princípios das medidas estruturais na microdrenagem. No estudo aqui apresentado, 
a análise se restringirá ao lote e microdrenagem, portanto, não será visto em detalhe 
a análise de medidas na macrodrenagem. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
27 
 
3 MATERIAIS E MÉTODOS 
 
 
3.1 Análise da Área a ser Estudada 
 
 
 A obra escolhida para realização do estudo está situada na cidade de 
Frederico Westphalen-RS, entre os bairros Itapagé e Fátima. O loteamento levará o 
nome de Loteamento Aomar Pigatto, e contará com uma área de 62.500,00 m², 
sendo a Construtora Marcos Lima Construções e Incorporações a responsável pela 
execução da obra. Seguem abaixo, as figuras 12 e 13, referentes a localização do 
loteamento na área estadual, e uma imagem de satélite da área em questão, com a 
projeção da obra, respectivamente. 
 
 
Figura 12 – Localização do loteamento (Fonte: BASSO, 2013) 
 
 
Figura 13 – Imagem da projeção do loteamento (Fonte: Google Earth). 
28 
 
 Dos 62.5000,00 m² de área, 19.797,41 m² (31,68%) serão destinados às 
áreas comuns, 4.741,23 m² (7,59%) a uma área de preservação permanente (APP), 
e 37.961,36 (60,74%) serão divididos em 88 lotes. 
 A área verde ficará localizada próxima ao Arroio Lajeado Boa esperança, 
fazendo divisa com o terreno do loteamento. O solo predominante no local é 
composto por argilas residuais de coloração vermelha, e a vegetação rasteira. 
 A figura 24 demonstra a disposição dos lotes e o perfil do terreno natural, 
através de uma projeção em 3D. 
 
Figura 14 – Imagem 3D do loteamento “Aomar Pigatto” (Fonte: BASSO, 2013) 
 
 
 
3.2 Dimensionamento da Rede de Drenagem 
 
 
 Para o desenvolvimento do estudo aqui previsto, o primeiro passo consistiu 
no dimensionamento da rede de drenagem. O dimensionamento foi realizado para 
duas soluções da drenagem: 
1) Primeiramente foi realizado o dimensionamento das redes de drenagem 
considerando um sistema tradicional (abordagem higienista); 
2) Dimensionamento de um sistema de drenagem compensatório 
(especificamente, utilizando microreservatórios de detenção). 
 
29 
 
 O processo de dimensionamento da rede de drenagem convencional, foi 
realizado com referência no livro de Drenagem Urbana Manual de Projeto, elaborada 
por DAEE/CETESB (1980), e seguiu as etapas descritas abaixo: 
a – Delimitação das bacias; 
b – Layout da rede; 
c – Delimitação das áreas de contribuição; 
d – Estimativa das vazões de projeto nas bacias; 
e – Dimensionamento das sarjetas; 
f – Dimensionamento das bocas de lobo; 
g – Dimensionamento das galerias de drenagem. 
 Para o dimensionamento das redes de drenagem com os microrreservatórios, 
seguiram-se os mesmos passos, porém foi recalculado o coeficiente de escoamento 
C, considerando os lotes na condição de pré-ocupação, visto que o excesso de 
volume gerado pelos lotes será estabilizado pelos microrreservatórios. Para o 
dimensionamento dos microrreservatórios, foi utilizado o método apresentado por 
Goldenfum/Silveira (2007). 
 
 
3.3 Estimativa da Vazão de Projeto 
 
 
 Nesta etapa são realizadas as seguintes atividades: classificação da bacia, 
definição do tempo de retorno, do tempo de concentração e da chuva de projeto, 
que levam ao cálculo das vazões de projeto. Obtida a vazão de projeto, é realizado 
o cálculo das redes. 
 
 
3.3.1 Classificações das Bacias 
 
 
 Segundo Basso (2013), um dos critérios mais comuns classifica as bacias 
pelo seu porte, utilizando como estudoa área de drenagem ou tempo de 
concentração de cada bacia. 
30 
 
Bacias de Pequeno Porte: aquelas cuja área de drenagem seja inferior a 2,5 km² 
e/ou o tempo de concentração inferior à 1 hora; 
• Bacias de Médio Porte: aquelas cuja área de drenagem esta entre 2,5 e 1000 km² 
e/ou tempo de concentração entre 1 e 12 horas. 
• Bacias de Grande Porte: aquelas cuja área de drenagem é maior que 1000 km² 
e/ou tempo de concentração maior que 12 horas. 
 A principal implicação desta classificação está ligada a metodologia que será 
utilizada na determinação da vazão de projeto. Para bacias de pequeno porte, a 
vazão pode ser determinada pelo método racional, já para bacias de médio e grande 
porte, é indicado o uso de técnicas baseadas no método do hidrograma unitário. 
 Como o loteamento possui uma área de 62.500,00 m², sendo menor que 2,5 
km², a bacia é classificada como bacia de pequeno porte, e o cálculo das vazões de 
projeto pode ser realizado pelo método racional. 
 
 
3.3.2 Tempo de Retorno (Tr) 
 
 
 No dimensionamento de qualquer estrutura de drenagem, assume-se um 
risco de falha da estrutura, para vazões superiores a considerada no projeto. 
Quanto mais importante for a estrutura, menor deve ser este risco. 
 Em hidrologia, se utiliza o tempo de retorno (Tr) para probabilidade, que é o 
inverso da probabilidade de ocorrência de um evento, ou ainda, o tempo necessário 
para que ele seja superado, ou seja, um evento com o tempo de retorno de 10 anos, 
assume 10% de chance de falha num ano qualquer, ou que será igualada ou 
superada em média uma vez a cada 10 anos, e temos a equação 1: 
 
 Tr = ���	≈�� (1) 
 
 Quanto maior o tempo de retorno escolhido para a estrutura, maior será o 
custo da obra, portanto é um dado de vital importância para o projeto e que deve ser 
estudado. A determinação do risco da estrutura de falhar durante sua vida útil é 
dado pela equação 2: 
31 
 
 R = 100�1 − 	1 − Tr��� (2) 
 
 
 Sendo: 
 R – risco 
 Tr – período de retorno (anos) 
 N – vida útil da obra (anos) 
 
 O que cabe ao projetista é uma análise de custo/benefício para determinar o 
melhor tempo e retorno para a estrutura, uma estrutura de microdrenagem, por 
exemplo, terá um tempo de retorno menor que uma estrutura de macrodrenagem, 
pois sua falha geraria apenas alagamentos localizados, já uma falha na 
macrodrenagem pode alagar um bairro inteiro. O quadro 1, montado a partir de 
análises prévias de custo/benefício, auxilia na decisão do Tempo de retorno mais 
indicado para cada estrutura. 
 
 Quadro 1 – Período de retorno para diferentes ocupações de áreas ((DAEE/CETESB, 1980) 
 
 
 
 Para a estrutura de drenagem do estudo, foi adotado o tempo de retorno de 
dois anos, por se tratar de microdrenagem residencial. 
 
 
3.3.3 Tempo de Concentração (tc) 
 
 É o tempo que leva para toda região da bacia estar contribuindo para o 
escoamento superficial na mesma. 
32 
 
 A maneira correta para sua observação consiste na análise de hidrogramas e 
hietogramas, porém nem todas as bacias dispõem dessa informação, sendo 
necessário o uso de fórmulas empíricas. Os modelos de cálculo são feitos de acordo 
com parâmetros como área, declividade, comprimento do talvegue, rugosidade da 
superfície, entre outros, e as fórmulas são determinadas por estudos experimentais 
e de campo para bacias específicas, assim sendo, se deve ter muito cuidado na 
escolha do método que será escolhido para a bacia em questão, a qual deve 
apresentar características semelhantes a bacia para qual a fórmula foi determinada. 
 A tabela 1 relaciona as principais fórmulas para determinação do tempo de 
concentração (tc) de bacias hidrográficas. 
 
 Tabela 1 – Equações para a estimativa do tempo de concentração (SILVEIRA, 2004) 
 
 
 
 Para o estudo em questão, será adotado o tempo de concentração de entrada 
de 10 min vindo da sarjeta, comum para áreas residenciais com sarjetas com 
inclinação menor ou igual a 3%. Nos trechos da rede, o tempo de concentração será 
determinado pela fórmula de Manning, indicado para redes de drenagem 
 
 V = ��
 �
 �. � � �
� (3) 
33 
 
Onde: 
 V – velocidade de escoamento (m/s) 
 S – declividade de fundo (m/m) 
 n – coeficiente de rugosidade de Manning 
 Rh – raio hidráulico (m) 
 
O raio hidráulico é calculado segundo a fórmula: 
 
 Rh = �� (4) 
 
Onde: 
 A – área da seção transversal (m²) 
 !" – perímetro molhado da seção transversal (m) 
 
 
 Após encontrar a velocidade do escoamento, determina-se o tempo de 
concentração, através da expressão: 
 
 t$ = %& (5) 
 
Onde: 
 '� – tempo de concentração (s) 
 L – comprimento do trecho onde ocorre o escoamento (m) 
 V – velocidade do escoamento (m/s) 
 Quando se tratarem de vários trechos de drenagem deve ser calculado um tc 
para cada trecho, e o tc final será dado pelo somatório dos tc individuais. 
 A tabela a seguir, apresenta o coeficiente n de rugosidade de Manning, 
utilizado na equação (3) de Manning, de acordo com as características do conduto. 
 
 
 
 
 
34 
 
Tabela 2 – Coeficiente de rugosidade de Manning (CONCREMAT, 2011) 
 
 
 
 Para o cálculo das galerias, foi adotado n=0,014, para pré-moldados com bom 
acabamento, e no cálculo das sarjetas, foi adotado n=0,014, para concreto suave 
com pavimento de asfalto. 
 
 
3.3.4 Chuva de Projeto 
 
 
 O método utilizado para determinação da chuva de projeto, é feito com base 
nas curvas IDF da bacia, que relacionam a intensidade, a duração, e a freqüência 
das chuvas na bacia. Cada região deve possuir uma curva IDF específica, que será 
utilizada para montar o hidrograma da mesma. A partir dessa curva, é determinada a 
equação IDF, que segue abaixo: 
 
 I = ).*�+	,-$�. (6) 
35 
 
 
Sendo: 
I – intensidade da precipitação (mm/h) 
Tr – tempo de recorrência (anos) 
t – duração da precipitação (min) 
a,b,c,d – constantes obtidas pelo estudo estatístico de dados pluviométricos 
da região 
 
 Em regiões que carecem de dados pluviométricos são utilizados dados de 
regiões mais próximas ou é feita uma interpolação desses dados. 
 Para a bacia do estudo, optou-se pela utilização dos parâmetros a,b,c e d 
definidos segundo Vilar Sampaio (2011), encontrados a partir da espacialização da 
bacia U100, situada na região de Irái – RS, a 30km da região do loteamento. 
 
 Quadro 2 – Coeficientes de parametrização da bacia U100 de Iraí-RS (SAMPAIO, 2011) 
 
 
Nº BH Tempos de Duração da Chuva (min) 
5 10 15 20 30 45 60 120 240 360 720 1440 
122 U100 
145.4 113.6 94.7 82.1 65.7 51.6 43 26.9 16.3 12.1 7.1 4.2 
Coeficientes da Equação IDF 
a b c d r² 
1076.22 0.1348 9.11 0.7609 0.9947 
 
 
 
3.3.5 Vazão de Projeto 
 
 
 A partir da chuva de projeto determinada pela equação IDF, parte-se para a 
vazão de projeto. Pela bacia do estudo ser classificada como bacia de pequeno 
porte, o cálculo da vazão se dará pelo método racional, que tem como base os 
seguintes conceitos: 
 
• A duração da precipitação máxima de projeto é igual ao tempo de concentração 
da bacia. Admite-se que a bacia é pequena para que essa condição aconteça,pois a 
duração é inversamente proporcional à intensidade; 
36 
 
• Adota-se um coeficiente único de perdas, denominado C, estimado com base nas 
características da bacia; 
• Não se avalia o volume da cheia e a distribuição temporal das vazões, portanto 
não pode ser utilizado para o dimensionamento de reservatórios de amortecimento. 
 
 O método racional é definido pela seguinte equação: 
 
 Q = 01�234 (7) 
 Sendo: 
 Q - vazão máxima – vazão de pico (m³/s) 
 C - coeficiente de escoamento superficial 
 I - intensidade da precipitação (mm/h) 
 A - área da bacia (ha) 
 
 Já tendo os dados de área da bacia, e a intensidade I obtida a partir da curva 
IDF, cabe agora obter o coeficiente de escoamento C, o qual varia de acordo com 
características da bacia como tipo de solo, cobertura vegetal e tipos de ocupação 
 A tabela 3 indica o coeficiente C de acordo com o uso do solo, e a tabela 4 de 
acordo com a cobertura. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
37 
 
 Tabela 3 – Valores de C por tipo de ocupação (ASCE, 1969 e WILKEN, 1978) 
 
 
 
 
 Tabela 4 – Valores de C de acordo com a superfície de revestimento (ASCE, 1969) 
 
 
 
 Para a determinação do coeficiente C na bacia do estudo, foram considerados 
os seguintes dados: 
 
• Pátio dos lotes e APP: C=0,15 
• Telhado dos lotes: C=0,95 
38 
 
• Pavimento de asfalto: C=0,95 
• Calçada dos lotes: C=0,85 
 
 A partir dos valores apresentados, foi feita a devida ponderação para o cálculo 
do coeficiente de escoamento C dos lotes e do loteamento. 
 
 
3.4 Dimensionamento de Redes de Microdrenagem 
 
 
A rede de microdrenagem é composta pelas sarjetas, bocas de lobo, e 
galerias. A continuação apresenta a metodologia de dimensionamento de cada uma 
das estruturas em questão. 
 
 
3.4.1 Sarjetas 
 
 
 As sarjetas são posicionadas as margens do pavimento da rua, na divisa com 
a calçada, numa cota transversal que vem decrescendo desde o eixo do greide do 
pavimento, e seguindo inclinação transversal do mesmo, recebendo assim todo 
escoamento superficial. Na ocorrência de vazões excedentes podemos ter 
alagamento das ruas, inundação de calçadas e erosões do pavimento. 
 A capacidade de condução das sarjetas é calculada de acordo com duas 
análises, a primeira com a água escoando por toda a calha da rua, onde temos uma 
altura h=0,15, e a segunda considera a água escoando apenas pelas sarjetas, e 
temos h=0,10. Para ambos os casos, a declividade transversal da rua é de 3%. 
39 
 
 
Figura 15 – Seção transversal de uma sarjeta (DAEE/CETESB, 1980). 
 O dimensionamento hidráulico de sarjetas pode ser obtido pela Equação de 
Manning transformada: 
 
 Q = �.��
�
�.���
� (8) 
 
 Onde: 
 Q – vazão (m³/s) 
 A – área de seção transversal da sarjeta (m²) 
 56 – raio hidráulico (m) 
 S – declividade de fundo (m/m) 
 n – coeficiente de rugosidade de Manning (ver tabela 2) 
 
 
3.4.2 Bocas de Lobo 
 
 
 As bocas de lobo são responsáveis por fazer a passagem da água captada 
pelas sarjetas, para as galerias de drenagem subterrâneas. Sua classificação as 
divide em três grupos: bocas ou ralos de guias, ralos de sarjeta (grelhas) e ralos 
combinados. Cada tipo inclui variações quanto às depressões (rebaixamento) em 
relação ao nível da superfície normal do perímetro e ao seu número (simples ou 
múltipla), como mostra a figura 16: 
 
40 
 
 
Figura 16 – Tipos de bocas de lobo (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 A vazão que a boda de lobo pode receber chama-se capacidade de 
engolimento. Quando a água acumula sobre a boca de lobo, é gerada uma lâmina 
com altura menor do que a abertura da guia. Esse tipo de boca de lobo pode ser 
considerado um vertedor e a capacidade de engolimento será: 
 
 Q = 1,7. L. y�� (9) 
 
 Onde: 
 Q – vazão (m³/s) 
 y – altura de água próxima à abertura na guia (m) 
 L – comprimento da soleira (m) 
 
 A vazão pode ser determinada por gráficos baseados na altura e largura da 
depressão do bueiro, declividade transversal e altura projetada de água. 
 Quando a altura de água sobre o local for maior do que o dobro da abertura 
na guia, a vazão será calculada por: 
 
41 
 
 Q = 3,01. L. h��. 	y1/h��� (10) 
 
 Onde: 
 L – comprimento da abertura (m) 
 h – altura da guia (m) 
y1 – carga da abertura da guia (m); (y1= y - h/2). Para cargas de uma a duas 
vezes a altura da abertura da guia (1 <y1/h < 2), a opção por um ou outro 
critério deve ser definida pelo projetista. 
 
 Para bocas de lobo com grelha admite-se o comportamento de um vertedor 
de soleira livre, para profundidades de lâmina até 12 cm. Se houver um lado da 
grelha adjacente a guia, ele deve ser desconsiderado do perímetro da mesma. A 
vazão também pode ser calculada pela Equação (10), sendo L o perímetro do 
orifício em m. Para profundidades de lâmina maiores que 42cm a vazão é calculada 
pela Equação (11): 
 
 Q = 2,91. A. y�� (11) 
 
 Onde: 
 A – área da grade, excluídas as áreas ocupadas pelas barras (m²) 
y – Altura de água na sarjeta sobre a grelha (m). Na faixa de transição entre 
12 e 42 cm, a carga a ser adotada é definida segundo julgamento do 
projetista. 
 
 Para bocas de lobo combinadas, a capacidade de esgotamento é 
aproximadamente igual a soma das vazões pela grelha e pela altura na guia, quando 
isoladas. 
 
42 
 
 
Figura 17 – Capacidade de engolimento (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 Onde: 
 w – largura da depressão (m) 
 a – altura da depressão (m) 
 I – declividade transversal do leito carroçável (m/) 
 
 
43 
 
 
Figura 18 – Capacidade de esgotamento das bocas-de-lobo com depressão de 5 cm em pontos 
baixos das sarjetas (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 
 
3.4.3 Fatores de Redução da Capacidade de Escoamento 
 
 
 Segundo alguns autores, alguns fatores podem causar uma redução nessa 
capacidade de escoamento calculada para bocas de lobo e sarjetas. 
 Para sarjetas, multiplica-se a capacidade teórica calculada por um fator de 
redução, que leva em conta a capacidade de obstrução de sarjetas de pequenas 
declividades por sedimentos, carros estacionados, lixo, etc.. 
 A tabela 5 mostra os valores recomendados para os fatores de redução de 
sarjetas. 
 
 
 
 
44 
 
 Tabela 5 – Fator de redução de vazão das sarjetas (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 
 
 
 Para bocas de lobo, a redução pode ser causada por obstrução por detritos, 
irregularidades nos pavimentos das ruas junto às sarjetas e alinhamento real, etc. 
 A tabela 6 mostra os valores recomendados para os fatores de redução de 
bocas de lobo. 
 
 Tabela 6 – Fator de Redução de vazão das bocas de lobo (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 
 
3.4.4 Galerias 
 
 
 O dimensionamento das galerias de drenagem é feito com base nos 
princípios das equações hidráulicas de movimento uniforme, como Manning e 
Chezy. O cálculo depende do coeficiente de rugosidade do material utilizado e do 
tipo de canalização adotado. No estudo em questão foram utilizados tubos de 
concreto pré-moldados, comum em loteamentos. Para início do dimensionamento, 
devem ser conhecidos o layout da rede, a delimitação das áreas contribuintes, e o 
tempo de concentração de partida. Tendo esses dados, o dimensionamento é feitode acordo com uma tabela, seguindo a seguinte seqüência: 
45 
 
- Coluna 1 - nome do trecho, identificado pelo PV de início e PV de fim. 
- Coluna 2 - comprimento do trecho. 
- Coluna 3 – área de drenagem acumulada (área de drenagem contribuinte a cada 
trecho de microdrenagem + de montante. 
- Coluna 4 – tempo de concentração de cada trecho (para o primeiro trecho,se 
determina aplicando a metodologia recomendada. Nos trechos subseqüentes, o 
tempo de concentração será o do trecho inicial mais o tempo de escoamento. O 
tempo de escoamento é dado pela razão do comprimento pela velocidade do trecho 
anterior). 
- Coluna 5 - determinar a vazão utilizando a equação do método racional. 
- Coluna 6 – determinar o diâmetro da tubulação em função da vazão (Q) e da 
declividade (S). @ = 1,55. BC.D
E��
F
�
G
 - adotar o diâmetro comercial adequado. 
- Coluna 7 – determinar a declividade: (cota do greide de montante – cota do greide 
de jusante) / comprimento. 
- Coluna 8 – Se o @HIJKHIJ > @�HM�NMHIJ, deve-se calcular a lâmina percentual (y/D), a 
qual levará ao raio hidráulico real e a velocidade efetiva de escoamento no conduto. 
Para a determinação de y/D, deve-se primeiramente determinar o fator hidráulico 
(Fh) da seção. Oℎ = C.D
PG�.E��
 . Se for seção circular, determinado Fh, entra-se com este 
valor na Tabela 8 e se determinam as relações Rh/D e y/D. Feito o processo, 
recorre-se a equação de Manning e a velocidade é recalculada, e o tempo de 
escoamento determinado. 
- Coluna 9 – velocidade de projeto, recalculada a partir dos procedimentos 
apresentados para a coluna 8. 
- Coluna 10 – tempo de escoamento, determinado através dos procedimentos 
apresentados para a coluna 8. 'Q = �J"RST"UDKJVUMJ�TIHIU 
- Coluna 11 – fornecer as cotas do terreno a montante e a jusante do trecho. 
- Coluna 12 – fornecer as cotas do greide do projeto das redes de drenagem. 
- Coluna 13 – calcular a profundidade de enterramento (cota do terreno – cota do 
greide). 
 
 
 
46 
 
Tabela 7 – Exemplo de tabela de cálculo de redes de microdrenagem (DAEE/CETESB, 1980). 
 
 
 
 
 A velocidade de escoamento em cada trecho deve manter-se entre 0,6 m/s e 
5 m/s, para um escoamento adequado. Para determinação do Fator hidráulico (Fh), 
foi utilizada a tabela 8: 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
47 
 
Tabela 8 – Relações para fator hidráulico de seções circulares (DAEE/CETESB, 1980) 
 
 
 
 
 
3.5 Dimensionamento dos Microrreservatórios 
 
 
 Para o dimensionamento de reservatórios para controle de vazões, podemos 
considerar o uso de duas alternativas: reservatórios que só entra em funcionamento 
para determinados eventos de chuva, com valor definido em projeto, estes 
classificados como offline, e reservatórios que entram em funcionamento para todo 
evento de chuva, classificados como online. Para tornar possível o sistema de 
reservatórios offline, é necessário um dispositivo bypass, que faz o desvio de vazões 
48 
 
menores que as de projeto diretamente para a rede de drenagem, vertendo para o 
bypass apenas as vazões que superem a de projeto. 
 O dimensionamento do microrreservatório é feito por modelagem matemática, 
sendo necessário um pré-dimensionamento para fornecer estimativas iniciais de 
volume. De acordo com Cadore (2013), um dos métodos mais eficazes para pré-
dimensionamento é o método de Goldenfum/Silveira (2007). Neste trabalho, foi 
adotado o método de Goldenfum/Silveira (2007) como método de dimensionamento, 
pulando, desta forma, a modelagem matemática por questões de tempo. No entanto, 
se ressalta que, numa aplicação real não deve realizar-se esta simplificação. 
 
 
3.5.1 Método de Goldenfum/Silveira 
 
 
 Goldenfum e Silveira utilizam em seu dimensionamento o método da curva 
envelope, que consiste em comparar a curva de massa, no tempo, dos volumes 
afluentes e efluentes ao dispositivo, sendo a diferença máxima entre os mesmos 
dada como o volume de dimensionamento. Os volumes são expressos em lâminas 
de água equivalentes sobre a planta do dispositivo, e para microrreservatórios 
estanques, essa lâmina máxima é dado pelas equações 12 a 15: 
 
 VWáY = 	Z )34 [βT
+
� − Z $34 √γ√H[qa�² (12) 
 c = 0�d% (13) 
 H = VWáY (14) 
 √γ√H = 1 (15) 
 
Sendo: 
VWáY – Volume de dimensionamento (mm) 
T – tempo de recorrência (anos) 
qa – vazão de saída constante do dispositivo (mm/h) 
A – área contribuinte ao dispositivo (m²) 
C – Coeficiente de escoamento da área de contribuição 
49 
 
L, B, D – Dimensões do dispositivo (m) 
H – Profundidade média do volume de acumulação do dispositivo (mm) 
γ − Razão entre a área de percolação e volume do dispositivo (hhi�) 
β – Produto do coeficiente de escoamento pela razão entre a área contribuinte 
e a área do dispositivo 
 
 Para aplicação desta metodologia, é necessária a conversão da curva IDF do 
local, para curva IDF do tipo Talbot. No Brasil a curva tipo Talbot não é muito 
comum, predominando a equação potencial: 
 I = j* 	,-k�l (16) 
 
Sendo: 
I – intensidade da precipitação (mm/h) 
T – tempo de recorrência (anos) 
t – duração da precipitação (min) 
m,n,d – constantes obtidas pelo estudo estatístico de dados pluviométricos da 
região 
 
 Existem expressões de conversão para curva da curva IDF comum para 
Talbot, são as seguintes: 
 
m = 0,68pQqr	0,06si4,t3u�,�2�; 
v = h; 
w = 1,32sit,txu4,xy 
 
 Porém, esses valores apenas valem como uma primeira aproximação. Para 
valores mais próximos aos reais, podem ser utilizados softwares para conversão de 
curvas como o Solver e o Curve Expert. Tendo a estimativa do dimensionamento, 
parte-se para o dimensionamento final. 
 
 
3.5.2 Dimensionamento Final de Volume dos Microrreservatórios 
 
50 
 
 Para o dimensionamento final dos microrreservatórios, inicialmente são 
necessários os hidrogramas de pré e pós urbanização do local em questão. Após 
isto, é feita a simulação de funcionamento do reservatório pré-dimensionado, e 
gerado o devido hidrograma, chegando ao volume final do dispositivo. Neste método 
pode-se considerar a existência ou não do dispositivo bypass, que trabalhará com a 
vazão máxima sendo a vazão máxima do hidrograma de pré-ocupação. 
 A simulação dos reservatórios pode ser feita pelo método de Puls ou com 
auxílio do programa IPHS 1. 
 Para determinação da seção do descarregador de fundo, foi considerado o 
método indicado pelo DEP de Porto Alegre, no Manual de Drenagem Urbana 
Volume VI (2005). 
 Se ressalta novamente, que, por se tratar de um trabalho acadêmico esse 
dimensionamento são será abordado, sendo considerado como valor final do 
dispositivo o volume dado pelo pré-dimensionamento de Goldenfum/Silveira. Ainda 
segundo Cadore (2013), o uso de um dispositivo bypass reduz o volume do 
dispositivo em aproximadamente 50%. 
 
 
3.5.3 Determinação da Seção do Descarregador de Fundo 
 
 
 O descarregador deve ser instalado no fundo da estrutura para evitar acúmulo 
de água no interior da mesma, e deve permitir o descarregamento de forma gradual. 
Deve-se ainda ser instalada uma grade antes do mesmo, que impeça obstruções. 
Pode ser um simples orifício ou contar com um bocal. Aindapara casos de 
reservatórios fechados, utiliza-se um vertedor de emergência, em geral um orifício, 
que faz a passagem para uma câmara onde ocorre inspeção a limpeza, as figuras 
abaixo ilustram os diferentes tipos de descarregadores, e o modelo da câmara de 
inspeção e limpeza, respectivamente: 
51 
 
 
 Figura 19 – Descarregadores de fundo com orifício ou bocal (Fonte:DEP Porto Alegre – RS, 
2005) 
 
 
Figura 20 – Descarregador de fundo com orifício e câmara de inspeção (Fonte:DEP Porto Alegre – 
RS, 2005) 
 
 A determinação da área dos descarregadores de fundo segue diferentes 
fórmulas para bocal e orifício, sendo a Equação (16) indicada para orifícios, e a 
Equação (17) indicada para bocais. 
 
 z� = 0,37{RI/[ℎ� (16) 
 
 z� = 0,45{RI/[ℎ� (17) 
 Sendo: 
 {RI – Vazão de pré-desenvolvimento (m³/s) 
ℎ� – Diferença entre o nível máximo da água e o ponto médio de abertura da 
seção de saída (m) 
z� – Área da seção transversal do descarregador (m²) 
 
 Para descarregadores circulares, a tabela 9 relaciona a área da seção 
calculada com o diâmetro comercial correspondente: 
 
52 
 
 Tabela 9 – Área da seção transversal para descarregadores circulares (Fonte:DEP Porto 
Alegre – RS, 2005) 
 
 
 
 A determinação da altura ℎ� é feita de acordo com a figura 26: 
 
 
 Figura 21 – Determinação da altura ℎ� (Fonte:DEP Porto Alegre – RS, 2005) 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
53 
 
4 RESULTADOS 
 
 
 
 Para o dimensionamento foi utilizada a metodologia descrita no item anterior. 
Da aplicação da metodologia, resultou que tanto para o dimensionamento da rede 
de drenagem com microrreservatórios como para o dimensionamento tradicional 
(sem microrreservatórios), foi utilizado o mesmo traçado da rede, e a mesma 
delimitação das áreas contribuintes, que podem ser observados em planta no Anexo 
A. 
 A classificação da bacia, o tempo de retorno, e o tempo de concentração de 
entrada vindo das sarjetas também foram considerados os mesmos para ambos 
métodos, e estão descritos no item a seguir. 
 No entanto, como já explicado, as vazões de projeto foram diferentes nas 
bacias. O cálculo da vazão de projeto foi feito através do método racional, sendo a 
precipitação de projeto dada pela equação IDF da bacia U100 de Iraí-RS, o 
coeficiente as áreas de contribuição dadas pelo layout de projeto, e para o 
coeficiente de escoamento C foram considerados valores diferentes, o que resultou 
nas vazões diferentes. 
 
 
4.1 Parâmetros Iniciais de Projeto 
 
 
 A bacia do estudo foi classificada como Bacia de Pequeno Porte, sendo 
possível a utilização do método Racional para determinação da vazão de projeto em 
ambos os casos. O tempo de retorno foi considerado de 2 anos, pela ocupação 
residencial da área, e o tempo de concentração de entrada das sarjetas foi 
considerado igual a 10min, pela declividade de 3% das mesmas e o tipo de 
habitação. Para determinação da chuva de projeto foi considerada a equação da 
curva IDF da bacia U100 em Iraí-RS, e o coeficiente C para a rede convencional foi 
determinado de forma ponderada de acordo com a composição de superfícies 
afluentes segundo o cálculo: 
 
54 
 
Quadro 3 – Coeficiente de escoamento C dos lotes individuiais 
 
C lote 
% Área Uso do solo Coeficiente 
60,00% telhado 0,950 
20,00% calçada 0,850 
20,00% grama 0,150 
Coeficiente ponderado 0,770 
 
 
Quadro 4 – Coeficiente de escoamento C do loteamento (lotes + áreas comuns + APP) 
 
C loteamento 
% Área Uso do solo Coeficiente 
60,74% lotes 0,770 
31,68% á.comuns 0,950 
7,59% app 0,150 
Coeficiente ponderado 0,780 
 
 
 Para a rede com os microrreservatórios, foi considera o C de pré-ocupação 
nos lotes de 0,15, resultando num diferente valor de C para o loteamento, como 
mostra o quadro 5. 
 
Quadro 5 – Coeficiente de escoamento C do loteamento (rede com microrreservatórios) 
 
C loteamento 
% Área Uso do solo Coeficiente 
60,74% lotes 0,150 
31,68% á.comuns 0,950 
7,59% app 0,150 
Coeficiente ponderado 0,403 
 
 Na rede com microrreservatórios uma parte da drenagem do lote é derivada 
para o microrreservatório, desta forma, a vazão de saída se manteve semelhante a 
aquela existente antes da construção das casas. 
 
 
4.2 Dimensionamento das Redes de Microdrenagem 
 
 
4.2.1 Sarjetas 
 
 
55 
 
 Em ambos os casos (tradicional e compensatório) foi utilizada a dimensão 
padrão de da sarjeta com profundidade de 15 cm, com declividade da rua de 3%, 
que resultam em uma área transversal de 0,38 m² e um perímetro molhado de 5,15 
m. A vazão teórica de trecho a trecho foi calculada pelo método Racional, e esse 
valor encontrado devia ser menor que a capacidade de condução das sarjetas 
calculada pela equação de Manning. Além disso, a velocidade em cada trecho deve 
ficar entre 0,75 e 4m/s, e a altura da água yo deve ser menor que 0,13. 
 O coeficiente de Manning considerado foi de 0,014, para sarjetas em concreto 
suave com pavimento de asfalto, e a declividade transversal mínima foi de 0,004 
m/m. No dimensionamento das redes tradicionais, foi necessário um aumento na 
inclinação do trecho entre os PVs 16 e 18, a inclinação natural do terreno era de 
0,0066 m/m, não alcançando a velocidade mínima de 0,75m/s, para alcançar a essa 
velocidade mínima, foi necessária uma inclinação de 0,0074 m/m, o que gerou um 
rebaixamento de 0,05m no nível do terreno a jusante. Para o dimensionamento das 
redes compensatórias, a inclinação no mesmo trecho precisou ser de 0,0155, 
gerando uma rebaixamento de 0,30m no nível do terreno a jusante. A figura 22 
retrata os rebaixamentos necessários. 
 
 
Figura 22 – Rebaixamento perfil natural 
 
 As planilhas com os cálculos para rede tradicional e rede com 
microrreservatórios encontram-se nos anexos B e C respectivamente. 
 
 
4.2.2 Bocas de Lobo 
 
56 
 
 Com a lâmina de água que chega na sarjeta, é calculada a vazão máxima que 
chega na boca de lobo determinando a vazão de engulimento. As bocas de lobo 
utilizadas no dimensionamento foram do tipo grelha, ficando a montante dos 
cruzamentos e afastadas cerca de 20 cm do meio fio, para ser considerado todo 
perímetro da boca de lobo contribuinte para o esgotamento da água superficial. 
Na maior parte do trecho as bocas de lobo com dimensões 1,00m X 0,30m 
foram suficientes, sendo que apenas em alguns pontos foi necessária a utilização de 
bocas de lobo com dimensões de 1,20m x 0,30m. O dimensionamento pelo método 
compensatório, em comparação ao método tradicional, gerou uma diminuição de 
sete bocas de lobo, equivalente a 11,5% do número total de bocas de lobo. 
 As planilhas com os cálculos para rede tradicional e rede com 
microrreservatórios encontram-se nos anexos D e E respectivamente. 
 
 
4.2.3 Galerias 
 
 
 Para o cálculo das galerias foi seguida a seqüência da tabela 7, apresentada 
anteriormente, sempre buscando uma velocidade final entre 0,6 e 5 m/s. 
 A vazão calculada no método compensatório foi muito menor, devido a 
diminuição do coeficiente de escoamento C, assim, chegou-se a uma redução muito 
grande nos diâmetros de cada trecho, e nos valores de escavação e reaterro, devido 
as maiores profundidades necessárias para o método tradicional, sem contar na 
redução da vazão final de saída no córrego, como podemos ver no quadro abaixo: 
 
 
Quadro 6 – Comparação das extensões de diferentes diâmetros das galerias de drenagem, dos 
volumes dos movimentos de terra, e da vazão final descarregada, entre o método tradicional e o 
método compensatório 
 
 
Método