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UNIVERSIDADE DE CAXIAS DO SUL CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLOGIA CURSO DE ENGENHARIA AMBIENTAL DISCIPLINA: TRATAMENTO BIOLÓGICO DE EFLUENTES – AMB0255A PERÍODO LETIVO: 2017/02 NRO DE CRÉDITOS: 06 PROFESSOR: LADEMIR LUIZ BEAL – PARTE TEÓRICA SEGUNDA PROVA 1) Explique como são os sistemas de aeração por difusores e por aeração superficial mecânica. Comente suas diferenças. RESPOSTA: Difusores: • São localizados e uniformemente distribuídos no fundo do tanque de aeração ou próximo ao fundo. O ar é fornecido por meio de um compressor, instalado na sala de compressores. O ar é transportado através de tubulações até os difusores. Muitas vezes são utilizados simples sopradores. • Os difusores podem ser classificados de fixos ou móveis. A vantagem do difusor móvel é que sua limpeza e/ou manutenção pode ser efetuada sem o esvaziamento do tanque de aeração. No sistema fixo, os difusores somente podem ser limpos quando o tanque é esvaziado completamente. • Quanto aos materiais empregados na sua fabricação podem ser classificados como porosos cerâmicos (pratos ou tubos cerâmicos), porosos não cerâmicos e difusores não porosos (bocais ou orifícios). Sistema de aeração superficial mecânica • Os aeradores mecânicos ou superficiais podem ser montados sobre uma base fixa ou flutuante. • Por este sistema o líquido é agitado e lançado para a atmosfera produzindo pequenas partículas e filmes delgados que irão entrar em contato com o ar oxigenando-se. Existe uma variante que é a introdução de ar diretamente para o meio líquido por efeito Venturi. Os aeradores podem ser montados fixos (em tanques com profundidade da ordem de 3,5 a 4,5 m) ou sobre flutuadores (mais utilizados em lagoas aeradas). 2) Para um mesmo efluente ao ser aplicada a mesma condição de remoção de matéria orgânica, ao serem comparados um processo de lodos ativados convencional e um processo de lagoa aerada, o segundo processo requer uma potência de aeração maior. Por que? RESPOSTA: A demanda de oxigênio em ambos os processos é a mesma, porém o volume do reator aeróbio em um processo de lodos ativados é menor do que o reator aeróbio em um sistema de lagoas aeradas. Assim, quando há a conferência da densidade de potência mínima, para garantir a mistura, verifica-se que este parâmetro de projeto é atendido no reator aeróbio de lodos ativados e não o é no reator aeróbio de lagoas aeradas, pois o volume do reator deste processo é maior. Assim, deve-se aumentar a potência de aeração no sistema de lagoas aeradas para garantir a mistura. 3) Tu és responsável pela operação de uma Estação de Tratamento de Efluentes que utiliza processo de Lodos Ativados de uma indústria. A direção da indústria apresenta um plano de expansão da produção e pede um diagnóstico do processo de Lodos Ativados para verificar a necessidade de ampliação ou não deste processo. Como seria este diagnóstico? Explique porque tomaria cada ação no diagnóstico e a consequência destas no processo. Obrigatoriamente deverão ser utilizadas equações para apoiar a resposta. RESPOSTA: No início do diagnóstico, em primeiro lugar, deverá ser conhecida a nova vazão de tratamento. Pode-se partir da premissa que todas as outras características do efluente bruto permanecerão constantes, ou seja, não haverá mudanças nos parâmetros. Com a nova vazão, se houver um processo de coagulação, floculação e sedimentação ou flotação, esse deverá ser avaliado para verificar se a eficiência permanecerá a mesma. Em relação ao processo de lodos ativados, haverá, independentemente da eficiência da etapa primária de tratamento um aumento da carga orgânica e de nitrogênio. Dessa forma, deve-se estabelecer a nova produção de biomassa e lodo, utilizando as equações abaixo: Com esses resultados pode-se estabelecer se as unidades de tratamento/desidratação do lodo são suficientes para a nova vazão de operação. A idade do lodo não mudará, visto que esta não depende da vazão de efluente, mas sim do tipo de processo de lodo ativado a ser adotado. De posse da produção de biomassa, calcula-se a nova demanda de oxigênio, visto que a carga de matéria orgânica e nitrogenada aumentou, utilizando a seguinte equação: Em seguida calcula-se a potência de aeração, utilizando uma das duas equações seguintes: ( ) ( ) nb cdn xn cd codd cd O SSVX QSSV k NOQY k SSQYkfSSQY P + + + + − + + − = 111, ( )ooSSTX SSVSSTQD CBA P −++++= 85,085,085,0 , ( ) ( ) 000.1 57,4 42,1 000.1 00 2 NNQ P f SSQ mO x − +− − = − = 1 .41,8 .. 283,0 e soar p p E TRM P 𝑃 = 𝑚𝑂2 𝑁 Caso a potência seja igual ou inferior àquela instalada, não haverá a necessidade de aumento de potência de aeração. Caso a potência calculada seja maior do que àquela instalada deve-se investir em aumento do sistema de aeração. Também deve-se corrigir a relação A/M. Como haverá um aumento de vazão o numerador da equação irá aumentar (veja equação abaixo). Para corrigí-lo, pode-se estabelecer duas condições: 1) Aumentar a concentração de SSV no reator, se as condições operacionais permitirem ou 2) Aumentar o volume do reator aeróbio. Para aumentar a concentração de SSV no reator aeróbio, deve-se obrigatoriamente, analisar a capacidade de bombeamento do reciclo do processo de lodos ativados. Caso a capacidade da bomba seja inferior ao desejado deve-se proceder a substituição. Também deve-se verificar o tempo de detenção hidráulico. Caso esse diminua muito (uma redução maior do que 20%) deverá ser providenciada um aumento no volume deste reator. Para tanto, duas possibilidades existem: 1) Aumento da altura do reator, caso o sistema de aeração for por difusão e o sistema de aeração permitir operar com a profundidade desejada ou 2) Construção de um novo reator ou aumento do existente. 4) Faça o gráfico e explique a relação entre A/M x IVL e suas consequências em um processo de lodos ativados. RESPOSTA: A relação A/M x IVL apresentada no gráfico indica que o valor de IVL é mínimo quando A/M é aproximadamente 0,45. Na faixa de 0,3 a 0,6 o processo de lodo ativado é dito A/M IVL 0,6 0,3 − = −20 20 0 024,1 T s Lw C CC NN XV QxS M A = 0 convencional. Este processo apresenta uma boa capacidade de sedimentação da biomassa, requerendo assim tempos de detenção hidráulica no sedimentador de, no máximo, 3 horas. Para valores de A/M menores que 0,3 e maiores que 0,6 ocorre um aumento nos valores de IVL, indicando uma perda na capacidade de sedimentação. Quando isso ocorre em processos convencionais pode ocorrer fenômenos denominados de bulking e foaming, onde há uma reprodução exagerada dos microrganismos filamentosos, reduzindo sobremaneira a capacidade de sedimentação. Assim, ocorrerá uma flotação da biomassa, provocando a perda desta (wash out) e uma redução substancial da qualidade do efluente tratado. Porém, a relação A/M x IVL pode representar diversos processos de lodos ativados. Existem processos como aeração prolongada que ocorrem em relações de A/M menores que 0,3. Neste caso o sedimentador deverá ter um tempo de detenção hidráulica maior do que nos processos convencionais e uma taxa de aplicação menor. Também existem processos com relação A/M maiores que 0,6 que devem ter o mesmo cuidado.UNIVERSIDADE DE CAXIAS DO SUL CENTRO DE CIÊNCIAS EXATAS E TECNOLOGIA CURSO DE ENGENHARIA AMBIENTAL DISCIPLINA: TRATAMENTO BIOLÓGICO DE EFLUENTES – AMB0255A PERÍODO LETIVO: 2017/02 NRO DE CRÉDITOS: 06 PROFESSOR: LADEMIR LUIZ BEAL – PARTE PRÁTICA SEGUNDA PROVA 1) Calcule a quantidade de biomassa gerada por dia, potência de aeração, volume do reator, tempo de detenção hidráulica, relação A/M e taxa de utilização específica de substrato para as seguintes condições: Q = 8.500 m3/d; SSV = 4.000 mg/L; Y = 0,7 mgSSV/mgDBO5; kd = 0,06 d-1, DBO5 = 859 mg O2/L; E = 95%; E =0,7; pe = 1,0 bar; os = 1,6 bar; R = 8,314 kJ/kmol oK; T = 20 oC; c =20 d; [NTK]o = 60 mg/L; [NTK]e = 0 mg/L; f =0,68; Eficiência de transferência de O2 =12%. 2) RESPOSTA: a) Vazão mássica diária 𝑃𝑋,𝑆𝑆𝑉 = 8.500𝑥0,7𝑥(859 − 42,95) (1 + 0,06𝑥20)𝑥1.000 = 2.207,044𝑘𝑔𝑆𝑆𝑉/𝑑 b) Potência de aeração 𝑚𝑂2 = 8.500𝑥(859 − 42,95) 0,68𝑥1.000 − 1,42𝑥2.207,044 + 4,57𝑥8.500𝑥(34,034 − 0) 1.000 = 8.388,70 𝑘𝑔 𝑂2 𝑑 = 349,53 𝑘𝑔𝑂2/ℎ 𝑚𝑂2 = 349,53 0,12 = 2.912,744𝑘𝑔 𝑂2/ℎ 𝑄𝑜2 = 2.912,744 32 𝑥24,04 = 2.188,2 𝑚3. ℎ−1 ( ) ( ) 10001, x SSQY P cd O SSVX + − = ( ) ( ) 000.1 57,4 42,1 000.1 00 2 NNQ P f SSQ mO x − +− − = 𝑄𝑎𝑟 = 2.188,2 0,21 = 10.420 𝑚3. ℎ−1 𝑀𝑎𝑟 = 1,2𝑥10.420 3.600 = 3,473 𝑘𝑔. 𝑠−1 𝑃 = 3,473𝑥8,314𝑥293,15 8,41𝑥0,7 𝑥 [( 1,6 1,0 ) 0,283 − 1] = 204,57 𝑘𝑊=274,22 hp c) Taxa de utilização de substrato 1 𝜃𝑐 = 𝑌𝑈 − 𝑘𝑑 1 20 = 0,7𝑈 − 0,06 𝑈 = 0,15714𝑘𝑔𝐷𝐵𝑂5 𝑘𝑔𝑆𝑆𝑉.𝑑 d) Volume do reator 𝑉𝑟 = 𝑄(𝑆𝑜 − 𝑆) 𝑈𝑥[𝑆𝑆𝑉] = 8.500𝑥859𝑥0,95 0,15714𝑥4.000 = 11.035𝑚3 e) Tempo de detenção hidráulico 𝜃ℎ = 𝑉 𝑄 = 11.035 8.500 = 1,298𝑑 = 31,16 ℎ f) Relação A/M 𝐴 𝑀 = 𝑄𝑋𝑆𝑜 𝑉𝑟𝑥𝑆𝑆𝑉 𝐴 𝑀 = 8.500𝑋859 11.035𝑥 4.000 = 0,1654 𝑘𝑔 𝐷𝐵𝑂5𝑥𝑘𝑔𝑆𝑆𝑉 −1. 𝑑−1 3) Calcule a quantidade de biomassa gerada por dia, potência de aeração, volume do reator, tempo de detenção hidráulica, dimensões da lagoa aerada para as seguintes condições: Q = 10.500 m3/d; densidade de potência: 15 W/m3; SSV = 4.000 mg/L; Y = 0,6 mgSSV/mgDBO5; kd = 0,06 d -1, DBO5 = 350 mg O2/L; No = 1,2 kg O2/CV.h; Cs: 8,56 mg O2/L; Cw: 7,5 mg O2/L; Cl ; 2,0 mg O2/L; T = 20 oC; Tw: 20 oC; h =6 d; : 1,04; K20: 5 d-1; Hu: 3,0 m, Borda livre: 0,5 m; [NTK]o = 60 mg/L; [NTK]e = 0 mg/L; f =0,68; flagoas: 0,5; Eficiência de transferência de O2 =12%; ϴ =1,07; O percentual de nitrogênio para síntese de novas células é de 10%. RESPOSTA: 1) Tempo de detenção hidráulica O tempo de detenção hidráulica é de 6 dias. 2) Volume do reator h =6 d; Q = 10.500 m3/d 𝑉 = 𝑄𝑥𝑡 𝑉 = 10.500𝑥6 = 63.000𝑚3 3) Dimensões da lagoa Hu: 3,0 m; Borda livre: 0,5 m Ângulo do talude: 450 𝐴1 2⁄ = 𝑉 𝐻𝑢 = 63.000 3,0 = 21.000 𝑚2 𝐷1 2⁄ = √ 4𝑥𝐴1 2⁄ 𝜋 = √ 4𝑥21.000 𝜋 = 163,157 𝑚 𝐷𝑏𝑎𝑠𝑒 = 𝐷1 2⁄ − 2𝑥1,5 = 163,157 − 3,0 = 160,157 𝑚 𝐷𝑛𝑎 = 𝐷1 2⁄ + 2𝑥1,5 = 163,157 + 3,0 = 166,157 𝑚 𝐷𝑏𝑙 = 𝐷1 2⁄ + 2𝑥1,5 + 2𝑥0,5 = 163,157 + 3,0 + 1,0 = 167,157 𝑚 Dimensões: Borda livre: 0,5 m; Altura útil: 3,0 m; Altura total: 3,5 m; Diâmetro na base da lagoa: 160,157 m; Diâmetro ao nível da água: 166,157 m e Diâmetro na borda livre: 167,157 m. BASE QUADRADA 𝐶1 2⁄ =√(A_(1⁄2)/)= √21.000 = 144,91 𝑚 𝐶𝑏𝑎𝑠𝑒 = 𝐶1 2⁄ − 2𝑥1,5 = 144,91 − 3,0 = 141,91 𝑚 𝐶𝑛𝑎 = 𝐶1 2⁄ + 2𝑥1,5 = 144,91 + 3,0 = 147,91 𝑚 𝐶𝑏𝑙 = 𝐶1 2⁄ + 2𝑥1,5 + 2𝑥0,5 = 144,91 + 3,0 + 1,0 = 148,91 𝑚 4) Quantidade de biomassa gerada por dia LOmg xK S S h e /29,11 165 350 1. 2 0 = + = + = 5) Potência de aeração Correção de No Cálculo da massa de O2. Cálculo da potência Cálculo da potência utilizando a densidade de potência 𝑃 = 𝑑𝑝𝑥𝑉𝑟 = 15𝑥63.000 = 945.000𝑊 = 1.266,76𝐶𝑉 ( ) cd O SSVX SSQY P + − = 1 , ( ) 606,01 3506,0500.10 , x Sx P SSVX + − = ( ) dkgSSV x x P SSVX /024,569.1 606,01 29,113506,0500.10 , = + − = hCVkgOxx x x C CC NN T s Lw ./617,08,0024,1 56,8 0,25,71 2.1024,1 2 )2020(20 20 0 = − = − = −− ( ) ( ) 000.1 57,4 42,1 000.1 00 2 NNQ P f SSQ mO x − +− − = ( ) ( ) dkgOmO /13,164.5 000.1 0057,45500.1057,4 024,569.142,1 000.168,0 29,11350500.10 22 = − +− − = LISTA DE EQUAÇÕES 𝜇 = 𝑌𝑈 − 𝑘𝑑 𝜇 = 𝑃𝑋,𝑆𝑆𝑉 [𝑆𝑆𝑉]𝑥𝑉 TL = [Qr / (Q + Qr)] x 1.000; IM = TL/Xa = [Qr/((Q + Qr) x Xa)]x 1.000 r = Xa/(Xu - Xa) AT= AB + 0,85x0,833xAV 1. 0 + = h e K S S h hd e kY k S .. .1+ = ( ) hd e av k SSY X .1 0 + − = QAf TQTfA T iaw + + = ... ( )2020. −= TT KK − = 1 .41,8 .. 283,0 e soar p p E TRM P Xθ SS U − = 0 ( ) 100 E M A U = X S M A = 0 ( ) ( ) 000.1 57,4 42,1 000.1 00 2 NNQ P f SSQ mO x − +− − = eeww r c XQXQ XV + = ( ) ( ) nb cdn xn cd codd cd O SSVX QSSV k NOQY k SSQYkfSSQY P + + + + − + + − = 111, − = −20 20 0 024,1 T s Lw C CC NN ( )ooSSTX SSVSSTQD CBA P −++++= 85,085,085,0 ,
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