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planilhas_calculo_engenharia
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Estrutura - Calculo de estacas.xls
Plan1
ESTAQUEAMENTO - SOLICITAÇÕES
Verificação de carga atuante nas estacas - pilar com momento
- desvios na cravação
y
y
estaca 1 estaca2
1 2
x
x
estaca 3 3 4
Coeficiente para consideração do peso prórpio = 1.05 (usual =1,05 / conservador = 1,1)
Carga Admissível na estaca = 90 (tf)
Carga do pilar na fundação Np = 300 (tf)
Supondo carga centrada:
Número de estacas necessárias = 3.5
Carga característica em cada estaca = 85.7142857143 (tf)
Carga real em cada estaca = 90 (tf)
Adotar quantas estacas = 4
Carga real em cada estaca = 78.75 (tf)
Verificação do centro de inércia do estaqueamento considerando desvios:
dx - distância do centro da estaca em questão ao centro de inércia do estaqueamento, levando
em conta os desvios ocorridos na cravação, na diração do eixo x, colocar o respectivo sinal - ou +
dy - idem para o eixo y.
Exemplo: y dx (1) y
dx(-) dx(+)
dy(+) dy(+) dy (1)
dx(-) dx(+) x x
dy(-) dy(-) estaca desviada
Estaca dx (cm) dy (cm) yg xg Ixg (cm) Iyg (cm) Ixgyg (cm2) Ixg2 (cm2) Iyg2 (cm2)
1 -80.00 -80.00 -22.50 22.50 -102.50 -57.50 5893.75 10506.25 3306.25
2 -80.00 80.00 -22.50 22.50 -102.50 102.50 -10506.25 10506.25 10506.25
3 80.00 80.00 -22.50 22.50 57.50 102.50 5893.75 3306.25 10506.25
4 170.00 -170.00 -22.50 22.50 147.50 -147.50 -21756.25 21756.25 21756.25
5 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
6 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
7 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
8 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
9 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
10 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
11 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
12 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
soma 90.00 -90.00 0.00 0.00 -20475.00 46075.00 46075.00
yg = soma dy / Nest = -22.5 xg = soma dx / Nest = 22.5
Se Ixgyg = 0 .......... Ixg e Iyg são os atuais eixos centrais de inércia
Ixgyg = -20475.00
Dist. paralela ao eixo y, do antigo ao novo eixo X = -22.5 (cm)
Dist. paralela ao eixo x, do antigo ao novo eixo Y = 22.5 (cm)
(+) o novo eixo se deslocou para direita ou para cima / (-) o novo eixo se deslocou para baixo ou p/ esquerda)
Se Ixgyg for diferente de zero, temos que calcular novas inclinações para os eixos, cujo ponto
de origem é o mesmo dos eixos logo acima calculados.
Se Ixgyg não for igual a ZERO, os dois eixos acima calculados não são eixos de inercia
central, portanto o cálculo abaixo nos da a nova inclinação dos reais eixos centrais de inércia:
I2 = Som Iyg2 - Ixgyg = 66550.00 (cm2)
I1 = Som Ixg2 + Ixgyg = 25600.00 (cm2)
Tg Alf2 = 1 ,,,,,,,, 0.7853981634 ,,,,,,,,,,,,, 45 Graus
Tg Alf1 = -1 ,,,,,,,, -0.7853981634 ,,,,,,,,,,,,, -45 Graus
APLICAÇÃO DOS MOMENTOS:
ex/1= distância entre o centro de aplicação da carga Np ao eixo central
de inercia y ou 2.
ey/2= idem para o eixo x ou1.
ponto de aplicação da carga
Exemplo: M1-1
M2-2
3 eixo2
2
e1 ..... M2-2
M1-1 .....e2
1 centro de inercia do estaqueamento
4 eixo1
ex/1 = 32 (cm) ey/2 = 0 (cm)
M2-2 = Momento em torno do eixo 2 ou y, cuja excentricidade é sobre o exixo 1 ou x
M1-1 = 0 (tfxcm)
M2-2 = 9600 (tfxcm)
Quadro de distância entre o eixo de cada estaca aos reais eixos centrais
de inércia (considerar o sentido dos eixos + ou -)
Estaca est aca - eixo x/1(cm) estaca - eixo y/2 (cm)
1 -113.14 32.00
2 0.00 145.00
3 113.14 32.00
4 0.00 -206.00
5 0.00 0.00
6 0.00 0.00
7 0.00 0.00
8 0.00 0.00
9 0.00 0.00
10 0.00 0.00
11 0.00 0.00
12 0.00 0.00
I1 I2 M1-1 M2-2
25600.00 66550.00 0 9600
QUADRO DE CARGA REAL NAS ESTACAS
Estaca RN (tf) RM1-1 (tf) RM2-2 (tf) R total (tf)
1 78.75 0.00 4.62 83.37 Preencha o RN onde houver estaca
2 78.75 0.00 20.92 99.67
3 78.75 0.00 4.62 83.37 RN = 78.75
4 78.75 0.00 -29.72 49.03
5 0.00 0.00 0.00 0.00
6 0.00 0.00 0.00 0.00 Rtotal (i) < 90 (tf)
7 0.00 0.00 0.00 0.00
8 0.00 0.00 0.00 0.00
9 0.00 0.00 0.00 0.00
10 0.00 0.00 0.00 0.00
11 0.00 0.00 0.00 0.00
12 0.00 0.00 0.00 0.00
Soma 315.00 0.00 0.43 315.43 (tf)
Plan2
CÁLCULO DA CARGA ADMISSÍVEL NA ESTACA
Obs.: onde o número do SPT for inferior a 3 ...... substitua por 3;
onde o número do SPT for maior que 50 ..... substitua por 50
mais rigor ... Onde o SPT for maior que 45 .... Subst. Por 45
Fórmula : Qad = Ql/cl + Qp/cp
Colocar os números do SPT até a cota imediatamente abaixo da cota onde está apoiada
a ponta da estaca, zerar o SPT das contas seguintes:
Cota (m) N.º SPT
1 6
2 6 Cálculo do perímtro da estaca (p) em metros:
3 6
4 6 Estaca circular: Diametro = 0.25 (m)
5 4 Perímetro = 0.7853975 (m)
6 4 Área = 0.0491
7 3 Estaca quadrada: Lado = 0.25 (m)
8 3 Perímetro = 1 (m)
9 3 Área = 0.0625
10 3 Outro tipo de estaca, cálcular a parte
11 5
12 3 Perímetro a ser adotado = 1 (m)
13 3
14 7 Comprimento da estaca = 14.12 (m)
15 3
16 3 Fator característico do solo..... K = 12
17 6
18 25 Tabela de K
19 44 Tipo do solo K (tf/m2)
20 31 Argila 12
21 0 Siltes argilosos 20
22 0 Siltes arenosos 25
23 0 Areias 40
24 0
25 0
26 0 Ultimos 3 valores do SPT (cota abaixo da ponta da estaca
27 0 e duas cotas acima da ponta da estaca)
28 0
29 0 SPT da cota logo abaixo da ponta da estaca = 31 cota np
30 0 SPT da 1a. cota acima da indicada a priori = 44 cota np-1
31 0 SPT da 2a. cota acima da indicada a priori = 25 cota np-2
32 0 100
33 0
34 0 Cota onde se posiciona a ponta da estaca:
35 0
36 0 Cota final = 19 (m) Comprimento estaqueado
37 0
38 0 1 - Cálculo da Carga Admissível referente ao atrito lateral
39 0
40 0 p = 1 L = 14.12 g1= 2.4509803922
41 0
42 0 Ql = p x L x g1 = 34.6078431373 (tf)
43 0
44 0 Desprezar ou ponderar se o solo não tiver atrito
45 0
46 0
47 0 2- Cálculo da Carga Admissível referente ao apoio de ponta
48 0
49 0 Àrea da ponta da estaca = 0.062500 (m2)
50 0
51 0 Np = 33.333333
52 0
53 0
54 0 Qp = área da ponta x Np x K = 25 (tf)
55 0
56 0
57 0 Cálculo da carga admissível da estaca:
58 0
59 0 Coeficiente redutor para o atrito lateral = 1.3
60 0 (usual = 1,3 ...... solos sem atrito aumentar para 2 à ....)
61 0
62 0 Coeficiente redutor para o apoio de ponta = 4.0
63 0 (usual = 4)
64 0
65 0
66 0 Qad = 32.87 (tf)
67 0
68 0
69 0
70 0
71 0
72 0
73 0
74 0
75 0
76 0
77 0
78 0
79 0
80 0
81 0
82 0
83 0
84 0
85 0
86 0
87 0
88 0
89 0
90 0
Estrutura - Calculo de laje.xls
Plan1
Lajes - Armadas em Cruz - Roteiro
Laje n.º 1 Verificação de lage armada em 2 direções
(cm)
Fck 180 (kgf/cm²) ly (maior vão) 450 ly / lx <= 2
Aço - CA 50A lx ( menor vão) 400 1.13 não pode ser maior que 2
4
1) ESPESSURA DA LAJE l/4
Parede com mais de 6 m sobre a laje, coloque com o comp. Da parede(m) 0.00 0.00
l (menor vão) (cm) 400.00 cobrimento 1.50 h (espessura) 11.50
Psi2 - interpolar se necessário 1.60 (cm) (cm)
Psi3 (função do aço - tabela 2) 25.00 d >= l / (ksi2 x ksi3) h (adotado) 12.00
dreal(cm)= 10.50 sob o valor de h (adotado) 10.00 (cm) (cm)
obs: recomenda-se para lajes espessura igual ou superior a 7 cm h (metro) 0.12
2) CARREGAMENTOS
PESO PRÓPRIO DA LAJE
Peso espessífico do concreto armado (t/m3) 2.50
Peso prórpio da laje (t/m²) Pp= h(adot) x Peso esp. 0.30 (t/m²)
ALVENARIA (caso exista alvenaria sobre a laje preencha os campos a seguir)
Altura da parede (metro) 3.00 (m) ..... costuma se descontar a altura de viga
g da parede 0.40 (t/m²) ...... peso específico do material usado
Perímetro da parede (m) 4.50 (m) ...... soma dos comprimentos das paredes
Área da laje (m²) .... Lx x Ly 18.00 (m²)
1 formula alv = 1/3 x altu da pared. x g pared 0.40 (t/m²)
2 formula Alv = mínimo estipulado pela norma 0.1 (t/m²)
3 formula Alv = (Peri pared x h pared x g pared)/area da laje 0.30 (t/m²)
Das três formulas de cálculo de alvenaria acima, forneça o maior valor 0.40 (t/m²)
Informe o peso do revestimento usado 0.15 (t/m²) geralmente 0,15
Informe a carga acidental 0.15 (t/m²) area da laje < 12 m² --- acidental = 0,20
area da laje >= 12 m² --- acidental = 0,15
Situações p/ uso Residencial
G = Peso prop. + Revest. + Alvenaria = 0.85 (t/m²)
q = G + Acidental = 1.00 (t/m²)
3) MOMENTOS NA LAJE (CZERNY)
Primeiramente identifique o caso em que esta laje esta designada - os casos podem ser :
CASO 1 / CASO 2A / CASO 2B / CASO 3 / CASO 4A / CASO 4B / CASO 5A / CASO 5B / CASO 6
Qual é o caso em questão: 2B
Entre com os dados somente no campo referente ao caso em questão e sertifique-se que os campos
dos outros casos estejam preenchidos com 0,00.
ly/lx = 1.13
CASO 1
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
CASO 2A
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (ny) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xy = - 0.00 (txm)
CASO 2B
entre com o coeficiente (mx) 23.30 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 34.50 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (nx) 10.50 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.69 (txm)
My = 0.46 (txm)
Xx = - 1.52 (txm)
CASO 3
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (nx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (ny) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xx = - 0.00 (txm)
Xy = - 0.00 (txm)
CASO 4A
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (ny) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xy = - 0.00 (txm)
CASO 4B
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (nx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xx = - 0.00 (txm)
CASO 5A
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (nx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xx = - 0.00 (txm)
CASO 5B
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (ny) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xy = - 0.00 (txm)
CASO 6
entre com o coeficiente (mx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (my) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coefeciente (nx) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
entre com o coeficiente (ny) 0.00 interpolar se necessário - ver tabela 4
Mx = 0.00 (txm)
My = 0.00 (txm)
Xx = - 0.00 (txm)
Xy = - 0.00 (txm)
RESUMO DOS MOMETOS
(preencha os campos com os valores dos momentos para o caso em questão - ver planilha ao lado)
PLANILHA DOS MOMENTOS
Mx (t x m) My (t x m) Xx (t x m) Xy (t x m)
Mx (t x m) = 0.69 CASO 1 0.00 0.00 0 0
My (t x m) = 0.40 CASO 2A 0.00 0.00 0 0.00
Xx (t x m) = - 1.52 CASO 2B 0.69 0.46 1.52 0
Xy (t x m) = - 0.00 CASO 3 0.00 0.00 0.00 0.00
CASO 4A 0.00 0.00 0 0.00
CASO 4B 0.00 0.00 0.00 0
CASO 5A 0.00 0.00 0.00 0
CASO 5B 0.00 0.00 0 0.00
CASO 6 0.00 0.00 0.00 0.00
4) ARMAÇÃO DA LAJE (ARMADA EM CRUZ) fck = 180
CA = 50A
obs: b = 100 cm ou seja 1 metro de laje
Mx Kc= bxd²/Mx = 159.78 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.336
My Kc= bxd²/My = 275.63 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.330
Xx Kc= bxd²/Xx = 72.53 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.355
Xy Kc= bxd²/Xy = 0.00 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.000
Alterar As se menor que Asmin
Mx As = Ks x M / d = 2.21 (cm²/m) (Mx) As = 2.21 (cm²/m)
My As = Ks x M / d = 1.26 (cm²/m) (My) As= 1.80 (cm²/m)
Xx As = Ks x M / d = 5.14 (cm²/m) (Xx) As= 5.14 (cm²/m)
Xy As = Ks x M / d = 0.00 (cm²/m) (Xy) As= 0.00 (cm²/m)
Asmin>= 1.8 ou 1,5 (cm²/m)
5) QUINHÕES DE CARGA (CZERNY)
Os quinhões
de carga serão calculados apartir de dados já calculados, porem é necessário o
preenchimento dos campos corretos.
- atravéz da tabela de resumo dos quinhões de carga de Czerny, preencha os campos a seguir
veja atravéz da tabela em que caso esta laje esta compreendida e então preencha as formulas
respectivas a este caso.
Preenchimento das fórmulas dos Quinhões de Carga
Identifique o caso e preencha os campos com o valor da carga total que estará descrito abaixo em
cor rosa lx = 4.00 (m)
q = 1.00 (t/m²) lx/ly = 0.889
ly = 4.50 (m)
LAJE TIPO 1 LAJE TIPO 2A - 0,5 < lx/ly < 0,732
q = 0.00 (t/m²) q = 0.00 (t/m²)
Q1 = Q2 = 0.00 (t/m) Q1 = 0.00 (t/m)
Q3 = Q4 = 0.00 (t/m) Q2 = 0.00 (t/m)
Q3 = Q4 = 0.00 (t/m)
LAJE TIPO 2A - lx/ly > 0,732 LAJE TIPO 2B
q = 0.00 (t/m²) q= 1.00 (t/m²)
Q1 = 0.00 (t/m) Q1 = Q2 = 0.73 (t/m)
Q2 = 0.00 (t/m) Q3 = 0.99 (t/m)
Q3 = Q4 = 0.00 (t/m) Q4 = 1.71 (t/m)
LAJE TIPO 3 LAJE TIPO 4 A - 0,5 < lx/ly < 0,577
q = 0.92 (t/m²) q= 0.00 (t/m²)
Q1 = 0.67 (t/m) Q1 = Q2 = 0.00 (t/m)
Q2 = 1.17 (t/m) Q3 = Q4 = 0.00 (t/m)
Q3 = 0.75 (t/m)
Q4 = 1.30 (t/m)
LAJE TIPO 4 A - lx/ly > 0,577 LAJE TIPO 4 B
q = 0.00 (t/m²) q= 0.00 (t/m²)
Q1 = Q2 = 0.00 (t/m) Q1 = Q2 = 0.00 (t/m)
Q3 = Q4 = 0.00 (t/m) Q3 = Q4 = 0.00 (t/m)
LAJE TIPO 5 A LAJE TIPO 5 B - 0,5 < lx/ly < 0,79
q = 0.00 (t/m²) q= 1.00 (t/m²)
Q1 = 0.00 (t/m) Q1 = Q2 = 1.27 (t/m)
Q2 = 0.00 (t/m) Q3 = 0.64 (t/m)
Q3 = Q4 = 0.00 (t/m) Q4 = 1.11 (t/m)
LAJE TIPO 5 B - lx/ly > 0,79 LAJE TIPO 6
q = 0.00 (t/m²) q= 0.00 (t/m²)
Q1 = Q2 = 0.00 (t/m) Q1 = Q2 = 0.00 (t/m)
Q3 = 0.00 (t/m) Q3 = Q4 = 0.00 (t/m)
Q4 = 0.00 (t/m)
6) A ancoragem dos ferros positivos das lajes geralmente para uso residencial e CA50
se adota 10 x a bitola do ferro utilizado
7) ESPAÇAMENTO DA FERRAGEM
Recomenda-se para o diâmetro das armaduras fi <= hlaje/10 12 valor da bitola em (mm)
Entre com o valor da área dos ferros utilizados em cm² 0.315 (cm²) 1.º ferro para MX
você tem a opção de escolher 4 ferros diferentes 0.315 (cm²) 2.º ferro para MY
1 ferro para cada um dos quatro momentos 0.800 (cm²) 3.º ferri para Xx
0.000 (cm²) 4.º ferro para Xy
Adotar qda. de ferros garantindo o espaçamento
MX - As(cm²/m) - calculado 7.02 N.º de ferro 8 ESPAç. (cm) 14
My - As(cm²/m) - calculado 5.71 N.º de ferro 6 ESPAç. (cm) 18
Xx - As(cm²/m) - calculado 6.42 N.º de ferro 7 ESPAç. (cm) 15
Xy - As(cm²/m) - calculado 0.00 N.º de ferro 0 ESPAç. (cm) 0
O espaçamento máximo para os As é de 20 cm
8) Comprimento de ANCORAGEM dos ferros negativos
a = comprimento de ancoragem multiplicador de fi para o lb (X x lb) X= 60
a >= RECOMENDAÇÕES e LEMBETES
p/ Xx = lx ' / 4 (cm) = 100 p/ CA 50 e CA 60 ---- lb = 54 x fi (fi = diametro do ferro)
lb + 2h (cm) = 84.00 lx ' = observe as duas laje em que colocaremos a
p/ Xy = lx ' / 4 (cm) = 100 armadura negativa para cobrir o engastameto,
lb + 2h (cm) = 61.80 pegue o comprimento do menor lado da 1.ª laje e o
bitola para As Xx (fi em mm) 10.000 comrpimento do menor lado da 2.ª laje, o lx ' será o
bitola para As Xy (fi em mm) 6.300 maior dos dois comprimentos.
p/ Xx de o valor de lx ' (cm) = 400.00 Xx --- armadura disposta no menor bordo
p/ Xy de o valor de lx ' (cm) = 400.00 Xy --- armadura disposta no maior bordo
RESUMO:
POSITIVO MX
Mx = 0.69 (tfxm)
Asx= 2.21 (cm2/m) Informe a bitola usada = 6.3 (mm)
Æ 6.3 a cada (cm) 14 comp. (cm) 463 comp. exitente 430
POSITIVO MY
My= 0.40 (tfxm)
Asy= 1.80 (cm2/m) Informe a bitola usada = 6.3 (mm)
Æ 6.3 a cada (cm) 18 comp. (cm) 513 comp. exitente 480
NEGATIVO MXx
MXx= - 1.52 (tfxm)
AsXx= 5.14 (cm2/m)
Æ 10.0 a cada (cm) 15 comp. (cm) 110.00
NEGATIVO Mxy
MXy= - 0.00 (tfxm)
AsXy= 0.00 (cm2/m)
Æ 6.3 a cada (cm) 0 comp. (cm) 110.00
ARMADURA DE BORDA - Colocada onde não existir continuidade da laje
ARMADURA DE BORDA PARA MX (disposta ao longo dos maiores lados)
25
AsBx= 0.7366666667 Bitola = 6.3 (mm) .......... Área (cm2)= 0.315 43
Æ 6.3 a cada (cm) 25 comp. (cm) 87
ARMADURA DE BORDA PARA MY (disposta ao longo dos menores lados)
25
AsBy= 0.6 Bitola = 6.3 (mm) .......... Área (cm2)= 0.315 53
Æ 6.3 a cada (cm) 25 comp. (cm) 98
Plan2
Lajes - Armadas em uma única direção
Laje n.º 2 Verificação de lage armada em 2 direções
Fck 180 (kgf/cm²) ly (maior vão) 350.00 ly / lx > 2
Aço - CA 50 A lx ( menor vão) 125.00 2.80 não pode ser menor que 2
1.25
1) ESPESSURA DA LAJE l/4
Parede com mais de 6 m sobre a laje, coloque com o comp. Da parede(m) 0.00 0.00
l (menor vão) (cm) 125.00 cobrimento 1.50 h (espessura) 6.50
Psi2 - interpolar se necessário 1.00 (cm) (cm)
Psi3 (função do aço) 25.00 d >= l / (ksi2 x ksi3) h (adotado) 7.00
d real = 5.50 (cm) 5.00 (cm) (cm)
obs: uma laje nunca poderá ter (h) altura ou espessura menor que 7 cm h (metro) 0.07
2) CARREGAMENTOS
Peso espessífico do concreto armado (t/m^3) 2.50
Peso prórpio da laje (t/m²) pp= h(adot) + Peso esp. 0.18 (t/m²)
ALVENARIA (caso exista preencha os campos do contrário deixar em branco)
Altura da parede (metro) 2.80 (m)
g da parede (ver tab. 3) 0.40 (t/m²)
Perímetro da parede (m) 6.00 (m)
Área da laje (m²) 4.38 (m²)
1 formula alv = 1/3 x altu da pared. x g pared 0.37 (t/m²)
2 formula Alv = mínimo estipulado pela norma 0.1 (t/m²)
3 formula Alv = (Peri pared x h pared x g pared)/area da laje 1.54 (t/m²)
Das três formulas de cálculo de alvenaria forneça ao lado o maior valor 0.00 (t/m²)
Informe o peso do revestimento usado 0.00 (t/m²) geralmente 0,15
Informe a carga acidental 0.20 (t/m²) area da laje < 12 m² --- acidental = 0,2
area da laje >= 12 m² --- acidental = 0,15
laje com usos diferentes consulte tabela
G = Peso prop. + Revest. + Alvenaria = 0.18 (t/m²)
q = G + Acidental = 0.38 (t/m²)
3) MOMENTOS NA LAJE
Primeiramente identifique o caso em que esta laje esta designada - os casos podem ser :
totalmente apoiada totalmente egastada apoiada - engastada
tipo 1 tipo 2 tipo 3
Conforme o tipo em que compreende alaje que estamos calculando teremos que
preencher somente os campos relativo ao tipo em questão:
Obs.: não esqueça que os lados a serem considerados para efeito de cálculo dos
momentos são os lados de menor comprimento, pois armamos as lajes sempre
com os ferros distribuídos ao longo do menor vão.
Ex:
lx Valor de q = 0.38
ly
Tipo 1 (apoiada - apoiada)
Entre
com o valor de q no campo ao lado q = 0.38
Mx = (q x l²)/8 = 0.07 (tf x m²)
Tipo 2 (engastada - engastada)
Entre com o valor de q no campo ao lado q = 0.00
Xx = (q x l²) /12 = - 0.00 (tf x m²)
Tipo 3 (engastada - apoiada)
Entre com o valor de q no campo ao lado q = 0.00
Mx =q x l²/14,22 = 0.00 (tf x m²)
Xx = (q x l²) / 8 = - 0.00 (tf x m²)
4) Quinhões de Carga valor de q = 0.38
Veja na tabela (8) o tipo de caso em questão e preencha somente os campo referentes
ao caso
1.º caso
entre com o valor de q = 0.38
q3 = 0,875 x (p x lx)/2 = 0.21 (tf / m)
q4 = 1,25 * (p x lx)/2 = 0.30 (tf / m)
2.º caso
entre com o valor de q = 0.38
q1 = q2 = 0.00 (tf / m)
q3 = q4 = (p x lx) / 2 = 0.24 (tf / m)
RESUMO DOS MOMETOS (preencha os campos abaixo com os valores dos momentos acima
calculados)
Mx = 0.78 (txm)
Xx = - 0.00 (txm)
5) ARMAÇÃO DA LAJE
obs: b = 100 cm ou seja 1 metro de laje
Mx Kc= bxd²/Mx = 38.78 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.337
Xx Kc= bxd²/Xx = 0.00 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.350
Mx As = Ks x M / d = 4.78 (cm²/m)
Xx As = Ks x M / d = 0.00 (cm²/m)
6) A ancoragem dos ferros de lajes são sempre 10 x a bitola do ferro utilizado As Positivo
7) ESPAÇAMENTO DA FERRAGEM
Entre com o valor da área dos ferros utilizados em cm² 0.315 (cm²) ferro para MX
1 ferro para cada um dos dois momentos 0.000 (cm²) ferro para Xx
MX - As(cm²/m) / 1.º Ferro (cm) 15.17 Qda. Ferros 8 ESPAç. (cm) 14
Xx - As(cm²/m) / 1.º Ferro (cm) 0.00 Qda. Ferros 0 ESPAç. (cm) 0
Ao lado estão calculados o n.º de ferros para MX Xx
9 0
Plan3
Lajes - em Balanço
Laje n.º 2
Fck 180 (kgf/m²) ly (maior vão) 610.00 ly / lx
Aço - CA 50 A lx ( menor vão) 260.00 2.35
2.6
1) ESPESSURA DA LAJE l/4
Parede com mais de 6 m sobre a laje, coloque com o comp. Da parede(m) 0.00 0.00
l (menor vão) (cm) 260.00 cobrimento 1.50 h (espessura) 11.90
ksi2 (tabela 6) - interpolar 1.00 (cm) (cm)
ksi3 (função do aço - tabela 7) 25.00 d >= l / (ksi2 x ksi3) h (adotado) 11.00
d real = 9.50 (cm) 10.40 (cm) (cm)
obs: uma laje nunca poderá ter (h) altura ou espessura menor que 10 cm h (metro) 0.11
2) CARREGAMENTOS
Peso espessífico do concreto armado (t/m²) 2.50
Peso prórpio da laje (t/m²) pp= h(adot) + Peso esp. 0.28 (t/m²)
ALVENARIA (caso exista preencha os campos do contrário deixar em branco)
Altura da parede (metro) 2.80 (m) geralmente 2,8 m
g da parede (ver tab. 3) 0.40 (t/m) ver tabela apostila pg 36
Perímetro da parede (m) 6.00 (m)
Área da laje (m²) 15.86 (m²)
1 formula alv = 1/3 x altu da pared. x g pared 0.37 (t/m²)
2 formula Alv = mínimo estipulado pela norma 0.1 (t/m²)
3 formula Alv = (Peri pared x h pared x g pared)/area da laje 0.42 (t/m²)
Das três formulas de cálculo de alvenaria forneça ao lado o maior valor 0.42 (t/m²)
Informe o peso do revestimento usado 0.10 (t/m²) geralmente 0,15
Informe a carga acidental 0.15 (t/m²) area da laje < 12 m² --- acidental = 0,2
area da laje >= 12 m² --- acidental = 0,15
laje com usos diferentes consulte tabela
G = Peso prop. + Revest. + Alvenaria = 0.79 (t/m²)
q = G + Acidental = 0.94 (t/m²)
3) MOMENTOS NA LAJE
Lajes em balanço se caracteriza pelo engastamento de um dos lados e os outos sem vínculo de apoio.
(MXx -)
Ex:
lx Valor de q = 0.94
ly
Entre com os valores dos Momentos calculados a parte
MXx = - 3.19 (tf x m²)
4) Quinhões de Carga valor de q = 0.94
qx = P x l = 2.46
5) ARMAÇÃO DA LAJE (ARMADA EM CRUZ)
obs: b = 100 cm ou seja 1 metro de laje
Xx Kc= bxd²/Xx = 28.26 ver tabela de KC o respectivo Ks = 0.350
Xx As = Ks x M / d = 11.77 (cm²/m)
6) A ancoragem dos ferros de lajes são sempre 10 x a bitola do ferro utilizado As Positivo
7) ESPAÇAMENTO DA FERRAGEM
As = 11.77 (cm²)
Entre com o valor da área dos ferros utilizados em cm²
1 ferro para cada um dos dois momentos 0.800 (cm²) ferro para Xx
Xx - As(cm²/m) / 1.º Ferro (cm) 14.71 Qda. Ferros 15 ESPAç. (cm) 7
Ao lado estão calculados o n.º de ferros para Xx
N. º ferros 16
Plan4
Plan5
Plan6
Plan7
Plan8
Plan9
Plan10
Plan11
Plan12
Plan13
Plan14
Plan15
Plan16
Estrutura - Calculo de traços.xls
Plan1
Entre com o Fck pedido (MPa) 22 X: 0.508
Entre com o número da brita 2 Y: 0.085
O diâmetro máximo do agregado é 25 A: 1.99
Haverá controle dos materiais em peso (S/N) s B: 2.99
Haverá controle da umidade da areia (S/N) s
O Fcm para cálculo do traço é de 28.5
Será usado aditivo plastificante (S/N) n
Entre com o valor da umidade da areia em % de peso 3
Qunatidade no caminhão (m³) 6
Areia (R$/m³): 21.00 Brita (R$/m³): 39.00 Cim. (R$/saco): 14.00
cimento areia brita água
Traço (por parte de cimento): 1 1.99 2.99 0.508
Consumo de materiais por metro cúbico (kg) 367 731 1099 165
Quantidades totais por caminhão (kg) 2204 4387 6592 989
Consumo de materiais por metro cúbico (m³) 7.3 2.96 4.78 0.16
Consumo de materiais por betoneira (padiolas37,8l) 1.00 2.5 3.0 14 TOTAL
Custo do m³ (R$) 102.87 62.25 186.28 0.00 351.40
AVISOS
0
0
0
0
0
0
Estrutura - Sapata rigida isolada.xls
Plan1
Planilha: SAPATA RÍGIDA ISOLADA
a)Geometria da Sapata / Modelo de Cálculo
fck(MPa)= 20
As (m)= 3.30
Bs(m)= 2.90
Ac(m)= 0.90
Bc(m)= 0.50
Ap(m)= 0.80
Bp(m)= 0.40
h1(m)= 0.40
h2(m)= 0.45
h(m)= 0.85
Vol(m3)= 5.642
Peso(tf)= 14.106
A(m2)= 9.570
Wx(m3)= 5.263
Wy(m3)= 4.625
fcd 0.15*fcd A B C x d
1428.5714285714 214.29 155.43 -310.86 73.30 0.273 0.80
310.86 -621.71 76.26 0.131 0.80
Kx Fd As
0.341 106.11 24.393
0.164 102.02 23.454
Condição de Sapata Rígida b
Direção X OK ! 20.57
Direção Y OK ! 20.57
9.57 0.45 3.83 1.81
b) Solicitações
Mx Momento na Direção X
My Momento na Direção Y
Serviço Cálculo
Nk(tf)= 170.00 Nd (tf)= 238.00
Mxk(tfxm)= 0.00 Mxd(tfxm)= 0.00
Myk(tfxm)= 0.00
Myd(tfxm)= 0.00
ex/As= 0.00 ex/As= 0.00
ey/Bs= 0.00 ey/Bs= 0.00
c) Verificação das Tensões no Solo - Solicitação em Serviço
s1(tf/m2)= 19.24 s2(tf/m2)= 19.24
s3(tf/m2)= 19.24 s4(tf/m2)= 19.24
s1(tf/m2)= 62.06 s2(tf/m2)= 31.05
s3(tf/m2)= 3.70 s4(tf/m2)= -27.31
Ábaco de Montoya
l1= 0.31 l4= 0.44 a= 28 0.488 0.347 0.653
d) Tensões no Solo considerando a situação de Estado Limite Último
s1(tf/m2)= 26.93 s2(tf/m2)= 26.93
s3(tf/m2)= 26.93 s4(tf/m2)= 26.93
s1(tf/m2)= 269.33 s2(tf/m2)= 105.76
s3(tf/m2)= -51.89 s4(tf/m2)= -215.46
Ábaco de Montoya
l1= 0.10 l4= 0.80 a= 27 0.471 0.337 0.663
T1x T2x a x1 x2 T3x
26.93 26.93 0.00 1.37 1.93 26.93
T1y T2y a x1 x2 T3y
26.93 26.93 0.00 1.31 1.59 26.93
e) Dimensionamento da Sapata (Flexão e Cisalhamento)
Armadura na Direção Longitudinal
sA(tf/m2)= 26.93 MLd(tfxm) 73.30
sB(tf/m2)= 26.93 x1(m)= 1.37 As (cm2) 24.39
sC(tf/m2)= 26.93 x2(m)= 1.93 Bitola(mm) 12.5
Barras= 20
M1= 73.30 M2= 0.00
s(cm)= 14.8
Verificação das Tensões Cisalhantes
1.20 1.7425 1.20 0.66875
x3(m)= 0.85 Vd(tf)= 46.93
x4(m)= 2.45 tau(MPa) 0.58 OK!
sD(tf/m2)= 26.93
sM(tf/m2)= 26.93
Armadura na Direção Transversal
sA(tf/m2)= 26.93 MTd(tfxm) 76.26
sB(tf/m2)= 26.93 x1(m)= 1.31 As (cm2) 23.45
sC(tf/m2)= 26.93 x2(m)= 1.59 Bitola(mm) 12.5
Barras= 20
M1= 76.26 M2= 0.00
s(cm)= 16.9
Verificação das Tensões Cisalhantes
1.60 2.0825 1.20 0.66875
x3(m)= 0.85 Vd(tf)= 56.09
x4(m)= 2.05 tau(Mpa) 0.52 OK!
sD(tf/m2)= 26.93
sM(tf/m2)= 26.93
MBD00035F90.unknown
MBD0005C4E3.unknown
PDF Excel para engenharia.url
[{000214A0-0000-0000-C000-000000000046}]
Prop3=19,2
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URL=http://bit.ly/pdf-excel-engenharia
IDList=
Pilar de canto.xlsx
Plan1
Conversão de algumas unidades
Momento (M) => KN.cm → 0.00 KN.m KN.m → 0.00 KN.cm
Área => cm² → 0.0000 m² m² → 0.00 cm²
Tensão=> N/cm² → 0.00 N/m² N/cm² → 0.00 N/m²
Autor da planilha: JoelXXX
Aluno de Engenharia Civil da
Universidade Paulista - Campus Brasília
Calculo de pilares de canto - P1
Os dados devem ser inseridos
Importante: Os dados devem estar de acordo com as unidades. Se alguma célula ficar vermelha, algum dados foi inserido erradamente. Caso a célula fque amarela alguma coisa esta estranha, porem pode não ser um erro. Se os avisos ficarem verde, esta tudo certo. nas células azuis
Resolução:
Dados iniciais
Dados:
Carga (Nk)=> 1230.00 KN
Menor dimensão do pilar=> 25.00 cm
Resposta:
1230.00 KN
1.4 1.00 1230.00 1722.00 KN
1 - Características Geometricas
• Comprimentos equivalentes:
Na direção X
Dados:
Altura do pe esquerdo=> 460 cm Altura da viga na direção x => 62 cm Altura do pilar na direção x (hx)=> 25 cm
Resposta:
460 62 398 cm
398 25 423 cm
460 cm
Deixe esta celular em branco, ou caso o tamanho equivatente em 'x' seja dado digite ó aqui=>
423 cm
423 cm cm
460 cm
Na direção Y
Dados:
Altura do pe esquerdo=> 460 cm Altura da viga na direção y => 52 cm Altura do pilar na direção y (hy)=> 60 cm
Resposta:
460 52 408 cm
408 60 468 cm
460 cm
Deixe esta celular em branco, ou caso o tamanho equivatente em 'y' seja dado digite ó aqui=>
468 cm
460 cm cm
460 cm
• Vão efetivo da viga V1 e V4:
Viga V1 :
Dados:
Distancia entre eixos na dirção x => Largura do pilar a ser calculado na direção x=> Largura do outro pilar onde a viga se apoia, na direção x=>
6.00 m 25 cm 60 cm
Resposta:
600 25 60 557.5 cm
2 2
A medida a1, relativa ao pilar P1:
25 12.5 cm
2 12.5 cm
62 18.6 cm
12.5 18.6
A medida a2, relativa ao pilar P2:
60 30 cm
2 18.6 cm
62 18.6 cm
30 18.6
Vão efetivo da viga V2
557.5 12.5 18.6 588.6 cm
Viga V4 :
Dados:
Distancia entre eixos na dirção x => Largura do pilar a ser calculado na direção y=> Largura do outro pilar onde a viga se apoia, na direção y=>
4.00 m 60 cm 70 cm
Largura da viga V1 na dirção y =>
20 cm
Resposta:
400 20 60 70 315 cm
2 2
A medida a1, relativa ao pilar P1:
60 30 cm
2 15.6 cm
52 15.6 cm
30 15.6
A medida a2, relativa ao pilar P4:
70 35 cm
2 15.6 cm
52 15.6 cm
35 15.6
Vão efetivo da viga V4
315 15.6 15.6 346.2 cm
Momemento fletor relativo a viga V1:
Deixe esta celular em branco, ou caso o momento fletor relativo a viga V1, na direção x seja dado digite ó aqui=>
KN.cm
Dados:
Ação na viga(g+q)=> Carga Distribuida 20 KN/m
Resposta:
A= 20.00 KN/m B= 588.6 cm
211.5 cm
211.5 cm
• Rigidez no tramo do pilar:
3 60 25
12 1108 cm³
1 423
2
• Rigidez da viga:
Dados:
Largura da viga que enra no pilar P4 na dirção x =>
20.00 cm
Resposta:
4 20 62
12 2699 cm³
588.6
• Momento de engaste perfeito na viga:
20 5.886 57.74166 KN.m 5774.166 KN.cm
12
• Momento fletor no tramo do pilar:
5774.166 1108 1302 KN.cm
2699 1108 1108
1302 KN.cm
Momemento fletor relativo a viga V4:
Deixe esta celular em branco, ou caso o momento fletor relativo a viga V4, na direção y seja dado digite ó aqui=>
KN.cm
Dados:
Ação na viga(g+q)=> Carga Distribuida 16 KN/m
Resposta:
A= 16.00 KN/m B= 346.2 cm
230 cm
230 cm
• Rigidez no tramo do pilar:
3 25 60
12 5870 cm³
1 460
2
• Rigidez da viga:
Dados:
Largura da viga que enra no pilar P4 na dirção x =>
12.00 cm
Resposta:
4 12 52
12 1625 cm³
346.2
• Momento de engaste perfeito na viga:
16 3.462 15.980592 KN.m 1598.0592 KN.cm
12
• Momento fletor no tramo do pilar:
1598.0592 5870 702 KN.cm
1625 5870 5870
702 KN.cm
• Indice de Esbeltez:
Na direção X
Resposta:
423 58.61
25
Na direção y
Resposta:
460 26.56
60
2 - Exentricidades:
• Exentricidade inicial
Na direção x:
1.4 1301.6846100306 1.06 cm
1722
0.6 1.06 0.4 -1.06 0.21 cm < 0.4 1.06 0.42 cm
0.42 cm
0.21 0.42
Na direção y:
1.4 702 0.57 cm
1722.00
0.6 0.57 0.4 -0.57 0.11 cm < 0.4 0.57 0.23 cm
0.23 cm
0.11 0.23
• Exentricidade acidental
Resposta:
1 0.00486 rad
100 4.23
1 0.00466 rad
100 4.6
0.005 rad > > 0.00333 rad
Valor de desaprumo OK!!!
0.005 rad > 0.00486 >
0.00333 rad
0.005 rad > > 0.00333 rad
Valor de desaprumo OK!!!
0.005 rad > 0.00466 > 0.00333 rad
0.00486
0.00466
0.00486 423 1.03 cm
2
0.00466 460 1.07 cm
2
• Exentricidade minimas
Resposta:
0.25 2.25 cm
0.60 3.30 cm
• Momentos minimos:
1722 2.25 3874.5 KN.cm
1722 3.30 5682.6 KN.cm
• Exentricidades de 1ª Ordem
Seção de extremidades (topo e base)
Resposta:
1.06 < 2.25 cm
3.30 cm
Seção intermediaria
Resposta:
0.42 1.03 1.45 cm < 2.25 cm
1.07 1.07 cm < 3.30 cm
• Necessidade de exentricidade de 2ª ordem:
Esbeltez Limite
Na direção y:
Resposta:
982.6515633142 KN.cm < 5682.6 KN.cm
-982.7
982.7
1.0
25 12.5 0.57
60 25.1
1.0
35
Na direção X:
1822.3584540428 KN.cm < 3874.5 KN.cm
-1822.4
1822.4
1.0
25 12.5 1.06
25 25.5
1.0
35
Necessidade de exentricidade de 2ª ordem:
58.61 > 35 Pilar medianamente esbelto, é necessario considerar o efeito de 2ª ordem na direção x.
26.56 < 35 Pilar curto, não é necessario considerar o efeito de 2ª ordem na dirreção y.
• Efeitos 2ª ordem:
Dados:
Resistência do concreto=> 30 MPa
Direção x:
Resposta:
1.0
58.61
25 cm 0.25 m
1722 KN
1822 KN.cm 18.2235845404 KN.m
3874.5 KN.cm 38.745 KN.m
Método do pilar padrão com rigidez aproximada:
Resposta:
0.25 1722 58.61 0.25 1722 1.0 18.22 -9.153
19200
1.0 0.25 1722 18.22 -1569.1
-9.153 -9.153 4 1 -1569.1 44.451 KN.m
2 1
1822.4 KN.cm
44.451 KN.m 4445.1 KN.cm >
3874.5 KN.cm
4445.1 KN.cm
4445.1 2.58 cm
1722.0
Direção y:
Resposta:
1.0
26.56
60 cm 0.6 m
1722 KN
983 KN.cm 9.8265156331 KN.m
5682.6 KN.cm 56.826 KN.m
Método do pilar padrão com rigidez aproximada:
Resposta:
0.60 1722 26.56 0.6 1722 1.0 9.83 158.858
19200
1.0 0.60 1722 9.83 -2030.6
158.858 158.858 4 1 -2030.6 11.892 KN.m
2 1
982.7 KN.cm
11.892 KN.m 1189.2 KN.cm >
5682.6 KN.cm
5682.6 KN.cm
5682.6 3.30 cm
1722.0
3 - Dimensionamento das armaduras:
a) Situação mais desfavoravel:
Direção x - Seção intermediaria-Flexão Oblíqua
1722.00 KN
2.58 cm
3.30 cm
Seção Extremidade - Flexão obliqua
Direção x: Direção y:
1722.00 KN 1722.00 KN
2.25 cm 1.06 cm
0.57 cm 3.30 cm
b) Equações adimensionais
1722 0.54
25 60 3.0
1.4
0.54 2.58 0.06
25
0.54 3.30 0.03
60
c) Taxa mecânica de armadura:
0.05
0.15
4 0.07 0.05
60
4 0.16 0.15
25
0.54
0.06
0.03
Escolha do Abaco:
Flexão composta:
Armadura distribuida paralela ao eixo y
Escolha um Abaco do Pinheiro
Escolha no abaco do W => 0.00
Área das barras:
Dados:
Aço adotado=> CA 50
Resposta:
60 25 3.0
0 1.4 0.00 cm²
50
1.15
Armadura Longitudinal:
Armadura mínima da armadura longitudinal:
1722 5.94 cm² 25 60 6.00 cm²
50
1.15
5.94 6.00
6.00 cm²
6.00 0.00 6
Escolha das barras:
6.00 cm²
Consultar quantidade e bitola do ferro à adotar na tabela A3.2
6 12.5 mm 7.36 cm²
Valor OK !!!
a)Taxa mínima e máxima de armadura longitudinal:
ERROR:#REF!
7.36 0.0049 0.49%
25 60
3.0
1.4 0.54 0.40% > 0.40%
50
1.15
Taxa de armadura OK!
0.40% < 0.49% < 4.00%
Arranjo adotado:
Resposta:
6 12.5 mm 7.36 cm²
y
b) Diâmetro das barras:
12.5 250
8
60 25
O valor do diametro esta OK!
12.5 31.25
c)Numero minimo de barras:
Numero minimo atendido!
Deve conte uma barra em cada canto ou vetice do poligono!
Numero de barras: 6
d)Espaçamento para armadura longitudinal:
Dados:
Diametro maximo do agregado=> 1.9 cm
Resposta:
Espassamento minimo:
20mm
23 mm
12.5 mm
1.9 2.28 23 mm
12.5 23
23 mm
Espassamento maximo:
40 cm
40 cm
25 50 cm
40 mm
Armadura transversal
a)Diâmetro:
5 mm
5 mm
12.5 3.125 mm
4
b)Espaçamento para armadura transversal:
20 cm
15 cm
Menor dimensão da seção= 25 cm
12 1.25 15 cm
20 25 15
c)Proteção contra flambagem localizada das armaduras:
0.5 10 cm
Verificação do espaçamento das aramaduras longitudinais:
Dados:
Cobertura=> 2.5 cm
Resposta
60 2 2.5 2 0.5 3 1.25 25.13 cm
3 1
60 25
O espaçamento esta OK!
2.28 cm < 25.13 cm < 40 cm
Como 25.125 1.25 26.375 cm 10 cm
é necessario proteção suplementar contra flambagem.
Sera necessario uma barra central.
Verifique essa quantidade, e colocaque quantas barras suplementares realmente são necessarias, e digite ao lado!
Quantidade de barras
1
10
Arranjo adotado:
6 12.5 mm 7.36 cm²
10 26.375
d)Comprimento dos estribos:
60 2.5 25 2.5 160 cm
60 25
e)Comprimento dos estribos suplementares:
25 2.5 5.0 30 cm
f)Numero de estribos:
20
398 62 32
15
55
32 5.0 15 160
32 5.0 15 160
e)Numero de estribos suplementares:
1 32 5.0 15 30
20
1 32 5.0 15 30
f)Desenho da seção trasversal
6 12.5 mm
10
10 26.375
g)Comprimento das esperas:
500
1.25 1.15 41.70 cm 45 cm
1.35 30
40
1.3 18.75 cm
200 mm
45 cm
20 18.75 45
h)Comprimento total das barras longitudinais:
398 62 45 505 cm
i)Desenho do pilar:
A= 460 E= 25 I= 20
B= 25 60 F= 60 J= 32 5.0 15 160
C= 32 15 G= 20 K= 1 32 5.0 15 30
D= 6 12.5 505 H= 55
Plan2
Plan3
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