Baixe o app para aproveitar ainda mais
Prévia do material em texto
METALURGIA NA SOLDAGEM ENSAIO CLCC CESAR BALBINO RA:17110474 FERNANDO PEDROSA OLIVEIRA RA:18209591 PROFESSOR NASARENO OUTUBRO 2020 Tendo em vista a importância dos aços de baixa liga de alta resistência (HSLA), particularmente para aplicações críticas, como formas de plataformas costeiras, oleodutos e vasos de pressão, este artigo relata uma investigação de como soldar este tipo de aço sem fissuras a frio. Usando o processo manual de soldagem a arco de metal e o Teste Tekken (teste Y - Grove) foi realizado Ried Out, tanto para observar o fenômeno de Cracking a frio, quanto para investigar os fatores que influenciam, como o préaquecimento. temperatura e entrada de energia, bem como força e diâmetro do eletrodo. No entanto, os resultados da experiência mostram que existe o risco de fissuras a frio. Introdução. Aços de baixa liga de alta resistência foram originalmente desenvolvidos operado na década de 1960 para tubos de óleo e gás de grande diâmetro linhas. Dutos geralmente requerem aço de maior resistência e tenacidade do que o aço carbono, e uma boa soldabilidade, fornecida por um conteúdo relativamente baixo de carbono C e carbono equivalente (CE). Portanto, notável progresso foi visto em no desenvolvimento de High Aços de baixa liga de resistência (HSLA) para aplicações estruturais cátions como dutos, estruturas Onshore / Offshore e grandes navios. Reduções adicionais em CE tornaram-se possíveis com a introdução de procedimentos de processamento melhorados, como têmpera e temperatura controlada por laminação. Claro, outros requisitos de propriedade, além de soldabilidade, influenciaram o desenvolvimento do aço HSLA, por exemplo. a necessidade de transportar óleo e gás com segurança e economicamente em longas distâncias. Evitando rachadores frios. As trincas a frio (CC) são responsáveis por mais de 90% de trincas de solda em estruturas de aço reais, [2]. Hydrogen Cracking também é conhecido como cracking a frio ou Cracking retardado. Geralmente ocorre imediatamente após a soldagem ou um pouco tempo depois, geralmente dentro de 48 h. Umidade no consumo capaz e / ou o material se transformará em gás hidrogênio (H2) no arco por causa da alta temperatura. O hidrogéno acaba com a porosidade de hidrogênio no metal de solda ou até mesmo se difunde na HAZ. Como as rachaduras de hidrogênio são frequentemente muito finos e / ou sub- superficiais, podem ser difíceis de remover. O Cracking a frio em HAZ pode causar sérios danos para estruturas soldadas, e sua prevenção é uma importante assunto importante. Do ponto de vista prático, o pré-aquecimento é o método mais útil para evitar rachaduras a frio em HAZ. O comportamento de Cracking a frio é governado pela placa espessura, o conteúdo de hidrogênio do metal de solda, entrada de calor durante a soldagem, o estado de tensão residual na região de solda e a composição química da matriz metal e metal de solda. Entendendo o hidrogênio a fragilização ainda é um problema em escala global. Fatores que determinam o tamanho e a microestrutura transformada da HAZ de granulação grossa são críticas. É importante notar que as relações entre o metal de solda micro- estrutura, composição e condições de soldagem são uniformes mais complexo do que na HAZ. Por essas razões, a comunidade de pesquisa prestou atenção para reduzir o suscetibilidade dos aços ao craqueamento a frio, controlando parâmetro de soldagem, pré-aquecimento e aplicação de baixo hidrogênio nível de consumíveis e processos de soldagem. nesse papel o aço HSLA NIONIKRAL 70 tem sido usado para o testes de soldabilidade e para a análise de influência de parâmetros. Este aço foi desenvolvido em ‘’Jesenice’’ aciaria, como alternativa ao aço HY 100, com a resistência ao escoamento mín. 700 MPa. Composições químicas de aço Nionicral 70 são apresentados na tabela: Composição química do aço NIONIKRAL-70 selecionado. ELEMENTO % C 0,106 Si 0,209 Cr 1,257 Ni 2,361 Cu 0,246 V 0,052 Mn 0,220 Mo 0,305 Al 0,007 S 0,017 P 0,005 Ti 0,002 Sn 0,014 Procedimento Experimental. Craqueamento a frio em um aço pode ser formado como resultado de três fatores: microestrutura, conteúdo de hidrogênio tensões de difusão e soldagem. Existem muitas fórmulas para calcular a sensibilidade de um aço ao frio em rachaduras. De muitas expansões, com base no carbono equivalente, CE, os mais usados são aqueles pelo Instituto Internacional de bem-estar (IIW) e por Ito e Bessyo, desenvolvido para esta classe de aço: CE = C + Mn/6 + (Cr + Mo + V) /5 + (Ni + Cu) /15, CE = C + Si/30 + (Mn + Cr + Cu/20 + Ni /60 + Mo /15 + + V/10 +5B, respectivamente. Ito e Bessyo também introduziram Pcm - o cracking paparâmetro, que abrange a influência de produtos químicos composição (dada pelo valor CE), o conteúdo de hidrogênio difusão e o coeficiente de rigidez da junta soldada: Pcm = CE + H / 60 + K / 40 ·10^3. onde H é o conteúdo de hidrogênio (cm3 / 100 g), rigidez K coeficiente, para mas juntas K = 66 · S, espessura S (mm). A composição química é mostrada na Tabela 1, chumbo com os seguintes dados: CE (IIW) = 0,67 CE (Ito & Bessyo) = 0,25 Pcm = 0,38. onde o conteúdo de difusão de hidrogênio de 6 cm3/ 100 g era usado, e o coeficiente de rigidez é tomado para a espessura de 18mm. Teste Y-Groove Os experimentos foram feitos com dois lotes de material com dois tipos básicos de liga de Mn, Ni, Cr e Mo eletrodos com resistência ao escoamento de até 685 N / mm2 (T-75) e até 785 N / mm2 (T-80), ambos classificados como E 69 2Mn2NiCrMo B 42, após EN 757) e quatro pré-aquecimento temperaturas (20, 100, 150 e 200 ºC). Antes de soldar, os eletrodos foram secos a 350 ºC por três horas. Figura 1, ilustra o conjunto Y-Groove. Teste de conjunto de ranhuras- Groove y. Resultados de Discussão. Suscetibilidade de juntas soldadas NIONIKRAL 70 ao cracking a frio foi avaliado pelas experiências aqui apresentadas. Este estudo indica algumas (mínimas) diferenças no comportamento dos lotes de teste 180 080 e 180079, mas nenhum efeito decisivo de qualquer um dos parâmetros de entrada. Em comparação com os resultados de outras sondas (CTS, Chabelka, etc, conforme apresentado em), o teste Y - Groove provou que ser mais seletivo, indicando mais craqueamento a frio para mesmas condições experimentais. De qualquer forma, os resultados fornecidos pelo teste Y - Groove, e apresentados aqui, não são conclusivos. Ou seja, dificilmente se pode apontar o efeito de temperatura de pré-aquecimento, energia de entrada e eletrodo nível de força. Parece que o frio estalando é processo estocástico, e o mesmo vale para o outro teste de soldabilidade mostrado em. Portanto, pode-se concluir que outro parâmetro deve ser tomado como relevantes para avaliação de soldabilidade. Várias possibilidades surgem, relacionadas tanto à tenacidade à fratura quanto à tenacidade Charpy, com separação de energias. No primeiro caso, alguns parâmetros seriam possíveis para usar, tanto os estáticos, como JIc ou KIc, ou os dinâmicos, JId, ou taxa de crescimento de fissuras por fadiga,. No caso de Energia Charpy, separada na iniciação do crack e energia de propagação, a energia de inicialização seria parâmetro relevante, porque é mais provável que influa bem-estar, do que a propagação de rachaduras faria. Portanto, uma investigação mais aprofundada seguindo esse raciocínio é recomendada. Conclusão Levando em consideração os valores obtidos para CE (IIW e Ito - Bessyo) e Pcm, e os resultadosobtidos para o teste Y - Groove, pode-se concluir que há um risco de trinca a frio ao soldar NIONIKRAL 70, como um representante típico de aços HSLA com o rendimento força superior a 700 MPa. Nenhuma relação decisiva poderia ser estabeleça entre os parâmetros de entrada (temperatura de pré-aquecimento, energia de entrada, resistência elétrica) e a soldabilidade, com base na aparência da trinca a frio. Portanto, é recomendado o uso de parâmetros como energia de iniciação e propagação obtida pelo pêndulo de Char py instrumentado e / ou diferentes medidas de tenacidade à fratura, em vez de, ou junto com o teste de soldabilidade. Referências Bibliográficas. V. Grabulov, I. Blačić, A. Radović, S. Sedmak, Toughness e ductilidade de juntas soldadas de aços de alta resistência, Structural Integrity and Life, 8 (2008) 3, 181-190. Rachadura de hidrogênio de metal de solda em soldas circunferenciais.Proc. 1ª Int. Conf., Wollongong, Austrália, 1999, HM Hart, Granta Park, Great Abington. Serviço de navios Wilhelmsen, defeitos - rachaduras de hidrogênio em aços - prevenção e melhores práticas publicadas por TWI janeiro 2000 / março de 2000.
Compartilhar