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Revista Brasileira de Odontologia (2019) 30 (3): 279-284 
http://dx.doi.org/10.1590/0103-6440201902473
ISSN 0103-6440
T rea tm ais Térmicos Simples e de Baixo 
Custo em Composições Diretas para o Us 
o Indireto
1 Faculdade de Odontologia da Universidade da 
República, Montevidéu, Uruguai
2 Área Acadêmica de Odontologia, Universidade 
Autônoma do Estado de Hidalgo, Pachuca, 
México
3 Programa de Pós-Graduação em Odontologia, 
UFPEL - Universidade Federal de Pelotas, 
Pelotas, RS, Brasil
Guillermo Grazioli 1,3, Alejandro Francia 1,3, Carlos Enrique Cuevas- Suárez 2,3, Cesar 
Henrique Zanchi 3, Rafael Ratto De Moraes 3
Correspondência: Prof. Rafael
Moraes, Rua Gonçalves Chaves
457, 96015-560, Pelotas, RS, Brasil. 
Tel: + 55-53-3225-6741.
e-mail: moraesrr@gmail.com
O objetivo deste estudo foi avaliar a influência de três tratamentos térmicos adicionais de baixo custo, disponíveis em 
consultório odontológico, nas propriedades mecânicas, químicas e ópticas de uma resina composta fotopolimerizável 
indicada para restaurações diretas, mas utilizada como restaurador indireto. O ressincompósito direto TPH3 (Dentsply) 
foi polimerizado por luz usando uma unidade de cura de diodo emissor de luz e submetido a três tratamentos térmicos 
adicionais experimentais: calor seco a 170 ° C por 5 min, autoclave a 121 ° C por 6 min, ou forno de microondas a 450 
W por 3 min. A resina composta sem nenhum tratamento térmico foi usada como grupo de controle negativo. Uma 
resina composta indireta (Vita CM LC, Vita Zahnfabrik) foi testada como referência. Resistência à flexão, módulo de 
elasticidade, microdureza, grau de conversão C = C, rugosidade antes e depois da abrasão simulada da escova de 
dentes,
parâmetro e diferença de cor (ΔE 00) foram avaliados. Os dados foram analisados em α = 0,05. A resina composta 
indireta apresentou menor conversão C = C e desempenho mecânico.
A resistência à flexão foi significativamente maior no grupo de forno a seco em comparação com o controle. A 
rugosidade não foi diferente entre os grupos antes ou após a escovação, mas os tratamentos térmicos 
aumentaram a conversão C = C, a microdureza e o módulo de elasticidade sem afetar o parâmetro de 
translucidez ou apresentar coloração visível.
alteração (ΔE 00 < 1.8). Estes resultados sugerem que o uso de métodos térmicos adicionais de polimerização 
representa uma alternativa econômica e simples para melhorar a mecânica.
e propriedades químicas de resinas compostas diretas quando usadas como restauradores indiretos.
Palavras-chave: polimerização,
propriedades mecânicas,
restauração dentária.
Introdução realizando a polimerização sob condições controladas
e sem a geração de tensões de polimerização (4). A composição das 
resinas compostas direta e indireta não difere significativamente, sendo sua 
principal diferença restrita ao método de polimerização por luz (5,6). 
Compósitos de resina indireta são polimerizados por luz usando luzes 
estroboscópicas, às vezes sob vácuo, associadas à geração de calor (5). 
Isso significa que é necessário equipamento especial e que os custos são 
mais elevados. Essas condições de polimerização estão associadas ao 
aumento do grau de conversão C = C, o que pode resultar em melhores 
propriedades físicas e mecânicas, estabilidade de cor e resistência ao 
desgaste (6,7).
Na literatura, o uso de resina composta direta submetida a vários 
tratamentos térmicos adicionais como restauradores indiretos tem sido 
proposto (4,5). Esses tratamentos térmicos são realizados em forno 
convencional de esterilização, autoclave, forno cerâmico ou micro-ondas. 
Esses dispositivos estão geralmente presentes em um consultório 
odontológico e podem oferecer vantagens em termos de custos para o 
tratamento térmico adicional de compósitos diretos em comparação com o 
processamento laboratorial de restaurações indiretas (4). No entanto, esses 
estudos geralmente se concentram nas propriedades mecânicas do 
resincompósito, sem investigar suas
Um dos grandes objetivos da odontologia restauradora é o 
desenvolvimento de procedimentos de baixo custo, com altas taxas de 
sucesso clínico e durabilidade, baixa complexidade e resultados 
previsíveis. Restaurações inlay e onlay podem ser realizadas por meio 
de resincompósitos por métodos diretos ou indiretos, e a seleção de 
um ou outro dependerá da avaliação de custos, adaptação marginal, 
tempo clínico na cadeira e propriedades mecânicas, entre outros 
fatores (1). Restaurações com resina composta aplicada por método 
direto geralmente requerem menos sessões clínicas e são menos 
onerosas por não exigirem etapas laboratoriais. No entanto, uma 
técnica direta pode não ser o tratamento mais adequado em algumas 
situações clínicas, onde a obtenção de uma anatomia proximal ideal, 
ponto de contato e selamento marginal é complexa e nem sempre 
bem-sucedida (2). Além do que, além do mais,
O método indireto envolve a confecção de uma restauração 
fora da boca usando um molde de gesso ou silicone obtido a partir 
de uma impressão oral. Esta técnica indireta permite otimizar as 
propriedades físico-mecânicas e químicas dos materiais 
poliméricos por
https://orcid.org/0000-0001-9969-3780
https://orcid.org/0000-0002-7942-9189
https://orcid.org/0000-0002-2759-8984
https://orcid.org/0000-0001-8473-3137
https://orcid.org/0000-0003-1358-5928
mailto:moraesrr@gmail.com
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propriedades ópticas. Portanto, o objetivo deste estudo foi investigar o 
efeito de tratamentos térmicos de resina composta direta (dryoven, 
autoclave e micro-ondas) na resistência à flexão, módulo de elasticidade, 
microdureza, grau de conversão C = C, abrasão da escova de dentes, 
translucidez e cor. estabilidade. Uma resina composta indireta foi testada 
como referência comercial. A hipótese do estudo foi que o uso de 
tratamentos adicionais melhoraria as propriedades mecânicas sem afetar 
significativamente as características ópticas da resina composta.
450 W por 3 min, e as amostras foram deixadas esfriar em temperatura 
ambiente.
Resistência à flexão e módulo elástico
Espécimes em forma de dez barras (2 × 2 × 25 mm) foram preparados para 
cada grupo, preenchendo o material compósito não curado em um molde de 
acrílico colocado em uma lâmina de vidro coberta por uma tira de acetato. As 
amostras foram irradiadas com luz em ambos os lados por uma técnica de 
sobreposição de acordo com a norma ISO 4049 (8). Cada sobreposição foi 
fotopolimerizada por 20 s. Após a polimerização, flashes e irregularidades foram 
removidos com lixas de SiC 400 grit. As dimensões dos corpos-de-prova foram 
verificadas com precisão de 0,01 mm por meio de paquímetro digital. Os 
espécimes foram armazenados em água destilada a 37 ° C por 24 h. Um teste de 
flexão de 3 pontos foi realizado usando uma máquina de teste universal MTS 
SANS CMT2000 (Sans Testing Machine, Shen Zhen, China) a uma velocidade 
da cruzeta de 0,75 mm / s até a fratura. Flexural
força ( σ f) e módulo de elasticidade (E f) foram determinados usando as 
seguintes equações:
Material e métodos
Design experimental
Nisso em vitro estudo, a caracterização física e química de um 
compósito de resina fotopolimerizável indicado para restaurações diretas 
(TPH3; Dentsply, Konstanz, Alemanha, cor B2) foi realizada de acordo com 
diferentes protocolos de polimerização: apenas luz-ativação (controle 
negativo), luz-ativação seguido de aquecimento em forno a seco, ativação 
por luz seguida de aquecimento em autoclave e ativação por luz seguida de 
aquecimento em forno de micro-ondas. Como referência comercial, foi 
testada uma resina composta indicada para restaurações indiretas (VitaVM 
LC; Vita Zahnfabrik, Bad Sackingen, Alemanha, cor 2M1). As variáveis de 
resposta foram resistência à flexão (n = 10), módulo de elasticidade (n = 
10), grau de conversão C = C (n = 5), microdureza (n = 5) e estabilidade de 
cor (n = 8).
onde P é a carga no momento dafratura (N), l é a distância 
entre os suportes (20 mm), b é a largura (mm) eh é a altura do 
corpo de prova (mm), P1 é a carga máxima na porção linear (limite 
proporcional) do traço de tensão-deformação e d é a deflexão do 
corpo de prova na carga P1.
Tratamentos Térmicos
No grupo de controle negativo, a resina composta foi ativada por luz 
usando uma unidade de cura por diodo emissor de luz (Optilight Max LED; 
Gnatus, Ribeirão Preto, SP, Brasil) com uma irradiância de 950 mW / cm 2 A 
intensidade da luz foi monitorada constantemente por meio de um radiômetro 
(Bluephase® meter II, Ivoclar Vivadent, Schaan, Liechtenstein). Os outros 
grupos testados foram:
Composto indireto de resina: o Vita VM LC foi processado seguindo as 
instruções do fabricante usando uma unidade de cura (UniXS; Heraeus Kulzer, 
Wehrheim, Alemanha), que usa luzes estroboscópicas de alta intensidade. Os 
espécimes foram deixados esfriar em temperatura ambiente.
Forno seco: a resina composta foi ativada por luz e tratada termicamente 
em um forno seco pré-aquecido (Aesculap, Werke Tuttlingen, Alemanha) a 170 
° C por 5min, e os espécimes foram deixados resfriar em temperatura 
ambiente.
Autoclave: a resina composta foi ativada por luz e tratada 
termicamente em autoclave (modelo AVT-23L; Stermax, Curitiba, PR, 
Brasil) a 121 ° C por 6 min a 1,5 kg / cm 3
pressão, e os espécimes foram deixados esfriar em temperatura ambiente.
Microondas: o resincompósito foi ativado por luz e tratado termicamente 
em um forno de microondas (Panavox, China) em
Microdureza
Cinco espécimes recuperados do teste de flexão em 3 pontos foram 
incluídos em tubos de PVC com resina acrílica autopolimerizável transparente, 
deixando a superfície superior dos espécimes exposta. As superfícies expostas 
foram sequencialmente polidas a úmido usando um polidor metalográfico 
(Aropol E; Arotec Colombiana SA, Bogotá, Colômbia) usando 320, 600, 1200,
Papéis abrasivos SiC de grão 1500 e 2000. As leituras de dureza foram realizadas 
usando um amicroindenter (FM700; Future-tech, Kawasaki, Japão) com um diamante 
Knoop usando uma carga de 50 g por um tempo de permanência de 15 s. Três 
indentações por amostra foram realizadas e em média. Os dados foram registrados 
como número de dureza Knoop (kgf / mm 2).
Grau de conversão C = C
O grau de conversão C = C foi avaliado usando um espectrômetro 
Fourier Tranform Infrared (FTIR) (Frontier, Perkin Elmer) usando a 
técnica KBr. Um espectro de FTIR do material não curado foi registrado e 
usado como referência (monômero). Para registrar o espectro de FTIR do 
material antes da polimerização, 15 mg de resina composta foi misturada 
com 150 mg de KBr, posteriormente, com o uso de
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uma prensa hidráulica, uma pelota com cerca de 0,5 mm de espessura foi 
obtida. As películas foram colocadas em um porta-amostras padrão dentro 
do equipamento. Os espectros de FTIR dos materiais polimerizados foram 
obtidos de cinco espécimes fraturados recuperados do teste de flexão de 3 
pontos. Cada espécime foi finamente pulverizado em um almofariz de ágata. 
Após o aterramento, uma célula foi obtida conforme descrito e outro espectro 
de FTIR foi obtido. Em cada um dos espectros obtidos, a altura da banda de 
absorção da ligação alifática C = C em 1637 cm- 1 foi determinada, e a banda 
de absorção da ligação aromática C = C em 1609 cm- 1 foi usado como 
referência interna. O grau de conversão C = C dos materiais foi calculado 
usando a seguinte equação:
resina composta; a avaliação foi realizada após cada tratamento 
térmico e comparada com os valores obtidos no grupo controle 
negativo (sem tratamento térmico) utilizando o fundo branco. O 
objetivo desta primeira análise foi avaliar se a aplicação de 
tratamentos adicionais induziria a alteração de cor. Para analisar o
variação de cor (ΔE 00), a seguinte equação de acordo com o método 
CIEDE2000 foi usada (9):
ondeΔL ', ΔC' eΔH 'são diferenças matemáticas em 
luminosidade, croma e matiz. O termo de rotação RT é uma função 
que responde pela interação entre as diferenças de croma e matiz na 
região do azul, melhorando
o desempenho da equação de diferença de cores. O K eu S EU,
K C S C e K H S H são termos empíricos usados para ponderar as diferenças 
métricas para as diferenças CIEDE2000 para cada
coordenada. Fatores paramétricos foram definidos para K L = 2, K H = 1 e
K C = 1. Uma segunda análise de cor foi realizada antes e após a imersão 
dos espécimes de todos os grupos em um
solução de café a 37 ° C por 24 h. A solução de café foi preparada 
utilizando 1gpowder (Nescafé®Original; NestléBrasil,
São Paulo, SP, Brasil) e 50 mL de água. A ΔE 00 valor de 1,8 foi considerado 
um limite para a cor visualmente detectável
alteração, pois corresponde a 50% da perceptibilidade visual em 
condições clínicas (10). O Parâmetro de Translucidez (TP) de cada 
amostra foi calculado antes da imersão na solução de café usando a 
seguinte fórmula (11):
TP = [(L * w - L * b) ² + (a * w - a * b) ² + (b * w - b * b) ²] 1/2
onde “w” se refere aos valores CIELAB para cada espécime 
medido sobre o fundo branco e “b” sobre o fundo preto.
onde A1637 é a altura máxima da banda em 1637 cm- 1 e 
A1609 é a altura máxima da banda em 1609 cm- 1
Rugosidade da superfície e abrasão simulada com escova de dentes
A rugosidade da superfície de seis espécimes em forma de disco (diâmetro 
de 6 mm, espessura de 1 mm) para cada grupo foi avaliada com um perfilômetro 
de superfície (Surftest SJ-301; Mitutoyo, Tóquio, Japão) usando um comprimento 
de triagem de 1,25
mm, ponto de corte de 0,25 mm e velocidade de medida de 0,5 mm / s. Cada 
corpo de prova foi avaliado três vezes em diferentes locais próximos ao centro 
do disco, e a rugosidade média foi registrada. As medições foram realizadas 
antes e depois de um procedimento simulado de escovação e abrasão. Para a 
simulação da escovação, escovas de cerdas macias (Sorriso; Colgate) foram 
montadas em uma máquina de escovação (MEV 3Y-XT; Odeme, Luzerna, SC, 
Brasil). Um total de 15k ciclos de escovação foi aplicado em um movimento 
linear de 2 cm, usando uma relação de massa de 1: 3 de dentifrício / pasta 
aquosa (Colgate® Sensitive Pro-AlívioTM; Colgate-Palmolive, São Paulo, SP, 
Brasil).
Análise Estatística
A análise estatística foi realizada por meio do programa IBM SPSS 
Statistics®version23 (Armonk, NY, EUA). A normalidade e a homogeneidade 
foram verificadas previamente. Os dados de resistência à flexão, módulo de 
elasticidade, microdureza, grau de conversão C = C e alteração de cor foram 
analisados usando uma Análise de Variância (ANOVA) One-Way e o teste 
post-hoc de Tukey. Os dados de rugosidade foram analisados usando ANOVA 
de medidas repetidas. Para todas as análises, o nível de significância foi 
estabelecido em α = 0,05.
Propriedades Óticas
Para cada grupo, 8 espécimes cilíndricos (2 mm de espessura, 6 mm de 
diâmetro) foram preparados enchendo o material compósito não curado em um 
molde de aço inoxidável colocado em uma lâmina de vidro coberta por uma tira 
de acetato. Os espécimes foram irradiados em ambos os lados por 20 s. As 
leituras de cor do CIELAB foram medidas usando um espectrofotômetro (SP60; 
X-Rite, Grand Rapids, MI, EUA) no modo de refletância. Todas as amostras 
foram medidas sobre um fundo branco (L * = 93,1, a * = 1,3, b * = 5,3) e preto 
(L * = 27,9, a * = 0, b * = 0). Uma primeira análise foi realizada apenas para o 
direto
Resultados
Os resultados para as propriedades mecânicas e conversão C = C são 
apresentados na Tabela 1. A resina composta indireta apresentou conversão 
C = C, resistência à flexão, módulo de elasticidade e microdureza 
significativamente menores do que todos os outros grupos testados (p 
<0,001). O flexural
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a resistência foisignificativamente maior para a resina composta tratada 
termicamente no forno a seco em comparação com o controle (p <0,001). A 
resistência à flexão não foi significativamente diferente nos grupos autoclave (p 
= 0,998) e micro-ondas (p = 0,136) em comparação com o controle. Todos os 
tratamentos térmicos adicionais produziram aumentos significativos no módulo 
de elasticidade (p <0,001) e dureza da superfície (p <0,001) em comparação 
com a restauração não tratada. O aumento em
a dureza no grupo de forno seco foi de 52%. Além disso, a conversão C 
= C foi significativamente maior nos grupos submetidos aos tratamentos 
térmicos em relação ao compósito não tratado (p <0,001).
A Figura 1 apresenta os resultados para rugosidade superficial antes e 
após os ciclos de escovação e para as propriedades ópticas para todos os 
grupos. A rugosidade da superfície (Fig. 1A) foi semelhante em todos os 
grupos antes (p = 0,345) ou
após a escovação (p = 0,642). Para todos os grupos, a 
abrasão simulada da escova de dente produziu aumento 
significativo na rugosidade (p <0,05). Nas análises 
ópticas, nenhuma
diferenças em ΔE 00 ( Fig. 1B) ou TP (Fig. 1C) foram 
observados entre as térmicas adicionais
tratamentos ou quando esses grupos foram 
comparados com o controle (p = 0,641), com
ΔE 00 valores abaixo de 1,8. Após os espécimes 
serem imersos na solução de café
(Fig. 1D), todos ΔE 00 os valores estavam acima do 
limite de perceptibilidade e o indireto
resina composta teve significativamente maior
Tabela 1. Médias (desvios padrão) para as propriedades dos materiais avaliados
Flexural Módulo elástico grau de dureza Knoop de C = C
força (MPa) (GPa) (kgf / mm 2) conversão (%)
66,5 (10,9) c 2,8 (0,1) c 27,9 (2,9) d 34,9 (1,3) c
91,4 (13,5) b 6,8 (0,6) b 84,5 (9,7) c 55,1 (1,3) b
123,7 (14,3) uma 9,4 (0,7) uma 128,6 (5,6) uma 65,9 (2,0) uma
110,8 (17,6) ab 8,9 (0,4) uma 110,3 (4,9) b 68,4 (1,3) uma
8,8 (0,5) uma 121,0 (3,6) ab 66,4 (1,7) uma
Grupo
Indireto
composto
Ao controle
Forno Seco
Autoclave
Microondas 110,9 (23,4) ab
Letras diferentes em cada coluna indicam diferenças estatisticamente significativas (p <0,05).
Figura 1. Médias + desvios-padrão para rugosidade superficial (A), diferença de cor após os tratamentos térmicos (B), parâmetro de translucidez (C) e diferença de cor após imersão na 
solução de café (D). As colunas conectadas por linhas horizontais não são estatisticamente diferentes. O valor indicado
pela linha pontilhada em ΔE 00 = 1.8 corresponde a 50% de perceptibilidade visual em condições clínicas e é usado aqui como uma referência para alterações de cor visualmente detectáveis (9).
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variação de cor do que todos os outros grupos (p <0,001). Com base em compósitos, um limite de conversão C = C é alcançado após a 
polimerização devido a vários fatores, incluindo fluxo reduzido por aumento da 
viscosidade e vitrificação do polímero (24). O tamanho das moléculas monômeras 
limita sua capacidade de formar novas ligações com monômeros mais distantes. A 
aplicação de diferentes fontes de energia, como calor seco, calor úmido ou calor 
de microondas é capaz de aumentar a temperatura interna do material acima de 
sua temperatura de transição vítrea ( Tg),
permitindo um aumento na mobilidade da cadeia polimérica e favorecendo a 
reticulação adicional e até mesmo algum grau de relaxamento do estresse de 
polimerização (25).
Além disso, os métodos de pós-cura aumentam o consumo dos 
promotores de polimerização, resultando em um menor resíduo de 
componentes não reagidos e possivelmente reduzindo os efeitos de 
toxicidade. Sabe-se que a presença e oxidação de fotoiniciadores 
residuais não reagidos e agentes redutores são responsáveis pela 
mudança de cor observada nos compósitos dentais ao longo do tempo. 
Isso significa que os tratamentos térmicos também podem representar 
efeitos positivos na estabilidade da cor a longo prazo do compósito. Neste 
estudo, a diferença de cor e translucidez do compósito de resina tratada 
termicamente foi avaliada a fim de descartar um possível efeito negativo 
dos tratamentos adicionais, uma vez que foi relatado que as 
características de cor e translucidez dos compósitos dentais são 
dependentes das características de cura (26 ) Não foram observadas 
diferenças significativas na cor e translucidez quando os tratamentos 
experimentais foram comparados com o grupo controle. Até onde 
sabemos, este é o primeiro estudo na literatura a mostrar esse resultado.
Uma abrasão simulada da escova de dentes foi usada para observar 
se os ganhos nas propriedades mecânicas levariam a ganhos nas 
características de superfície. Porém, a resina composta submetida a 
tratamentos térmicos adicionais apresentou rugosidade superficial 
semelhante ao grupo controle antes ou após os ciclos de escovação. 
Além disso, o compósito não tratado apresentou a mesma estabilidade de 
cor dos grupos de compósitos tratados termicamente após imersão na 
solução de café. Essas descobertas podem ser explicadas pelo fato de 
que a rugosidade da superfície e a estabilidade da cor são afetadas não 
apenas pela dureza e grau de conversão C = C, mas também por vários 
outros fatores, incluindo tamanho de enchimento, porcentagem de área 
superficial ocupada por partículas de enchimento, enchimento / matriz 
interação, estabilidade do agente de acoplamento de silano,
Analisando os resultados em conjunto, pode-se concluir que os 
tratamentos térmicos adicionais testados aqui, realizados com dispositivos 
comumente disponíveis em qualquer consultório odontológico, levaram a 
melhorias significativas nas propriedades mecânicas da resina composta. 
Além disso, os tratamentos adicionais não geraram alterações perceptíveis 
no
Discussão
Os resultados do presente estudo fornecem evidências de que os 
tratamentos térmicos adicionais testados aqui aplicados a uma resina composta 
direta podem levar a ganhos significativos na conversão C = C e nas 
propriedades mecânicas. Além disso, nenhum efeito prejudicial significativo foi 
observado na rugosidade da superfície ou nas propriedades ópticas do 
restaurador. Portanto, a hipótese testada não pôde ser rejeitada.
A resina composta indireta testada como referência comercial 
apresentou o pior desempenho mecânico no estudo, o que é corroborado 
pelos resultados de investigações anteriores (12-14). Compósitos de resina 
para uso indireto foram introduzidos na odontologia na década de 1980 com 
o objetivo de fornecer restaurações poliméricas com melhoramento mecânico
e propriedades ópticas (15). Compósitos de resina indireta são 
polimerizados sob condições controladas e teoricamente ótimas para 
conversão de monômero e evolução de suas propriedades mecânicas. 
Essas condições geralmente incluem uma combinação de calor, luz e / ou 
pressão (16). No entanto, a conversão C = C foi significativamente menor 
para a resina composta indireta, o que pode explicar os piores resultados 
observados em comparação com a resina direta. A menor conversão C = 
C pode ser explicada pela presença de um monômero de tetraacrilato na 
formulação do material indireto. Os acrilatos são conhecidos por sua alta 
reatividade, e a presença de muitos grupos funcionais pode levar à 
vitrificação do polímero e ao início da autodeceleração de polimerização 
que ocorre mais cedo, levando e limitando posterior conversão C = C (17). 
Além do que, além do mais, diferenças na formulação da resina composta 
indireta em comparação com a direta também podem explicar os 
resultados atuais. Diferenças na rigidez da rede de polímero, carga de 
carga inorgânica e tipo ou tamanho das partículas de carga, por exemplo, 
podem impactar significativamente no desempenho mecânico de 
compósitos poliméricos (18-
20). No entanto, o fabricante do composto indireto testado não fornece 
informações detalhadas que permitam uma análise maisaprofundada.
Estudos anteriores relataram efeitos positivos de diferentes tratamentos 
térmicos pós-cura sobre as propriedades mecânicas de resinas compostas 
indicadas para restaurações diretas (4,5,12,21-23). Um estudo testou seis 
métodos adicionais de pós-cura e concluiu que a autoclave e o forno de 
micro-ondas apresentaram os melhores resultados (12). Em contraste, os 
resultados do presente estudo indicam que virtualmente todos os tratamentos 
térmicos foram capazes de produzir efeitos positivos para todas as propriedades 
avaliadas. O efeito positivo está principalmente relacionado ao aquecimento, 
aumentando a mobilidade dos monômeros que não reagiram na rede polimérica, 
levando ao aumento da conversão C = C e da densidade de reticulação da rede. 
Em dimetacrilato-
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propriedades ópticas do material, permitindo sua utilização mesmo em 
situações de alta demanda estética. Esses tratamentos também têm o 
benefício de serem alternativas econômicas, simples e de fácil aplicação 
nas clínicas.
Resumo
O objetivo do estudo foi avaliar a influência de três tratamentos térmicos 
adicionais de baixo custo, disponível no consultório dentário, nas propriedades 
mecânicas, químicas e ópticas de uma resina composta fotoativada indicada para 
restaurações diretas porém usada como restaurador indireto. A resina composta 
direta TPH3 (Dentsply) foi fotoativadausandoumdiodoemissor de luz e 
submetidaa três tratamentos térmicos adicionais experimentais: forno secoa170 ° 
Cpor 5min, autoclave a 121 ° C por 6 min ou forno de micro-ondas a 450 W por 3 
min. A resina composta sem qualquer tratamento térmico adicional foi usada 
como grupo controle negativo. Uma resina composta indireta (Vita CM LC, Vita 
Zahnfabrik) foi testada como referência comercial. Resistência à flexão, módulo 
de elasticidade, microdureza, grau de conversão de C = C,
translucidez e diferença de cor (ΔE 00) foram tomadas. Os dados foram concebidos 
considerando α = 0,05. Uma resina composta indireta apresentando
menor conversão de C = C e desempenho mecânico. A resistência à flexão foi obtida 
mais alta no grupo forno seco em comparação ao controle. A rugosidade não foi diferente 
entre os grupos antes ou após a escovação, porém os tratamentos térmicos adicionais 
causaramaumento na conversão de C = C, microdureza emódulo de elasticidade, 
semafetar o
parâmetro de translucidez ou mostrar alteração de cor visível (ΔE 00 < 1,8). Estes resultados 
obtidos que o uso de modelos térmicos adicionais de
polimerização representamalternativaeconômicae simples paraaprimorar como 
propriedadesmecânicas equímicas de resinas compostas diretas quando utilizadas como 
restauradores indiretos.
Reconhecimentos
Os autores agradecem o apoio generoso do Prof. Adj. Lab. Rodrigo Goinheix e Lab. Gonzalo 
Palmarin do “Laboratorio Central de Protesis” da Faculdade de Odontologia -Universidade da 
República em Montevideo. Este estudo foi parcialmente financiado pela Coordenação de 
Aperfeiçoamento de Pessoal de Nível Superior (CAPES), Brasil (Código Financeiro 001).
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Recebido em 26 de julho de 2018 
Aceito em 11 de novembro de 2018
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