ED dinamica de sistemas UNIP

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Módulo 1
Exercício 1: C
Qtotal = Q1 + Q2 + Q3
Qtotal = (27*1 5) + (27*10) + (27 *18)
Qtotal = 1161 m3/h 
Exercício 2: A
Q = V*A
1161/3600 = V*0.25
V = 1.29 m/s
Exercício 3: E
Q1 = V1*A1
(27*15) / 3600 = V1 * 0.01
V1 = 1 1.25 m/s
Q2 = V2*A2 
(27*10) / 3600 = V2 * 0.01
V2 = 7.5 m/s
Q3 = V3*A3
(27*18) /3600 = V3 * 0.01 
V3 = 13.5 m/s
Exercício 4:B 
Máquinas de deslocamento positivo.
Há confinamento.
 
Exercício 5:C 
Maquinas de fluxo 
Não há confinamento.
MÓDULO 2 
 
Exercício 1:D
Como há escorregamento e o B= 65º, pela formula de Stodola Hmáx= W/g
Hmáx=11,495/9,81
Hmáx= 1,17 mH2O
Sf= 1 – (π*cos(65º)) / (16*(1 – (0,501/3,97) * tan(65º))
Sf= 1 - 0,114 
Sf= 0,886
Portanto H= Sf*Hmáx 
H= 0,886*1,17
H=1.037 mH2O
Exercício 2:A 
hs,máx = Patm - (hf s + v^2/2g + hv + NPSHr rotação específica Ns = 1 150 x [ 
(0,08 / 2)^1/2 / (40 / 2)^3/4 ] = 25,5 Þ bomba radial;
coeficiente de cavitação = j .( Ns)^4/3, Þ j = 0,00 11 s = j . ( Ns )^4/3 = 0,0011*25,54 /3 = 0,0825;
altura diferencial de pressão NPSHr = s. H = 0,0825*40 = 3,30 mca.
hs,máx = 9,97- (1,30 + 0,12 + 2,07+ 3,30) =3,18 m
Exercício 3:D
f= 3500 – (3500*0,20) = 2800 rmp
HBf=(f/60 )^2*a+(f/60) ^2*b*Qf+C*Qf² 
HBf=(2800/60)^2*0.02 +(2800/60) ^2*1*0.022+80*0.022²
HBf= 90,75m
Exercício 4: E 
N=Nb*n 
N=y*Q* Hb Bernoulli Ha + Hb= Hc + Hpa,1 + hp 2,c Hb= Hc + Hpa,1 + Hp2,c - Ha 
Ha= 15 m 
Hc= 60 m 
Hb= 53,5 m 
N= 760*0,15 *53,5/75 
N= 81,32 CV 
Nb= N/nb 
Nb= 81,32/ 0,75 
Nb= 108 CV 
Exercício 5:D 
%= 80% ou 0,8 
Hba= 85 m 
Qba= 40 m³/h 
Q= %xQba
Q= 0 ,8*40 
Q= 32 m³/h 
Exercício 6:C 
%= 100% ou 1,0 Hba= 85 m Qba= 40 m³/h Q= %xQba Q= 1,0*40 Q= 40 m³/h 
Exercício 7:B 
%= 120% ou 1,2 Hba= 85 m Qba= 40 m³/h Q= %xQba Q= 1,2*40 Q= 48 m³/h 
Exercício 8: E 
hv= (0,203 kgf.cm-2 / 983 kgf.m -3 ) x 10 000 = 2,07 mca 
Patm = (0,98 / 920)*10000 = 9,97 mca K=C*( Ns) ^4/3 = 0,0011*25,5^4/3 = 0,0825;
A altura diferencial de pressão NPSHr = H = 0,0825*40 = 3,30 mca. 
hsmáx = 85 + (1,30 + 0,12 + 2,07) = 88,49 m. 
Exercício 9:D 
hv= (0,103 kgf.cm-2 / 983 kgf.m -3 ) x 10 000 = 1,04 mca 
Patm = (0,98 / 920)* 10000 = 9,97 mca
K=C*( Ns) ^4/3 = 0,001 1*25,54/3 = 0,0825;
A altura diferencial de pressão NPSHr = H = 0,0825*40 = 3,30 mca. 
hsmáx = 85 + (1,30 + 0,12 + 1,04) = 87,5 m. 
Módulo 3
Exercício 1: A
A - 1-H3+Hb = H2+Hp (P3/Y) + (V3²/2* g) + (Z3) + (Hb) = 
(P2/Y)+(V2²/2*g )+(Z2)+(Hp) (( -5*10^4)/(10^4 ))+(V3²/2*g)+3 0,8=((5*10^4)/10^4 )+16+6 v3²/2*10 = 
5+16+6-30,8+5
v3 = 4,9 m/s
Q = A*v
Q = ((PI*0,04²) /4)*4,9
Q = 0,0038 m³/ s
t = 20/0,038
t = 63 min
Errado ou incompleto
Exercício 2: 
B
Ypa = Y / Nh 160 = 120 / Nh Nh = 120 / 160 Nh = 0,75 Nh = 75% 
P=(p*Q*Y)/Nx P=(1000*0,039*617,4)/0,95 P=26,15Kw
Exercício 3:
A
H3+Hb=H2+Hp
( P3/Y)+(V3²/2* g)+(Z3)+(Hb) = (P2/Y)+(V2²/2*g )+(Z2)+(Hp) (( -5*10^4)/(10^4))+( V3²/2*g)+30,8=((5* 10^4)/10^4)+16+ 6 v3²/2*10 = 5+16+6-30,8+5 
V3 = 4,9 m/s 
Q = A*V Q = ((PI*0,1²) /4) * 4,9 
Q = 0,038 m³/ s 
Exercício 4: 
D
Ypa = Y / Nh 160 = 120 / Nh Nh = 120 / 160 Nh = 0,75 Nh = 75%
Exercício 5: 
C
Pe = p*Qe*Y / Ng Ng = p*Qe*Y / Pe Ng = 1 00*0,02*120 / 3500 
Ng = 0,6857 
Ng = 0,69 
Ng = 69% 
Exercício 6: B
H1 = p/a + v²/2g + z = 0 + 0 + 24 H1 = 24 m 
Q = v.A v = 10.10- 3/10.10- 4 = 10 m/s 
H = p/a + v²/2g + z = (160000 N/m²) / (12000 N/m³) + 10²/(2.10) + 4 
H2 = 25 m 
HM = H1 +HP1,4 – H4 = 24 + 2 – 0 
HM = 26 m 
Como HM > 0, a máquina de fluxo é uma bomba ( HM = HB) 
N = 3,5 kW 
Ni= Pe/P 
Ni= 0.92 ou 92% 
Exercício 7: E
P1 + Y.H = P2 161500 + 10000.18 ,15 = P2 P2 = 343000 Pa 
Exercício 8: C
0+0+0+Hs=24 +0+ ((Kf x Q²)/ (19 , 6(13, 1 x 0, 0001) ²)) +Hp2+ Hfs 
(1° eq) 
30-3=24+29730,5*kf*Q²+f2”*((3,2+21,69)/0,0525))*Q² / (19,6(21,7*0,0001))²*P 
(2² eq)
P=f1,5”*(28 ,2+33,2) /0,0408* Q²/ (19,6*( 13,1*0, 0001) ²) 
Substituindo 2° na 1° 
tem-se 27= 24+ 29730,5*Q²+ f2”*5136769,3Q²*f1,5” *44741397,6*Q² 
Q= 0,0327 m³/s
Módulo 4
Exercício 1: C
Patm= 99,25 kpa 
Pvap= 4,13 Kpa 
Hatm= Patm/ pg Hatm= 99 ,25*1000 / 
1000*9,81 
Hatm= 10,11 m 
Hvap= P vap / pg Hvap= 4,13*1 000 / 1000*9,81 
Hvap= 0,421 m 
Neq = sHatm Ha < Hatm - (Hl a + Hvap + Neq) Ha < 10,11 - (1,83+0,421+(0,1x137,6))Ha<10,11 - 15,97
Ha < - 5,86 m 
Exercício 2: E
Patm= 99,25 kpa 
Pvap = 4,13 
Kpa Hatm= Pat m/ pg Hatm= 99,25*1000 1000*9,81 
Hatm= 10,11 m 
Hvap= P vap / pg Hvap= 4,13*1 000 / 1000*9,81 
Hvap= 0,421 m 
Neq = sHatm Ha < Hatm - (Hl a + Hvap + Neq) 
Ha < 10,11 - (1,83+0,421+(0,1x137,6)) Ha < 10,11-15,97 
Ha < - 5,86 m 
Exercício 3: D
Patm= 95 kpa 
Pvap= 20 kpa 
Hatm= Patm / pg Hatm= 95*1000 / 9 83,2*9,81 
Hatm= 9,85 m
Hvap= Pvap / pg 
Hvap= 20*1000 / 983,2*9 ,81 
Hvap= 2,07 m 
Ndis= p1 / pg + v1^2 / 2g – Hvap
v1= Q/A p1 = pg ( Ndis- v1 ^2 / 2g + Hvap) 
v1= 4Q / piD^2 p1=983,2*89,81(0,085*76 -1, 5^2/2g=2,07) v1= 4/0, 65^2*pi 
p1= 983,2*9,81*(8,415 ) v1= 1,5 m/s
p1= 81,164 kpa (pressão abs) 
Pap= 95 - 81,1 Pap= 13,9 kpa 
Exercício 4: B
P= 997,10 kg/m^3
Patm= 1atm
 vap= 3,1 7 kpa
Hatm= Patm/pg 
Hatm= 101,32*10^3/997,10 *9,81 
Hatm= 10,36 m 
Hvap= Hvap/pg 
Hvap= 3,17*10^3/997,10*9 ,81 
Hvap= 0,32 m 
Hman= Hr + Ha + Hla + Hlr 
Hman= 9,5 + 2 + 3 + 10 
Hman = 24,5 m s= 0,0011 (Nq) ^3/4 s= 0,001 1 (30)^3/4 s= 0,103 
NPSHreq= sHman N PSHreq= 0,103 x 24,5 NPS Hreq= 2,52 m
Exercício 5: A
P=993,15 kg/m^3 
Hatm= Patm/pg 
Hvap = Pvap/pg Patm= 98,60 atm Hatm= 
98,6*10^3/ 993,15*9,8 Hvap= 6,5*10^3/ 993,15*9,81 Pvap= 6,5 kpa Hatm= 
10,12 m Hvap= 0,67 m P1vac= 381*13,6x1 0^3*9,81/1000 P1abs=98,6 -50,83 
P1vac= 50,83 kpa P1abs= 47,77 kpa N PSHdisp= p1/p g + v1^2/2g - Hvap 
NPSHdisp= 47,77*10 ^3/993,15*9,81 + 4^2 /2*9,81 - 0,67 NPSHdi sp= 4,9 + 
0,815 - 0,67 NPSHdi sp= 5,05 m
s= NPSH/Hman 
s= 5,05/43,3 
s= 0,117 
Exercício 6: B
P= 997,10 kg/m^3 
Patm= 1atm 
Pvap= 3,1 7 kPa 
Hatm= Patm/pg 
Hatm= 101,32*10^3/997,10 *9,81 
Hatm= 10,36 m 
Hvap= Hvap/pg 
Hvap= 3,17*10^3/997,10*9 ,81 
Hvap= 0,32 m 
Hman= Hr + Ha + Hla + Hlr Hman= 9,5 + 2 + 3 + 10 
Hman = 24,5 m
s= 0,0011 (Nq) ^3/4
s= 0,001 1 (30)^3/4 
s= 0,103 
NPSHreq= sHman * NPSHreq= 0,103 x 24,5 
NPSHreq= 2,52 m 
Módulo 5
Exercício 1: D
De acordo com o primeiro gráfico, podemos encontrar com a vazão de 
6000m³/h e a inclinação das pás, a altura manométrica da bomba que é de 3,6m.
Exercício 2: B
Como mostra o gráfico, a altura tende a aumentar de acordo que a vazão 
diminui. 
Exercício 3: B
Nesta curva, a altura produzida com a vazão zero e menor do que as outras 
correspondentes a algumas vazões.
Exercício 4: A
Neste tipo de curva, a altura aumenta continuamente coma diminuição da 
vazão. A altura correspondente a vazão nula é cerca de 10 a 20% maior que a 
altura para o ponto de maior eficiência. 
Exercício 5: D
Curva tipo estável ou tipo rising.
Exercício 6: B
Nesta curva, a altura produzida com a vazão zero e menor do que as outras 
correspondentes a algumas vazões.
Exercício 7: E
Neste tipo de curva, verifica-se que para alturas superiores ao shutoff, 
dispomos de duas vazões diferentes, para uma mesma altura.
Exercício 8: A
Curva tipo instável ou tipo drooping.
Exercício 9: D
É uma curva do tipo estável, em que existe uma grande diferença entre a altura 
desenvolvida na vazão zero (shutoff) e a desenvolvi da na vazão de projeto, ou seja, cerca de 40 a 50 %.
Exercício 10: B
Curva tipo inclinado acentuado ou tipo steep.
Exercício 11: E
É a curva na qual para uma mesma altura, corresponde duas ou mais vazões 
num certo trecho de instabilidade. 
Exercício 12: C
Curva tipo plana ou tipo flat.
Exercício 13: A
É idêntica a curva drooping pois possui duas inclinações. 
 
Exercício 14: E
Duas ou mais vazões em certo trecho de instabilidade.
Exercício 15: C
Aumenta até
certo ponto.
Exercício 16: D
Neste tipo de curva, a potência consumida é alta para pequenas vazões e conforme o aumento de vazão, a potência diminui gradativamente. 
Exercício 17: E
Estas curvas também são chamadas de "over loading" ou curvas de sobrecarga.
Exercício 18: A
Estas curvas também são chamadas de "over loading" ou curvas de sobrecarga. 
Exercício 19: B
Neste tipo de curva, a potência consumida é alta para pequenas vazões e conforme o aumento de vazão, a potência diminui gradativamente. 
Exercício 20: C
Cubra todos os pontos de operação.
Exercício 21: B
Curva de potência consumida de uma bomba de fluxo radial.
Exercício 22: D
Bomba de fluxo axial.
Exercício 23: B
A potência consumida aumenta até certo valor, mantém-se constante para os 
valores seguintes e decresce em seguida.
Exercício 24: B
N%= (10*g*Q* H) / Nba
H= (N %*Nba) / (10*g *Q) 
H= (0.662*14900) / (10*920*0.013) 
H= 82m 
Exercício 25: C
Qba=Qbv=40 m^3/h 
logo: Hba=Hb=85m 
Exercício 26: C
N%=(10*g*Q* H)/Nba 
N%=(10*9 20*0.00889*(85/ 0.8))/14710 
N%=0.59 
Exercício 27: E
N%=(10*g* Q*H)/Nba
N%=(10*920*0.013*80.5) /14900 
N%=0.663 
Exercício 28: A
0,6 x QB 0,8 x QB 1,0 x QB 1,2 x QB NB (%) 74,7 79.680 ,5 77.3 C? 0,85 0 ,85 
0,85 0,85 CQ 0,99 0,99 0,99 0,99 CH 0,98 0,97 0,96 0,93 
Exercício 29: D
0,6 x QB 0,8 x QB 1,0 x QB 1,2 x QB NB (%) 74,7 79.6 80 ,5 77.3 C ? 0,85 0 ,85 
0,85 0,85 CQ 0,99 0,99 0,99 0,99 CH 0,98 0,97 0,96 0,93 
Exercício 30: A
Qbv= F*Qva Qbv= 0,991*40 Qbv= 39,64 m^3/h Qbvr=0.6* Qbv 
Qbvr=0.6*39,63 Qbv r=23,8 m^3/h 
Exercício 31: B
Qbv= F*Qva Qbv= 0,991*40 Qbv= 39,64 m^3/h Qbvr=0.8* Qbv 
Qbvr=0.8*39,64 Qbvr= 31,7 m^3/h 
Exercício 32: D
Qbv= F*Qva Qbv= 0,991*40 Qbv= 39,64 m^3/h Qbvr=1.2* Qbv 
Qbvr=1.2*39,64 Qbv r= 47,5 m^3/h 
 
Exercício 33: C
Qbv= F*Qva Qbv= 0,991*40 Qbv= 39,64 m^3/h Qbvr=1.0* Qbv 
Qbvr=1.0*39,64 Qbv r=39,64 m^3/h 
Exercício 34: B
Qb= Qba*1 ?g= 92 0 kg/m3 Qb= 40 m3/h ?g= 0,92 kg/dm3 Ng= P* ?g Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng=15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e a 
altura manométrica é de aproximadamente de 85,8 m. Hb= 85,8 m 
Exercício 35: C
Qb= Qba*0,8 pg = 920 kg/m3 Qb= 32 m3 /h pg= 0,92 kg/dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e a 
altura manométrica é de aproximadamente de 83,5 m. Hb= 83,5m 
Exercício 36: D
Qb= Qba*1 pg = 920 kg/m3 Qb = 40 m3/h pg= 0,92 kg/dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e a 
altura manométrica é de aproximadamente de 80,8 m. Hb= 80,8m 
Exercício 37: D
Qb= Qba*0,6 pg = 920 kg/m3 Qb= 24 m3/h pg= 0,92 kg/dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e o 
rendimento entre portanto: N= 39,3% 
Exercício 38: B
Qb= Qba*1 pg= 920 kg/m3 Qb= 40 m3/h pg= 0,92 kg/ dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e o 
rendimento entre portanto: N= 50,2% 
Exercício 39: C
Qb= Qba*0,8 pg = 920 kg/m3 Qb= 32 m3 /h pg= 0,92 kg/dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e o 
rendimento entre portanto: N= 45,5% 
Exercício 40: A
Qb= Qba*1,2 pg= 9 20 kg/m3 Qb= 48 m3 /h pg= 0,92 kg/dm3 Ng= P* pg Ng= 
20*0,92 Ng= 18,4 CV Ng= 18,4*0,86 Ng= 15,824 HP Analisando o gráfico de 
Potência Necessária do fabricante concluímos que o diâmetro é de 209 mm depois 
analisamos o gráfico de altura manométrica com o valor da vazão encontrada e o 
rendimento entre portanto: N= 51,6% 
Exercício 41: D
N= (9400*(50 /3600)*25)/(38 /100) N = 8589,18 W N= 11,67 CV Nf= N*f Nf= 
11,67*0,94 Nf= 10,97 CV 
Exercício 42: A
A turbina Kaplan prepondera para grandes vazões enquanto a turbina Pelton é 
usada em sistemas que apresentam pequenas alturas de queda 
Módulo 6
Exercício 2: A
A turbina Kaplan prepondera para grandes vazões enquanto a turbina Pelton é usada em sistemas que apresentam pequenas alturas de queda.
Exercício 2: A
Hi+Hs=Hf+Ht ot 90+Hs=80+Ht ot Hs=-10+ Htot 72=-10+ Htot Htot=82m 
E=Htot*g E=82*9,81 E=804,42 J/Kg 
Exercício 3: E
Hb I=(psI-paI)/p p=m*g 36=(psI-0)/ 1000*9,81 psI=353.160 Pa psI=paII 
HbII=(psII-pa II)/? 36=(psII-353.16 0)/1000*9,81 psII=706,320 KPa 
Exercício 4: B
Htot=f*(L/D)*(( Q^2)/2* g*A^2) Htot=82m f=0,017 D=0 ,3 m Q=0, 315 m^3/s 
A=0,70686m^2 82=0,0 017*(L/0,3)*( (0,315^2)/2*9,81*0,070 686^2) 
L=1429,65m 
Exercício 5: D
0=0,0008*Q²+0,01 28*Q-10 Qql =(-0,0128+((0,0128²+4 *0,0008*10) ^1/2))/2*0,0008 Qql =104,1 l/s Qql =0,104 m³/s 
Exercício 6: A
HbI=(psI-paI)/p p= m*g 36=(psI -0)/1000*9,81 ps I=353.160 Pa ps I=paII 
HbII=(psII-pa II)/? 36=(psII-353.16 0)/1000*9,81 psII=706,320 KPa 
Exercício 7: E 
Hi +Hs=Hf+Htot 90+ Hs=80+Htot Hs= -10+Htot 72= -10+Htot Htot= 82m 
E=Htot*g E=82*9,81 E=804,42 J/Kg 
Módulo 7
Exercício 1: E
O moinho holandês testado por Calvert tem uma razão de velocidade periférica 
de X= VR/N X=VR/N X= (20*2P I/60)*13)*1/10) X= 2,72 m/ s 
Exercício 2: D
À medida que a razão de velocidade periférica aumenta, a eficiência ideal 
aumenta, aproximando-se assim praticamente do valor de pico (1) = 0,593). A 
eficiência teórica máxima atingível para esta razão de velocidade periférica, levando 
em conta redemoinho seria cerca de 0,53. 
Exercício 3: B
A eficiência real do moinho de vento holandês é Nreal= P.real /FEC FEC= 
1/2*P*V^3*P I*R^2 FEC= (1/2*1,23 *10^3*pi*1 3^2) FEC= 327 KW Nreal= 
41/327 Nreal = 0,125 
Exercício 4: A
O empuxo real do moinho de vento holandês pode ser apenas estimado, porque 
o fator de interferência, a, não é conhecido. O empuxo máximo possível ocorreria 
para a = 1/2 Ks=P*V ^2*PI*R^2*2*a*( 1-a) Ks = 1,23*10^2*PI*13^2 *2*(1 -1/2) 
Ks= 3,27 Kn 
Exercício 5: E
n1=n/H^(1/2) H=(n/ n1)^2 H= (81,82/10,5 )^2 H= 60,72 m 
Exercício 6: E
n1=n/H^(1/2) H=(n/ n1)^2 H= (81,82/10,5 )^2 H= 60,72 m 
Exercício 7: D
D=(n1*H^(1/2))/ n D=(41*120^( 1/2))/51,7 D= 8,68m 
Exercício 8: D
Entretanto o fato r de deficiência de potência in flui na economia da máquina, 
pois um valor elevado de " µ " fornece uma energia teórica maior, ou, 
equivalentemente, para uma mesma energia requer um angulo menor. 
Módulo 8
Exercício 1: E 
Transformações de energia no emprego do trabalho. Uma bomba hidráulica é um 
dispositivo que adiciona energia aos líquidos, tomando energia mecânica de um 
eixo, de uma haste ou de um outro fluido.
Exercício 2: A
Classificação de Filtros. Os filtros de sucção o servem para proteger a bomba da 
contaminação do fluido. Os filtros de pressão são localizados após a bomba. São 
projetados para proteger o sistema d e pressão e dimensionados para uma faixa 
específica de fluxo na linha de pressão filtro de retorno captura sedimentos do 
desgaste dos componentes do sistema e partículas que entram através das 
vedações 
Exercício 3: C
Classificação de válvulas direcionais
válvula de retenção é um tipo de válvula 
que permite que os fluidos escoem em uma direção, porém, fecha -se 
automaticamente para evitar fluxo na direção oposta (contra fluxo) Válvula 
seletora, é uma válvula de controle direcional cuja função primária é interconectar 
seletivamente duas ou mais conexões. 
Exercício 4: D
Sujeira, aplicação adequada de pressão, calor excessivo, uso de regulador incorreto.