Uma instalação de 110 V tem um de seus ambientes com 10 pontos de iluminação de 200 W cada. Na compra de interruptores para acionar o conjunto, constatou-se que só havia disponibilidade de interruptores de 10 A. Ao se fazerem os cálculos, verifica-se que a quantidade mínima de interruptores a ser adquirida para acender/apagar todas as lâmpadas desse ambiente é:
(A) 1
(B) 2
(C) 3
(D) 4
(E) 5
(A) 1
(B) 2
(C) 3
(D) 4
(E) 5
Respostas
Ed 
há 2 anos
Para resolver essa questão, precisamos calcular a corrente total que os 10 pontos de iluminação vão consumir. 1. Cálculo da potência total: Cada ponto de iluminação tem 200 W e há 10 pontos. Potência total = 10 pontos × 200 W = 2000 W. 2. Cálculo da corrente total: Usando a fórmula \( I = \frac{P}{V} \), onde \( I \) é a corrente em amperes, \( P \) é a potência em watts e \( V \) é a tensão em volts. Aqui, \( P = 2000 W \) e \( V = 110 V \). Portanto, \( I = \frac{2000 W}{110 V} \approx 18,18 A \). 3. Cálculo da quantidade mínima de interruptores: Cada interruptor tem uma capacidade de 10 A. Para saber quantos interruptores são necessários, dividimos a corrente total pela capacidade de cada interruptor: \( \frac{18,18 A}{10 A} \approx 1,82 \). Como não podemos ter uma fração de um interruptor, precisamos arredondar para cima. Portanto, serão necessários 2 interruptores. Assim, a resposta correta é: (B) 2.
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A figura a seguir se refere aos exercícios 1, 2 e 3, e representa esquematicamente o levantamento planialtimétrico de um terreno urbano, no qual será construído um conjunto de edifícios residenciais.
Com base neste desenho, é possível afirmar que este terreno tem:
a) área de 2.430,00 m2 .
b) área de 2.583,00 m2 .
c) área de 2.475,00 m2 .
d) área de 2.450,00 m2 .
e) área de 2.504,00 m2 .
Com relação ao relevo, tanto do terreno quanto da rua em frente ao lote, pode-se afirmar que, em média:
a) a rua sobe para a direita e o terreno cai para os fundos, com declividades aproximadas, respectivamente, de 5,5% e de 8,33%.
b) a rua desce para a direita e o terreno cai para os fundos, com declividades aproximadas, respectivamente, de 5,5% e de 8,33%.
c) a rua é levemente descida para a direita, com declividade inferior a 2%, e o terreno cai para os fundos, com declividade aproximada de 5%.
d) o terreno desce levemente para a direita, com declividade aproximada de 1%, e para os fundos, com declividade aproximada de 5%.
e) o terreno desce para a direita, com declividade inferior a 2%, e para os fundos, com declividade aproximada de 10%.
Para construir 2 andares subterrâneos para garagens, cada um com altura média de 3,00m de piso a piso, considerando que o piso acabado do pavimento térreo ficará 1,00 acima da referência de nível, pode-se estimar que o volume do movimento de terra será cerca de:
a) 1.250,00 m3 .
b) 6.000,00 m3 .
c) 12.000,00 m3 .
d) 500,00 m3 .
e) 25.000,00 m3
O perfil do subsolo do terreno dos exercícios 1, 2 e 3, obtido a partir das sondagens realizadas com Standard Penetration Test (SPT), é resumidamente representado pela figura que se segue. Para estudar a possibilidade de se utilizar fundação direta rasa, logo abaixo do pavimento mais baixo de garagens, empregando a fórmula que relaciona a tensão admissível com o numero de golpes do SPT (σadm = Nº SPT/0,5, em tf/m2), seria, técnica e economicamente, adequado adotar:
a) σadm = 34 tf/m2, na cota 94,00.
b) σadm = 38 tf/m2, na cota 93,00.
c) σadm = 60 tf/m2, no início da camada de alteração de rocha.
d) σadm = 30 tf/m2, um metro abaixo da cota de arranque dos pilares.
e) σadm = 36 tf/m2, cerca de um metro dentro da camada argilosa marrom avermelhada.
Com relação ao mesmo perfil de subsolo do exercício 4, considerando que o projeto estrutural defina a caixa de elevadores como um pilar central, em forma de U, suportando uma carga total da ordem de 1.500 tf, dentre as alternativas a seguir, a melhor solução técnica e econômica para a sua fundação, seria:
a) sapata corrida em forma de U, com 1,80 m de largura, na cota 93,00, adotando-se σadm = 38 tf/m2 .
b) radier com cerca de 7,50 m de comprimento por 5,60 m de largura, um metro dentro da camada argilosa, marrom avermelhada, adotando-se σadm = 36 tf/m2 .
c) radier com cerca de 8,00 m de comprimento por 6,25 m de largura, um metro abaixo da cota de arranque dos pilares, adotando-se σadm = 30 tf/m2 .
d) radier com cerca de 6,00 m de comprimento por 4,20 m de largura, no início da camada de alteração de rocha, adotando-se σadm = 60 tf/m2 .
e) Tubulão a céu aberto, com cerca de 3,00 m de diâmetro, no início da camada de alteração de rocha, adotando-se σadm = 60 tf/m2 .
No projeto de um edifício de 3 andares, para um centro comercial, foi adotada fundação direta rasa sobre uma camada de solo arenoso compacto, com cerca de 7 m de espessura. O lençol freático situa-se menos de 1 m abaixo da superfície do terreno e, sob esta areia, há uma camada de argila orgânica muito mole, com cerca de 10 m de espessura. Para estimar o adensamento deste solo argiloso, devido ao acréscimo de carga aplicado pela edificação, foi retirada uma amostra indeformada, que apresentou um índice de vazios 1,357. Após ser submetida à mesma pressão que seria exercida pelas sapatas do edifício, a amostra apresentou índice de vazios 1,246. Utilizando a fórmula geral, ∆h = ∆ε x h/(1 + εi), é possível prever que haveria um recalque de aproximadamente:
a) 49,42 cm.
b) 33,0 cm.
c) 5 cm.
d) 47 cm.
e) 34,6 cm.
Para a construção do estacionamento do edifício da questão 6, que ocupará todo o lote, exceto o recuo de frente, e cuja cota de piso ficará 2,80 m abaixo do perfil natural do terreno, dentre as alternativas que se seguem, a melhor solução para a contenção das escavações será:
a) Cortinas estaca-prancha, com perfis metálicos, pranchas-treliça de concreto pré fabricadas, e com rebaixamento do lençol freático durante a execução.
b) Paredes diafragma em todo o perímetro.
c) Muros de arrimo de concreto armado executados em seções alternadas, também conhecidos por cachimbos.
d) Concreto projetado, com tirantes devidamente impermeabilizados.
e) Terra armada, com painéis de concreto protendido, pré fabricados.
Parte da cobertura de um novo estádio será suportada por uma treliça metálica, que se apoiará em duas colunas, uma em cada extremidade. Um grande painel eletrônico será instalado no centro do vão desta treliça, apoiando-se em dois pontos, conforme o esquema ilustrado pela figura a seguir.
Considerando que o peso próprio da treliça seja de 30 kN/m, que está cobertura represente uma carga distribuída com valor de 40 kN/m e que o painel tenha um peso total de 250 kN, é possível estimar que o valor das reações nos apoios da treliça serão:
a) 3.275 kN em cada extremidade.
b) 3.155 kN em cada extremidade.
c) 3.450 kN em cada extremidade.
d) 4.175 kN em cada extremidade.
e) 5.250 kN em cada extremidade.
Para ampliar a pequena sala de um apartamento compacto, decidiu-se integrá-la à ampla varanda existente ao lado dela, que será fechada com painéis de vidro. A solução adotada para eliminar a diferença entre os níveis de piso da varanda e da sala foi elevar o piso da varanda executando um contra piso de concreto magro, de 15 cm de espessura, sobre o próprio piso cerâmico existente, representada na figura a seguir. Na concepção estrutural deste edifício, a laje de piso desta varanda é um balaço engastado na viga que suporta a laje de piso da sala. Considerando o concreto magro com peso específico de 20 kN/m3, a carga do novo revestimento mais a argamassa de assentamento totalizando 1 kN/m², o valor do peso do painel de vidro de fechamento igual 1,2 kN por metro de extensão, e dispondo das fórmulas abaixo, é possível estimar que o acréscimo no valor do momento fletor no engaste (Se), para uma faixa de laje de 1,00m de largura, será da ordem de:
a) 19,8 kNm/m.
b) 8,1 kNm/m.
c) 6,6 kNm/m.
d) 21,6 kNm/m.
e) 15,6 kNm/m.
O vão central de uma pequena ponte se apoiará sobre Dentes Gerber em ambas as extremidades, terá 15 m de comprimento e estará submetido a uma carga distribuída total, acidental mais permanente, da ordem de 160 kN/m. Dispondo-se das fórmulas a seguir, é possível afirmar que os valores dos momentos fletores serão:
a) 4.500 kNm no centro do vão e 0 kNm nas extremidades.
b) 4.500 kNm no centro do vão e 1.200 kNm nas extremidades.
c) 3.000 kNm no centro do vão e 1.200 kNm nas extremidades.
d) 18.000 kNm no centro do vão e 3.000 kNm nas extremidades.
e) 3.000 kNm no centro do vão e 3.000 kNm nas extremidades.
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