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UNIVERSIDADE FEDERAL DO PARÁ INSTITUTO DE TECNOLOGIA FACULDADE DE ENGENHARIA QUÍMICA EQ01059 – MODELAGEM E SIMULACAO DE PROCESSOS INDUSTRIAIS SISTEMA IDEAL DE REATORES DE TANQUE AGITADO WAGNER BRAGA FIGUEIREDO - 201307540062 Belém, Pará 2021 SISTEMA IDEAL DE REATORES DE TANQUE AGITADO Relatório apresentado à Faculdade de Engenharia Química da Universidade Federal do Pará como parte integrante das atividades da disciplina Modelagem e Simulação de Processos Industriais, realizadas do 3º período de 2021. Prof. Sil Franciley Dos Santos Quaresma Belém, Pará 2021 Sumário 1 INTRODUÇÃO ......................................................................................................................... 4 2 METODOLOGIA....................................................................................................................... 5 3 RESULTADOS E DISCUSSÕES................................................................................................ 7 4 CONCLUSÃO ........................................................................................................................... 8 RERERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS ............................................................................................ 9 4 1 INTRODUÇÃO Um tipo de reator usado comumente em processamento industrial é o tanque agitado que é chamado reator contínuo de tanque agitado ou CSTR, sendo usado principalmente para reações em fase líquida é normalmente operado em estado estacionário e é considerado perfeitamente misturado, consequentemente a temperatura, a concentração, a velocidade de reação dentro do CSTR não dependem do tempo ou da posição. Ou seja, cada variável é a mesma em cada ponto dentro do reator ( FOGLER, 2009). Para esse tipo de reator, o tempo de residência da reação pode ser controlado através da vazão de componentes no equipamento, sendo este analisado em uma relação com o volume total do reator. Os reatores contínuos também têm seus parâmetros de operação melhor controlados, e por isso a qualidade do produto oscila menos quando comparado ao feito em reatores batelada. Além disso, por operar em regime contínuo, o desperdício e a demanda por interferência de um operador são reduzidos. 5 2 METODOLOGIA Realizou-se os balanços a partir das equações 1,2 e 3 do artigo de referência para encontrarmos as equações diferenciais e a análise de equações diferenciais foi feita por meio de uma linguagem de programação principal e uma secundária utilizando o Software MATLAB. Além disso, utilizou-se dados anexos de concentrações, massas molares e densidades não contidas no artigo, bem como a rotina ODE45. Assim, seguem as n os códigos: Linguagem de rotina principal clear all close all clc global Mn_S Mn_A Mn_B density_S cinit_S kf_reaction Vr_init_tank1 Vr_init_tank2 v_inlet cinlet_A1 v_fresh2 cfresh2_A cinlet_S v_outlet1 v_outlet2 Mn_S=0.018; Mn_A=0.032; Mn_B=0.032; density_S=1000; cinit_S=density_S/Mn_S ; kf_reaction=(1/600)*60; Vr_init_tank1=1; Vr_init_tank2=1.5; v_inlet=1; cinlet_A1=1000; v_fresh2= 0.5; cfresh2_A =1000; cinlet_S =cinit_S ; v_outlet1 =0.9; v_outlet2 =1; y0=[Vr_init_tank1;0;0;Vr_init_tank2;0;0]; tspan=(0:0.1:120); [t,y] = ode45(@func_tanque,tspan,y0); figure(1) plot(t,y(:,1),'-b',t,y(:,4),'-g'),grid on legend('tank 1','tank 2') xlabel('Tempo (min)') ylabel('Volume do reator (m³)') set (gca, 'FontSize',10) set (gca, 'FontName','Times New Roman') set (gca, 'FontWeight','bold') axis([0 120 0 45]) ax = gca; ax.XTick = [0,20,40,60,80,100,120]; 6 ax.YTick = [0,5,10,15,20,25,30,35,40,45]; figure(2) plot(t,y(:,2),'-b',t,y(:,3),'-g',t,y(:,5),'-r',t,y(:,6),'-c'),grid on legend('tank 1','tank 2') xlabel('Tempo (min)') ylabel('Volume do reator (m³)') set (gca, 'FontSize',10) set (gca, 'FontName','Times New Roman') set (gca, 'FontWeight','bold') axis([0 120 0 900]) ax = gca; Linguagem de rotinas secundárias function dydt = func_tanque (t,y) global Mn_S Mn_A Mn_B density_S kf_reaction v_inlet cinlet_A1 v_fresh2 cfresh2_A v_outlet1 v_outlet2 Vr1=y(1); CA1=y(2); CB1=y(3); Vr2=y(4); CA2=y(5); CB2=y(6); MS=Mn_S; MA=Mn_A; MB=Mn_B; RA = [-kf_reaction*CA1;-kf_reaction*CA2]; RB = [kf_reaction*CA1;kf_reaction*CA2]; RS = [0;0]; ro_S = kf_reaction*density_S*Mn_S; dVr1dt = v_inlet - v_outlet1 + Vr1*(RA(1)*MA + RB(1)*MB+RS(1)*MS)/ro_S; dCA1dt = 1/Vr1*(v_inlet*cinlet_A1 - v_outlet1*CA1 + RA(1)*Vr1 - CA1*dVr1dt); dCB1dt = 1/Vr1*(-v_outlet1*CB1 + RB(1)*Vr1 - CB1*dVr1dt); dVr2dt = (v_outlet1 + v_fresh2)- v_outlet2 + Vr2*(RA(2)*MA + RB(2)*MB+RS(2)*MS)/ro_S; dCA2dt = 1/Vr2*((v_outlet1*CA1+v_fresh2*cfresh2_A) - v_outlet2*CA2 + RA(2)*Vr2 - CA2*dVr2dt); dCB2dt = 1/Vr2*(v_outlet1*CB1 - v_outlet2*CB2 + RB(2)*Vr2 - CB2*dVr2dt); dydt = zeros(6,1); dydt(1)=dVr1dt; dydt(2)=dCA1dt; dydt(3)=dCB1dt; dydt(4)=dVr2dt; dydt(5)=dCA2dt; dydt(6)=dCB2dt; end 7 3 RESULTADOS E DISCUSSÕES Seguem as figuras 1 e 2 que praticamente replicam o resultado obtido no artigo de referência, Ideal Stirred Tank Reactor System, com a evidência de acúmulo, ou seja, geração, tendo os volumes dos reatores aumentados com o passar do tempo e o reagente sendo consumido e o produto sendo formado, pois a concentração de A diminui no tempo e a de B aumenta. As curvas são características de um CSTR. Figura 1. Gráfico Volume do reator vs tempo Figura 2. Gráfico Concentração vs tempo 8 4 CONCLUSÃO Pode-se perceber que a modelagem constrói um conhecimento na indústria otimizando o processo de projeção, pois além de observar a crescente do volume pode-se perceber também que a condição imposta pelo artigo referência não se faz necessária pois pela construção gráfica dos volumes, não haveria como tais se tornassem menores ou iguais a 1% do seu valor inicial neste processo estudado e avaliado. 9 RERERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS FOGLER, H. S. Elementos de engenharias das reações químicas. 4. Ed. Rio de Janeiro: LTC, 2009;
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