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INFLUÊNCIA DAS CAMADAS DE NITRETO DE TITÂNIO E NITRETO DE FERRO DEPOSITADAS POR GAIOLA CATÓDICA SOBRE AÇO AISI D6 Debora Augusta Oliani Caravina1 Thércio Henrique de Carvalho Costa1 Maxwell Santana Libório2 Resumo Neste trabalho, amostras de aço ferramenta AISI D6, com dimensões 10 mm x 10 mm x 1,5 mm, foram submetidas a nitretação em gaiola catódica por plasma de TiyN e FexN¸ com objetivo de estudar os efeitos dessa técnica nas propriedades mecânicas, físico-químicas e morfológicas do aço. Nesse método, as amostras foram colocadas num potencial catódico, dentro de uma gaiola catódica (foram utilizadas duas gaiolas de matérias distintos, Aço Inox AISI 316 e de Titânio grau 2), durante 4 horas a temperaturas de 400 e 450°C. Após os processos de nitretação, as amostras foram caracterizadas utilizando microscopia ótica e microdureza. Por fim, os resultados constataram que todas as amostras obtiveram aumento da dureza superficial. Além disso, com exceção da amostra nitretada apenas com gaiola de Aço Inox, que não exibiu camada aparente, as amostras apresentaram camada de compostos bem definida e separadas em Ti2N para as amostras nitretadas só com gaiola de titânio, e camada sob camada (Ti2N+Fe2-3N ou Fe2-3N+Ti2N), para amostras que foram submetidas as duas nitretações. Palavras-chave: Aço AISI D6; Nitretação a plasma; Gaiola catódica; Propriedades mecânicas; INFLUENCE OF TITANIUM NITRIDE AND IRON NITRIDE LAYERS DEPOSITED BY CATHODIC CAGE ON AISI D6 STEEL Abstract In this work, the steel founder AISI D6, with dimensions 10 mm x 10 mm x 1.5 mm, was subjected to nitriding in cathodic cage by plasma of TiyN and FexN plasma to study the technical effects on the mechanical, physical-chemical, and morphological characteristics of steel. In this method, as they were placed in a cathodic potential, inside a cathodic cage (two cages of different materials were used, Stainless Steel AISI 316 and Titanium grade 2), for 4 hours at a temperature of 400 and 450 ° C. After the processes nitriding, as they were characterized using optical microscopy and microhardness. Finally, the results found that all of them obtained increased surface hardness. Besides, except the sample nitrided only with Stainless Steel cage, which did not exhibit an apparent layer, as an additional layer of compounds well defined and separated in Ti2N for those nitrided only with a titanium cage, and layer under layer (Ti2N + Fe2- 3N or Fe2-3N + Ti2N), for those that were submitted to both nitriding. Keywords: Steel AISI D6, Plasma nitriding, Cathodic cage; Mechanical properties. 1 Graduação em Engenharia Mecânica, Universidade Federal do Rio Grande do Norte, Natal/RN, Brasil. 2 Escola de Ciência e Tecnologia, Universidade Federal do Rio Grande do Norte, Natal/RN, Brasil. 1 INTRODUÇÃO O tempo de vida útil do ferramental influencia diretamente na produtividade, eficiência e economia de uma produção industrial. Dessa forma, dureza e tenacidade são importantes condições para a longevidade da ferramenta [1]. Assim, diferentes tipos de aços para ferramentas, como os de trabalho a frio da série D (Die Steels), são desenvolvidos com intuito de atender tais exigências. Dessa série o mais utilizado é o aço AISI D6, o qual possui elevado teor de carbono (~2%) e de cromo (~12,5%), apresentando boa tenacidade e resistência a abrasão, alta dureza e alto grau de indeformabilidade [2,3]. O aço AISI D6 é utilizado em diversos segmentos da indústria como ferramentas de prensar, matrizes para operação de conformação a frio, moldes, punções, estampagem e lâminas para corte a frio [1–3]. Entretanto, nem sempre as peças metálicas estão aptas a suportar as condições de serviço a que serão sujeitas. Isso ocorre devido aos processos de produção, a exemplo da fundição e da usinagem, afetarem negativamente as propriedades mecânicas do material [4]. Desse modo, torna-se importante submeter esses materiais a tratamentos específicos a fim de minimizar ou até mesmo eliminar tais aspectos inapropriados. Visando aprimorar suas propriedades, desempenho e durabilidade, os aços passam por tratamentos termoquímicos. Esse tipo de tratamento causa uma alteração parcial na estrutura química do material, atingindo até certa profundidade [4]. Assim, sua superfície é aprimorada quanto a dureza e resistência a abrasão, mas o núcleo da peça se mantém tenaz. Destarte, um típico tratamento termoquímico de superfície é a nitretação a plasma. Esse procedimento, amplamente utilizado em aços, tem como objetivo aumentar a dureza de superfície, a resistência ao desgaste e fadiga, bem como melhorar as propriedades tribológicas e mecânicas do material a ser tratado [5–7]. Essa técnica, que ocorre em baixas temperaturas, insere átomos de nitrogênio na superfície da peça, criando a camada superficial modificada [6,8]. Além disso, a nitretação a plasma é menos agressiva ao meio ambiente em comparação a outros tratamentos de superfície e de fácil reprodutibilidade e controle [9]. Por conseguinte, este trabalho utilizou da técnica de nitretação por plasma com gaiola catódica de aço inox AISI 316 e de titânio grau 2. Isso é justificado devido aos outros tratamentos, tais quais deposição química ou física de vapor e pulverização catódica reativa, apresentarem significativas desvantagens como custo elevado (necessita de equipamentos mais complexos e caros), processo longo, altas temperaturas (acima dos 600°C) e baixas pressões de trabalho [10]. A deposição de plasma em gaiola catódica vem se mostrando promissora devido a qualidade e eficiência na deposição de filmes finos, além de trazer vantagens como baixo custo de equipamento, procedimento mais rápidos, trabalhar em temperaturas mais amenas e pressões mais elevadas [10,11]. 2 MATERIAIS E MÉTODOS Amostras de aço AISI D6 com composição química 2,15 % C, 0,25 % Si, 0,45 % Mn, 12,0 % Cr, 0,7% W. As amostras não tratadas obtidas da GGD Metals foram cortadas na dimensão 10 mm x 10 mm x 1,5 mm. Antes do tratamento a plasma, a superfície das amostras foram lixadas com lixas de SiC de 220 a 2000, em seguidas polidas com alumina em suspensão de 0,5 µm. Após a preparação as amostras foram nitretadas conforme condições apresentadas na Tabela 1 em reator de Nitretação a plasma de corrente contínua (ver Figura 1). Tabela 1 - Tabela de condições de tratamento a plasma Tratamento Gaiola Pré-sputtering Tratamento Tempo Gás Tempo Gás Aço SAE 316 30 min 50% Ar + 50% H2 4 h 20% H2 + 80% N2 Aço+Ti SAE 316 / Titânio Gr 2 30 min 50% Ar + 50% H2 4 h 20% H2 + 80% N2 Ti + Aço Titânio Gr 2 / SAE 316 30 min 50% Ar + 50% H2 4 h 20% H2 + 80% N2 Ti Titânio Gr 2 30 min 50% Ar + 50% H2 4 h 20% H2 + 80% N2 Figura 1. Esquema da nitretação a plasma com gaiola catódica. Todas as amostras foram caracterizadas quanto a microdureza superficial e a microdureza de perfil, com carga de 0,49N, utilizando um microdurometro (Pantec HVS – 1000) na escala Vickers. Bem como as espessuras de camada das amostras tratadas foram analisadas, por microscopia ótica, com o objetivo de avaliar a eficiência do tratamento na formação das camadas de compósitos e de difusão. 3 RESULTADOS E DISCUSSÕES A Figura (2) mostra as micrografias óticas do aço D6 nas diferentes configurações de nitretação a plasma. A amostra nitretada com gaiola de aço inox, não exibiu zona de compostos definida. Isso pode ter ocorrido devido a difusão das espécies de nitrogênio na matriz ferrítica do Aço AISI D6. Já a amostra que passou pelo tratamento com gaiola de aço e em seguida com gaiola de titânio, apresentou a camada nitretada mais fina. Isso pode ser justificado pela dificuldade do nitreto de titânio em se difundir em uma camada previamente tratada, ou seja, em cima da camada de nitreto de ferro. A segunda maior camada foi na amostra nitretada apenas com gaiola de titânio. Isso pode ser explicado pela facilidade do nitreto de titânioem se difundir no aço sem tratamento prévio. Já a amostra nitretada primeiramente com gaiola de titânio e depois com gaiola de aço, possuiu a maior espessura de camada. Tal fato pode ser explicado pela facilidade que o nitreto tem de difundir na matriz de ferro. a) b) c) d) Figura 2. Microscopia ótica do aço D6 nitretado a plasma a) somente com gaiola de titânio; b) somente com gaiola de aço inox; c) com gaiola de aço inox e depois titânio; d) com gaiola de titânio e depois de aço inox. De forma a melhorar a visualização e possível comparação, a Figura (3a) ilustra os valores referentes a dureza de superfícies primeiramente da amostra que não passou nenhum tratamento e depois das amostras que passaram pela nitretação a plasma com gaiola catódica. Já a Figura (3b) relaciona a dureza de superfície com a espessura de camada de cada amostra tratada. Figura 3. Representação gráfica a) das durezas de superfície em cada amostra e b) espessura de camada relacionada a dureza de superfície em cada amostra. A Figura (4) apresenta os gráficos referentes as análises da dureza de perfil em função da profundidade medida a partir da superfície. Figura 4. Perfil de microdureza de cada amostra trada. Os perfis de microdureza apresentados, na Figura (4), confirmam a maior espessura de zona de compostos para a amostra nitretada com gaiola de titânio e depois com gaiola de aço inox. Isso se deve ao filme de titânio ter sofrido grande difusão no substrato e ao acréscimo do filme de Fe2-3N provindos da gaiola de aço. Por conseguinte, a amostra tratada inicialmente com gaiola de aço e em seguida com gaiola de titânio, apesar de ter a maior dureza superficial, apresentou a menor espessura de camada aparente. A explicação para isso está justamente 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 0 20 40 60 80 100 120 140 160 180 200 220 200 400 600 800 1000 1200 1400 1600 D u re z a ( H V ) Profundidade (mm) Ti D u re z a ( H V ) Profundidade (mm) Aço D u re z a ( H V ) Profundidade (mm) Ti + Aço D u re z a ( H V ) Profundidade (mm) Aço + Ti relacionada a ordem do tratamento. Para análise da microdureza de superfície, a medição foi feita na camada mais externa, de titânio (mais dura). Já no perfil de microdureza, houve dificuldade quanto a difusão do nitreto de titânio em cima do filme de Fe2-3N e a medição foi feita ao longo da sua espessura. Ademais, a amostra tratada apenas com gaiola de titânio, apresentou terceira maior dureza superficial e segunda maior espessura de zona de composto. Novamente, isso ocorreu devido ao filme de titânio ter sofrido difusão no substrato. Além disso, observou-se que na amostra nitretada apenas com gaiola de aço, apesar de não exibir camada aparente na sua microscopia ótica, apresentou aumento de dureza antes dos 20 µm. Isso atesta que houve difusão em sua superfície. 4 CONCLUSÃO A nitretação a plasma com gaiola catódica se mostrou eficiente, pois concedeu aumento substancial na microdureza do aço AISI D6. Visto isso ao analisar e comparar os resultados, a amostra que passou primeiramente pelo tratamento com gaiola de titânio e posteriormente com gaiola de aço obteve a melhor resposta ao tratamento, apresentando uma camada nitretada em torno de 50 µm. Desse modo, esse tratamento traria melhores resultados ao elemento de máquina em sua área de atuação, pois uma camada mais espessa elevaria o tempo de vida útil da peça e, consequentemente, diminuiria gasto com reposição. No entanto, a amostra a qual foi nitretada apenas com gaiola de aço, ao ser comparada com os outros procedimentos, apresentou resultados menos expressivos no perfil de microdureza e não exibiu camada de nitretação. 5 REFERÊNCIAS [1] N. Pillai, R. Karthikeyan, J.P. Davim, A REVIEW ON EFFECTS OF CRYOGENIC TREATMENT OF AISI’D’SERIES COLD WORKING TOOL STEELS., Rev. Adv. Mater. Sci. 51 (2017). [2] R.R.M. de Sousa, M.L.M. Mendes, E.M. Valadão, A. de Sá Brandim, M.D. Oliveira, C.A. Junior, Aço ferramenta para trabalho a frio AISI D6 tratado termicamente e nitretado em plasma com gaiola catódica, Rev. Bras. Apl. Vácuo. 27 (2010) 223–227. [3] M.V.S. Senna, J.P.M. Shica, I.D. da Conceição, E.A. Araújo Júnior, F.R. Marciano, R.R.M. de Sousa, Deposição de filmes carbonosos em aço AISI D6 através da técnica de gaiola catódica, Matéria (Rio Janeiro). 25 (2020). [4] V. Chiaverini, Tecnologia Mecânica. Processos de Fabricação e Tratamento. 2a edição. Volume II. São Paulo, 1986, (n.d.). [5] T. Peng, Y. Chen, X. Liu, M. Wu, Y. Lu, J. Hu, Phase constitution control of plasma nitrided layer and its effect on wear behavior under different loads, Surf. Coatings Technol. 403 (2020) 126403. [6] B. Chen, F. Yan, Y. You, M.F. Yan, Y. Zhang, Y. Xu, Microstructural changes and mechanical properties of AerMet100 steel surface-treated by plasma nitriding, Surf. Coatings Technol. 403 (2020) 126392. [7] J.C. Díaz-Guillén, M. Naeem, H.M. Hdz-García, J.L. Acevedo-Davila, M.R. Díaz- Guillén, M.A. Khan, J. Iqbal, A.I. Mtz-Enriquez, Duplex plasma treatment of AISI D2 tool steel by combining plasma nitriding (with and without white layer) and post-oxidation, Surf. Coatings Technol. 385 (2020) 125420. [8] J. Wu, H. Liu, J. Li, X. Yang, J. Hu, Comparative study of plasma oxynitriding and plasma nitriding for AISI 4140 steel, J. Alloys Compd. 680 (2016) 642–645. [9] P.C. Serra, J.R. de Barros Neto, A.S.A. Furtado, W.R.V. Sampaio, M.C. Feitor, T.H. de C. Costa, R.R.M. de Sousa, Estudo de nitretação a plasma e tratamento duplex em brocas de aço rápido, Matéria (Rio Janeiro). 25 (2020). [10] L.H.P. Abreu, M. Naeem, W.F.A. Borges, R.M. Monção, R.R.M. Sousa, M. Abrar, J. Iqbal, Synthesis of TiN and TiO 2 thin films by cathodic cage plasma deposition: a brief review, J. Brazilian Soc. Mech. Sci. Eng. 42 (2020) 1–13. [11] M.S. Libório, G.B. Praxedes, L.L.F. Lima, I.G. Nascimento, R.R.M. Sousa, M. Naeem, T.H. Costa, S.M. Alves, J. Iqbal, Surface modification of M2 steel by combination of cathodic cage plasma deposition and magnetron sputtered MoS2-TiN multilayer coatings, Surf. Coatings Technol. 384 (2020) 125327. UNIVERSIDADE FEDERAL DO RIO GRANDE DO NORTE CENTRO DE TECNOLOGIA COORDENAÇÃO DO CURSO DE ENGENHARIA MECÂNICA Natal, 18 de dezembro de 2020. Ao(s) dezoitodia(s) do mês dedezembrodo ano de dois mil e vinte, às19:00 horas, através da plataforma Google meet, neste Campus Universitário, instalou-se a banca examinadora do Trabalho de Conclusão de Curso do(a) aluno(a)DEBORA AUGUSTA OLIANI CARAVINA, matrícula 20180009770, do curso de Engenharia Mecânica. A banca examinadora foi composta pelos seguintes membros: THERCIO HENRIQUE DE CARVALHO COSTA, orientador;MAXWELL SANTANA LIBÓRIO, examinador interno; IGOR OLIVEIRA NASCIMENTO, examinador externo. Deu-se início à abertura dos trabalhos pelo THERCIO HENRIQUE DE CARVALHO COSTA, que após apresentar os membros da banca examinadora, solicitou a (o) candidato (a) que iniciasse a apresentação do trabalho de conclusão de curso, intitulado “INFLUENCIA DAS CAMADAS DE NITRETO DE TITÂNIO E NITRETO DE FERRO DEPOSITADAS POR GAIOLA CATÓDICA SOBRE AÇO AISI D6”, marcando um tempo de trinta minutos para a apresentação. Concluída a exposição, orientador, passou a palavra aos examinadores para arguirem o(a) candidato(a); após o que fez suas considerações sobre o trabalho em julgamento; tendo sido APROVADO, o(a) candidato(a), conforme as normas vigentes na Universidade Federal do Rio Grande do Norte. A versão final do trabalho deverá ser entregue à Coordenação do Curso de Engenharia Mecânica, no prazo de 02 dias; contendo as modificações sugeridas pela banca examinadorae constante na folha de correção anexa. Conforme o que rege o Projeto Político Pedagógico do Curso de Engenharia Mecânica da UFRN, o(a) candidato(a) não será o aprovado(a) se não cumprir as exigências acima. ________________________________________ THERCIO HENRIQUE DE CARVALHO COSTA Orientador ________________________________________ MAXWELL SANTANA LIBÓRIO Examinador interno ________________________________________ IGOR OLIVEIRA NASCIMENTO Examinador externo
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