Granulometria Filer Armassa

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INFLUÊNCIA DA DISTRIBUIÇÃO GRANULOMÉTRICA DO 
AGREGADO MIÚDO E DO TEOR DE FÍLER NAS PROPRIEDADES 
DE ARGAMASSAS COM AREIA DE BRITAGEM 
 
 
 
Daiana Cristina Metz Arnold , Claudio de Souza Kazmierczak 
 
Universidade do Vale do Rio dos Sinos, Programa de Pós-graduação 
em Engenharia Civil 
Avenida Unisinos, 950, São Leopoldo(RS), daianacm@unisinos.br 
 
 
RESUMO 
 
Este trabalho tem o objetivo de avaliar as propriedades de argamassas com 
areia de britagem, confeccionadas com agregados com diferentes distribuições 
granulométricas e teores de filer. Produziu-se seis misturas de argamassas com 
areia de britagem, no traço em volume de cimento, cal e areia, 1:1:6, com índice de 
consistência fixado em 240 mm + 10 mm na mesa de consistência. Utilizou-se 
cimento CP IV – 32 e cal CH-I. Observou-se que à medida que o módulo de finura 
do agregado aumenta há acréscimos na resistência à compressão, na densidade de 
massa aparente no estado fresco e no módulo de elasticidade dinâmico da 
argamassa, e diminuição do teor de ar incorporado e do coeficiente de capilaridade. 
O aumento no teor de fíler aumentou o valor de todas as propriedades das 
argamassas, exceto o teor de ar incorporado, que diminui. 
 
Palavras-chave: areia de britagem; distribuição granulométrica; fíler, argamassa, 
reciclagem. 
 
 
 
2
ABSTRACT 
This study has the objective to evaluate the properties of mortars with crushing 
sand made with aggregates with different grain sized distributions and filler content. It 
was produced six mixtures of mortars with sand crushing in the proportion in volume 
of cement, lime and sand, 1:1:6, and consistence of 240+10mm. It was used cement 
CP IV-32 and CH-I lime. It was observed that increasing the modulus of fineness of 
the aggregate the resistance of compression, the density of apparent mass in the 
fresh state and the dynamic modulus of elasticity of the mortar increases and the air 
incorporated and the coefficient of capillarity decreases. The increase of filler content 
increased the value of all the properties of mortars except the air incorporated. 
 
Keywords: crushed sand; grain sized distributions; filler; mortars; recycling. 
 
INTRODUÇÃO 
 
A crescente busca por sustentabilidade na construção civil tem resultado na 
pesquisa de alternativas que possam minimizar o consumo de recursos naturais, 
como a reciclagem de resíduos transformando-os em co-produtos para a construção 
civil. A areia de britagem, proveniente do beneficiamento do pó de pedra, é um 
resíduo do processo de britagem de rocha para a produção de agregado graúdo cujo 
uso, na forma de agregados miúdos para argamassas e concretos, está em 
crescimento. O volume de pó de pedra gerado em uma pedreira varia de 10 a 42% 
do total de material britado, dependendo das características geológicas da rocha e 
do sistema de britagem empregado (CUCHIERATO e SANT’AGOSTINO, 2000). 
Em função da escassez de jazidas de areia natural, do incremento da 
fiscalização pelos órgãos ambientais e dos custos crescentes de transporte 
associados à sua exploração (SBRIGHI NETO, 2005), a fração fina da areia de 
britagem, denominada pedrisco, associada a determinados teores de fíler, tem sido 
utilizada como substituto parcial ou total da areia natural. Nos últimos anos, diversos 
estudos têm sido realizados sobe o uso da areia de britagem, como os de Pandolfo 
e Masuero (2005), Gonçalves et al. (2007), Klein, Carbonari e Guizilini (2008). 
Entretanto, a maioria das empresas que vem explorando o resíduo é desprovida de 
 
 
3
um estudo científico que embase sua aplicação, o que resulta em grande quantidade 
de manifestações patológicas nas obras onde são utilizadas. 
Dentre as características que mais diferenciam as areias naturais das 
provenientes do processo de britagem, destacam-se a diferença morfológica entre 
os grãos de areia e os do pedrisco, assim como a maior quantidade de fíler inerente 
aos grãos de pedrisco. A menor esfericidade dos grãos de pedrisco proporciona à 
argamassa maior demanda de água e altera a sua reologia, comparativamente às 
argamassas com areia natural, resultando em modificações substanciais nas demais 
propriedades das argamassas. A morfologia dos grãos do pedrisco, entretanto, vem 
sendo alterada nos últimos anos, em função da adoção de equipamentos de 
britagem mais eficientes, tais como os britadores do tipo VSI (Vertical Shaft Impact), 
que permitem a produção de grãos mais esféricos, o que exige uma contínua 
readequação dos resultados das pesquisas já realizadas. 
O objetivo deste trabalho é avaliar as propriedades de argamassas com areia 
de britagem proveniente de rocha basáltica da região de Campo Bom – RS, com o 
uso de britadores do tipo VSI, confeccionadas com agregados com diferentes 
distribuições granulométricas e teores de fíler. 
 
MATERIAIS E MÉTODOS 
 
As argamassas utilizadas foram confeccionadas com cimento Portland CP IV-
32, por ser comumente utilizado para argamassas de revestimento, ser facilmente 
encontrado e de ampla utilização em argamassas no estado do Rio Grande do Sul, e 
cal hidratada classe CH I. A caracterização destes aglomerantes consta na tabela 1. 
 
Tabela 1 – Resultados dos ensaios para caracterização do cimento e da cal. 
Ensaios Cimento CP IV-32 Cal – CH I 
Massa unitária - NBR NM 23 (ABNT, 2001) 0,87 g/cm³ 0,74 g/cm³ 
Massa específica - NBR 7251 (ABNT, 1987) 2,78 g/cm³ 2,40 g/cm³ 
Área Específica Blaine - NBR NM 76 (ABNT, 1998) 3975 cm²/g 13508 cm²/g 
Finura - Resíduo na Peneira de 0,075 mm (#200) – NBR 
11579 (ABNT, 1991) 
0,6 % - 
Resistência à compressão aos 28 d - NBR 7215 (ABNT, 1996) 39,2 MPa - 
Início de pega - NBR NM 65 (ABNT, 2003) 03h 58min - 
Fim de pega - NBR NM 65 (ABNT, 2003) 05h 09min - 
Como agregado miúdo, foi utilizada uma areia de britagem basáltica, obtida 
por britador VSI, produzida em uma unidade de britagem instalada na localidade de 
Quatro Colônias, no município de Campo Bom-RS. A distribuição granulométrica e a 
 
 
4
relação comprimento/largura da areia de britagem utilizada constam na tabela 2. A 
forma do grão foi determinada com o auxílio de lupa, a partir de uma amostragem de 
40 grãos em cada faixa granulométrica. 
 
Tabela 2 – Distribuição granulométrica e relação comprimento/largura da areia de britagem, no estado original. 
Peneira # % Retido acumulado Forma do grão ( c / l ) 
4,8 1 1,30 
2,4 21 1,39 
1,2 43 1,52 
0,6 62 1,52 
0,3 74 1,37 
0,15 83 1,38 
0,075 100 1,37 
 
Na tabela 3 estão descritos os resultados dos ensaios de caracterização do 
agregado. 
 
Tabela 3 – Caracterização do agregado utilizado. 
Ensaio Areia de Britagem 
Massa unitária no estado solto - NM 45 (ABNT, 2006) 1,63 g/cm³ 
Massa unitária no estado compactado - NM 45 (ABNT, 2006) 1,72 g/cm³ 
Massa específica - NBR NM 52 (ABNT, 2003). 2,60 g/cm³ 
Dimensão máxima - NBR NM 248 (ABNT, 2003). 4,8 mm 
Módulo de finura - NBR NM 248 (ABNT, 2003). 3,84 
Teor de fíler - Adaptado da NBR NM 46 (ABNT, 2003) 6,92 
 
Foram elaborados seis tipos de agregado miúdo, alterando-se a distribuição 
granulométrica e o teor de fíler da areia de britagem. As distribuições 
granulométricas foram elaboradas de modo a simular misturas de pedriscos grossos, 
médios e finos (a primeira foi composta pelos agregados passantes na peneira 4,8 
mm e retidos na peneira 0,075 mm, a segunda a partir dos agregados passantes na 
peneira 2,4 mm e retidos na peneira 0,075 mm e a terceira foi formada pelos 
agregados passantes na peneira 1,2 mm e retidos na peneira 0,075 mm); e também 
o teor de fíler, com o intuito de se estudar o comportamento de uma argamassa com 
baixo teor de fíler e outra com um teorelevado de fíler. Estes agregados foram 
utilizados para a confecção de seis argamassas, no traço em volume de cimento, cal 
e areia, 1: 1: 6. A areia utilizada, foi submetida a peneiramento na malha # 0,075 
 
 
5
mm, retirando-se o excesso de fíler, o que resultou numa areia com 6,92% de fíler, 
denominada “F0”. Nas demais composições de areia de britagem, além dos 6,92% 
existentes, adicionaram-se mais 10% de fíler, o que resultou numa argamassa com 
um elevado teor de fíler, denominada “F10”. 
A granulometria das areias utilizadas nas argamassas está detalhada na 
tabela 4. 
 
Tabela 4 – Granulometria das areias utilizadas nas argamassas estudadas 
Designação do agregado Granulometria Módulo de finura Teor de fíler (%) 
4,8 F0 4,8 mm - 0,075 mm 3,83 6,92 
2,4 F0 2,4 mm - 0,075 mm 3,62 6,92 
1,2 F0 1,2 mm - 0,075 mm 3,19 6,92 
4,8 F10 4,8 mm - 0,075mm 3,83 16,92 
2,4 F10 2,4mm – 0,075 mm 3,62 16,92 
1,2 F10 1,2 mm - 0,075 mm 3,19 16,92 
 
 
Na figura 1 podem-se visualizar as curvas de distribuição granulométrica das 
areias obtidas a partir do fracionamento da areia original. 
CURVA GRANULOMÉTRICA DA AREIA - NBR 7211/2005
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,1 0,15 0,3 0,6 1,2 2,4 4,8 6,3 9,5
Abertura das Peneiras em mm
Po
rc
en
ta
ge
m
 A
cu
m
ul
ad
a 
em
 P
es
o
ZONA UTILIZÁVEL
ZONA ÓTIMA
MF= 3,83
MF= 3,62
MF= 3,19
 
Figura 1 – Curvas de distribuição granulométria das areias. 
 
As argamassas foram produzidas em uma argamassadeira de eixo horizontal. 
Visto que são fatores determinantes nas propriedades das argamassas, a seqüência 
e o tempo de mistura dos materiais foram definidos e mantidos em todas as 
 
 
6
dosagens. Para garantir a melhor seqüência de mistura, foi utilizada a metodologia 
proposta de Antunes (2005): Coloca-se todo o agregado miúdo na argamassadeira, 
misturando-o por trinta segundos, adiciona-se o cimento e a cal, prosseguindo a 
mistura por mais trinta segundos; acrescenta-se um terço da água e mistura-se por 
mais trinta segundos; adiciona-se mais um terço da água e mistura-se por trinta 
segundos; desliga-se a argamassadeira por sessenta segundos enquanto as 
paredes e as pás são limpas, de maneira a desgrudar o material aderido. 
Acrescenta-se o último terço de água, homogeneíza-se por sessenta segundos e 
mede-se a consistência. Acrescenta-se mais água, se necessário, até chegar ao 
índice de consistência especificado. 
A quantidade de água de todas as argamassas foi ajustada com o objetivo de 
se obter um índice de consistência de 240 ± 10 mm (segundo a NBR 13276 (ABNT, 
2005)) logo após a mistura. Imediatamente após a mistura das argamassas, foi 
determinado seu comportamento reológico com o uso de Squeeze-flow, método que 
consiste na compressão de uma amostra cilíndrica de argamassa entre duas placas 
paralelas (CARDOSO, et al. 2005). Os testes foram realizados em uma máquina 
universal de ensaios EMIC (modelo PCE 100) com controle de deslocamento, e 
utilizando célula de carga de 2000 N. As amostras de argamassa foram moldadas na 
forma cilíndrica, com 100mm de diâmetro e 10mm de altura, e submetidas a uma 
compressão máxima de 2,5 mm, com taxa de deslocamento de 0,1 mm/s. Também 
foram determinados o teor de ar incorporado (seguindo a especificação da NBR NM 
47 (ABNT, 2002)), a retenção de água (moldagem segundo a NBR 13277 (ABNT, 
2005)), e a densidade de massa aparente no estado fresco (NBR 13278 (ABNT, 
2005)). Os trabalhos foram realizados em sala climatizada com temperatura de 23ºC 
± 2ºC e umidade de 70% ± 10%. 
Para cada traço, foram moldados nove corpos-de-prova com dimensões de 
40mm x 40mm x 160mm. Após 28 dias de cura submersa, seis foram submetidos ao 
ensaio de resistência à compressão e três ao de resistência à tração, de acordo com 
os padrões estabelecidos pela NBR 13279 (ABNT, 2005). Determinou-se, para 
todos os traços, o módulo de elasticidade dinâmico, segundo os procedimentos do 
projeto de norma NBR15630 (ABNT, 2008), à exceção da forma dos corpos-de-
prova. Para cada traço, foram utilizados seis corpos-de-prova de argamassa, obtidos 
a partir do corte de corpos-de-prova com 10 cm de diâmetro e 20 cm de altura em 
cilindros com dimensão de 10 cm de diâmetro e 3 cm de espessura. 
 
 
7
A figura 2 ilustra o ensaio de squeeze-flow e o ensaio para determinação da 
velocidade da onda ultra-sônica, utilizando-se o equipamento “Pundit”, a partir do 
qual é calculado o módulo de elasticidade dinâmico. 
 
 
Figura 2 – Equipamentos e execução dos ensaios de squeeze-flow (a) e de módulo de elasticidade dinâmico (b). 
 
A absorção de água das argamassas e o coeficiente de capilaridade foram 
determinados seguindo a norma NBR 15259 (ABNT, 2005). Para cada traço foram 
ensaiados três corpos-de-prova. 
 
RESULTADOS E DISCUSSÃO 
Caracterização das argamassas no estado fresco 
 
Todas as argamassas foram produzidas com índice de consistência 
estipulado em 240 + 10 mm, sendo que a quantidade de água de cada traço foi 
ajustada com este objetivo. Na tabela 5 é relacionada a quantidade de água 
utilizada em cada traço, e o deslocamento observado no ensaios de squeeze-flow. 
 
Tabela 5 – Quantidade de água necessária para obter a consistência de 240 ± 10 mm e deslocamento 
observado nos ensaios de squeeze-flow, nas argamassas estudadas 
Designação do traço Relação água/cimento Teor de água (%) Deslocamento no squeeze-flow (mm) 
4,8 F0 2,55 20,0 1,1 
2,4 F0 2,53 20,6 1,2 
1,2 F0 2,72 22,5 1,8 
4,8 F10 2,34 17,8 1,2 
2,4 F10 2,40 18,7 1,8 
1,2 F10 2,53 20,4 2,1 
 
 
8
 
Observa-se que o diâmetro máximo do agregado exerce forte influência no 
teor de água da argamassa, e que as argamassas com maior teor de fíler exigem 
cerca de 10% a menos de água que os traços equivalentes, sem fíler. A 
caracterização reológica com o uso de Squeeze-flow identificou diferenças na 
plasticidade das argamassas, em função da alteração da distribuição granulométrica 
do agregado. Os ensaios foram realizados com um carregamento variando entre 
1504 e 1508 N, sendo observadas diferenças significativas no deslocamento dos 
pratos do equipamento. 
 
Na figura 3 é visualizada a inter-relação entre o teor de água da mistura e o 
resultado de deslocamento no squeeze-flow. 
F 0
F 0
F 0
F 10
F 10
F 10
0,5
1
1,5
2
2,5
17 18 19 20 21 22 23
teor de água (%)
de
sl
oc
am
en
to
 n
o 
sq
ue
ez
e-
flo
w
 
Figura 3 – Relação entre a quantidade de água e o deslocamento observado no Squeeze-flow. 
 
Observando-se os dados da tabela 5 e a figura 3, pode-se constatar que o 
comportamento reológico da argamassa é fortemente influenciado pela distribuição 
granulométrica do agregado. As argamassas com maior diâmetro máximo são mais 
resistentes ao esmagamento, para um mesmo nível de carregamento, o que indica 
que possuem menor plasticidade. Esta propriedade é fortemente influenciada pela 
distribuição granulométrica e pela forma dos grãos do agregado, e pelas alterações 
do teor de água da mistura para a obtenção de uma mesma consistência. Observa-
se também que a maior quantidade de fíler diminui o teor de água necessário para 
atingir o abatimento padronizado para as argamassas, mas aumenta o 
deslocamento do squeeze-flow, indicando pequeno aumento na plasticidade destas 
argamassas. 
 
 
9
Na tabela 6 são listados os resultados dos ensaios de teor de ar incorporado, 
densidade de massa aparente no estado fresco e retenção de água das 
argamassas. 
 
 
 
Tabela 6 – Teor de ar incorporado, densidade de massa aparente no estado fresco e retenção de água das 
argamassas.Designação da 
argamassa 
Teor de ar incorporado 
(%) 
Densidade de massa aparente 
no estado fresco (kg/m3) 
Retenção de água 
 (%) 
4,8 F0 1,1 2,13 90 
2,4 F0 1,4 2,05 90 
1,2 F0 1,7 2,00 89 
4,8 F10 1,0 2,18 91 
2,4 F10 1,3 2,12 93 
1,2 F10 1,6 2,07 93 
 
Os teores de ar incorporado foram considerados adequados para argamassas 
com cal, e aumentam em função do teor de água utilizado na argamassa. Em todas 
as argamassas analisadas, quanto menor o diâmetro máximo do agregado utilizado, 
maior o teor de ar incorporado. A incorporação de ar à argamassa ocorre durante as 
operações de mistura dos materiais, e durante a moldagem das argamassas para a 
realização dos ensaios. Como os procedimentos de mistura e moldagem foram 
mantidos constantes para todas as argamassas, a maior retenção de ar se deve, 
provavelmente, às diferenças na força de arraste das partículas dos agregados 
miúdos, decorrentes da dimensão do agregado e da quantidade de água 
incorporada à pasta. As argamassas com maior teor de fíler, por sua vez, 
apresentaram uma pequena diminuição no teor de ar incorporado. 
Observa-se uma forte influência do módulo de finura do agregado na 
densidade de massa aparente da argamassa no estado fresco: quanto maior o 
módulo de finura, maior a densidade de massa aparente no estado fresco da 
argamassa. O aumento do teor de fíler, por sua vez, também aumenta a densidade 
de massa aparente no estado fresco. O acréscimo da densidade de massa 
aparente no estado fresco pode ser explicado, em parte, pelo teor de ar incorporado 
nas argamassas. Quando se correlacionam o teor de ar incorporado com a 
densidade de massa aparente no estado fresco das argamassas, observa-se que 
quanto maior o teor de ar incorporado, menor a densidade de massa aparente no 
estado fresco das argamassas analisadas, conforme visualizado na figura 4. 
 
 
10
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
1,95 2 2,05 2,1 2,15 2,2
densidade de massa aparente (kg/dm3)
te
or
 d
e 
ar
 in
co
rp
or
ad
o 
(%
)
 
Figura 4 – Relação entre o teor de ar incorporado e a densidade de massa aparente das argamassas. 
 
As argamassas que possuem maior quantidade de fíler tendem a apresentar 
maior retenção de água, uma vez que possuem maior superfície de contato com a 
água. Observa-se, entretanto, que os valores de retenção de água das argamassas 
confeccionadas são baixos, indicando possíveis problemas para sua utilização, 
especialmente em argamassas de revestimento. 
 
Caracterização das argamassas no estado endurecido 
 
Os ensaios do estado endurecido foram realizados aos 28 dias de idade, após 
cura submersa. Na tabela 7 estão sumarizados os seus resultados. 
 
Tabela 7 – Caracterização das argamassas no estado endurecido. 
Designação 
da argamassa 
Resistência a 
compressão (MPa) 
Resistência a tração na 
flexão (MPa) 
Módulo de 
elasticidade 
dinâmico 
(MPa) 
Coeficiente 
de 
capilaridade 
 
4,8 F0 2,4 0,7 2514 17 
2,4 F0 2,4 0,9 1448 18 
1,2 F0 1,9 0,7 1330 18 
4,8 F10 3,1 1,2 2465 19 
2,4 F10 3,2 1,2 2177 21 
1,2 F10 2,5 1,3 1775 21 
 
A figura 5 apresenta os valores de resistência à compressão e de resistência 
a tração na flexão de corpos-de-prova prismáticos das argamassas. 
 
 
11
 
Rf Rf 
Rf 
Rc Rc
Rc
Rc Rc
Rc
Rf
Rf 
Rf 
0,0
0,5
1,0
1,5
2,0
2,5
3,0
3,5
4,8F0 2,4F0 1,2F0 4,8F10 2,4F10 1,2F10
R
es
is
tê
nc
ia
 (M
Pa
)
 
Figura 5 – Resistência a compressão (Rc) e Resistência a tração na flexão (Rf). 
 
Pode-se observar que a resistência a compressão das argamassas é 
influenciada pela distribuição granulométrica do agregado, que por sua vez exerce 
forte influência no teor de água da argamassa. As argamassas com agregados de 
maior diâmetro máximo desenvolvem maior resistência a compressão. As 
argamassas com maior quantidade de fíler possuem resistência mecânica 
sensivelmente superior às com pequeno teor. Os resultados de resistência a 
compressão são coerentes com os obtidos na determinação da quantidade de água 
e do teor de ar incorporado nas argamassas no estado fresco (figura 4 e tabela 5), 
sendo que aquelas que apresentaram menor teor de ar incorporado desenvolveram 
as maiores resistências a compressão. O mesmo comportamento não pode ser 
observado na determinação da resistência à tração na flexão das argamassas, 
sendo que para os traços com mesmo teor de fíler não houve diferença significativa 
entre os valores de resistência a tração na flexão. O aumento do teor de fíler, por 
sua vez, aumenta o valor da resistência à tração na flexão da argamassa, 
apresentando comportamento similar ao da resistência a compressão. A relação 
entre o teor de ar incorporado, a resistência a compressão e o módulo de 
elasticidade dinâmico das argamassas é visualizada na figura 6. 
 
 
 
 
 
 
 
1,2 F0
2,4 F0
4,8 F0
1,2 F10
2,4 F10
4,8 F10
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
1000 1500 2000 2500 3000
módulo de elasticidade dinâmico (MPa)
te
or
 d
e 
ar
 in
co
rp
or
ad
o 
(%
)
1,2 F0
2,4 F0
4,8 F0
4,8 F10
2,4 F10
1,2 F10
0,8
1
1,2
1,4
1,6
1,8
2
1,5 2 2,5 3 3,5
resistência a compressão (MPa)
te
or
 d
e 
ar
 in
co
rp
or
ad
o 
(%
)
 
 
12
 
Figura 6 – Relação entre o teor de ar incorporado, a resistência a compressão (a) e o módulo de elasticidade 
dinâmico das argamassas (b). 
 
O módulo de elasticidade dinâmico das argamassas foi determinado com as 
argamassas no estado seco. Observa-se que o módulo de finura das areias 
utilizadas exerce grande influência no módulo de elasticidade das argamassas. 
Areias com maior módulo de finura apresentaram maiores módulos de elasticidade. 
O aumento da quantidade de fíler da areia de britagem, igualmente, aumenta o 
módulo de elasticidade. O acréscimo do módulo de elasticidade dinâmico é 
proporcional à diminuição do teor de ar incorporado, e também à densidade de 
massa aparente da argamassa. Há uma grande aderência com os valores de 
densidade de massa aparente no estado fresco, assim como os valores obtidos na 
determinação do teor de ar incorporado. Este comportamento foi observado por 
Monte et al (2007) num trabalho que procurou identificar a influência do teor de ar no 
módulo de elasticidade de argamassas, utilizando-se como agregado areia normal 
brasileira. Nas argamassas sem fíler, não houve influência do módulo de finura do 
agregado no coeficiente de capilaridade. 
Na tabela 8 estão sumarizadas as tendências de comportamento das 
argamassas com areia de britagem testadas, em função das alterações da 
granulometria e da quantidade de fíler, ajustando-se a quantidade de água de modo 
a manter o índice de consistência constante (240 + 10 mm). 
Tabela 8 – Tendências de comportamento observadas nas argamassas com pedrisco. 
Propriedade da argamassa Efeito do aumento 
do módulo de 
finura 
Efeito do 
aumento do 
teor de fíler 
Teor de água no traço, mantendo-se a 
consistência 
Diminui diminui 
Plasticidade via Squeeze-flow Diminui aumenta 
Teor de ar incorporado diminui diminui 
Densidade de massa aparente no estado 
fresco 
aumenta aumenta 
Retenção de água Indefinido aumenta 
Resistência à compressão Aumenta aumenta 
Resistência à tração na flexão Indefinido aumenta 
Módulo de elasticidade dinâmico aumenta aumenta 
Coeficiente de capilaridade diminui aumenta 
 
 
13
CONCLUSÕES 
 
Observou-se que o módulo de finura e o teor de fíler da areia de britagem 
influenciam a maioria das propriedades das argamassas. Considerando-se uma 
determinada consistência,na medida em que o módulo de finura do agregado 
aumenta, a plasticidade da argamassa, medida por Squeeze-flow, diminui, há 
acréscimo na resistência à compressão, na densidade de massa aparente no estado 
fresco e no módulo de elasticidade dinâmico da argamassa, e diminuição do teor de 
ar incorporado e do coeficiente de capilaridade. O aumento no teor de fíler propicia 
aumento no valor de todas as propriedades das argamassas, exceto o teor de ar 
incorporado, que diminui. 
Devido a pouca oferta da areia natural, cuja tendência é desaparecer do 
mercado, e, conseqüentemente, a elevação do custo deste insumo, há necessidade 
de viabilizar a utilização da areia de britagem de rocha na confecção de argamassas 
para suprir a grande demanda, de modo a obter revestimentos de boa qualidade e 
durabilidade. 
Com as análises realizadas têm-se boas perspectivas para utilização da areia 
de britagem em substituição a areia natural, mas para ter-se certeza de sua 
eficiência ainda será necessário fazer ensaios de desempenho com a argamassa 
sobre diferentes bases. 
 
AGRADECIMENTOS 
 
Os autores agradecem ao auxílio oferecido pela FINEP, na forma de verba 
para fomento e pela FAPERGS e CNPq, na forma de bolsas de iniciação científica. 
 
 
REFERÊNCIAS BIBLIOGRÁFICAS 
 
ANTUNES, R. P. N. Influência da reologia e da energia de impacto na resistência de aderência de 
revestimento de argamassa. 2005. Tese (Doutorado em Engenharia/Construção Civil) – Escola 
Politécnica da USP, Universidade de São Paulo, São Paulo, 2005. 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS. NBR 13276: Argamassa para assentamento 
e revestimento de paredes e tetos – preparo da mistura e determinação do índice de 
consistência. Rio de Janeiro, 2005. 
 
 
14
_____. NBR 13277: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – 
determinação da retenção de água. Rio de Janeiro, 2005. 
_____. NBR 13278: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – 
determinação da densidade de massa e do teor de ar incorporado. Rio de Janeiro, 2005. 
_____. NBR 13279: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – 
determinação da resistência à tração na flexão e à compressão. Rio de Janeiro, 2005. 
_____. NBR 13281: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – requisitos. 
Rio de Janeiro, 2005. 
_____. NBR 15259: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos – 
determinação da absorção de água e do coeficiente de capilaridade. Rio de Janeiro, 2005. 
_____. NBR 7251: Agregado em estado solto – determinação da massa unitária. Rio de Janeiro, 
1987. 
_____. NBR 15630: Argamassa para assentamento e revestimento de paredes e tetos - 
Determinação do módulo de elasticidade dinâmico através da propagação de onda ultra-sônica. 
São Paulo, 2008. 
_____. NBR NM 23: Cimento Portland e outros materiais em pó – Determinação da massa específica. 
Rio de Janeiro, 2001. 
_____. NBR NM 45: Agregados – Determinação da densidade de massa e do volume de vazios. Rio 
de Janeiro, 2006. 
_____. NBR NM 46: Agregados – Determinação do material fino que passa através da peneira 75μm, 
por lavagem. Rio de Janeiro, 2003. 
_____. NBR NM 47: Concreto: determinação do teor de ar em concretos frescos – método 
pressiométrico. Rio de Janeiro, 2002. 
_____. NBR NM 52: Agregado miúdo – Determinação da massa específica e massa específica 
aparente. Rio de Janeiro, 2003. 
_____. NBR NM 76: Cimento Portland – Determinação da finura pelo método de permeabilidade ao ar 
(Método Blaine). Rio de Janeiro, 1998. 
_____. NBR NM 248: Agregados – Determinação da composição granulométrica. Rio de Janeiro, 
2003. 
CUCHIERATO, G., SANT’AGOSTINO, L. M. Pó de Pedra: produção na região metropolitana de São 
Paulo (RMSP) e principais características. In: III Seminário Desenvolvimento Sustentável e a 
Reciclagem na Construção Civil - Práticas Recomendadas. São Paulo, Anais... São Paulo, 
2000. IBRACON, Comitê Técnico 206. 
CUNHA, E. R., TAVARES, L. M. M., GONÇALVES, J. P., TOLEDO FILHO, R. D., ALMEIDA, S. L. M. 
Produção de areia manufaturada em usina piloto. In: Seminário: O uso da fração fina da 
britagem – II SUFFIB, São Paulo, Anais..., São Paulo, SP, 2005. 
D’AGOSTINHO, L. Z.; SOARES, L.; D’AGOSTINHO, L. F. Preparo de argamassas utilizando a fração 
fina da britagem de rochas. In: SEMANA IBERO-AMERICANA DE ENGENHARIA DE MINAS, 
1, 2004, São Paulo. Anais... São Paulo: [s.n], 2004. p.27-32. 
 
 
15
GONÇALVES, J. P., TOLEDO FILHO, R. D., FAIRBAIRN, E. M. R. Comportamento de argamassas 
contendo areia de britagem. In: VII Simpósio Brasileiro de Tecnologia de Argamassas, 2007, 
Recife. Anais... Recife: ANTAC, 2007. 
KLEIN, N.S., CARBONARI, B.T. e GUIZILINI, R.P. Estudo do agregado miúdo para produção de 
concreto auto-adensável: substituição da areia natural por areia de britagem. In: XII Encontro 
Nacional de Tecnologia do Ambiente Construído, 2008, Fortaleza. Anais... Fortaleza, 2008. 
MONTE, R.; SILVA, A. C. M. A.; FIGUEIREDO, A. D. . Avaliação da influência do teor de ar no 
módulo de elasticidade de argamassas. In: VII Simpósio Brasileiro de Tecnologia de 
Argamassas, 2007, Recife. Anais... Recife: Ed. Universitária da UFPE, 2007. 
PANDOLFO, L. M.; MASUERO, A. B. Características das Areias de Basalto que Influenciam nas 
Propriedades das Argamassas. In: VI Simpósio Brasileiro de Tecnologia de Argamassas, 2005, 
Florianópolis. Anais... Florianópolis: ANTAC, 2005. 
SBRIGHI NETO, C. Concreto: Ensino, Pesquisa e Realizações. Ed. G. C. Isaía. São Paulo: 
IBRACON, 2005. 2v. 1600p. 
SILVA, N.G. Argamassa de revestimento de cimento, cal e areia britada de rocha calcária. 2006. 
Dissertação (Mestrado em Engenharia/Construção Civil) – Universidade Federal do Paraná, 
Curitiba, 2006. 
TRISTÃO, F. A. Influência dos parâmetros texturais das areias nas propriedades das argamassas 
mistas de revestimento. 2005. Tese (Doutorado em Engenharia Civil) – Universidade Federal 
de Santa Catarina, Florianópolis, 2005. 
VALVERDE, F. M. Agregados para construção civil. In: DNPM – DEPARTAMENTO NACIONAL DE 
PRODUÇÃO MINERAL, Sumário mineral. v.23. Brasília: DNPM, 2003. P. 4-35. 
 
	INTRODUÇÃO
	MATERIAIS E MÉTODOS
	RESULTADOS E DISCUSSÃO
	Caracterização das argamassas no estado fresco
	Caracterização das argamassas no estado endurecido