Trabalho Sapatas UCPEL

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Dados para o dimensionamento:
	PILAR 
	CENTRO DO PILAR
	DIMENSÕES DO PILAR
	Esforços 
	
	
	
	
	
	X(m)
	Y(m)
	X(m)
	Y(m)
	Fz(tf)
	Fx(tf)
	Fy(tf)
	M(x)(tfm)
	My(tfm)
	P1
	5
	5
	0,25
	0,5
	63,72
	4,73
	4,02
	4,82
	5,89
	P2
	5
	10
	0,25
	0,3
	33,21
	1,95
	1,66
	3,27
	3,87
	P3
	5
	20
	0,3
	0,3
	34.11
	3,91
	3,32
	2,92
	3,99
	P4
	10
	10
	0,6
	0,3
	82,35
	6,3
	5,36
	11,31
	5,53
	P5
	15
	10
	0,5
	0,3
	73,08
	5,04
	4,28
	9,46
	5,3
Dados em comum entre as 5 sapatas:
Cota de assentamento das sapatas: ao analisar a sondagem SPT, decidimos assentar as sapatas a 2 metros de profundidade.
Através do gráfico (fig. 2.21 – Livro Fundações Diretas), concluímos que ocorre o modo de Ruptura Geral ,pois considerando o Nspt 15 sem minorar o Ângulo de atrito interno chegamos a um valor de 34,(28+0,4*15)=34°,que está entre a fase de transição entre a ruptura local e a ruptura por punciona mento ,salientamos também que usamos um coeficiente de minoração no Ângulo de atrito interno de 1,4 para os cálculos subsequentes .
Tensão Admissível: Adotado inicialmente 0,2 Mpa
Não apresenta coesão por se tratar de areia siltosa
Ângulo de atrito interno é 24° (28+0,4*15)/1,40=24°)
Sapata 1
Nspt médio =13+15+16+16/4=15
Modo de Ruptura
Coesão= Não possui 
Ângulo de atrito interno= 24°
Através do gráfico (fig. 2.21 – Livro Fundações Diretas), concluímos que ocorre o modo de Ruptura Geral ,pois considerando o Nspt(15 ),sem minorar o Ângulo de atrito interno chegamos a um valor de (28+0,4*15)=34°,que está entre a fase de transição entre a ruptura local e a ruptura por punciona mento ,salientamos também que usamos um coeficiente de minoração no Ângulo de atrito interno de 1,4.
Para determinação da tensão de ruptura utilizamos a fórmula generalizada de Hansen, ignorando apenas os fatores de inclinação da base da fundação e o fator de inclinação do terreno.
	Dados de Entrada
	TENSÃO ADM
	adm
	200,00
	ÂNGULO DE ATRITO
	 (°)
	24,00
	CARGA VERTICAL
	V (KN)
	630,72
	GAMA DO SOLO
	 (KN/m²)
	17,00
	MAIOR DIMENSÃO DO PILAR
	l
	0,50
	MENOR DIMESÃO DO PILAR
	b
	0,25
	GAMA DE SOBRECARGA
	 SobreC.
	19,00
	FATOR DE SEGURANÇA
	FS
	2,15
	COESÃO DO SOLO
	C (KN/m²)
	0,00
	PROFUNDIDADE DA SAPATA
	D (m)
	2,00
	CARGA VERTICAL EM X
	V
	630,72
	CARGA HORIZONTAL EM Y
	H
	62,07
	MOMENTO EM X
	Mx
	48,20
	MOMENTO EM Y
	My
	58,90
	Capacidade de Carga
	FATOR DE SOBRECARGA DE CARGA DO SOBRECARGA
	Nq
	9,603
	FATOR DE CAPACIDADE DE CARGA DA COESÃO 
	Nc
	19,324
	FATO DE CAPACIDADE DE CARGA DE ATRITO
	N
	9,442
	ÂNGULO DE ATRITO
	(°)
	32,000
	EXCENTRICIDADE DO PILAR NA SAPATA EM L (M/V)
	el
	0,076
	EXCENTRICIDADE DO PILAR NA SAPATA EM B (M/V)
	eb
	0,093
	EXPOENTE M EM RELAÇÃO A DIMENSÃO L
	ml
	1,456
	EXPOENTE M EM RELAÇÃO A DIMENSÃO B
	mb
	1,544
	MAIOR DIMENSÃO CORRIGIDA
	B'
	1,468
	MENOR DIMENSÃO CORRIGIDA
	L'
	1,752
	AREA CORRIGIDA
	A'
	2,573
	
	
	
	Fatores de Carga
	Nq
	9,603
	Nc
	19,324
	N
	9,442
	Fatores de Inclinação de Carga
	Iq
	0,860
	m
	1,456
	I
	0,775
Fatores de Forma 
	B e L
	Sapata
	Sq
	Sc
	S
	Corrida
	1
	1
	1
	Retangular
	1,387
	1,432
	0,652
	Quadrada ou Circular
	1,497
	1,445
	0,600
	
	
	
	
	B' e L'
	Sapata
	Sq
	Sc
	S
	Corrida
	1
	1
	1
	Retangular
	1,373
	1,416
	0,665
	Quadrada ou Circular
	1,497
	1,445
	0,600
Dimensões Finais
Como as dimensões da sapata pré-definidas como L= 1,90 metros e B= 1,65 metros, verificou-se que o A` era menor do que a área mínima (com fator de segurança de 2,15 já aplicado).
	Áreas Finais
	q
	38,000
	rup
	491,676
	adm=rup/FS
	228,686
	A' = L' x B'
	2,573
	Amin. = V/adm
	2,758
	Recalque maximo
	31,027
	Recalque provável (< 25mm)
	15,513
	
Valor final da sapata de L=1,90e B =1,65
	q=630,72/(1,85*1,60)=213,08
 (0,07*1,6^0,3)*213,08=17,17 mm