Exemplo de Projeto Eletrico

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Projeto 2: Residência Modelo 3 
 
 
O projeto de instalação elétrica da residência modelo foi dividido em etapas com o objetivo de facilitar e 
simplificar seu desenvolvimento segundo informações citadas nos vários capítulos do livro Instalações 
Elétricas: Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais. 
Todas as informações pertinentes às várias etapas do projeto seguem as normas para instalações elétricas 
residenciais definidas pela Associação Brasileira de Normas Técnicas (ABNT). 
Etapa 1 - Consulta Preliminar 
Referência: Capítulo 13 - Tópico 13.2 
A residência modelo será construída na cidade de São Paulo, sob concessão da Eletropaulo. Em consulta 
preliminar à empresa concessionária, foram obtidas as seguintes informações: 
� Tensão nominal de fornecimento: 127 / 220 V 
� Sistema de fornecimento: estrela com neutro 
� Zona de distribuição: aérea 
� Tipo de consumidor: residencial 
Etapa 2 - Levantamento de Dados e Planta Baixa do Imóvel 
Referência: Capítulo 13 - Tópico 13.2 
A Tabela P2.1 apresenta as dimensões dos diversos ambientes da residência modelo. Foi adotada uma legen-
da que representa esses ambientes por meio de uma sigla. 
A Figura P2.1 no anexo deste projeto apresenta a planta baixa dessa residência com a denominação dos seus 
ambientes e áreas externas e as suas respectivas dimensões. 
 
 
 
 
 
2 Residência Modelo 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 4 
Tabela P2.1 - Informações sobre a residência. 
Dados 
Gerais 
Dimensões 
(m) 
Área 
(m2) 
Perímetro 
(m) 
Dimensões do terreno: área externa 13,40 . 24,20 324,28 75,20 
Dimensões do terreno: área interna 13,00 . 23,80 309,40 73,60 
Dimensões da área construída 13,00 . 23,80 309,40 73,60 
Dimensões da casa 10,00 . 14,80 148,00 49,60 
Espessura das paredes com acabamento 0,20 
Dados das Dependências 
Sigla Dependência 
Dimensões 
(m) 
Área 
(m2) 
Perímetro 
(m) 
ST1 Suíte 1 3,00 . 3,00 9,00 12,00 
ST2 Suíte 2 3,60 . 3,00 10,80 13,20 
B1 Banheiro 1 2,00 . 1,80 3,60 7,60 
B2 Banheiro 2 2,00 . 1,80 3,60 7,60 
B3 Banheiro 3 1,20 . 1,80 2,16 6,00 
HL Hall 0,80 . 4,20 3,36 10,00 
SJ Sala de jantar 5,00 . 4,20 + 1,40 . 2,20 24,08 21,20 
SV Sala de visitas 5,80 . 3,00 17,40 17,60 
CZ Cozinha 3,60 . 2,60 9,36 12,40 
AS Área de serviço 2,60 . 2,60 6,76 10,40 
GR Garagem 3,00 . 4,20 12,60 14,40 
VR Varanda 6,60 . 4,20 27,72 21,60 
JD Jardim 5,30 . 4,00 + 7,70 . 2,00 36,60 
QFU Quintal do fundo 5,30 . 1,00 + 7,70 . 3,00 28,40 
QFR Quintal da frente 4,00 . 13,00 52,00 
CLD Corredor lateral direito 1,50 . 14,80 22,20 
CLE Corredor lateral esquerdo 1,50 . 14,80 22,20 
 
Projeto 2: Residência Modelo 5 
Aparelhos diferenciados desejados pelo cliente: 
� Ar condicionado na suíte 2; 
� Torneira elétrica na cozinha; 
� Chuveiros elétricos nos banheiros B1 e B2; 
� Lavadora de louças na cozinha; 
� Secadora de roupas na área de serviço; 
� Lavadora de roupas na área de serviço; 
� Portão automático; 
� Iluminação de jardim. 
Etapa 3 - Previsão de Cargas de Iluminação 
Referência: Capítulos 12 e 13 - Tópico 13.3 
Para a previsão de cargas de iluminação, determinaremos a potência mínima de iluminação de cada ambiente 
a partir de sua área e a quantidade de pontos de iluminação por ambiente. Veja a Tabela P2.2. 
Tabela P2.2 - Previsão de cargas de iluminação. 
Dependência Área (m2) 
Potência Mínima de 
Iluminação S (VA) 
Quantidade de Pontos 
de Iluminação 
Potência Total 
Stot (VA) 
ST1 9,00 6 + 3 (m
2) 
100 + 0 = 100 VA 1 x 100 100 
ST2 10,80 6 + 4 + 0,8 (m
2) 
100 + 60 + 0 = 160 VA 1 x 160 160 
B1 3,60 3,6 (m
2) + 2 arandelas 
100 + 2 . 60 = 220 VA 
1 x 100 
2 x 60 220 
B2 3,60 3,6 (m
2) + 2 arandelas 
100 + 2 . 60 = 220 VA 
1 x 100 
2 x 60 220 
B3 2,16 2,16 (m
2) 
100 = 100 VA 1 x 100 100 
HL 3,36 somente 2 arandelas 
2 . 60 = 120 VA 
2 x 60 
(nota 1) 120 
SJ 24,08 6 + 4 + 4 + 4 + 4 + 2,08 (m
2) 
100 + 4 . 60 + 0 = 340 VA 
2 x 120 
1 x 100 340 
SV 17,40 6 + 4 + 4 + 3,4 (m
2) 
100 + 2 . 60 + 0 = 220 VA 2 x 110 220 
CZ 9,36 6 + 3,36 (m
2) + 1 campainha 
100 + 0 + 40 = 140 VA 
1 x 100 
1 x 40 140 
AS 6,76 6 + 0,76 (m
2) 
100 + 0 = 100 VA 
1 x 100 100 
GR 12,60 6 + 4 + 2,60 (m
2) 
100 + 60 + 0 = 160 VA 
2 x 80 
(nota 2) 160 
VR 27,72 6 + 4 + 4 + 4 + 4 + 4 + 1,72 (m
2) 
100 + 5 . 60 + 0 = 400 VA 2 x 200 400 
JD 36,60 (nota 3) 2 x 167 (B) 334 
QFU 28,40 1 x 150 (B) 150 
QFR 52,00 
(nota 4) 
2 x 150 (B) 300 
CLD 22,20 3 x 100 300 
CLE 22,20 
(nota 5) 
2 x 100 200 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 6 
Notas 
1) Como o hall é estreito e há uma abertura central para a sala de jantar, optou-se por instalar duas arandelas frontais às portas dos banheiros, 
já na parte interna das suítes, no lugar de uma lâmpada de teto na região central. 
2) Na garagem, optou-se por dois pontos de luz no teto para minimizar as regiões de sombra provocadas pela presença do veículo. 
3) No jardim, optou-se por duas luminárias, de uma lâmpada a vapor metálico de 150 W /220 V (alimentação bifásica indicada por B). No 
Exercício Resolvido 1 do Tópico 13.1 há um exemplo de cálculo da potência aparente (S = 167 VA) para esse tipo de lâmpada. 
4) Nos quintais do fundo e da frente, optou-se, respectivamente, por uma e duas luminárias com lâmpada halógena do tipo lapiseira de 150 W/220 V 
(alimentação bifásica indicada por B). Como esse tipo de lâmpada tem fator de potência unitário, S = P = 150 VA. 
5) Nos corredores laterais esquerdo e direito, optou-se por utilizar, respectivamente, duas e três arandelas convenientemente espaçadas. 
Nos demais ambientes, o ideal será a utilização de lâmpadas fluorescentes compactas, embora a previsão de 
cargas permita a utilização de lâmpadas incandescentes sem que isso comprometa a segurança da instalação. 
Planta Baixa com a Localização dos Pontos de Luz e de Comando 
A simbologia usada para os pontos de luz e de comando segue as normas da NBR 5444, conforme o Capítulo 
5. Veja a Figura P2.2 no anexo deste projeto. 
Considerações sobre os Circuitos e Dispositivos de Comando dos Pontos de Luz 
� Suíte 1: uma lâmpada (a) com um ponto de comando (a) 
� Suíte 2: uma lâmpada (b) com um ponto de comando (b) 
� Banheiro 1: uma lâmpada (c) com um ponto de comando (c) mais duas arandelas (d) com um ponto de 
comando (d) 
� Banheiro 2: uma lâmpada (e) com um ponto de comando (e) mais duas arandelas (f) com um ponto de 
comando (f) 
� Banheiro 3: uma lâmpada (g) com um ponto de comando (g) 
� Hall: uma arandela (h1) com um ponto de comando (h1) e uma arandela (h2) com um ponto de comando 
(h2) 
� Sala de jantar: duas lâmpadas (i) com três pontos de comando (i) e uma arandela (j) com um ponto de 
comando (j) 
� Sala de visitas: duas lâmpadas (k) com dois pontos de comando (k) 
� Cozinha: uma lâmpada (l) com um ponto de comando (l) e uma campainha (m) com um ponto de 
comando (m) situado ao lado do portão de entrada, no lado externo do muro 
� Área de serviço: uma lâmpada (n) com um ponto de comando (n) 
� Garagem: duas lâmpadas (o) com um ponto de comando (o) 
� Varanda: duas lâmpadas (p) com dois pontos de comando (p) 
� Jardim: duas lâmpadas (q) de 220 V com um ponto de comando (2q) 
� Quintal do fundo: uma lâmpada (r) de 220 V com um ponto de comando (2r) 
� Quintal da frente: duas lâmpadas (s) de 220 V com um ponto de comando (2s) 
� Corredor lateral esquerdo: duas lâmpadas (t) com um ponto de comando (t) 
� Corredor lateral direito: duas lâmpadas (u) com um ponto de comando (u) e uma lâmpada (v) com um 
ponto de comando (v) 
 
 
 
 
Projeto 2: Residência Modelo 7Etapa 4 - Previsão de Cargas de Tomadas - TUG e TUE 
Referência: Capítulo 13 - Tópico 13.4 
Para a previsão de cargas de tomadas, determinaremos a quantidade de pontos de tomada (TUG e TUE) e 
respectivas potências mínimas para cada ambiente do imóvel a partir de seus perímetros e/ou suas áreas. 
Cálculos e Informações 
Dependência Número Mínimo de TUGs Previsão de TUGs e TUEs 
Suíte 1 
p = 12,00 m 3n4,25
00,12
n =→== � 3 TUGs de 100 VA 
Suíte 2 
p = 13,20 m 3n6,25
20,13
n =→== 
� 3 TUGs de 100 VA 
� 1 TUE - ar condicionado - 220 V/8.500 BTU/h-1.550 
VA 
Banheiros 1 e 2 
a = 3,60 m2 n = 1 
� 1 TUG de 600 VA 
� 1 TUE - chuveiro - 220 V/5.400 VA 
Banheiro 3 
a = 2,16 m2 n = 1 � 1 TUG de 600 VA 
Hall 
a = 3,36 m2 n = 1 � 1 TUG de 100 VA 
Sala de jantar 
p = 21,20 m 5n2,45
20,21
n =→== � 5 TUGs de 100 VA 
Sala de visitas 
p = 17,60 m 4n5,35
60,17
n =→== 
� 4 TUGs de 100 VA 
 (duas tomadas duplas para TV, DVD, som etc.) 
Cozinha 
p = 12,40 m 
4n5,3
5,3
40,12
n =→== 
� 1 TUG - geladeira - 600 VA 
� 1 TUG - freezer - 600 VA 
� 1 TUG - exaustor - 100 VA 
� 1 TUG - fogão - 100 VA 
� 1 TUG de 600 VA 
(tomada dupla acima da bancada da pia) 
� 1 TUE - torneira elétrica - 220 V/3.000 VA 
� 1 TUE - forno de micro-ondas - 127 V/1.500 VA 
� 1 TUE - lavadora de louças - 220 V/2.000 VA 
Área de serviço 
p = 10,40 m 
3n0,3
5,3
40,10
n =→== 
� 3 TUGs de 600 VA 
� 1 TUE - lavadora de roupas - 220 V/1.000 VA 
� 1 TUE - secadora de roupas - 220 V/2.500 VA 
Garagem n = 1 � 1 TUG de 100 VA 
Varanda n = 1 � 1 TUG de 100 VA 
Quintal do fundo n = 1 � 1 TUG de 1.000 VA (tomada à prova de umidade) 
Quintal da frente 
n = 1 
 
Observação: Potência do motor 
calculada no Exercí-
cio Resolvido 2 do 
Tópico 13.1. 
� 1 TUG de 1.000 VA (tomada à prova de umidade) 
� 1 TUE - motor 2φ do portão - 220 V/1 CV - 1.082 VA 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 8 
A seguir, apresentamos a Tabela P2.3 com a síntese da previsão de cargas de tomadas da residência. 
 
Tabela P2.3 - Previsão de cargas de tomadas. 
Área Perímetro TUG TUE 
Dependência 
(m2) (m) Qtde. Sunit (VA) Stot (VA) Aparelho Stot (VA) 
ST1 9,00 12,00 3 100 300 
ST2 10,80 13,20 3 100 300 AC(B) 1.550 
B1 3,60 7,60 1 600 600 CH(B) 5.400 
B2 3,60 7,60 1 600 600 CH(B) 5.400 
B3 2,16 6,00 1 600 600 
HL 3,36 10,00 1 100 100 
SJ 24,08 21,20 5 100 500 
SV 17,40 17,60 4 100 400 
CZ 9,36 12,40 
GL 
FZ 
EX 
FG 
1 
600 
600 
100 
100 
600 
2.000 
TN(B) 
FM 
LL(B) 
3.000 
1.500 
2.000 
AS 6,76 10,40 3 600 1.800 LR(B) 
SR(B) 
1.000 
2.500 
GR 12,60 14,40 1 100 100 
VR 27,72 21,60 1 100 100 
JD 36,60 
QFU 28,40 1 1.000 1.000 
QFR 52,00 1 1.000 1.000 PA(B) 1.082 
CLD 22,20 
CLE 22,20 
Nota: Os pontos de utilização bifásicos (220 V) estão indicados por (B). 
Planta Baixa com a Localização dos Pontos de Luz, de Comando e 
Tomadas TUG e TUE 
A simbologia usada para os pontos de luz, de comando e de tomadas segue as normas da NBR 5444, con-
forme o Capítulo 5. Veja a Figura P2.3 no anexo deste projeto. 
Observe que os dispositivos conjugados, isto é, interruptores e/ou tomadas que se encontram em uma mesma 
caixa de passagem encontram-se ligados por uma linha cheia preta. 
Exemplos 
Na cozinha há dois interruptores bipolares de uma seção (2r e 2q) conjugados (ao lado da porta de saída 
para o quintal dos fundos) e duas tomadas monofásicas conjugadas, uma para o freezer (FZ) e outra para a 
geladeira (GL). 
No banheiro B1 há um interruptor simples de uma seção (d) conjugado com uma tomada monofásica. No 
banheiro B2 há outro dispositivo conjugado similar. 
Na sala de visitas há um interruptor simples de duas seções (t,u) conjugado com dois interruptores parale-
los de uma seção (p,q). 
Projeto 2: Residência Modelo 9 
Etapa 5 - Quadro de Previsão de Cargas e Potência Instalada 
Referência: Capítulo 13 - Tópico 13.5 
Após a previsão parcial das cargas por categoria (iluminação e tomadas), podemos preencher o Quadro de 
Previsão de Cargas, que contém o levantamento detalhado de todas as cargas relevantes, para que possamos 
dimensionar os diversos elementos que compõem a instalação elétrica do imóvel, Tabela P2.4. 
Tabela P2.4 - Quadro de previsão de cargas e potência instalada. 
Dimensões Iluminação TUG TUE 
Depend. Área 
(m2) 
Perím. 
(m) Qtde. 
Sunit 
(VA) 
Stot 
(VA) Qtde. 
Sunit 
(VA) 
Stot 
(VA) Aparelho 
Stot 
(VA) 
ST1 9,00 12,00 1 100 100 3 100 300 - - 
ST2 10,80 13,20 1 160 160 3 100 300 AC (B) 1.550 
B1 3,60 7,60 1 
2 
100 
60 220 1 600 600 CH (B) 5.400 
B2 3,60 7,60 1 
2 
100 
60 220 1 600 600 CH (B) 5.400 
B3 2,16 6,00 1 100 100 1 600 600 
HL 3,36 10,00 2 60 120 1 100 100 
SJ 24,08 21,20 2 
1 
120 
100 
340 5 100 500 
SV 17,40 17,60 2 110 220 4 100 400 
CZ 9,36 12,40 1 
1 
100 
40 
140 3 
2 
600 
100 
2.000 
TN (B) 
FM 
LL(B) 
3.000 
1.500 
2.000 
AS 6,76 10,40 1 100 100 3 600 1.800 LR (B) SR (B) 
1.000 
2.500 
GR 12,60 14,40 2 80 160 1 100 100 
VR 27,72 21,60 2 200 400 1 100 100 
JD 36,60 2 (B) 167 334 
QFU 28,40 1 (B) 150 150 1 1.000 1.000 
QFR 52,00 2 (B) 150 300 1 1.000 1.000 PA (B) 1.082 
CLD 22,20 3 100 300 
CLE 22,20 2 100 200 
Totais 3.564 9.400 23.432 
Determinação da potência ou carga instalada (Sinst): 
� Silum = 3.564 VA ≅ 3,56 kVA 
� STUG = 9.400 VA = 9,40 kVA 
� STUE = 23.432 VA ≅ 23,43 kVA 
� Sinst = Silum + STUG + STUE = 3,56 + 9,40 + 23,43 ⇒ Sinst = 36,39 kVA 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 10 
Etapa 6 - Modalidade e Limite de Fornecimento 
Referência: Capítulo 14 - Tópicos 14.1 e 14.2 
Potência instalada: Sinst = 34,39 kVA 
Como a potência instalada é superior a 20 kW, de acordo com as Tabelas 14.2, 14.3 e 14.4 do livro, o projeto 
elétrico da residência se enquadra na modalidade C, sistema trifásico, estrela com neutro aéreo, 127 / 220 V 
com quatro condutores, três fases e um neutro (FFFN) e limite de fornecimento até 75 kW. 
Nesse caso, é necessário apresentar a guia da ART para a solicitação da ligação da energia elétrica. 
Etapa 7 - Cálculo da Demanda Máxima e Dimensionamento do 
Ramal de Entrada 
Referência: Capítulo 14 - Tópicos 14.3 e 14.4 
Do quadro de previsão de cargas, Tabela P2.4, destacamos as potências de interesse para calcularmos os 
fatores de demanda (FD). Para isso, usaremos as Tabelas 14.5 a 14.8 do livro. 
� S1 - Iluminação: Silum = 3,56 kVA 
 Tomadas de uso geral: STUG = 9,40 kVA 
 S1 = Silum + STUG = 3,56 + 9,40 ⇒ S1 = 12,96 kVA 
 Tabela 14.5 → FD1 = 0,24 
 
� S2 - 2 chuveiros: SCH = 2 . 5400 = 10800 ⇒ SCH = 10,80 kVA 
1 torneira elétrica: STN = 1 . 3000 = 3000 ⇒ STN = 3,00 kVA 
 S2 = SCH + STN = 10,80 + 3,00 ⇒ S2 = 13,80 kVA (3 aparelhos) 
 Tabela 14.6 → FD2 = 0,56 
 
� S3 - 1 lavadora de louças: S3 = 2,00 kVA (1 aparelho) 
 Tabela 14.7 → FD3 = 1,00 
 
� S4 - 1 forno de micro-ondas: S4 = 1,50 kVA (1 aparelho) 
 Tabela 14.7 → FD4 = 1,00 
 
� S5 - 1 secadora de roupas: S5 = 2,50 kVA (1 aparelho) 
 Tabela 14.7 → FD5 = 1,00 
 
� S6 - 1 ar condicionado: S6 = 1,55 kVA (1 aparelho) 
 Tabela 14.7 → FD6 = 1,00 
 
� S7 - 1 motor do portão: S7 ≅ 1,08 kVA (maior motor) 
 Tabela 14.8 → FD7 = 1,00 
Projeto 2: Residência Modelo 11 
� S8 - 1 lavadora de roupas: S8 = 1,00 kVA (menor motor) 
 Tabela 14.8 → FD8 = 0,50 
Observação: A lavadora de roupas não consta das tabelas da Eletropaulo. Como se trata de um equipamento fixo e 
a suapotência foi estimada em 1,00 kVA, ela foi considerada no cálculo da demanda máxima. Sendo 
uma máquina a motor com potência menor que a do motor do portão (1,082 kVA), ela foi enquadrada 
como o segundo motor da instalação (menor motor). Assim, conforme a Tabela 14.8 do livro, o seu 
fator de demanda é 0,50. 
Cálculo da Demanda Máxima - Dmáx 
 Dmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 + S7 . FD7 + S8 . FD8 ⇒ 
 Dmáx = 12,95 . 0,24 + 13,80 . 0,56 + 2,00 + 1,50 + 2,50 + 1,55 + 1,08 + 1,00 . 0,50 ⇒ 
 Dmáx = 3,11 + 7,73 + 2,00 + 1,50 + 2,50 + 1,55 + 1,08 + 0,50 ⇒ 
 
 Dmáx = 19,97 kVA 
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima - IDmáx 
Como o sistema é trifásico em estrela, de acordo com a Tabela 14.10 do livro, a corrente IDmáx é calculada 
por: 
 ⇒==
220.3
19970
V.3
DI máxDmáx
 
IDmáx = 52,41 A 
Dimensionamento do Ramal de Entrada 
Na Tabela 14.11 do livro, segunda coluna, entramos com o valor de corrente nominal igual ou imediata-
mente superior à corrente de demanda máxima calculada, IDmáx = 52,41 A, ou seja, INdp = 60 A. 
Na linha dessa corrente obtemos todas as especificações para o dimensionamento do ramal de entrada: 
� Categoria de atendimento: C3 
� Dispositivo de proteção: disjuntor tripolar de 60 A 
� Ramal de entrada: três fases de seção 16 mm2 com capacidade de corrente de 68 A, neutro de seção 
16 mm² (mesma especificação das fases), conforme a Tabela 14.13 do livro, e eletroduto de PVC com 
diâmetro de 32 mm 
� Sistema de medição: direta 
� Sistema de aterramento: condutor de 16 mm2, eletroduto de PVC com diâmetro de 32 mm 
� Poste: tubular de aço seção quadrada de 80 x 80 x 3 mm 
� Caixa de entrada: tipo E (padrão Eletropaulo) 
Padrão de Entrada 
A Figura P2.4 ilustra um tipo de padrão de entrada da Eletropaulo com diversos detalhes construtivos, 
incluindo os itens especificados nesta etapa de projeto. 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 12 
Etapa 8 - Localização dos Quadros de Medição (QM) e de 
Distribuição (QD) 
Referência: Capítulo 10 - Tópico 10.2 e Capítulo 15 - Tópico 15.2 
Quadro de Medição - QM 
Em princípio, o quadro de medição QM deve ficar o mais próximo possível do quadro de distribuição QD, 
mas ele deve prioritariamente estar em local apropriado para a sua ligação à rede elétrica secundária da 
concessionária. 
Em residências, é muito comum instalar o QM em garagens ou no quintal da frente, pois esses ambientes 
ficam próximos ao local da rede elétrica secundária. Assim sendo, vamos posicionar o QM no quintal da 
frente, lado direito, próximo ao portão automático da residência modelo, conforme mostra a Figura P2.5. 
Quadro de Distribuição - QD 
Para a melhor localização QD, vamos analisar primeiramente o quadro de previsão de cargas, Tabela P2.4, 
para verificarmos quais dependências concentram a maior parcela da potência total instalada, lembrando que: 
� Silum = 3,56 kVA 
� STUG = 9,40 kVA 
� STUE = 23,43 kVA 
� Sinst = 36,39 kVA 
Em primeiro lugar, vemos que a maior carga se concentra nas tomadas de uso específico (STUE = 23,43 kVA), 
aproximadamente 2,5 vezes superior à potência atribuída às tomadas de uso geral (STUG = 9,40 kVA). 
Além disso, pelo quadro de distribuição de cargas verificamos que as dependências que concentram mais 
potência são: 
� 1º Banheiros B1 e B2: 440 VA (iluminação) + 1.200 VA (TUG) + 10.800 VA (TUE) = 12.440 VA 
� 2º Cozinha: 140 VA (iluminação + campainha) + 2.000 VA (TUG) + 6.500 VA (TUE) = 8.640 VA 
� 3º Área de serviço: 100 VA (iluminação) + 1.800 VA (TUG) + 3.500 VA (TUE) = 5.400 VA 
No entanto, analisando a planta com todos os pontos de utilização alocados, Figura P2.3, verificamos que a 
concentração dos pontos está na região onde se situam a cozinha e a área de serviço. 
Assim, achamos que a ponderação pelo processo do baricentro torna-se desnecessária, pois é claro que o 
centro de carga fica na região ocupada pela área de serviço, cozinha e banheiros B1 e B2. 
Um local bom para a instalação do QD é ao lado da porta de entrada da cozinha, para quem vem da sala de 
jantar, pois o seu acesso é fácil e está geometricamente próximo das regiões de maior concentração de 
potência e de pontos de utilização, Figura P2.5. 
 
 
 
 
Projeto 2: Residência Modelo 13 
Etapa 9 - Divisão da Instalação em Circuitos Terminais e 
Implementação dos Esquemas Unifilares 
Referência: Capítulos 6 e 7 e Capítulo 15 - Tópicos 15.3 e 15.4 
A divisão da instalação será feita em três blocos de circuitos, a saber: iluminação, tomadas de uso geral 
(TUG) e tomadas de uso específico (TUE). 
A definição dos pontos de utilização que comporão os circuitos será acompanhada do cálculo das suas 
potências aparentes S (VA) e respectivas correntes de projeto IB (A). Para esses cálculos, serão consideradas 
as suas tensões de alimentação, sendo v = 127 V para os circuitos monofásicos e V = 220 V para os circuitos 
bifásicos. 
Circuitos de Iluminação 
Os pontos de iluminação devem constituir circuitos independentes dos circuitos de tomadas (TUG e TUE) e 
respeitar as limitações de corrente de projeto IB (A) e potência S (VA) fornecidas pela Tabela 15.1 do livro. 
Assim, distribuiremos as cargas de iluminação em quatro circuitos terminais a partir da Tabela P2.4, visando 
o balanceamento das fases de alimentação. 
� Circuito 1 (127 V): 
− CLE → 2 pontos de 100 VA 
− CLD → 3 pontos de 100 VA 
− GR → 2 pontos de 80 VA 
− VR → 2 pontos de 200 VA 
 
S1 = 5 . 100 + 2 . 80 + 2 . 200 ⇒ S1 = 1060 VA ∴ inferior a 1270 VA 
 
A35,8I
127
1060
v
SI 1B11B =⇒== ∴ inferior a 10 A 
 
� Circuito 2 (127 V): 
− ST1 → 1 ponto de 100 VA 
− ST2 → 1 ponto de 160 VA 
− B1 → 1 ponto de 100 VA + 2 pontos de 60 VA 
− B2 → 1 ponto de 100 VA + 2 pontos de 60 VA 
− HL → 2 pontos de 60 VA 
 
S2 = 3 . 100 + 1 . 160 + 6 . 60 ⇒ S2 = 820 VA ∴ inferior a 1270 VA 
 
A46,6I
127
820
v
SI 2B22B =⇒== ∴ inferior a 10 A 
 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 14 
� Circuito 3 (127 V): 
− B3 → 1 ponto de 100 VA 
− CZ → 1 ponto de 100 VA + 1 ponto de 40 VA 
− AS → 1 ponto de 100 VA 
− SV → 2 pontos de 110 VA 
− SJ → 2 pontos de 120 VA + 1 ponto de 100 VA 
 
S3 = 4 . 100 + 1 . 40 + 2 . 110 + 2 . 120 ⇒ S3 = 900 VA ∴ inferior a 1270 VA 
 
A09,7I
127
900
v
SI 3B33B =⇒== ∴ inferior a 10 A 
 
� Circuito 4 (220 V): 
− JD → 2 pontos de 167 VA 
− QFU → 1 ponto de 150 VA 
− QFR → 2 pontos de 150 VA 
 
S4 = 2 . 167 + 3 . 150 ⇒ S4 = 784 VA ∴ inferior a 2200 VA 
 
A56,3I
220
784
V
SI 4B44B =⇒== ∴ inferior a 10 A 
Tomadas de Uso Geral (TUG) 
Os pontos de tomadas de uso geral (TUG) devem constituir circuitos independentes dos circuitos de ilumina-
ção e respeitar as limitações de corrente de projeto IB (A) e potência S (VA) fornecidas pela Tabela 15.2 do 
livro. 
Neste sentido, distribuiremos as cargas das TUGs em cinco circuitos terminais a partir da Tabela P2.4, visan-
do o balanceamento das fases de alimentação. 
� Circuito 5 (127 V): 
− ST1 → 3 pontos de 100 VA 
− ST2 → 3 pontos de 100 VA 
− HL → 1 ponto de 100 VA 
− SJ → 5 pontos de 100 VA 
− SV → 4 pontos de 100 VA 
− VR → 1 ponto de 100 VA 
− GR → 1 ponto de 100 VA 
 
S5 = 18 . 100 ⇒ S5 = 1800 VA ∴ inferior a 2100 VA 
 
A17,14I
127
1800
v
SI 5B55B =⇒== ∴ inferior a 16 A 
 
Projeto 2: Residência Modelo 15 
� Circuito 6 (127 V) - exclusivo para os banheiros: 
− B1 → 1 ponto de 600 VA 
− B2 → 1 ponto de 600 VA 
− B3 → 1 ponto de 600 VA 
 
S6 = 3 . 600 ⇒ S6 = 1800 VA ∴ inferior a 2100 VA 
 
A17,14I
127
1800
v
SI 6B66B =⇒== ∴ inferior a 16 A 
 
� Circuito 7 (127 V) - exclusivo para a cozinha: 
−CZ → 3 pontos de 600 VA + 2 pontos de 100 VA 
 
S7 = 3 . 600 + 2 . 100 ⇒ S7 = 2000 VA ∴ inferior a 2100 VA 
 
A75,15I
127
2000
v
SI 7B77B =⇒== ∴ inferior a 16 A 
 
� Circuito 8 (127 V) - exclusivo para área de serviço: 
− AS → 3 pontos de 600 VA 
 
S8 = 3 . 600 ⇒ S8 = 1800 VA ∴ inferior a 2100 VA 
 
A17,14I
127
1800
v
SI 8B88B =⇒== ∴ inferior a 16 A 
 
� Circuito 9 (127 V) - exclusivo para áreas externas: 
− QFR → 1 ponto de 1000 VA 
− QFU → 1 ponto de 1000 VA 
 
S9 = 2 . 1000 ⇒ S9 = 2000 VA ∴ inferior a 2100 VA 
 
A75,15I
127
2000
v
SI 9B99B =⇒== ∴ inferior a 16 A 
 
 
 
 
 
 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 16 
Tomadas de Uso Específico (TUE) 
Os pontos de tomadas de uso específico (TUE) devem constituir circuitos independentes dos demais. 
Nessa residência haverá, portanto, nove circuitos de TUEs, conforme constam na Tabela P2.4. 
 
� Circuito 10 (220 V) - banheiro 1 (chuveiro): 
− B1 → 1 ponto de 5400 VA 
 
⇒= VA5400S10
 
A55,24I
220
5400
V
SI 10B1010B =⇒==
 
 
� Circuito 11 (220 V) - banheiro 2 (chuveiro): 
− B2 → 1 ponto de 5400 VA 
 
⇒= VA5400S11
 
A55,24I
220
5400
V
SI 11B1111B =⇒==
 
 
� Circuito 12 (220 V) - cozinha (torneira elétrica): 
− CZ → 1 ponto de 3000 VA 
 
⇒= VA3000S12
 
A64,13I
220
3000
V
SI 12B1212B =⇒==
 
 
� Circuito 13 (220 V) - área de serviço (lavadora de roupas): 
− AS → 1 ponto de 1000 VA 
 
⇒= VA1000S13
 
A55,4I
220
1000
V
SI 13B1313B =⇒==
 
 
� Circuito 14 (220 V) - área de serviço (secadora de roupas): 
− AS → 1 ponto de 2500 VA 
 
⇒= VA2500S14
 
A36,11I
220
2500
V
SI 14B1414B =⇒==
 
 
� Circuito 15 (220 V) - cozinha (lavadora de louças): 
− CZ → 1 ponto de 2000 VA 
 
⇒= VA2000S15
 
A09,9I
220
2000
V
SI 15B1515B =⇒==
 
 
Projeto 2: Residência Modelo 17 
� Circuito 16 (127 V) - cozinha (forno de micro-ondas): 
− CZ → 1 ponto de 1500 VA 
 
⇒= VA1500S16
 
A81,11I
127
1500
v
SI 16B1616B =⇒==
 
 
� Circuito 17 (220 V) - suíte 2 (ar condicionado): 
− ST2 → 1 ponto de 1550 VA 
 
⇒= VA1550S17
 
A05,7I
220
1550
V
SI 17B1717B =⇒==
 
 
� Circuito 18 (220 V) - quintal da frente (motor do portão automático): 
− QFR → 1 ponto de 1082 VA 
 
⇒= VA1082S18
 
A92,4I
220
1082
V
SI 18B1818B =⇒==
 
 
Após a divisão dos circuitos terminais, montamos o quadro de divisão dos circuitos terminais que sintetiza 
as informações e os valores obtidos anteriormente, Tabela P2.5. 
Tabela P2.5 - Quadro de divisão dos circuitos terminais. 
Circuito Potência 
No Tipo 
Tensão 
(V) Local Quantidade X 
Potência (VA) 
Potência Total 
(VA) 
1 Iluminação 127 
CLE 
CLD 
GR 
VR 
2 x 100 
3 x 100 
2 x 80 
2 x 200 
1.060 
2 Iluminação 127 
ST1 
ST2 
B1 
B2 
HL 
1 x 100 
1 x 160 
1 x 100 + 2 x 60 
1 x 100 + 2 x 60 
2 x 60 
820 
3 Iluminação 127 
B3 
CZ 
AS 
SV 
SJ 
1 x 100 
1 x 100 + 1 x 40 
1 x 100 
2 x 110 
2 x 120 + 1 x 100 
900 
4 Iluminação 220 
JD 
QFU 
QFR 
2 x 167 
1 x 150 
2 x 150 
784 
 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 18 
Circuito Potência 
No Tipo 
Tensão 
(V) Local Quantidade X 
Potência (VA) 
Potência Total 
(VA) 
5 TUG 127 
ST1 
ST2 
HL 
SJ 
SV 
VR 
GR 
3 x 100 
3 x 100 
1 x 100 
5 x 100 
4 x 100 
1 x 100 
1 x 100 
1.800 
6 TUG 127 
B1 
B2 
B3 
1 x 600 
1 x 600 
1 x 600 
1.800 
7 TUG 127 CZ 3 x 600 2 x 100 2.000 
8 TUG 127 AS 3 x 600 1.800 
9 TUG 127 QFR QFU 
1 x 1.000 
1 x 1.000 2.000 
10 TUE (CH) Chuveiro 220 B1 1 x 5.400 5.400 
11 TUE (CH) Chuveiro 220 B2 1 x 5.400 5.400 
12 TUE (TN) 
Torneira elétrica 220 CZ 1 x 3.000 3.000 
13 TUE (LR) Lavadora a de roupas 220 AS 1 x 1.000 1.000 
14 TUE (SR) Secadora de roupas 220 AS 1 x 2.500 2.500 
15 TUE (LL) Lavadora de louças 220 CZ 1 x 2.000 2.000 
16 
TUE (FM) 
Forno de 
micro-ondas 
127 CZ 1 x 1.500 1.500 
17 TUE (AC) Ar condicionado 220 ST2 1 x 1.550 1.550 
18 TUE (PA) 
Portão automático 220 QFR 1 x 1.082 1.082 
Balanceamento das Fases RST 
Na Etapa 6, foi definida a modalidade C de fornecimento de energia elétrica para o projeto, isto é, um QM 
com sistema trifásico, 127/220 V com quatro condutores, três fases e um neutro (FFFN) com capacidade de 
corrente de 68 A. 
Com os dados do quadro de divisão dos circuitos terminais, Tabela P2.5, faremos o balanceamento (equilí-
brio de cargas) das três fases RST que saem do QM para alimentar o QD. 
A Tabela P2.6 apresenta a distribuição das potências instaladas em cada circuito entre as fases RST de forma 
convenientemente balanceada. 
Projeto 2: Residência Modelo 19 
Mas como o que interessa é o equilíbrio entre as demandas, e não entre as potências instaladas, foi acres-
centada uma coluna com os fatores de demanda (FD) relativos à instalação como um todo, conforme haviam 
sido determinados na Etapa 7 do projeto. 
O conhecimento dos fatores de demanda na distribuição das cargas instaladas permite antever a possibilidade 
de equilíbrio entre as demandas. 
É por isso que a Tabela P2.6 está dividida em blocos relativos aos respectivos fatores de demanda. 
Isso nem sempre é possível, mas trata-se de uma estratégia interessante para buscar o melhor balanceamento 
possível entre as fases da instalação. 
Tabela P2.6 - Balanceamento das fases RST. 
Fases do Circuito Alimentador 
Número 
do 
Circuito 
Tipo FD Tensão (V) 
Potência 
Total 
 (VA) 
R S T 
1 Iluminação 127 1.060 1.060 
2 Iluminação 127 820 820 
3 Iluminação 127 900 900 
4 Iluminação 220 784 392 392 
5 TUG 127 1.800 1.800 
6 TUG 127 1.800 1.800 
7 TUG 127 2.000 2.000 
8 TUG 127 1.800 1.800 
9 TUG 
0,24 
127 2.000 2.000 
 Subtotal 4.192 4.420 4.352 
10 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700 
11 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700 
12 TUE (TN) 
0,56 
220 3.000 1.500 1.500 
 Subtotal 5.400 4.200 4.200 
13 TUE (LR) 0,50 220 1.000 500 500 
 Subtotal 500 500 
14 TUE (SR) 220 2.500 1.250 1.250 
15 TUE (LL) 220 2.000 1.000 1.000 
16 TUE (FM) 127 1.500 1.500 
17 TUE (AC) 220 1.550 775 775 
18 TUE (PA) 
1,00 
220 1.082 541 541 
Subtotal 2.566 3.275 2.791 
Carga Instalada (VA) 
Total R S T 
 
36.396 12.658 11.895 11.843 
 
 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 20 
Cálculo da Demanda Máxima da Fase R - DRmáx 
A demanda máxima da fase R do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obti-
dos na Tabela P2.6. 
� S1 - Iluminação e TUGs: S1 = Silum + STUG = 4192 ⇒ S1 = 4,19 kVA → FD1 = 0,24 
� S2 - 2 chuveiros: S2 = 2 . 2700 = 5400 ⇒ S2 = 5,40 kVA → FD2 = 0,56 
� S3 - 1 lavadora de roupas: S3 = 500 ⇒ S3 = 0,50 kVA → FD3 = 0,50 
� S4 - 1 secadora de roupas: S4 = 1250 ⇒ S4 = 1,25 kVA → FD4 = 1,00 
� S5 - 1 ar condicionado: S5 = 775 ⇒ S5 = 0,78 kVA → FD5 = 1,00 
� S6 - 1 motor do portão: S6 = 541 ⇒ S6 = 0,54 kVA → FD6 = 1,00 
 
DRmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 ⇒ 
DRmáx = 4,19 . 0,24 + 5,40 . 0,56 + 0,50 . 0,50 + 1,25 + 0,78 + 0,54 ⇒ 
DRmáx = 1,01 + 3,02 + 0,25 + 1,25 + 0,78 + 0,54 ⇒ 
 
DRmáx = 6,85 kVA 
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase R - IDRmáx 
A corrente de demanda máxima da fase R (IDRmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V), 
vale: 
⇒==
127
6850
v
DI RmáxDRmáx
 
IDRmáx = 53,94 A 
Cálculo da Demanda Máxima da Fase S - DSmáx 
A demandamáxima da fase S do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obtidos 
na Tabela P2.6. 
� S1 - Iluminação e TUGs: S1 = Silum + STUG = 4420 ⇒ S1 = 4,42 kVA → FD1 = 0,24 
� S2 - 1 chuveiro e 1 torneira: S2 = 2700 + 1500 = 4200 ⇒ S2 = 4,20 kVA → FD2 = 0,56 
� S3 - 1 lavadora de louças: S3 = 1000 ⇒ S3 = 1,00 kVA → FD3 = 1,00 
� S4 - 1 forno de micro-ondas: S4 = 1500 ⇒ S4 = 1,50 kVA → FD4 = 1,00 
� S5 - 1 ar condicionado: S5 = 775 ⇒ S5 = 0,78 kVA → FD5 = 1,00 
 
DSmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 ⇒ 
DSmáx = 4,42 . 0,24 + 4,20 . 0,56 + 1,00 + 1,50 + 0,78 ⇒ 
DSmáx = 1,06 + 2,35 + 1,00 + 1,50 + 0,78 ⇒ 
 
DSmáx = 6,69 kVA 
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase S - IDSmáx 
A corrente de demanda máxima da fase S (IDSmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V), 
vale: 
⇒==
127
6690
v
DI SmáxDSmáx
 
IDSmáx = 52,68 A 
Projeto 2: Residência Modelo 21 
Cálculo da Demanda Máxima da Fase T - DTmáx 
A demanda máxima da fase T do circuito alimentador do QD deve ser determinada a partir dos dados obtidos 
na Tabela P2.6. 
� S1 - Iluminação e TUGs: S1 = Silum + STUG = 4352 ⇒ S1 = 4,35 kVA → FD1 = 0,24 
� S2 - 1 chuveiro e 1 torneira: S2 = 2700 + 1500 = 4200 ⇒ S2 = 4,20 kVA → FD2 = 0,56 
� S3 - 1 lavadora de roupas: S3 = 500 ⇒ S3 = 0,50 kVA → FD3 = 0,50 
� S4 - 1 secadora de roupas: S4 = 1250 ⇒ S4 = 1,25 kVA → FD4 = 1,00 
� S5 - 1 lavadora de louças: S5 = 1000 ⇒ S5 = 1,00 kVA → FD5 = 1,00 
� S6 - 1 motor do portão: S6 = 541 ⇒ S6 = 0,54 kVA → FD6 = 1,00 
 
DTmáx = S1 . FD1 + S2 . FD2 + S3 . FD3 + S4 . FD4 + S5 . FD5 + S6 . FD6 ⇒ 
DTmáx = 4,35 . 0,24 + 4,20 . 0,56 + 0,50 . 0,50 + 1,25 + 1,00 + 0,54 ⇒ 
DTmáx = 1,04 + 2,35 + 0,25 + 1,25 + 1,00 + 0,54 ⇒ 
 
DTmáx = 6,43 kVA 
 
Cálculo da Corrente de Demanda Máxima da Fase T - IDTmáx 
A corrente de demanda máxima da fase T (IDTmáx), considerando a tensão entre fase e neutro (v = 127 V), 
vale: 
 ⇒==
127
6430
v
DI TmáxDTmáx IDTmáx = 50,63 A 
Relação entre as Correntes de Demanda Máxima das Fases 
Analisando os resultados obtidos, vemos que a fase mais carregada é a R, com 6,85 kVA e 53,94 A, vindo em 
seguida a fase S, com 6,69 kVA e 52,68 A, sendo a fase menos carregada a T, com 6,43 kVA e 50,63 A. 
Comparando a fase mais carregada (R) com a menos carregada (T), concluímos que a diferença é de aproxima-
damente 6,5%, pois: 
065,1
I
I
63,50
94,53
I
I
DTmáx
DRmáx
DTmáx
DRmáx
=⇒=
 
Esse percentual demonstra que as cargas foram distribuídas convenientemente entre as fases, obtendo-se um 
bom equilíbrio. 
A Tabela P2.7 apresenta a síntese da distribuição de cargas entre as fases. 
 
 
 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 22 
Tabela P2.7 - Distribuição de cargas entre as fases RST. 
Fases do Circuito Alimentador 
Número 
do 
Circuito 
Tipo Tensão (V) 
Potência 
Total 
 (VA) 
R S T 
1 Iluminação 127 1.060 1.060 
2 Iluminação 127 820 820 
3 Iluminação 127 900 900 
4 Iluminação 220 784 392 392 
5 TUG 127 1.800 1.800 
6 TUG 127 1.800 1.800 
7 TUG 127 2.000 2.000 
8 TUG 127 1.800 1.800 
9 TUG 127 2.000 2.000 
10 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700 
11 TUE (CH) 220 5.400 2.700 2.700 
12 TUE (TN) 220 3.000 1.500 1.500 
13 TUE (LR) 220 1.000 500 500 
14 TUE (SR) 220 2.500 1.250 1.250 
15 TUE (LL) 220 2.000 1.000 1.000 
16 TUE (FM) 127 1.500 1.500 
17 TUE (AC) 220 1.550 775 775 
18 TUE (PA) 220 1.082 541 541 
 Total R S T 
Carga Instalada (kVA) 36,40 12,66 11,90 11,84 
Demanda Máxima (kVA) 19,97 6,85 6,69 6,43 
Corrente de Demanda 
Máxima (A) 52,41 53,94 52,68 50,63 
Observações 
1) A carga instalada total (36,40 kVA), cujo valor é igual ao determinado na Etapa 5 do projeto, é a 
soma das cargas instaladas em cada fase: 36,40 kVA = 12,66 + 11,90 + 11,84. 
2) A demanda máxima total (19,97 kVA), cujo valor é igual ao determinado na Etapa 7 do projeto, é a 
soma das demandas máximas das fases: 19,97 kVA = 6,85 + 6,69 + 6,43. 
3) A corrente de demanda máxima total NÃO é a soma das correntes de demanda máxima das fases 
(52,41 A ≠ 53,94 + 52,68 + 50,63), mas representa o valor que teria a corrente das fases se o 
equilíbrio fosse total, conforme já havia sido determinado na Etapa 7 do projeto. O seu valor é 
aproximadamente a média das correntes reais das fases: 52,41 A ≅ (53,94 + 52,68 + 50,63)/3. 
Capacidade de Ampliação Futura da Instalação 
A capacidade máxima de corrente do sistema de fornecimento de energia elétrica do projeto é 68 A e o dis-
juntor tripolar de proteção é de 60 A, conforme o dimensionamento realizado na Etapa 7 do projeto. 
Portanto, o limite de demanda máxima por fase para esse projeto é: 
kVA62,7DVA762060.127I.vD FmáxNdpFmáx =⇒=== 
Como as demandas máximas reais das fases RST são, respectivamente, 6,85 kVA, 6,69 kVA e 6,43 kVA, há 
em relação ao limite de demanda máxima uma folga de potência por fase, a qual permite prever uma reserva 
para possível ampliação futura da instalação. 
 
Projeto 2: Residência Modelo 23 
As folgas de potência e corrente por fase valem: 
Fase R: 
kVA77,085,662,7DDD RmáxFmáxR =−=−=∆ ou VA770D R =∆ 
A06,6I94,5360III DRDRmáxNdpDR =∆⇒−=−=∆
 
Fase S: 
kVA93,069,662,7DDD SmáxFmáxS =−=−=∆ ou VA930DS =∆ 
A32,7I68,5260III DSDSmáxNdpDS =∆⇒−=−=∆
 
Fase T: 
kVA19,143,662,7DDD TmáxFmáxT =−=−=∆ ou VA1190D T =∆ 
A37,9I63,5060III DTDTmáxNdpDT =∆⇒−=−=∆
 
Por fim, ao escolher o quadro que será utilizado como QD, deve-se já prever um espaço mínimo para futuras 
ampliações. De acordo com a Tabela 15.5 do livro, para um total de 18 circuitos, como é o caso deste 
projeto, a NBR 5410 estabelece que se deve prever um espaço de reserva para pelo menos mais 4 circuitos, 
ou seja, para mais 4 disjuntores. 
Localização dos Eletrodutos e Representação em Planta Baixa 
Definidas as características dos circuitos terminais e a sua distribuição entre as fases de alimentação, é neces-
sário determinar a localização dos diversos eletrodutos, representando-os na planta baixa. 
Para isso, devem ser considerados alguns fatores: 
1) Os pontos de luz adjacentes devem estar, sempre que possível, ligados entre si, mesmo estando em 
ambientes diferentes da planta. 
2) A localização dos eletrodutos deve propiciar, sempre que possível, trajetos mais curtos para a fiação dos 
circuitos. 
3) Os trechos de eletrodutos entre caixas de passagens devem ter no máximo 15 m em áreas internas e 
30 m em áreas externas. 
4) A localização dos eletrodutos deve ser tal que evite a concentração excessiva de condutores de diversos 
circuitos em um único trecho. 
5) Os eletrodutos para os circuitos de tomadas não precisam ser independentes dos usados para os circuitos 
de iluminação. No entanto, é comum a sua instalação em paredes e pisos para evitar a concentração de 
condutores nos eletrodutos destinados principalmente aos circuitos de iluminação. 
6) Embora a maioria dos eletrodutos seja instalada em linha reta, na planta baixa eles são representados em 
linhas curvas para evitar que cortem ou passem por cima de símbolos ou outras informações relevantes. 
7) A instalação de eletrodutos em pisos e paredes de banheiros deve ser evitada ou feita com o máximo 
cuidado por causa da instalação hidráulica ali presente. 
8) Muitos projetistas preferem não utilizar eletrodutos em pisos nas áreas internas de residências. O motivo 
é o receio de que a ocorrência de algum problema grave na parte interna da instalação (rompimento de 
condutor, entupimento de eletroduto etc.) leve à necessidade de quebrar o piso para a sua manutenção. 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciaise Comerciais 24 
A Figura P2.6 apresenta os pontos de utilização com a identificação do número do circuito e a localização do 
eletroduto que interliga o QM ao QD, onde serão instalados os condutores do circuito alimentador do QD. 
Observe que junto do quadro de medição está representado o símbolo do eletroduto que desce, o qual 
conduzirá os condutores do ramal de alimentação até o QM. 
A Figura P2.7 apresenta a mesma planta baixa na qual foram acrescentados os eletrodutos que permitirão a 
instalação dos circuitos de iluminação e de tomadas (TUGs e TUEs). 
Naturalmente, a localização dos eletrodutos pode e deve sofrer modificações de acordo com a implemen-
tação dos esquemas unifilares dos circuitos da instalação na medida em que surge uma grande concentração 
de condutores em um único eletroduto ou que se visualizem outras possibilidades melhores de caminhos para 
a enfiação dos condutores dos circuitos. 
Esquemas Unifilares dos Circuitos e Representação em Planta Baixa 
Circuito Alimentador - QM para QD 
Tipo Tensão (V) Fase(s) Carga Instalada (kVA) 
Trifásico com neutro 127 / 220 R, S e T 36,40 
A Figura P2.8 apresenta o esquema unifilar do circuito alimentador do QD na planta baixa da residência 
modelo. 
Observações 
1) Junto do quadro de medição encontram-se representados os condutores do ramal de alimentação de 
entrada. 
2) A representação dos condutores do circuito foi feita por meio de uma linha de chamada, pois o 
eletroduto é embutido em parede. A linha de chamada deve estar na posição horizontal para que os 
condutores sejam representados verticalmente, conforme estabelece o Subtópico 6.2.2 do livro. 
3) A ordem de representação dos eletrodutos deve ser: neutro, fase, retorno e proteção. Veja o 
Subtópico 6.2.1 do livro. 
4) As regras anteriores serão aplicadas a todos os circuitos do projeto. 
Nos Capítulos 6 e 7 do livro foram apresentados diversos tipos de circuitos de iluminação e de tomadas com 
os mais diversos recursos técnicos e tecnológicos existentes. Nesta parte da Etapa 9 do projeto, usaremos 
particularmente como referência os circuitos descritos no Capítulo 6, que são mais comuns, embora alguns 
circuitos especiais mostrados no Capítulo 7 também possam ser utilizados. 
A Etapa 3 e as Tabelas P2.5 e P2.6 desta etapa especificam os circuitos do seguinte modo: 
Circuitos 1, 2, 3 e 4 
Circuito 1 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
Iluminação 127 T 
CLE 
CLD 
GR 
VR 
2 x 100 
3 x 100 
2 x 80 
2 x 200 
Projeto 2: Residência Modelo 25 
� Corredor lateral esquerdo: duas lâmpadas (t) com um ponto de comando (t) 
� Corredor lateral direito: duas lâmpadas (u) com um ponto de comando (u) e uma lâmpada (v) com um 
ponto de comando (v) 
� Garagem: duas lâmpadas (o) com um ponto de comando (o) 
� Varanda: duas lâmpadas (p) com dois pontos de comando (p) 
Circuito 2 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
Iluminação 127 S 
ST1 
ST2 
B1 
B2 
HL 
1 x 100 
1 x 160 
1 x 100 + 2 x 60 
1 x 100 + 2 x 60 
2 x 60 
� Suíte 1: uma lâmpada (a) com um ponto de comando (a) 
� Suíte 2: uma lâmpada (b) com um ponto de comando (b) 
� Banheiro 1: uma lâmpada (c) com um ponto de comando (c) mais duas arandelas (d) com um ponto de 
comando (d) 
� Banheiro 2: uma lâmpada (e) com um ponto de comando (e) mais duas arandelas (f) com um ponto de 
comando (f) 
� Hall: uma arandela (h1) com um ponto de comando (h1) e uma arandela (h2) com um ponto de comando 
(h2) 
As duas suítes são exemplos de ambientes onde seria interessante substituir o circuito de comando tradicio-
nal pelo comando por dimmer, como os apresentados no Tópico 7.2.3 do livro. 
Circuito 3 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
Iluminação 127 T 
B3 
CZ 
AS 
SV 
SJ 
1 x 100 
1 x 100 + 1 x 40 
1 x 100 
2 x 110 
2 x 120 + 1 x 100 
� Banheiro 3: uma lâmpada (g) com um ponto de comando (g) 
� Cozinha: uma lâmpada (m) com um ponto de comando (m) 
� Área de serviço: uma lâmpada (n) com um ponto de comando (n) 
� Sala de visitas: duas lâmpadas (l) com dois pontos de comando (l) 
� Sala de jantar: duas lâmpadas (i) com três pontos de comando (i) e uma arandela (j) com um ponto de 
comando (j) 
A sala de jantar é um exemplo de ambiente onde se poderia optar por usar relés de impulso para comandar as 
duas lâmpadas (l) por três pontos distintos, substituindo os interruptores por pulsadores, como exibido no 
Tópico 7.2.4 do livro. 
 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 26 
Circuito 4 
Tipo Tensão (V) Fases Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
Iluminação 220 R e T 
JD 
QFU 
QFR 
2 x 167 
1 x 150 
2 x 150 
� Jardim: duas lâmpadas (q) de 220 V com um ponto de comando (2q) 
� Quintal do fundo: uma lâmpada (r) de 220 V com um ponto de comando (2r) 
� Quintal da frente: duas lâmpadas (s) de 220 V com um ponto de comando (2s) 
A Figura P2.9 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 1, 2, 3 e 4 e a Figura P2.10 mostra o seu respec-
tivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo. 
Observação: O condutor PE, obrigatório em todos os pontos de utilização, conforme o Subtópico 6.2.4 do livro, não 
está sendo ainda representado. O motivo é que os circuitos de tomadas ainda serão implementados, de 
modo que muitos condutores PE serão naturalmente inseridos. 
Circuitos 5 e 6 
Circuito 5 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUG 127 S 
ST1 
ST2 
HL 
SJ 
SV 
VR 
GR 
3 x 100 
3 x 100 
1 x 100 
5 x 100 
4 x 100 
1 x 100 
1 x 100 
 
Circuito 6 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUG 127 R 
B1 
B2 
B3 
1 x 600 
1 x 600 
1 x 600 
A Figura P2.11 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 5 e 6 e a Figura P2.12 mostra o seu respectivo 
esquema unifilar na planta baixa da residência modelo. 
 
 
 
 
Projeto 2: Residência Modelo 27 
Circuitos 7, 8 e 9 
Circuito 7 
Tipo Tensão (V) Fase Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUG 127 R CZ 3 x 600 2 x 100 
 
Circuito 8 
Tipo Tensão (V) Fase Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUG 127 S AS 3 x 600 
 
Circuito 9 
Tipo Tensão (V) Fase Ambientes 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUG 127 T QFR QFU 
1 x 1000 
1 x 1000 
A Figura P2.13 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 7, 8 e 9 e a Figura P2.14 mostra o seu respectivo 
esquema unifilar na planta baixa da residência modelo. 
Circuitos 10, 11 e 12 
Circuito 10 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (CH) 220 R e T B1 1 x 5400 
 
Circuito 11 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (CH) 220 R e S B2 1 x 5400 
 
Circuito 12 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (TN) 220 S e T CZ 1 x 3000 
A Figura P2.15 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 10, 11 e 12 e a Figura P2.16 mostra o seu 
respectivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo. 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 28 
Circuitos 13, 14 e 15 
Circuito 13 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (LR) 220 R e T AS 1 x 1000 
 
Circuito 14 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (SR) 220 R e T AS 1 x 2500 
 
Circuito 15 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (LL) 220 S e T CZ 1 x 2000 
A Figura P2.17 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 13, 14 e 15 e a Figura P2.18 mostra o seu 
respectivo esquema unifilar na planta baixa da residência modelo. 
Circuitos 16, 17 e18 
Circuito 16 
Tipo Tensão (V) Fase Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (FM) 127 S CZ 1 x 1500 
 
Circuito 17 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (AC) 220 R e S ST2 1 x 1550 
 
Circuito 18 
Tipo Tensão (V) Fases Ambiente 
Quantidade 
x 
Potência (VA) 
TUE (PA) 220 R e T QFR 1 x 1082 
A Figura P2.19 apresenta o esquema multifilar dos circuitos 16, 17 e 18 e a Figura P2.20 mostra os seus 
respectivos esquemas unifilares na planta baixa da residência modelo. 
 
Projeto 2: Residência Modelo 29 
Finalizada a implementação do esquema unifilar de todos os circuitos do projeto, é necessário verificar se há 
algum ponto de utilização, particularmente os pontos de iluminação, sem o condutor de proteção PE. 
Analisando a Figura P2.20, vemos que falta o condutor PE nos seguintes pontos de iluminação: d, f, g, i, j, k, 
o, p, q, s, t, u e v. 
A Figura P2.21 apresenta o esquema unifilar completo da planta baixa da residência, o qual inclui o condutor 
PE em todos os pontos de utilização da instalação. 
Etapa 10 - Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos 
Referência: Capítulo 16 
Para o dimensionamento dos condutores fase (R, S e T) dos circuitos terminais e do cabo alimentador do 
QD, vamos usar os três critérios estabelecidos no Capítulo 16 do livro, a saber: 
I) Critério da capacidade de condução de corrente, Tópico 16.2 do livro; 
II) Critério do limite da queda de tensão, Tópico 16.3 do livro; 
III) Critério das seções mínimas dos condutores, Subtópico 16.4.1 do livro. 
Para o dimensionamento dos condutores neutro (N) e de proteção (PE), usaremos, respectivamente, os crité-
rios apresentados nos Subtópicos 16.4.2 e 16.4.3 do livro. 
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de Iluminação 
Especificações dos circuitos de iluminação: 
� Eletrodutos: PVC flexível médio (não magnético) e PVC rígido (não magnético) para o jardim 
� Métodos de instalação: no 7 - ref.: B1 (eletroduto embutido em alvenaria) e no 61A - ref.: D (eletroduto 
enterrado) para o jardim - Tabela 16.3 
� Temperaturas ambientes: 30 °C para cabos não subterrâneos e 20 °C para cabos subterrâneos 
� Cabo de cobre Superastic Flex: isolação de PVC / 70 °C 
Observação: Os pontos de iluminação para os quais não foram previstas lâmpadas específicas (vapor metálico, 
halógena etc.) serão considerados, para efeito de dimensionamento dos condutores, como pontos de 
instalação de lâmpadas incandescentes, permitindo que outros tipos de lâmpada sejam usados, 
principalmente a fluorescente compacta, sem comprometer a segurança do circuito. 
Circuito 1: S1 = 1.060 VA / 127 V 
A Tabela P2.5 mostra os pontos de utilização do circuito 1 e a Figura P2.22 apresenta apenas os elementos 
relativos a ele, isto é, os eletrodutos que interligam todos os pontos de iluminação ao QD, todos os 
condutores dos diversos circuitos neles instalados, as potências dos pontos de iluminação e as distâncias dos 
diversos trechos dessa rede de eletrodutos. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
� Independente das derivações previstas para o circuito, a potência a ser considerada deve ser a total, ou 
seja, S1 = 1060 VA. 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 30 
� A quantidade máxima de circuitos agrupados em um mesmo eletroduto nessa rede é três. 
Observação: Na Figura P2.22 os eletrodutos foram representados em linha reta, que é provavelmente como eles 
estarão dispostos na construção, lembrando que a sua representação em linhas curvas serve apenas 
para evitar que elas cruzem com símbolos ou outros dados de interesse da planta. 
Cálculo da Corrente de Projeto IB1 
� Lâmpada incandescente - circuito monofásico (127 V) - carga resistiva, Tabela 16.4 
 
 A35,8I
127
1060
v
SI 1B11B =⇒== 
Cálculo da Corrente de Projeto Corrigida IC1 
� Circuito monofásico: 2 condutores carregados - Tabela 16.5 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C ⇒ FCT = 1,00, Tabela 16.6 
� Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 1, 3 e 4) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
 
 A93,11I
70,0.00,1
35,8
FCA.FCT
II 1C1B1C =⇒== 
Para isolação de PVC / 70°C, temperatura ambiente de 30°C, método de referência B1 e 2 condutores car-
regados, obtemos na Tabela 16.11 a capacidade de condução de corrente imediatamente superior a 11,93 A, 
ou seja, IZ1 = 14 A, correspondendo ao condutor com seção nominal de 1 mm2. 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações: 
� O ponto de iluminação mais distante do QD é o ponto u, localizado no fundo do corredor lateral direito, 
totalizando 23,40 m. 
� O caminho que corresponde à distância máxima de 23,40 m foi dividido em cinco trechos a partir do QD 
e identificados por T1 a T5. 
� Nesses trechos, observamos que as cargas encontram-se distribuídas, de modo que será aplicado o méto-
do da queda de tensão trecho a trecho. 
� De acordo com a Tabela 16.15 e a Figura 16.8 do livro, o limite de queda de tensão para esse circuito é 
∆V%(máx) = 4%. 
Observações 
1) Nas derivações do circuito 1 não há nenhuma outra carga em menor distância, mas cuja potência 
seja tão elevada que justifique a sua inclusão na análise por esse critério. 
2) Conforme veremos ao longo deste projeto, a análise pelo método da queda de tensão trecho a 
trecho é mais precisa, porém se aplica mais a casos que envolvam grandes distâncias entre as 
cargas ou grandes cargas distribuídas. 
Para essa análise, devemos partir de uma seção inicial do condutor fase, tomada como referência. Pelo critério 
da capacidade de condução de corrente, a seção mínima deve ser 1 mm2. No entanto, consultando a Tabela 
16.20 do livro, constatamos que a NBR 5410 estabelece que a seção mínima de condutores de cobre para 
circuitos de iluminação deve ser 1,5 mm2, de modo que esta será a seção de referência para a aplicação do crité-
rio do limite da queda de tensão de 4%. 
Projeto 2: Residência Modelo 31 
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 1,5 mm2, 
eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95, cujo valor é ∆Vu = 27,6 V/A.km. 
A Tabela P2.8 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho e que se encontram em 
seguida a ela: 
Tabela P2.8 - Circuito 1 - Queda de tensão trecho a trecho. 
Trecho QD - T1 T1 - T2 T2 - T3 T3 - T4 T4 - T5 
Comprimento L [km] 0,0075 0,0021 0,0036 0,0027 0,0075 
Potência aparente concentrada [VA] 1060 860 460 200 100 
Corrente de projeto IB [A] / trecho 8,35 6,77 3,62 1,57 0,79 
Queda de tensão percentual ∆V% 1,36 0,31 0,28 0,09 0,13 
Queda de tensão percentual total ∆V% 1,36 + 0,31 + 0,28 + 0,09 + 0,13 = 2,17% 
Análise do resultado 2,17% < 4% 
 
Trecho QD - T1: 
A35,8I
127
1060
v
SI BB =⇒== e %36,1%V
127
100.0075,0.35,8.6,27
v
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T1 - T2: 
A77,6I
127
860
v
SI BB =⇒== e %31,0%V
127
100.0021,0.77,6.6,27
v
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T2 - T3: 
A62,3I
127
460
v
SI BB =⇒== e %28,0%V
127
100.0036,0.62,3.6,27
v
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T3 - T4: 
A57,1I
127
200
v
SI BB =⇒== e %09,0%V
127
100.0027,0.57,1.6,27
v
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T4 - T5: 
A79,0I
127
100
v
SI BB =⇒== e %13,0%V
127
100.0075,0.79,0.6,27
v
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Como a queda de tensão percentual total ∆V% do circuito (penúltima linha da Tabela P2.8) não ultrapassou 
o limite de 4% estabelecido pela NBR 5410, significa que a seção 1,5mm2 atende ao critério do limite da 
queda de tensão. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima do condutor fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre, é 
1,5 mm2 (informação já usada na aplicação do critério anterior). 
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 1 é 1,5 mm2, 
cuja capacidade de condução de corrente é IZ1 = 17,5 A (Tabela 16.11, B1, dois condutores carregados). 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 32 
Dimensionamento do condutor neutro (N) 
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase, 
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 1,5 mm2. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE para o circuito 1 deve ser a mesma do condutor fase, de acordo 
com a Tabela 16.23 do livro, isto é, 1,5 mm2. 
Conclusão: circuito 1 → F = N = PE = 1,5 mm2 e IZ1 = 17,5 A 
Circuitos 2 e 3: S2 = 820 VA / 127 V e S3 = 900 VA / 127 V 
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.23. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
� S2 = 820 VA e no máximo três circuitos agrupados; 
� S3 = 900 VA e no máximo três circuitos agrupados. 
Para os circuitos 2 e 3, são dados: 
� Lâmpada incandescente - circuito monofásico (127 V) - carga resistiva, Tabela 16.4 
� Circuito monofásico: 2 condutores carregados, Tabela 16.5 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C ⇒ FCT = 1,00, Tabela 16.6 
� Circuito 2: para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 2, 5 e 6) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
� Circuito 3: para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 1, 3 e 4) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
Cálculos da corrente de projeto IB2 e da corrente de projeto corrigida IC2 
 A46,6I
127
820
v
SI 2B22B =⇒== e A23,9I
70,0.00,1
46,6
FCA.FCT
II 2C2B2C =⇒== 
 
Cálculos da corrente de projeto IB3 e da corrente de projeto corrigida IC3 
 A09,7I
127
900
v
SI 3B33B =⇒== e A13,10I
70,0.00,1
09,7
FCA.FCT
II 3C3B3C =⇒== 
 
Para isolação de PVC / 70°C, temperatura ambiente de 30 °C, método de referência B1 e 2 condutores car-
regados, obtemos na Tabela 16.11 a capacidade de condução de corrente imediatamente superior a 9,23 A 
(circuito 2) e 10,13 A (circuito 3), ou seja, IZ2 = IZ3 = 11 A, correspondendo ao condutor com seção nominal 
de 0,75 mm2. 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações: 
� Circuito 2: cargas concentradas, distância máxima L2 = 9,10 m (ponto de iluminação b da suíte 2), 
∆V%(máx) = 4%; 
Projeto 2: Residência Modelo 33 
� Circuito 3: cargas concentradas, distância máxima L3 = 9,00 m (ponto de iluminação k à esquerda da 
sala de visitas), ∆V%(máx) = 4%; 
� Nesses casos, podemos aplicar o método da queda de tensão unitária. 
Circuito 2: 
 km.A/V42,86Vu
0091,0.46,6
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(VVu
22B
=∆⇒=∆=∆ 
Circuito 3: 
No circuito 3 há uma derivação no QD, de modo que a potência do ponto de iluminação (100 VA) e da cam-
painha (40 VA) da cozinha não precisa ser considerada para a análise da queda de tensão no maior caminho, 
resultando em uma potência de 760 VA. 
 A98,5'I
127
760
v
'S
'I 3B33B =⇒== 
 km.A/V39,94Vu
009,0.98,5
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(VVu
33B'
=∆⇒=∆=∆ 
Consultando a Tabela 16.17 do livro, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico e FP = 0,95, 
selecionamos o valor imediatamente inferior a 86,42 V/A.km (circuito 2) e 94,39 V/A.km (circuito 3), isto é, 
∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à seção 1,5 mm2. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima do condutor fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre, é 
1,5 mm2. 
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase dos circuitos 2 e 3 é 1,5 mm2, 
cuja capacidade de condução de corrente é IZ2 = IZ3 = 17,5 A (Tabela 16.11, B1, dois condutores carregados). 
Dimensionamento do condutor neutro (N) 
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase, 
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 1,5 mm2. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma do condutor fase, de acordo com a Tabela 
16.23 do livro, isto é, 1,5 mm2. 
Conclusões: circuito 2 → F = N = PE = 1,5 mm2 e IZ2 = 17,5 A 
 circuito 3 → F = N = PE = 1,5 mm2 e IZ3 = 17,5 A 
Circuito 4: S4 = 784 VA / 220 V 
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.24. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento das fases pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 34 
� S4 = 784 VA e no máximo três circuitos agrupados 
� Duas lâmpadas a vapor metálico (carga indutiva) e três halógenas (carga resistiva) - circuito bifásico 
(220 V), Tabela 16.4 
� Circuito bifásico: 2 condutores carregados, Tabela 16.5 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00, 
Tabela 16.6 
� Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 3, 4 e 9) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
Observação: No quintal do fundo será utilizado eletroduto de PVC rígido, pois ele suporta melhor as variações de 
temperatura e umidade do solo. 
Cálculos da corrente de projeto IB4 e da corrente de projeto corrigida IC4 
 A56,3I
220
784
V
SI 4B44B =⇒== e A09,5I
70,0.00,1
56,3
FCA.FCT
II 4C4B4C =⇒== 
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e 
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediata-
mente superiores a 5,09 A, ou seja, IZ4 = 9 A (método B1) ou IZ4 = 12 A (método D), ambas correspondendo 
ao condutor com seção nominal de 0,5 mm2. 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento das fases pelo critério da queda de tensão, interessa a seguinte informação: 
� O ponto de iluminação mais distante do QD é o ponto s, localizado à esquerda do quintal da frente, tota-
lizando 31,50 m, mas a potência total dessa derivação (300 VA) é menor do que a da derivação que 
segue para o quintal do fundo (484 VA), cujo ponto mais distante está localizado a 19,80 m. 
As duas derivações do circuito que saem do QD serão analisadas para que possamos detectar o caso mais 
crítico em relação à queda de tensão, que não pode ultrapassar 4%. 
A seção de referência para essa análise será de 1,5 mm2, pois de acordo com a Tabela 16.20 do livro, esta é a 
seção mínima de condutores de cobre para circuitos de iluminação. 
Derivação do QD a T3 
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 
1,5 mm2, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,80 (carga indutiva), cujo valor é 
∆Vu = 23,3 V/A.km. 
A Tabela P2.9 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho referentes à derivação 
que sai do QD em direção ao jardim: 
Tabela P2.9 - Circuito 4 - Derivação QD a T3 - Queda de tensão trecho a trecho. 
Trecho QD - T1 T1 - T2 T2 - T3 
Comprimento L [km] 0,0030 0,0072 0,0096 
Potência aparente concentrada [VA] 484 334167 
Corrente de projeto IB [A] / trecho 2,20 1,52 0,76 
Queda de tensão percentual ∆V% 0,07 0,12 0,08 
Queda de tensão percentual total ∆V% 0,07 + 0,12 + 0,08 = 0,27% 
Análise do resultado 0,27% < 4% 
Projeto 2: Residência Modelo 35 
Trecho QD - T1: 
A20,2I
220
484
V
SI BB =⇒== e %07,0%V
220
100.0030,0.20,2.3,23
V
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T1 - T2: 
A52,1I
220
334
V
SI BB =⇒== e %12,0%V
220
100.0072,0.52,1.3,23
V
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T2 - T3: 
A76,0I
220
167
V
SI BB =⇒== e %08,0%V
220
100.0096,0.76,0.3,23
V
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Derivação do QD a T5 
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 
1,5 mm2, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95 (carga resistiva), cujo valor é 
∆Vu = 27,6 V/A.km. 
A Tabela P2.10 apresenta os resultados dos cálculos das quedas de tensão trecho a trecho referentes à derivação 
que sai do QD em direção ao quintal da frente: 
Tabela P2.10 - Circuito 4 - Derivação QD a T5 - Queda de tensão trecho a trecho. 
Trecho QD - T4 T4 - T5 
Comprimento L [km] 0,0189 0,0126 
Potência aparente concentrada [VA] 300 150 
Corrente de projeto IB [A] / trecho 1,36 0,68 
Queda de tensão percentual ∆V% 0,32 0,11 
Queda de tensão percentual total ∆V% 0,32 + 0,11 = 0,43% 
Análise do resultado 0,43% < 4% 
 
Trecho QD - T4: 
A36,1I
220
300
V
SI BB =⇒== e %32,0%V
220
100.0189,0.36,1.6,27
V
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Trecho T4 - T5: 
A68,0I
220
150
V
SI BB =⇒== e %11,0%V
220
100.0126,0.68,0.6,27
V
100.L.I.Vu%V B =∆⇒=∆=∆
 
Como a queda de tensão percentual total ∆V% das duas derivações do circuito não ultrapassou o limite de 
4% estabelecido pela NBR 5410, significa que a seção 1,5 mm2 atende ao critério do limite da queda de 
tensão. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima dos condutores fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima dos condutores fase para circuitos de iluminação, cabo de cobre, 
é 1,5 mm2. 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 36 
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para os condutores fase do circuito 4 é 1,5 mm2, 
cujas capacidades de condução de corrente são IZ4 = 17,5 A (método B1) ou IZ4 = 22 A (método D), Tabela 
16.11, dois condutores carregados. 
Observação: A capacidade de condução de corrente IZ do condutor será um item importante na etapa de 
dimensionamento dos dispositivos de proteção (disjuntores). Como se pode perceber, para um 
condutor de mesma seção essa especificação depende do método de instalação. No momento em que a 
especificação IZ tiver de ser utilizada, será sempre considerado o caso mais crítico, ou seja, o de valor 
menor. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma dos condutores fase, de acordo com a Tabela 
16.23 do livro, isto é, 1,5 mm2. 
Conclusão: circuito 4 → F = PE = 1,5 mm2 e IZ4 = 17,5 A 
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de TUGs 
Especificações dos circuitos de TUGs: 
� Eletrodutos: PVC flexível médio (não magnético) 
� Métodos de instalação: no 7 - ref.: B1 (eletroduto embutido em alvenaria) e no 61A - ref.: D (eletroduto 
enterrado), Tabela 16.3 
� Temperaturas ambientes: 30 °C para cabos não subterrâneos e 20 °C para cabos subterrâneos 
� Cabo de cobre Superastic Flex: isolação de PVC / 70 °C 
Circuito 5: S5 = 1.800 VA / 127 V 
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.25. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
� S5 = 1800 VA e no máximo três circuitos agrupados 
� Tomadas de uso geral - circuito monofásico (127 V) - carga qualquer, Tabela 16.4 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00, 
Tabela 16.6 
� Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 2, 5 e 6) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
Cálculos da corrente de projeto IB5 e da corrente de projeto corrigida IC5 
 A17,14I
127
1800
v
SI 5B55B =⇒== e A24,20I
70,0.00,1
17,14
FCA.FCT
II 5C5B5C =⇒== 
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e 
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediata-
mente superiores a 20,24 A, ou seja, IZ5 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção nomi-
nal de 2,5 mm2, ou IZ5 = 22 A (método D), correspondendo ao condutor com seção nominal de 1,5 mm2. 
A aplicação do critério da capacidade de condução de corrente ao circuito 5 resultou em duas seções diferen-
tes. Nesse caso, devemos optar por aquela que propicia maior segurança, isto é, a seção 2,5 mm2. 
Projeto 2: Residência Modelo 37 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações: 
� Cargas concentradas, distância máxima L5 = 17,20 m (tomada à direita da suíte 2), ∆V%(máx) = 4%; 
� A potência das oito tomadas da derivação à esquerda (total de 800 VA) não será considerada para a aná-
lise da queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'5 = 1000 VA; 
� Será aplicado o método da queda de tensão unitária. 
A87,7'I
127
1000
v
'S
'I 5B55B =⇒== 
km.A/V53,37Vu
0172,0.87,7
127
.
100
4
L.'I
v
.
100
)máx%(VVu
55B
=∆⇒=∆=∆ 
Consultando a Tabela 16.17 do livro, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico e FP = 0,95, 
selecionamos o valor imediatamente inferior a 37,53 V/A.km, isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à 
seção 1,5 mm2. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima do condutor fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de força (tomadas), cabo de 
cobre, é 2,5 mm2. 
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 5 é 2,5 mm2, 
cujas capacidades de condução de corrente são IZ5 = 24 A (método B1) ou IZ5 = 29 A (método D), Tabela 
16.11, dois condutores carregados. 
Dimensionamento do condutor neutro (N) 
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase, 
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma do condutor fase, de acordo com a Tabela 
16.23 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Conclusão: circuito 5 → F = N = PE = 2,5 mm2 e IZ5 = 24 A 
Circuitos 6, 7 e 8: S6 = S8 = 1.800 VA / 127 V e S7 = 2.000 VA / 127 V 
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.26. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
� S6 = S8 = 1800 VA e no máximo três circuitos agrupados 
� S7 = 2000 VA e no máximo dois circuitos agrupados 
� Tomadas de uso geral - circuito monofásico (127 V) - carga qualquer, Tabela 16.4 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00, 
Tabela 16.6 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 38 
Cálculos das correntes de projeto IB6 e IB8 e das correntes de projeto corrigidas IC6 e IC8 
� Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 2, 5 e 6 e circuitos 8, 13 e 14) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, 
Tabela 16.7 
 
Circuitos 6 e 8: A17,14II
127
1800
v
SII 8B6B68B6B ==⇒=== 
 
 A24,20II
70,0.00,1
17,14
FCA.FCT
III 8C6C6B8C6C ==⇒===Observe na Figura P2.26 que apenas o circuito 8 não possui eletroduto enterrado no solo. 
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e 
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediatamen-
te superiores a 20,24 A, ou seja, IZ6 = IZ8 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção no-
minal de 2,5 mm2, ou IZ6 = 22 A (método D), correspondendo ao condutor com seção nominal de 1,5 mm2. 
Escolhemos, então, a maior seção para os circuitos 6 e 8, isto é, 2,5 mm2. 
Cálculos da corrente de projeto IB7 da corrente de projeto corrigida IC7 
� Para 2 circuitos em conduto fechado (circuitos 7 e 16) ⇒ FCA = 0,80 - ref.: 1, Tabela 16.7 
 
Circuito 7: A75,15I
127
2000
v
SI 7B77B =⇒== 
 
 A69,19I
80,0.00,1
75,15
FCA.FCT
II 7C7B7C =⇒== 
 
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e 
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediatamen-
te superiores a 19,69 A, ou seja, IZ7 = 24 A (método B1), correspondendo ao condutor com seção nominal de 
2,5 mm2, ou IZ7 = 22 A (método D), correspondendo ao condutor com seção nominal de 1,5 mm2. 
Escolhemos, então, a maior seção para o circuito 7, isto é, 2,5 mm2. 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações: 
� Circuito 6: cargas concentradas, distância máxima L6 = 7,60 m (tomada do banheiro 2), ∆V%(máx) = 4%; 
� A potência da derivação que segue para o banheiro 3 (600 VA) não será considerada para a análise da 
queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'6 = 1200 VA; 
� Circuito 7: cargas concentradas, distância máxima L7 = 3,60 m (conjunto de três tomadas à direita da 
parede da cozinha), ∆V%(máx) = 4%; 
� A potência da derivação que segue para as tomadas próximas QD (1200 VA) não será considerada para a 
análise da queda de tensão no maior caminho, resultando em uma potência S'7 = 800 VA; 
� Circuito 8: cargas concentradas, distância máxima L8 = 11,70 m (tomada à direita da área de serviço), 
∆V%(máx) = 4% com S8 = 1800 VA (não há derivação) e IB8 = 14,17 A (calculada anteriormente); 
� Será aplicado o método da queda de tensão unitária. 
Projeto 2: Residência Modelo 39 
Circuito 6: A45,9'I
127
1200
v
'S
'I 6B66B =⇒== 
 
km.A/V73,70Vu
0076,0.45,9
127
.
100
4
L.'I
v
.
100
)máx%(VVu
66B
=∆⇒=∆=∆ 
Circuito 7: A30,6'I
127
800
v
'S
'I 7B77B =⇒== 
 
km.A/V99,223Vu
0036,0.30,6
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(VVu
77B'
=∆⇒=∆=∆ 
Circuito 8: km.A/V64,30Vu
0117,0.17,14
127
.
100
4
L.I
v
.
100
)máx%(VVu
88B
=∆⇒=∆=∆ 
Consultando a Tabela 16.17 do livro, eletroduto de material não magnético, circuito monofásico e FP = 0,95, 
selecionamos o valor imediatamente inferior a 70,73 V/A.km (circuito 6), 223,99 V/A.km (circuito 7) e 
30,64 V/A.km (circuito 8), isto é, ∆Vu = 27,6 V/A.km, que corresponde à seção 1,5 mm2. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima do condutor fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de força (tomadas), cabo de 
cobre, é 2,5 mm2. 
Portanto, dos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase dos circuitos 6, 7 e 8 é 2,5 mm2, 
cujas capacidades de condução de corrente são IZ6 = IZ7 = IZ8 = 24 A (método B1) ou IZ6 = IZ7 = 29 A (méto-
do D), Tabela 16.11, dois condutores carregados. 
Dimensionamento do condutor neutro (N) 
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase, 
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma do condutor fase, de acordo com a Tabela 
16.23 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Conclusões: circuito 6 → F = N = PE = 2,5 mm2 e IZ6 = 24 A 
 circuito 7 → F = N = PE = 2,5 mm2 e IZ7 = 24 A 
 circuito 8 → F = N = PE = 2,5 mm2 e IZ8 = 24 A 
Circuito 9: S9 = 2.000 VA / 127 V 
Veja a Tabela P2.5 e a Figura P2.27. 
I) Critério da capacidade de condução de corrente 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da capacidade de condução de corrente, interessam as 
seguintes informações: 
� S9 = 2000 VA e no máximo três circuitos agrupados 
� Tomadas de uso geral - circuito monofásico (127 V) - carga qualquer, Tabela 16.4 
 Instalações Elétricas - Fundamentos, Prática e Projetos em Instalações Residenciais e Comerciais 40 
� Condutor com isolação de PVC e temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo) ⇒ FCT = 1,00, 
Tabela 16.6 
� Para 3 circuitos em conduto fechado (circuitos 9, 17 e 18) ⇒ FCA = 0,70 - ref.: 1, Tabela 16.7 
Cálculos da corrente de projeto IB9 e da corrente de projeto corrigida IC9 
 A75,15I
127
2000
v
SI 9B99B =⇒== e A50,22I
70,0.00,1
75,15
FCA.FCT
II 9C9B9C =⇒== 
Para isolação de PVC / 70 °C, temperatura ambiente de 30 °C (ar) e 20 °C (solo), métodos de referência B1 e 
D, 2 condutores carregados, obtemos na Tabela 16.11 as capacidades de condução de corrente imediatamen-
te superiores a 22,50 A, ou seja, IZ9 = 24 A (método B1) ou IZ9 = 29 A (método D), ambas correspondendo 
ao condutor com seção nominal de 2,5 mm2. 
II) Critério do limite de queda de tensão 
Para fim de dimensionamento da fase pelo critério da queda de tensão, interessam as seguintes informações: 
� Carga única na derivação de maior comprimento, L9 = 15,00 m (tomada localizada no quintal da frente), 
S'9 = 1000 VA, ∆V%(máx) = 4%; 
� Aplicaremos nesse circuito o método da queda de tensão apenas no trecho entre o QD e a tomada do 
quintal da frente. 
Observação: O método da queda de tensão trecho a trecho pode também ser aplicado a um único trecho, sendo esta 
uma forma alternativa de análise. 
Da Tabela 16.17 do livro obtemos a queda de tensão unitária (∆Vu) do cabo Superastic Flex de seção 2,5 mm2, 
eletroduto de material não magnético, circuito monofásico, FP = 0,95, cujo valor é ∆Vu = 16,9 V/A.km. 
A87,7'I
127
1000
v
'S
'I 9B99B =⇒== e %57,1%V
127
100.015,0.87,7.9,16
v
100.L.'I.Vu%V 99B =∆⇒=∆=∆
 
Como a queda de tensão percentual ∆V% da maior derivação não ultrapassou o limite de 4% estabelecido 
pela NBR 5410, significa que a seção 2,5 mm2 atende ao critério do limite da queda de tensão. 
III) Critério das seções mínimas dos condutores 
Seção mínima do condutor fase (F) 
Pela Tabela 16.20 do livro, a seção mínima do condutor fase para circuitos de força (tomadas), cabo de 
cobre, é 2,5 mm2. 
Portanto, pelos três critérios adotados, a maior seção nominal para o condutor fase do circuito 9 é 2,5 mm2, 
cujas capacidades de condução de corrente são IZ9 = 24 A (método B1) ou IZ9 = 29 A (método D), Tabela 
16.11, dois condutores carregados. 
Dimensionamento do condutor neutro (N) 
A seção mínima do condutor neutro de um circuito monofásico deve ser a mesma da seção do condutor fase, 
de acordo com o critério número 2, Tópico 16.4.2 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Dimensionamento do condutor de proteção (PE) 
A seção mínima do condutor de proteção PE deve ser a mesma do condutor fase, de acordo com a Tabela 
16.23 do livro, isto é, 2,5 mm2. 
Projeto 2: Residência Modelo 41 
Conclusão: circuito 9 → F = N = PE = 2,5 mm2 e IZ9 = 24 A 
Dimensionamento dos Condutores dos Circuitos de TUEs 
Especificações dos circuitos de TUEs: 
� Eletroduto: PVC flexível médio (não magnético) 
� Métodos de instalação: no 7 - ref.: B1 (eletroduto embutido em alvenaria) e no 61A - ref.: D (eletroduto 
enterrado), Tabela 16.3 
� Temperaturas ambientes: