Trabalho de Madeiras

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UNIVERSIDADE DO ESTADO DE MATO GROSSO 
CAMPUS DE SINOP 
 
 
 
 
 
 
 
BRUNA DE OLIVEIRA BORBA 
ELAISE GABRIEL 
EMÍLIA GARCEZ DA LUZ 
ÚRSULA MAÍRA MACIEL RIGON 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROJETO DE MADEIRAS 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
SINOP- MT 
2016 
1 
 
 
SUMÁRIO 
 
1 INTRODUÇÃO ........................................................................................................................ 2 
2 MUNICÍPIO ESCOLHIDO .................................................................................................... 3 
3 MADEIRA UTILIZADA ......................................................................................................... 3 
4 SEÇÕES ADOTADAS E VERIFICADAS ............................................................................ 4 
5 CARGA PERMANENTE CONSIDERADA ......................................................................... 5 
6 CARGA VARIÁVEL CONSIDERADA ................................................................................ 6 
7 VELOCIDADE CARACATERÍSTICA DO VENTO .......................................................... 7 
7.1 FATOR TOPOGRÁFICO (S1) ............................................................................................ 7 
7.2 RUGOSIDADE DO TERRENO (S2).................................................................................. 7 
7.3 FATOR ESTATÍSTICO (S3) .............................................................................................. 7 
7.4 DETERMINAÇÃO DAS FORÇAS ESTATÍSTICAS DEVIDAS AO VENTO ............... 8 
7.5 COEFICIENTES DE PRESSÃO INTERNA...................................................................... 8 
7.6 COEFICIENTES DE PRESSÃO EXTERNA .................................................................... 8 
7.7 COMBINAÇÃO DE COEFICIENTES DE PRESSÃO ..................................................... 9 
8 PROCEDIMENTO PARA O CÁLCULO ............................................................................. 9 
9 MEMORIAL DE CÁLCULO ............................................................................................... 11 
9.1 VERIFICAÇÕES DE SEGURANÇA .............................................................................. 12 
9.1.1 Compressão ................................................................................................................ 12 
9.1.2 Tração ......................................................................................................................... 14 
10 REFERÊNCIAS ................................................................................................................... 16 
 
 
2 
 
1 INTRODUÇÃO 
A madeira é um material muito utilizado na área de construção civil. Dentre suas 
utilizações, uma muito comum é a estrutura de cobertura de edificações (tesoura, terças, 
caibros e ripas). Para a construção dessa estrutura é preciso fazer previamente 
dimensionamento da mesma, afim de assegurar sua capacidade de suportar os futuros 
esforços que serão aplicados ao material. Neste trabalho, apresentaremos o local e o tipo 
de madeira escolhido, as dimensões adotadas para cada elemento da estrutura, e os 
cálculos de cargas permanentes e variáveis. Após definição desses aspectos que são 
informações primárias para o dimensionamento, é detalhado na sequência o memorial 
de cálculo, que tem por objetivo verificar se os elementos de madeiras serão apropriados 
para suportar ou não os esforços que serão solicitados. O memorial de cálculo será 
baseado nas premissas da ABNT NBR 7190:1997 e da ABNT NBR 6123:1998, sendo 
todos os cálculos e fatores adotados compatível com os parâmetros da mesma. 
 
3 
 
2 MUNICÍPIO ESCOLHIDO 
 Para realização do projeto em questão, foi escolhido o município de Sinop – MT. 
Devido ao fato da região ser o principal foco de estudos dos projetos elaborados no 
curso de engenharia civil no campus universitário de Sinop. A cidade apresenta como 
principais características de construção: solo laterítico segundo a classificação MCT; 
ventos predominantes com velocidade no intervalo de 1m/s a 3m/s, com ventos críticos 
de 30 m/s; e de relevo plano. 
 
3 MADEIRA UTILIZADA 
A madeira escolhida para o projeto foi o cedro (cedro-amargo), uma madeira 
abundante na região e que apresenta durabilidade moderada ao ataque de organismos 
xilófagos. A madeira de cedro é fácil de aplainar, serrar, lixar, furar, pregar, colar e 
tornear, além de apresentar bom acabamento. A secagem ao ar é rápida com pouca 
ocorrência de defeitos e a secagem em estufa é fácil, não ocorrendo empenamentos e 
rachaduras. 
 O cedro é uma madeira dicotiledônea e a classe de resistência é C 30. De acordo 
com essas propriedades, são apresentadas as características de resistência da madeira 
escolhida, de acordo com a norma NBR 7190: 
 Resistência à compressão paralela às fibras: 𝑓𝑐0,𝑘= 30,0 MPa; 
 Resistência ao cisalhamento: 𝑓𝑣𝑘= 5,0 MPa; 
 Resistência à compressão paralela às fibras de projeto: 𝑓𝑐0,𝑑 = 
 Módulo de elasticidade à compressão paralela às fibras: 𝐸𝑐0,𝑚= 14 500 MPa; 
 Massa específica aparente: 𝜌𝑎𝑝𝑎𝑟𝑒𝑛𝑡𝑒= 800 kg/m³; 
 12% de umidade; 
 Kmod=0,56; 
 Ec0,ef=8120 MPa. 
As peças de madeira utilizadas na estrutura devem ser serradas e não apresentar 
defeitos, como desvios dimensionais, arqueamento, encurvamento, nós, rachaduras, 
4 
 
fendas, perfuração por insetos ou podridão além dos limites tolerados para cada 
categoria. 
Visando maior segurança no dimensionamento da estrutura, a madeira será 
classificada como de 2ª categoria. 
4 SEÇÕES ADOTADAS E VERIFICADAS 
Para a estrutura em questão, é necessário dimensionar e verificar as seções de 
cada elemento da tesoura e da cobertura, sendo eles: ripas, caibros, terças e a treliça. 
Para efeitos de cálculos, consideramos as seguintes medidas segundo orientação em 
sala: 
 Beiral de 60,00 cm 
 Tesoura biapoiada 
 Pé Direito 3,00 m 
 Dimensões da estrutura 10,00x6,90 m 
De acordo com as construções locais, adotamos as dimensões dos elementos 
estruturais geralmente utilizadas para a telha Portuguesa (material escolhido), estas são: 
 Ripas: 
o Seção de 1,00x5,00 cm; 
o Espaçamento de 0,50 m; 
o Comprimento de 4,5 m; 
 Caibros: 
o Seção de 5,00x6,00 cm; 
o Espaçamento de 0,50 m; 
o Comprimento de 5 m; 
 Terças: 
o Seção de 6,00x12,00 cm; 
o Espaçamento de 2 m; 
o Comprimento de 5 m; 
 Treliça 
o Seção de 6,00x16,00 cm; 
o Espaçamento de 2,50 m; 
5 
 
o Comprimento 8,1 m. 
Por fim, foi feita a verificação das peças através do cálculo do índice de esbeltez. 
Para isso, foram encontradas as seguintes propriedades geométricas: área da seção da 
treliça (96 cm²), momento de inércia (2048 cm4), raio de giração mínimo (4,62 cm), e 
índice de esbeltez (64,94), classificando a peça como medianamente esbelta. Esse 
resultado indica que as seções adotadas são satisfatórias para esse projeto. 
 
5 CARGA PERMANENTE CONSIDERADA 
 Para este aspecto, a carga permanente considerada foi a somatória dos pesos dos 
caibros, ripas e terças da estrutura. Parafusos e telhas não foram contabilizados 
conforme o acordo feito em sala. Para se calcular a carga permanente, foi necessário 
calcular o volume de cada elemento. Depois multiplicamos o volume pelo peso 
específico da madeira escolhida afim de encontrar a carga em Kg. Ainda, calculamos a 
quantidade de cada material que seria utilizado no projeto. Por fim, multiplicamos a 
carga (Kg) pela quantidade de material e somamos todos os valores. Segue abaixo os 
cálculos: 
1° Ripas: 
0,01 𝑥 0,05 𝑥 4,5 = 2,25𝑥10−3 𝑚3 
2,25𝑥10−3
𝑚3 𝑥 800𝑘𝑔𝑚3
= 1,80 𝑘𝑔 
4,68 𝑥 2 
0,50
= 18,72 ≈ 19 𝑟𝑖𝑝𝑎𝑠 
1,80 𝑘𝑔 𝑥 19 𝑟𝑖𝑝𝑎𝑠 = 34,20 𝑘𝑔 
2° Caibros 
0,05 𝑥 0,06 𝑥 5 = 0,015 𝑚3 
0,015
𝑚3 𝑥 800𝑘𝑔
𝑚3
= 12,00 𝑘𝑔 
6 
 
10 𝑥 2 
0,50
= 40 𝑐𝑎𝑖𝑏𝑟𝑜𝑠 
12,00 𝑘𝑔 𝑥 40 𝑐𝑎𝑖𝑏𝑟𝑜𝑠 = 480,00 𝑘𝑔 
3° Terças 
0,06 𝑥 0,12 𝑥 5 = 0,036 𝑚3 
0,036
𝑚3 𝑥 800𝑘𝑔
𝑚3
= 28,80 𝑘𝑔 
4,68 𝑥 2 
2
= 4,68 ≈ 5 𝑡𝑒𝑟ç𝑎𝑠 
28,80 𝑘𝑔 𝑥 5 𝑡𝑒𝑟ç𝑎𝑠 = 144,00 𝑘𝑔 
4° Somatório 
34,20 + 480 + 144 = 658,20 𝑘𝑔 → 658,20 𝑑𝑎𝑁 
Sendo assim, o valor adotado para a carga permanente total da estrutura 
considerada é de 658,20 daN. 
 
6 CARGA VARIÁVEL CONSIDERADA 
Para a carga variável será considerada apenas o efeito dos ventos. Como citado 
anteriormente, a velocidade média dos ventos predominantes em Sinop se encontra no 
intervalo de 1m/s a 3m/s. Entretanto, conforme o gráfico de isopletas da velocidade 
básica de ventos no Brasil, apresentada no item 5.1 da norma NBR 6123 – Forças 
devidas ao vento em edificações, a velocidade crítica do vento na região do município 
de Sinop – MT a ser adotada é de 30 m/s, portanto, a velocidade adotada para esse 
projeto. 
 
7 
 
7 VELOCIDADE CARACATERÍSTICA DO VENTO 
 Para caracterizar a velocidade do vento no município de Sinop, levando em 
consideração as particularidades do projeto, foi seguido os parâmetros da NBR 6123. 
Essa etapa consiste em obter os seguintes valores: fator topográfico (S1), rugosidade do 
terreno (S2), e fator estatístico (S3). Após, foi possível calcular a velocidade 
característica do vento e a pressão dinâmica. Por fim, foi encontrado os valores dos 
coeficientes de pressão interna e de pressão externa. 
7.1 FATOR TOPOGRÁFICO (S1) 
 O fator topográfico S1 leva em consideração as variações do relevo do terreno. O 
município de Sinop é um município com terrenos predominantemente planos ou 
fracamente acidentados, logo, adota-se S1 = 1,0. 
7.2 RUGOSIDADE DO TERRENO (S2) 
 O fator S2 leva em consideração o efeito combinado da rugosidade do terreno, da 
variação da velocidade do vento com a altura acima do terreno e das dimensões da 
edificação ou parte da edificação em consideração. Em relação à rugosidade do terreno, 
o município se enquadra na categoria IV, que abrange terrenos cobertos por obstáculos 
numerosos e pouco espaçados, em zona florestal, industrial ou urbanizada, segundo a 
NBR 6123. 
No que se refere às dimensões da edificação, a classificação correspondente é a 
Classe A, que inclui todas as unidades de vedação, seus elementos de fixação e peças 
individuais de estruturas sem vedação, e na qual a maior dimensão vertical ou horizontal 
não excede 20 metros. Por fim, de acordo com a tabela do fator S2 do item 5.3.3 da 
norma, encontrou-se o valor de S2 = 0,79. 
7.3 FATOR ESTATÍSTICO (S3) 
 O fator estatístico considera, estatisticamente, o grau de segurança requerido e a 
vida útil da edificação. Segundo a tabela de valores mínimos do fator estatístico S3, do 
item 5.4 da norma, a edificação se enquadra no Grupo 2, de edificações para comércio e 
indústria, com alto fator de ocupação, cujo valor é S3 = 1,0. 
8 
 
7.4 DETERMINAÇÃO DAS FORÇAS ESTATÍSTICAS DEVIDAS AO VENTO 
 As forças estatísticas devidas ao vento são determinadas pela velocidade 
característica do vento (Vk), que é obtida pela multiplicação da velocidade básica do 
vento (V0) com os fatores S1, S2 e S3, que é obtida pela seguinte equação: 
𝑉𝐾 = 𝑉0 ∗ 𝑆1 ∗ 𝑆2 ∗ 𝑆3 
𝑉𝐾 = 30 𝑚/𝑠 ∗ 1,0 ∗ 0,79 ∗ 1,0 
𝑉𝑘 = 23,70 𝑚/𝑠 
 Em seguida, pode-se determinar a pressão dinâmica, obtida pela expressão: 
𝑞 = 0,613 ∗ 𝑉𝑘
2 
𝑞 = 0,613 ∗ 23,702 
𝑞 = 344,316 𝑁/𝑚2 
7.5 COEFICIENTES DE PRESSÃO INTERNA 
 A abertura dominante é uma abertura cuja área é igual ou superior à área total 
das outras aberturas que constituem a permeabilidade considerada sobre toda superfície 
externa da edificação (incluindo a cobertura, se houver forro permeável ao ar ou na 
ausência de forro). Para edificações com paredes internas permeáveis, a pressão interna 
pode ser considerada uniforme. Neste trabalho, foi adotado o valor para quatro faces 
igualmente permeáveis, com valor de cpi = -0,3 ou 0. 
7.6 COEFICIENTES DE PRESSÃO EXTERNA 
 De acordo com a tabela de coeficientes de pressão e de forma, externos, para 
telhados com duas águas, simétricos, em edificações de planta retangular, do item 
6.2.11 da norma NBR 6123, para θ = 30°, os valores de EF e GH são 0 e -0,4; e os 
valores de EG e FH, -0,7 e -0,6; respectivamente. Para vento a 0°, nas partes I eJ o 
coeficiente de forma Ce apresenta o valor de IJ = -0,2. 
9 
 
7.7 COMBINAÇÃO DE COEFICIENTES DE PRESSÃO 
 Para a obtenção dos coeficientes de pressão mais críticos para a estrutura, deve-
se subtrair os coeficientes de pressão interna dos de pressão externa (Ce – Ci). Portanto: 
Visando o máximo valor negativo: 
−0,7 − 0 = −0,7 
Visando o máximo valor positivo: 
0 − (−0,3) = +0,3 
 Portanto, para o cálculo de 𝐶𝑒 − 𝐶𝑖, obtiveram-se os valores de -0,7 (sucção) e 
+0,3 (sobrepresão). Com esses valores, foram calculados os dois componentes críticos 
da força global. 
8 PROCEDIMENTO PARA O CÁLCULO 
 A força do vento sobre um elemento plano de edificação de área A atua em 
direção perpendicular e ele. A área de influência é a distância média entre duas terças 
multiplicada pela distância média entre duas treliças, logo, A= 5,0 m². O cálculo da 
força de vento pode ser calculado pela seguinte equação: 
𝐹 = (𝐶𝑒 − 𝐶𝑖) ∗ 𝑞 ∗ 𝐴 
 Dessa maneira, obtém-se as forças de: 
Sucção: 
𝐹 = −0,7 ∗ 344,316
𝑁
𝑚2
∗ 5,0 𝑚² 
𝐹 = −1,20511 𝑘𝑁 
Sobrepressão: 
𝐹 = +0,3 ∗ 344,316
𝑁
𝑚2
∗ 5,0 𝑚² 
𝐹 = +0,51647 𝑘𝑁 
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Foram encontradas, respectivamente, as forças de -1,20511 kN e +0,51647 kN. 
Com a utilização do software Ftool, foram obtidos os diagramas de força normal 
solicitante à treliça. As figuras 1 e 2 abaixo, ilustram as forças solicitantes aplicadas em 
cada barra da treliça. 
 
Figura1: Diagrama de esforços referente ao vento de sucção. Fonte: Acervo 
próprio, 2016. 
 
Figura 2: Diagrama de esforços referente ao vento de sobrepressão. Fonte: Acervo 
próprio, 2016. 
 
Para este caso, os maiores valores obtidos foram 3,39264 kN e -1,45397 kN. 
 
11 
 
9 MEMORIAL DE CÁLCULO 
Na figura abaixo estão representadas as barras e a solicitação de ações dos 
ventos de sobrepressão e sucção combinadas com o peso próprio da estrutura 
(desconsiderando o peso das telhas). O valor das solicitações para cada barra se 
encontra na Tabela 1. 
Para o cálculo das combinações das solicitações de ações permanentes e 
variáveis, foi utilizada a equação de combinações normais, da norma NBR 7190, 
descrita abaixo: 
𝐹𝑑 = ∑ 𝛾𝐺𝑖
𝑚
𝑖=1
𝐹𝐺𝑖,𝑘 + 𝛾𝑄 [𝐹𝑄1,𝑘 + ∑ 𝜓0𝑗𝐹𝑄𝑗,𝑘
𝑛
𝑗=2
] 
Tabela 1 Solicitação de ações referente às cargas permanentes e variáveis para cada barra da treliça 
 
Fonte: Acervo próprio, 2016. 
 
Barra Peso Próprio 
Vento 
Sobrepressão 
Vento Sucção 
Peso Próprio+ 
Vento Sobrepressão 
Peso Próprio+ 
Vento Sucção 
1 10,344 0,844 -1,969 15,37 7,24242 
2 -10,775 -1,396 3,258 -16,55 12,73077 
3 10,332 0,847 -1,977 15,35 7,23402 
4 -0,033 -0,017 0,040 -0,06 9,35187 
5 10,332 0,847 -1,977 15,35 7,23402 
6 -3,417 -0,457 1,067 -5,26 10,43022 
7 1,963 0,279 -0,651 3,04 8,62632 
8 10,344 0,844 -1,969 15,37 7,24242 
9 -0,033 -0,017 0,04 -0,06 9,35187 
10 -3,417 -0,457 1,067 -5,26 10,43022 
11 -7,339 -1,454 3,393 -11,80 12,87252 
12 -10,775 -1,396 3,258 -16,55 12,73077 
13 -7,339 -1,454 3,393 -11,80 12,87252 
129.1 VERIFICAÇÕES DE SEGURANÇA 
9.1.1 Compressão 
Devido ao índice de esbeltez da peça utilizada ter valor entre 40 e 80 (64,94), 
pode-se verificar o atendimento da condição de segurança relativa ao estado 
limite último de instabilidade pela condição: 
𝜎𝑁𝑑
𝑓𝑐0,𝑑
 + 
𝜎𝑀𝑑
𝑓𝑐0,𝑑
 ≤ 1 
Calcula-se primeiramente o ea (excêntricidade acidental mínima) devido às 
imperfeições geométricas das peças: 
𝑒𝑎 =
𝐿0
300
 
Como um exemplo, calcularemos para a barra 10: 
𝑒𝑎 =
2
300
 
𝑒𝑎 = 0,0066 
Adota-se excentricidade inicial para treliças igual a zero, ei =0. Após, calcula-se 
e1 (excentricidade de primeira ordem): 
𝑒1 = 𝑒𝑖 + 𝑒𝑎 
𝑒1 = 0 + 0,0066 
𝑒1 = 0,0066 
Para o cálculo do Fe, força crítica de flambagem: 
𝐹𝐸 =
𝜋2 ∗ 𝐸𝑐0,𝑒𝑓∗ 𝐼
𝐿0²
 
𝐹𝐸 =
𝜋2 ∗ 8120 ∗ 10−6 ∗ 2,88 ∗ 10−6
2²
 
𝐹𝐸 = 57,70 𝑘𝑁 
Para a excentricidade de cálculo: 
𝑒𝑑 = 𝑒1 (
𝐹𝐸
𝐹𝐸 − 𝑁𝑑
) 
𝑒𝑑 = 0,0066 (
57,70
57,70 − 5,26
) 
𝑒𝑑 = 0,0073 
Para o Momento Fletor: 
𝑀𝑑 = 𝑁𝑑 ∗ 𝑒𝑑 
13 
 
𝑀𝑑 = 5,26 ∗ 0,0073 
𝑀𝑑 = 0,0384 𝑘𝑁 
Para a tensão de compressão devida ao Momento Fletor: 
𝜎𝑀𝑑 =
𝑀𝑑 ∗ 𝑥
𝐼𝑦
 
𝜎𝑀𝑑 =
0,00384 ∗ 0,03
2,88 ∗ 10−6
 
𝜎𝑀𝑑 = 0,162 𝑘𝑁/𝑚² 
 
Para o cálculo da tensão de compressão devida à força normal de compressão: 
𝜎𝑁𝐷 =
𝑁𝐷
𝐴
 
𝜎𝑁𝐷 =
5,26
0,0096
 
𝜎𝑁𝐷 = 547,917 𝑘𝑁/𝑚² 
 
Para a verificação de segurança: 
𝜎𝑀𝑑
𝑓𝑐,0𝑑
+
𝜎𝑁𝑑
𝑓𝑐,0𝑑
 ≤ 1 
0,162
12000
+
547,917
12000
 ≤ 1 
0,046 ≤ 1 𝑂𝐾! 
Seguindo o procedimento de cálculo, obteve-se os seguintes valores para as 
outras barras: 
Tabela 2 Valores para obtenção e verificação de segurança à compressão nas barras 
Barra Nd,c (kN) ea,y (cm) e1y (cm) 
FE 
(kN) ed (cm) 
Md 
(kNm) 
σm,d 
(kN/m²) σn,d (kN/m²) 
Verificação 
1 0,000 0,575 0,575 77,566 0,575 0,000 0,000 0,000 0,000 
2 -16,550 0,667 0,667 57,702 0,935 0,155 0,650 1723,958 0,144 
3 0,000 0,575 0,575 77,566 0,575 0,000 0,000 0,000 0,000 
4 -0,060 0,167 0,167 923,226 0,167 0,000 0,000 6,250 0,001 
5 0,000 0,575 0,575 77,566 0,575 0,000 0,000 0,000 0,000 
6 -5,260 0,667 0,667 57,702 0,734 0,039 0,162 547,917 0,046 
7 0,000 0,333 0,333 230,807 0,333 0,000 0,000 0,000 0,000 
8 0,000 0,575 0,575 77,566 0,575 0,000 0,000 0,000 0,000 
14 
 
9 -0,060 0,167 0,167 923,226 0,167 0,000 0,000 6,250 0,001 
10 -5,260 0,667 0,667 57,702 0,734 0,039 0,162 547,917 0,046 
11 -11,800 0,667 0,667 57,702 0,838 0,099 0,416 1229,167 0,102 
12 -16,550 0,667 0,667 57,702 0,935 0,155 0,650 1723,958 0,144 
13 -11,800 0,667 0,667 57,702 0,838 0,099 0,416 1229,167 0,102 
Fonte: Acervo próprio, 2016. 
 
9.1.2 Tração 
Para a obtenção da verificação da condição de segurança à tração, foram 
calculados: 
𝜎𝑇𝐷 ≤ 𝑓𝑐,0𝑑 
𝜎𝑇𝐷 =
𝑁𝑑
𝐴
 
Como exemplo, para a barra 10 obteve-se: 
𝜎𝑇𝐷 =
𝑁𝑡,𝑑
𝐴
 
𝜎𝑇𝐷 =
10,43022
0,0096
 
𝜎𝑇𝐷 = 1086,48 𝑘𝑃𝑎 
1086,48 ≤ 12000 𝑂𝐾! 
Seguindo o procedimento de cálculo, obteve-se os seguintes valores para as 
outras barras: 
Tabela 3 Valores para obtenção e verificação de segurança à compressão nas barras 
Barra Nt,c (kN) σt,d (kN/m²) Verificação 
1 15,37 1601,042 0,133 
2 12,73 1326,042 0,111 
3 15,35 1598,958 0,133 
4 9,35 973,958 0,081 
5 15,35 1598,958 0,133 
6 10,43 1086,458 0,091 
7 8,62 897,917 0,075 
8 15,37 1601,042 0,133 
9 9,35 973,958 0,081 
10 10,43 1086,458 0,091 
15 
 
11 12,87 1340,625 0,112 
12 12,73 1326,042 0,111 
13 12,87 1340,625 0,112 
Fonte: Acervo próprio, 2016. 
De acordo com as especificações das normas NBR 6123/2013 e NBR 7190/1997 
e os valores apresentados nas tabelas acima, a madeira escolhida está em conformidade 
com as solicitações exigidas pela estrutura e com as condições de segurança. 
 
16 
 
10 REFERÊNCIAS 
 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS (ABNT). NBR 7190: 
Projeto de estruturas de madeira. Rio de Janeiro – RJ – Brasil – 1997. 
 
ASSOCIAÇÃO BRASILEIRA DE NORMAS TÉCNICAS (ABNT). NBR 6123: 
Forças devidas ao vento em edificações. Rio de Janeiro – RJ – Brasil – 2013. 
 
SANCHES, João Carlos Machado; SANTOS, Lucas Hilleshein dos. Direção e 
Velocidade dos Ventos Como Parâmetros de Projetos Arquitetônicos em 
Sinop/MT. SHIS 2013, p. 3, Mato Grosso. Disponível em: 
<http://docslide.com.br/documents/direcao-e-velocidade-dos-ventos-como-parametro-
de-projetos-arquitetonicos.html>. Acesso em: 10 jun. 2016.