AULAS 2º e 3º UNIDADE

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IPÊ – Institutos Paraibanos de Educação
Centro Universitário de João Pessoa
Departamento de Engenharia Civil
ESTRUTURAS DE CONCRETO I
8º PERÍODO
AULAS – 3º UNIDADE
DEFINIÇÃO:
LAJE MACIÇA É AQUELA ONDE TODA A ESPESSURA É COMPOSTA POR
CONCRETO, CONTENDO ARMADURAS LONGITUDINAIS DE FLEXÃO E
EVENTUALMENTE ARMADURAS TRANSVERSAIS, E APOIADA EM VIGAS
OU PAREDES AO LONGO DAS BORDAS. LAJE COM BORDA OU BORDAS
LIVRES É UM CASO PARTICULAR DE LAJE APOIADA NAS BORDAS.
A LAJE LISA E A LAJE COGUMELO SÃO TAMBÉM LAJES MACIÇAS DE
CONCRETO, PORÉM, NESSAS LAJES AS CARGAS E OUTRAS AÇÕES SÃO
TRANSFERIDAS DIRETAMENTE AOS PILARES, SEM INTERMÉDIO DE
APOIOS NAS BORDAS. POR UMA QUESTÃO DE TRADIÇÃO NO BRASIL É
COSTUME CHAMAR A LAJE APOIADA NAS BORDAS COMO “LAJE
MACIÇA”.
1 – LAJES MACIÇAS
1 – LAJES MACIÇAS
CLASSIFICAÇÃO QUANTO A DIREÇÃO:
AS LAJES MACIÇAS PODEM SER CLASSIFICADAS SEGUNDO
DIFERENTES CRITÉRIOS, COMO EM RELAÇÃO À FORMA GEOMÉTRICA,
DOS TIPOS DE VÍNCULOS NOS APOIOS, QUANTO À DIREÇÃO, ETC.
UMA CLASSIFICAÇÃO MUITO IMPORTANTE DAS LAJES MACIÇAS É
AQUELA REFERENTE À DIREÇÃO OU DIREÇÕES DA ARMADURA
PRINCIPAL. EXISTEM DOIS CASOS:
 LAJE ARMADA EM UMA DIREÇÃO;
 LAJE ARMADA EM DUAS DIREÇÕES
1 – LAJES MACIÇAS
LAJE ARMADA EM UMA DIREÇÃO:
AS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO TEM RELAÇÃO ENTRE O LADO
MAIOR E O LADO MENOR, SUPERIOR A DOIS, ISTO É:
1 – LAJES MACIÇAS
LAJE ARMADA EM UMA DIREÇÃO:
OS ESFORÇOS SOLICITANTES DE MAIOR MAGNITUDE OCORREM SEGUNDO A
DIREÇÃO DO MENOR VÃO, CHAMADA DIREÇÃO PRINCIPAL. NA OUTRA
DIREÇÃO, CHAMADA SECUNDÁRIA, OS ESFORÇOS SOLICITANTES SÃO BEM
MENORES E, POR ISSO, SÃO COMUMENTE DESPREZADOS NOS CÁLCULOS.
OS ESFORÇOS SOLICITANTES E AS FLECHAS SÃO CALCULADOS SUPONDO-
SE A LAJE COMO UMA VIGA COM LARGURA DE 1,00 metro, SEGUNDO A
DIREÇÃO PRINCIPAL DA LAJE, COMO SE VERÁ ADIANTE.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJE ARMADA EM DUAS DIREÇÃO:
NAS LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES OS ESFORÇOS
SOLICITANTES SÃO IMPORTANTES SEGUNDO AS DUAS DIREÇÕES
PRINCIPAIS DA LAJE. A RELAÇÃO ENTRE OS LADOS É MENOR QUE DOIS,
TAL QUE:
1 – LAJES MACIÇAS
VÃO EFETIVO DA LAJE
OS VÃOS EFETIVOS DAS LAJES NAS DIREÇÕES PRINCIPAIS (NBR 6118,
ITEM 14.6.2.4), CONSIDERANDO QUE OS APOIOS SÃO SUFICIENTEMENTE
RÍGIDOS NA DIREÇÃO VERTICAL, DEVEM SER CALCULADOS PELA
EXPRESSÃO:
1 – LAJES MACIÇAS
VINCULAÇÃO NAS BORDAS
DE MODO GERAL SÃO TRÊS OS TIPOS DE APOIO DAS LAJES: PAREDES
DE ALVENARIA OU DE CONCRETO, VIGAS OU PILARES DE CONCRETO.
DENTRE ELES, AS VIGAS NAS BORDAS SÃO O TIPO DE APOIO MAIS
COMUNS NAS CONSTRUÇÕES.
PARA O CÁLCULO DOS ESFORÇOS SOLICITANTES E DAS
DEFORMAÇÕES NAS LAJES TORNA-SE NECESSÁRIO ESTABELECER OS
VÍNCULOS DA LAJE COM OS APOIOS, SEJAM ELES PONTUAIS COMO OS
PILARES, OU LINEARES COMO AS VIGAS DE BORDA.
OS TRÊS TIPOS COMUNS DE VÍNCULO DAS LAJES SÃO:
 APOIO SIMPLES;
 ENGASTE PERFEITO;
 ENGASTE ELÁSTICO (PROGRAMAS COMPUTACIONAIS);
1 – LAJES MACIÇAS
APOIO SIMPLES
O APOIO SIMPLES SURGE NAS BORDAS ONDE NÃO EXISTE OU NÃO SE
ADMITE A CONTINUIDADE DA LAJE COM OUTRAS LAJES VIZINHAS. O
APOIO PODE SER UMA PAREDE DE ALVENARIA OU UMA VIGA DE
CONCRETO.
NO CASO DE VIGAS DE CONCRETO DE DIMENSÕES CORRENTES, A
RIGIDEZ DA VIGA À TORÇÃO É PEQUENA, DE MODO QUE A VIGA GIRA E
DEFORMA-SE, ACOMPANHANDO AS PEQUENAS ROTAÇÕES DA LAJE, O
QUE ACABA GARANTINDO A CONCEPÇÃO TEÓRICA DO APOIO SIMPLES,
DE ACORDO COM FIGURA ABAIXO:
1 – LAJES MACIÇAS
ENGASTE PERFEITO
O ENGASTE PERFEITO SURGE NO CASO DE LAJES EM BALANÇO, COMO
MARQUISES, VARANDAS, ETC. (FIGURA ABAIXO). É CONSIDERADO
TAMBÉM NAS BORDAS ONDE HÁ CONTINUIDADE ENTRE DUAS LAJES
VIZINHAS.
1 – LAJES MACIÇAS
ENGASTE PERFEITO
QUANDO DUAS LAJES CONTÍNUAS TÊM ESPESSURAS MUITO
DIFERENTES, COMO MOSTRADO NA FIGURA 6, PODE SER MAIS
ADEQUADO CONSIDERAR A LAJE DE MENOR ESPESSURA (L2)
ENGASTADA NA DE MAIOR ESPESSURA (L1), MAS A LAJE COM MAIOR
ESPESSURA PODE SER CONSIDERADA APENAS APOIADA NA BORDA
COMUM AS DUAS LAJES.
1 – LAJES MACIÇAS
ENGASTE PERFEITO
EM QUALQUER DOS CASOS, A LAJE L2 TEM A BORDA ENGASTADA NA
LAJE L1.
1 – LAJES MACIÇAS
VINCULAÇÃO NAS BORDAS
CONFORME AS TABELAS DE BARÉS (MARCUS) QUE IREMOS UTILIZAR
NESTE CURSO PARA CÁLCULO DAS LAJES MACIÇAS RETANGULARES, A
CONVENÇÃO DE VINCULAÇÃO É FEITA COM DIFERENTES ESTILOS DE
LINHAS, COMO MOSTRADO NA FIGURA ABAIXO.
1 – LAJES MACIÇAS
VINCULAÇÃO NAS BORDAS
EM FUNÇÃO DAS VÁRIAS COMBINAÇÕES POSSÍVEIS DE VÍNCULOS NAS
QUATRO BORDAS DAS LAJES RETANGULARES, AS LAJES RECEBEM
NÚMEROS QUE DIFERENCIAM AS COMBINAÇÕES DE VÍNCULOS NAS
BORDAS
1 – LAJES MACIÇAS
AÇÕES A CONSIDERAR
AS AÇÕES OU CARREGAMENTOS A SE CONSIDERAR NAS LAJES SÃO OS
MAIS VARIADOS, DESDE PESSOAS ATÉ MÓVEIS, EQUIPAMENTOS FIXOS OU
MÓVEIS, DIVISÓRIAS, PAREDES, ÁGUA, SOLO, ETC. AS LAJES ATUAM
RECEBENDO AS CARGAS DE UTILIZAÇÃO E TRANSMITINDO-AS PARA OS
APOIOS, GERALMENTE VIGAS NAS BORDAS.
PARA DETERMINAÇÃO DAS AÇÕES ATUANTES NAS LAJES DEVE-SE
RECORRER ÀS NORMAS NBR 6118, NBR 8681 E NBR 6120, ENTRE OUTRAS
PERTINENTES.
NAS CONSTRUÇÕES DE EDIFÍCIOS CORRENTES, GERALMENTE AS AÇÕES
PRINCIPAIS A SEREM CONSIDERADAS SÃO AS AÇÕES PERMANENTES (g) E
AS AÇÕES VARIÁVEIS (q), CHAMADAS PELA NORMA DE CARGA ACIDENTAL,
TERMO ESSE INADEQUADO.
1 – LAJES MACIÇAS
AÇÕES A CONSIDERAR
AS AÇÕES OU CARREGAMENTOS A SE CONSIDERAR NAS LAJES SÃO OS
MAIS VARIADOS, DESDE PESSOAS ATÉ MÓVEIS, EQUIPAMENTOS FIXOS OU
MÓVEIS, DIVISÓRIAS, PAREDES, ÁGUA, SOLO, ETC. AS LAJES ATUAM
RECEBENDO AS CARGAS DE UTILIZAÇÃO E TRANSMITINDO-AS PARA OS
APOIOS, GERALMENTE VIGAS NAS BORDAS.
PARA DETERMINAÇÃO DAS AÇÕES ATUANTES NAS LAJES DEVE-SE
RECORRER ÀS NORMAS NBR 6118, NBR 8681 E NBR 6120, ENTRE OUTRAS
PERTINENTES.
NAS CONSTRUÇÕES DE EDIFÍCIOS CORRENTES, GERALMENTE AS AÇÕES
PRINCIPAIS A SEREM CONSIDERADAS SÃO AS AÇÕES PERMANENTES (g) E
AS AÇÕES VARIÁVEIS (q), CHAMADAS PELA NORMA DE CARGA ACIDENTAL,
TERMO ESSE INADEQUADO.
1 – LAJES MACIÇAS
PESO PRÓPRIO
O PESO PRÓPRIO DA LAJE É O PESO DO CONCRETO ARMADO QUE FORMA A
LAJE MACIÇA. PARA O PESO ESPECÍFICO DO CONCRETO ARMADO A NBR
6118 INDICA O VALOR DE 25 kN/m³.
1 – LAJES MACIÇAS
CONTRAPISO
A CAMADA DE ARGAMASSA COLOCADA LOGO ACIMA DO CONCRETO DA
SUPERFÍCIE SUPERIOR DAS LAJES RECEBE O NOME DE CONTRAPISO OU
ARGAMASSA DE REGULARIZAÇÃO.
A ESPESSURA DO CONTRAPISO DEVE SER CUIDADOSAMENTE AVALIADA.
RECOMENDA-SE ADOTAR ESPESSURA NÃO SUPERIOR A 3 CM. A
ARGAMASSA DO CONTRAPISO TEM COMUMENTE O TRAÇO 1:3 (EM
VOLUME), SENDO CONSIDERADO O PESO ESPECÍFICO DE 21 kN/m³,
CONFORME A NBR 6120.
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES
A CARGA DAS PAREDES SOBRE AS LAJES MACIÇAS DEVE SER
DETERMINADA EM FUNÇÃO DA LAJE SER ARMADA EM UMA OU EM DUAS
DIREÇÕES.
O PESO ESPECÍFICO DA PAREDE PODE SER DADO EM FUNÇÃO DO PESO
TOTAL DA PAREDE, COMPOSTA PELA UNIDADE DE ALVENARIA E PELAS
ARGAMASSAS DE ASSENTAMENTO E DE REVESTIMENTO, OU PELOS PESOS
ESPECÍFICOS INDIVIDUAIS DOS MATERIAIS QUE A COMPÕE.
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES EM LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
PARA AS LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES CONSIDERA-SE
SIMPLIFICADAMENTE A CARGA DA PAREDE UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDA
NA ÁREA DA LAJE, DE FORMA QUE A CARGA É O PESO TOTAL DA PAREDE
DIVIDIDO PELA ÁREA DA LAJE, ISTO É:
PARA BLOCOS CERÂMICOS FURADOS A NBR 6120 RECOMENDA O PESO
ESPECÍFICO DE 13 kN/m³ E PARA TIJOLOS MACIÇOS CERÂMICOS 18 kN/m³.
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES EM LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
NÃO SE CONHECENDO O PESO ESPECÍFICO GLOBAL DA PAREDE PODE-SE
DETERMINAR A SUA CARGA COM OS PESOS ESPECÍFICOS INDIVIDUAIS DA
PAREDE, CALCULANDO-SE A CARGA DA PAREDE POR METRO QUADRADO
DE ÁREA:
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES EM LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
PARA LAJEARMADA EM UMA DIREÇÃO HÁ DOIS CASOS A SEREM
ANALISADOS, EM FUNÇÃO DA DISPOSIÇÃO DA PAREDE SOBRE A LAJE.
PARA O CASO DE PAREDE COM DIREÇÃO PARALELA À DIREÇÃO PRINCIPAL
DA LAJE (DIREÇÃO DO MENOR VÃO), CONSIDERA-SE SIMPLIFICADAMENTE A
CARGA DA PAREDE DISTRIBUÍDA UNIFORMEMENTE NUMA ÁREA DA LAJE
ADJACENTE À PAREDE, COM LARGURA DE 2/3 Lx,
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES EM LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
A LAJE FICA COM DUAS REGIÕES COM CARREGAMENTOS DIFERENTES.
NAS REGIÕES I NÃO OCORREM A CARGA DA PAREDE, QUE FICA LIMITADA
APENAS À REGIÃO II.
PORTANTO, DOIS CÁLCULOS DE ESFORÇOS SOLICITANTES NECESSITAM
SEREM FEITOS, PARA AS REGIÕES I E II.
A CARGA UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDA DEVIDA À PAREDE, NA FAIXA 2/3 Lx
É:
1 – LAJES MACIÇAS
PAREDES EM LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
NO CASO DE PAREDE COM DIREÇÃO PERPENDICULAR À DIREÇÃO
PRINCIPAL, A CARGA DA PAREDE DEVE SER CONSIDERADA COMO UMA
FORÇA CONCENTRADA NA VIGA QUE REPRESENTA A LAJE.
O VALOR DA FORÇA CONCENTRADA P, REPRESENTATIVO DA CARGA DA
PAREDE, É:
1 – LAJES MACIÇAS
AÇÕES VÁRIÁVEIS NAS LAJES
A AÇÃO VARIÁVEL NAS LAJES É TRATADA PELA NBR 6120 (ITEM 2.2) COMO
“CARGA ACIDENTAL”. NA PRÁTICA COSTUMAM CHAMAR TAMBÉM DE
“SOBRECARGA”. A CARGA ACIDENTAL É DEFINIDA PELA NBR 6120 COMO
“toda aquela que pode atuar sobre a estrutura de edificações em função do seu
uso (pessoas, móveis, materiais diversos, veículos, etc.). As cargas verticais
que se consideram atuando nos pisos de edificações, além das que se aplicam
em caráter especial, referem-se a carregamentos devidos a pessoas, móveis,
utensílios materiais diversos e veículos, e são supostas uniformemente
distribuídas, com os valores mínimos indicados na Tabela 2”.
1 – LAJES MACIÇAS
ESPESSURAS MÍNIMAS
A NBR 6118 (ITEM 13.2.4.1) ESTABELECE QUE A ESPESSURA MÍNIMA PARA AS
LAJES MACIÇAS DEVE RESPEITAR:
A) 7 CM PARA LAJES DE COBERTURA NÃO EM BALANÇO; 
B) 8 CM PARA LAJES DE PISO NÃO EM BALANÇO; 
C) 10 CM PARA LAJES EM BALANÇO; 
D) 10 CM PARA LAJES QUE SUPORTEM VEÍCULOS DE PESO TOTAL MENOR OU 
IGUAL A 30 KN; 
E) 12 CM PARA LAJES QUE SUPORTEM VEÍCULOS DE PESO TOTAL MAIOR QUE 30 
KN; 
F) 15 CM PARA LAJES COM PROTENSÃO APOIADA EM VIGAS, COM O MÍNIMO DE 
L/42 PARA LAJES DE PISO BIAPOIADAS E L/50 PARA LAJES DE PISO CONTÍNUAS; 
F) 16 CM PARA LAJES LISAS E 14 CM PARA LAJES COGUMELO FORA DO 
CAPITEL.
1 – LAJES MACIÇAS
COBRIMENTOS MÍNIMOS
A NBR 6118 (ITEM 7.4.7.2) ESTABELECE OS VALORES A SEREM PRESCRITOS
PARA O COBRIMENTO NOMINAL DAS ARMADURAS DAS LAJES.
1 – LAJES MACIÇAS
COBRIMENTOS MÍNIMOS
A ALTURA ÚTIL D, QUE É A DISTÂNCIA ENTRE O CENTRO DE GRAVIDADE DA
ARMADURA TRACIONADA E A FACE COMPRIMIDA DA SEÇÃO. A ALTURA ÚTIL
É DADA PELA RELAÇÃO:
1 – LAJES MACIÇAS
ESTIMATIVA DA ALTURA DA LAJE
PARA O CÁLCULO DAS LAJES É NECESSÁRIO ESTIMAR INICIALMENTE A SUA
ALTURA. EXISTEM VÁRIOS E DIFERENTES PROCESSOS PARA ESSA
ESTIMATIVA, SENDO UM DELES DADO PELA EQUAÇÃO SEGUINTE:
COM A ALTURA ÚTIL CALCULADA FICA SIMPLES DETERMINAR A ALTURA h
DA LAJE:
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
PARA O CÁLCULO DAS LAJES É NECESSÁRIO ESTIMAR
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
PARA O CÁLCULO DAS LAJES É NECESSÁRIO ESTIMAR
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
PARA CÁLCULO DOS VÃOS EFETIVOS É NECESSÁRIO CONHECER A ALTURA
DAS LAJES, O VÃO LIVRE NAS DUAS DIREÇÕES E A LARGURA DAS VIGAS DE
APOIO. POR OUTRO LADO, PARA ESTIMATIVA DA ALTURA DAS LAJES, É
PRECISO CONHECER OS VÃOS EFETIVOS DAS LAJES.
PARA RESOLVER O PROBLEMA SERÁ ADOTADA UMA ALTURA COMUM A
TODAS AS LAJES, DE 10 CM.
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
OS VÃOS EFETIVOS DE TODAS AS LAJES DEVEM SER CALCULADOS E
ORGANIZADOS NUMA TABELA, BEM COMO A RELAÇÃO ENTRE OS LADOS DE
CADA PAINEL DE LAJE, O TIPO DE ARMAÇÃO E OS VÍNCULOS ENTRE ELAS.
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
A TABELA ABAIXO FACILITA A ORGANIZAÇÃO DOS CÁLCULOS A SEREM
FEITOS. AS ALTURAS DAS LAJES FORAM CALCULADAS USANDO AS
RELAÇÕES ENTRE ALTURA TOTAL E ALTURA ÚTIL. A LAJE L1 ENCONTRA-SE
EM BALANÇO, ENTÃO DEVE TER ESPESSURA MÍNIMA DE 10,00cm.
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
O CÁLCULO DAS AÇÕES ATUANTES NAS LAJES FICA FACILITADO COM O AUXÍLIO
DA TABELA. PARA O CARREGAMENTO TOTAL NAS LAJES DEVEM SER
CONSIDERADAS TODAS AS AÇÕES POSSÍVEIS, COMO: PESO PRÓPRIO,
REVESTIMENTO E INSTALAÇÕES, PAREDES, AÇÕES VARIÁVEIS E TODAS AS
DEMAIS PORVENTURA EXISTENTES.
1 – LAJES MACIÇAS
EXEMPLO DE CÁLCULO DE LAJES MACIÇAS
FIGURA ABAIXO MOSTRA A PLANTA ARQUITETÔNICA SOBREPOSTA À PLANTA DE
FÔRMA DA ESTRUTURA, O QUE AUXILIA NA VISUALIZAÇÃO E NO CÁLCULO DA
CARGA DAS PAREDES SOBRE AS LAJES.
1 – LAJES MACIÇAS
MOMENTOS FLETORES SOLICITANTES
OS MOMENTOS FLETORES E AS FLECHAS NAS LAJES MACIÇAS SÃO
DETERMINADAS CONFORME A LAJE É ARMADA EM UMA OU EM DUAS DIREÇÕES.
AS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO SÃO CALCULADAS COMO VIGAS
SEGUNDO A DIREÇÃO PRINCIPAL E AS LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
PODEM SER APLICADAS DIFERENTES TEORIAS, COMO A TEORIA DA
ELASTICIDADE E A DAS CHARNEIRAS PLÁSTICAS.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
NO CASO DAS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO CONSIDERA-SE
SIMPLIFICADAMENTE QUE A FLEXÃO NA DIREÇÃO DO MENOR VÃO DA LAJE É
PREPONDERANTE À DA OUTRA DIREÇÃO, DE MODO QUE A LAJE SERÁ SUPOSTA
COMO UMA VIGA COM LARGURA CONSTANTE DE UM METRO (100 CM), SEGUNDO
A DIREÇÃO PRINCIPAL DA LAJE. NA DIREÇÃO SECUNDÁRIA DESPREZAM-SE OS
MOMENTOS FLETORES EXISTENTES.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
AS FIGURAS ABAIXO MOSTRAM OS CASOS DE VINCULAÇÃO POSSÍVEIS DE
EXISTIREM QUANDO SE CONSIDERAM APENAS APOIOS SIMPLES E ENGASTES
PERFEITOS. ESTÃO INDICADAS AS EQUAÇÕES PARA CÁLCULO DAS REAÇÕES
DE APOIO, MOMENTOS FLETORES MÁXIMOS E FLECHAS IMEDIATAS, PARA
CARREGAMENTO UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDO.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
AS FIGURAS ABAIXO MOSTRAM OS CASOS DE VINCULAÇÃO POSSÍVEIS DE
EXISTIREM QUANDO SE CONSIDERAM APENAS APOIOS SIMPLES E ENGASTES
PERFEITOS. ESTÃO INDICADAS AS EQUAÇÕES PARA CÁLCULO DAS REAÇÕES
DE APOIO, MOMENTOS FLETORES MÁXIMOS E FLECHAS IMEDIATAS, PARA
CARREGAMENTO UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDO.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
AS FIGURAS ABAIXO MOSTRAM OS CASOS DE VINCULAÇÃO POSSÍVEIS DE
EXISTIREM QUANDO SE CONSIDERAM APENAS APOIOS SIMPLES E ENGASTES
PERFEITOS. ESTÃO INDICADAS AS EQUAÇÕES PARA CÁLCULO DAS REAÇÕES
DE APOIO, MOMENTOS FLETORES MÁXIMOS E FLECHAS IMEDIATAS, PARA
CARREGAMENTO UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDO.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
AS LAJES EM BALANÇO, COMO AS LAJES DE MARQUISES E VARANDAS, SÃO
TAMBÉM CASOS TÍPICOS DE LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO, QUE DEVEM
SER CALCULADAS COMO VIGA SEGUNDO A DIREÇÃO DO MENOR VÃO.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
O COMPORTAMENTO DAS LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES, APOIADAS NOS
QUATRO LADOS, É BEM DIFERENTE DAS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO, DE
MODO QUE O SEU CÁLCULO É BEM MAIS COMPLEXO SE COMPARADO AO DAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO.
SOB A AÇÃO DO CARREGAMENTO A LAJE APOIA-SE NO TRECHO CENTRAL DOS
APOIOS E OS CANTOS SE LEVANTAM DOS APOIOS, COMO MOSTRADO NA
FIGURA.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
A DIREÇÃO DOS MOMENTOS PRINCIPAIS M1 E M2 PRINCIPAIS ESTÁ MOSTRADA NA
FIGURA 23. NOS CANTOS, OS MOMENTOS PRINCIPAIS DESVIAM-SE POR INFLUÊNCIA
DOS MOMENTOS VOLVENTES. NO CENTRO DA LAJE OS MOMENTOS PRINCIPAIS
DESENVOLVEM-SE PERPENDICULARMENTE ÀS BORDAS E NOS CANTOS COM
ÂNGULOS DE 45º.
OS ESFORÇOS SOLICITANTES E AS DEFORMAÇÕES NAS LAJES ARMADAS EM DUAS
DIREÇÕES PODEM SER DETERMINADOS POR DIFERENTESTEORIAS, SENDO AS MAIS
IMPORTANTES AS SEGUINTES:
A) TEORIA DAS PLACAS: DESENVOLVIDA COM BASE NA TEORIA DA ELASTICIDADE;
PODEM SER DETERMINADOS OS ESFORÇOS E AS FLECHAS EM QUALQUER PONTO
DA LAJE;
B) PROCESSOS APROXIMADOS;
C) MÉTODO DAS LINHAS DE RUPTURA OU DAS CHARNEIRAS PLÁSTICAS;
D) MÉTODOS NUMÉRICOS, COMO O DOS ELEMENTOS FINITOS, DE CONTORNO, ETC.
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
A TEORIA DAS PLACAS, DESENVOLVIDA COM BASE NA TEORIA MATEMÁTICA DA
ELASTICIDADE, ONDE O MATERIAL É ELÁSTICO LINEAR (VALE A LEI DE HOOKE),
HOMOGÊNEO E ISÓTROPO, PROPORCIONA A EQUAÇÃO GERAL DAS PLACAS
(EQUAÇÃO DIFERENCIAL DE QUARTA ORDEM, NÃO HOMOGÊNEA), OBTIDA POR
LAGRANGE EM 1811, QUE RELACIONA A DEFORMADA ELÁSTICA W DA PLACA COM A
CARGA P UNITÁRIA, UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDA NA ÁREA DA PLACA. A EQUAÇÃO
TEM A FORMA:
1 – LAJES MACIÇAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
A SOLUÇÃO GERAL DA EQUAÇÃO GERAL DAS PLACAS É TAREFA MUITO COMPLEXA,
O QUE MOTIVOU O SURGIMENTO DE DIVERSAS TABELAS, DE DIFERENTES ORIGENS E
AUTORES. A TABELA QUE IREMOS UTILIZAR SERÁ A TABELA DESENVOLVIDA POR
“BARÉS” E ADAPTADAS POR PINHEIRO (1994), OU TABELAS DE MARCOS.
CONFORME AS TABELAS DE BARÉS, OS MOMENTOS FLETORES, NEGATIVOS OU
POSITIVOS, SÃO CALCULADOS PELA EXPRESSÃO:
1 – LAJES MACIÇAS
COMPATIBILIZAÇÃO DE MOMENTOS FLETORES
AO SE CONSIDERAR AS LAJES DE UM PAVIMENTO ISOLADAS UMAS DAS OUTRAS, OS
MOMENTOS FLETORES NEGATIVOS EM UMA BORDA COMUM A DUAS LAJES
CONTÍGUAS SÃO GERALMENTE DIFERENTES.
A NBR 6118 (ITEM 14.7.6.2) PERMITE QUE SEJA FEITA UMA COMPATIBILIZAÇÃO DOS
MOMENTOS FLETORES NEGATIVOS: “QUANDO HOUVER PREDOMINÂNCIA DE
CARGAS PERMANENTES, AS LAJES VIZINHAS PODEM SER CONSIDERADAS
ISOLADAS, REALIZANDO-SE A COMPATIBILIZAÇÃO DOS MOMENTOS SOBRE OS
APOIOS DE FORMA APROXIMADA. NO CASO DE ANÁLISE PLÁSTICA, A
COMPATIBILIZAÇÃO PODE SER REALIZADA MEDIANTE ALTERAÇÃO DAS RAZÕES
ENTRE MOMENTOS DE BORDA E VÃO, EM PROCEDIMENTO ITERATIVO, ATÉ A
OBTENÇÃO DE VALORES EQUILIBRADOS NAS BORDAS. PERMITE-SE,
SIMPLIFICADAMENTE, A ADOÇÃO DO MAIOR VALOR DE MOMENTO NEGATIVO EM VEZ
DE EQUILIBRAR OS MOMENTOS DE LAJES DIFERENTES SOBRE UMA BORDA
COMUM.”
1 – LAJES MACIÇAS
COMPATIBILIZAÇÃO DE MOMENTOS FLETORES
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO
ASSIM COMO NO CÁLCULO DOS MOMENTOS FLETORES SOLICITANTES E
DAS FLECHAS, NO CÁLCULO DAS REAÇÕES DA LAJE NAS BORDAS, AS
LAJES SERÃO ANALISADAS EM FUNÇÃO DE SEREM ARMADAS EM UMA
OU EM DUAS DIREÇÕES.
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO
NO CASO DAS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO, AS REAÇÕES DE APOIO SÃO
PROVENIENTES DO CÁLCULO DA VIGA SUPOSTA, CONSIDERANDO-SE QUE AS
CARGAS NA LAJE CAMINHEM PARA AS VIGAS NAS BORDAS PERPENDICULARES
À DIREÇÃO PRINCIPAL DA LAJE. NAS OUTRAS VIGAS, CASO EXISTIREM, PODE-
SE CONSIDERAR, A FAVOR DA SEGURANÇA, UMA CARGA REFERENTE À ÁREA
DO TRIÂNGULO ADJACENTE À VIGA, COMO MOSTRADO NA FIGURA ABAIXO.
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO
A NBR 6118 (ITEM 14.7.6.1) PRESCREVE QUE, “PARA O CÁLCULO DAS REAÇÕES
DE APOIO DAS LAJES MACIÇAS RETANGULARES COM CARGA UNIFORME PODEM
SER FEITAS AS SEGUINTES APROXIMAÇÕES:
A) AS REAÇÕES EM CADA APOIO SÃO AS CORRESPONDENTES ÀS CARGAS
ATUANTES NOS TRIÂNGULOS OU TRAPÉZIOS DETERMINADOS ATRAVÉS DAS
CHARNEIRAS PLÁSTICAS CORRESPONDENTES À ANÁLISE EFETIVADA COM
OS CRITÉRIOS DE 14.7.4, SENDO QUE ESSAS REAÇÕES PODEM SER, DE
MANEIRA APROXIMADA, CONSIDERADAS UNIFORMEMENTE DISTRIBUÍDAS
SOBRE OS ELEMENTOS ESTRUTURAIS QUE LHES SERVEM DE APOIO;
B) QUANDO A ANÁLISE PLÁSTICA NÃO FOR EFETUADA, AS CHARNEIRAS PODEM
SER APROXIMADAS POR RETAS INCLINADAS, A PARTIR DOS VÉRTICES, COM
OS SEGUINTES ÂNGULOS:
• - 45° ENTRE DOIS APOIOS DO MESMO TIPO;
• - 60° A PARTIR DO APOIO CONSIDERADO ENGASTADO, SE O OUTRO FOR
CONSIDERADO SIMPLESMENTE APOIADO;
• - 90° A PARTIR DO APOIO, QUANDO A BORDA VIZINHA FOR LIVRE.” .
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO
A FIGURA ABAIXO MOSTRA O ESQUEMA PRESCRITO PELA NORMA, ONDE CADA
VIGA DE APOIO DA LAJE RECEBERÁ A CARGA QUE ESTIVER NOS TRIÂNGULOS OU
TRAPÉZIOS A ELA RELACIONADA.
SERÃO UTILIZADOS TABELAS COM VALORES PREVIAMENTE CALCULADOS, COM
COEFICIENTES QUE AUXILIAM O CÁLCULO DAS REAÇÕES DE APOIO PARA LAJES
ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES, COM CARREGAMENTO UNIFORMEMENTE
DISTRIBUÍDO.
AS REAÇÕES SÃO CALCULADAS PELA EQUAÇÃO APRESENTADA A SEGUIR:
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO
1 – LAJES MACIÇAS
DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO
CONHECIDOS OS MOMENTOS FLETORES MÁXIMOS ATUANTES NA LAJE,
O DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO NORMAL SIMPLES PODE SER FEITO DE
MODO SEMELHANTE ÀS VIGAS, SUPONDO FAIXAS (VIGAS) COM
LARGURA DE UM METRO (100 CM). FAZENDO USO DAS EQUAÇÕES COM
COEFICIENTES TABELADOS K, DEVE SER DETERMINADO O COEFICIENTE
Kc, com Md em “kNcm” e “d” em “cm”:
UTILIZANDO A TABELA IMPRESSA A-25, DETERMINA-SE x/d E O Ks. O
VALOR DE x/d DEVE SER MENOR QUE 0,45. COM ISSO, CALCULA-SE A
ÁREA DE ARMADURA DE AÇO NECESSÁRIA PARA COMBATER O Md,
UTILIZANDO AS MESMAS UNIDADES E DETERMINAR As EM cm²/m.
1 – LAJES MACIÇAS
DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO
1 – LAJES MACIÇAS
DIÂMETRO MÁXIMO
“Qualquer barra da armadura de flexão deve ter diâmetro no máximo igual a
h/8.” (NBR 6118, 20.1).
ESPAÇAMENTO MÁXIMO E MÍNIMO
“As barras da armadura principal de flexão devem apresentar espaçamento
no máximo igual a 2h ou 20 cm, prevalecendo o menor desses dois valores
na região dos maiores momentos fletores.” (NBR 6118, 20.1).
A norma não especifica valores para o espaçamento mínimo. A rigor, pode-
se adotar o valor recomendado para as barras de uma mesma camada
horizontal das armaduras longitudinais das vigas:
1 – LAJES MACIÇAS
Comprimento das armaduras negativas nas lajes
“Qualquer A NBR 6118 não especifica o comprimento das barras da
armadura negativa. Por este motivo será adotado o critério recomendado na
versão da norma NB 1 de 1978. É suposto um diagrama triangular para o
momento fletor negativo sobre a borda comum às duas lajes, como
mostrado na Figura abaixo. O triângulo tem a base com comprimento
(2 . 0,25Lx), onde Lx é o maior vão entre os vãos menores das duas lajes:
1 – LAJES MACIÇAS
TABELAS DE RESUMO DE AÇO DAS LAJES
Todas as armaduras, positivas, negativas, construtivas, etc., devem ser
convenientemente desenhadas para a sua correta execução. Para maior
clareza, as armaduras positivas e negativas devem ser desenhadas em
plantas de fôrma diferentes, a fim de não sobrecarregar o desenho e causar
confusões. Na planta, as barras são numeradas da esquerda para a direita e
de cima para baixo.
No prancha das armaduras, as barras devem ser agrupadas, conforme
mostrado na Tabela abaixo.
1 – LAJES MACIÇAS
DIMENSIONAMENTO À FLEXÃO - FINAL
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
ASSIM COMO NO CÁLCULO DOS MOMENTOS FLETORES SOLICITANTES
NAS LAJES, O CÁLCULO DAS REAÇÕES DE APOIO DAS LAJES NAS
VIGAS SERÃO ANALISADOS EM FUNÇÃO DA LAJE SER ARMADA EM UMA
DIREÇÃO OU DUAS DIREÇÕES.
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
NO CASO DAS LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO, AS REAÇÕES DE
APOIO SÃO PROVENIENTES DO CÁLCULO DA VIGA EQUIVALENTE, COM
LARGURA DA BASE DA SEÇÃO TRANSVERSAL 1,00 METRO. NAS OUTRAS
VIGAS, CASO EXISTAM, PODE-SE CONSIDERAR, A FAVOR DA
SEGURANÇA, UMA CARGA REFERENTE À AREA DO TRIÂNGULO
ADJACENTE À VIGA, COMO MOSTRADO ABAIXO:
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
LAJES ARMADAS EM UMA DIREÇÃO
A CARGA LINEAR NA VIGA QUE ENCONTRA-SE NA DIREÇÃO PARALELA À
DIREÇÃO PRINCIPAL DA LAJE, PODE SER DETERMINADA, DE FORMA
APROXIMADA, COMO SENDO:
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
A NBR 6118 (item 14.7.6.1) prescreve que, “Para o cálculo das reações de apoio das
lajesmaciças retangulares com carga uniforme podem ser feitas as seguintes
aproximações:
a) as reações em cada apoio são as correspondentes às cargas atuantes nos
triângulos ou trapézios determinados através das charneiras plásticas
correspondentes à análise efetivada com os critérios de 14.7.4, sendo que essas
reações podem ser, de maneira aproximada, consideradas uniformemente
distribuídas sobre os elementos estruturais que lhes servem de apoio;
b) quando a análise plástica não for efetuada, as charneiras podem ser aproximadas
por retas inclinadas, a partir dos vértices, com os seguintes ângulos:
- 45° entre dois apoios do mesmo tipo;
- 60° a partir do apoio considerado engastado, se o outro for considerado
simplesmente apoiado;
- 90° a partir do apoio, quando a borda vizinha for livre.”
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
A FIGURA ABAIXO DEMOSNTRA O ESQUEMA PRESCRITO PELA NORMA
COMO MÉTODO ALTERNATIVO PARA CÁLCULO DAS REAÇÕES DE APOIO
DE LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
1 – LAJES MACIÇAS
REAÇÕES DE APOIO NAS VIGAS
LAJES ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES
UM OUTRO MÉTODO PARA CÁLCULO DE REAÇÕES DE APOIO DE LAJES
ARMADAS EM DUAS DIREÇÕES, QUE PODE SER FACILMENTE
AUTOMATIZADO ATRAVÉS DE PLANILHAS ELETRÔNICAS, É O MÉTODO
QUE UTILIZA COEFICIENTES PARA AUXILIAR O CÁLCULO DESTAS
REAÇÕES DE APOIO.
1 – LAJES MACIÇAS
TABELA A-5 – REAÇÕES DE APOIO
1 – LAJES MACIÇAS
TABELA A-6 – REAÇÕES DE APOIO
1 – LAJES MACIÇAS
TABELA A-7 – REAÇÕES DE APOIO
1 – LAJES MACIÇAS
DEFINIÇÃO
Vigas são “elementos lineares em que a flexão é preponderante.” (NBR
6118, 14.4.1.1). Elemento linear é aquele em que o comprimento longitudinal
supera em pelo menos três vezes a maior dimensão da seção transversal,
sendo também denominado “barra”.
HIPÓTESES BÁSICAS
No item 14.6 a NBR 6118 apresenta as hipóteses básicas para estruturas de 
elementos lineares: “Estruturas ou partes de estruturas que possam ser 
assimiladas a elementos lineares (vigas, pilares, tirantes, arcos, pórticos, 
grelhas, treliças) podem ser analisadas admitindo-se as seguintes 
hipóteses: 
a) manutenção da seção plana após a deformação; 
b) representação dos elementos por seus eixos longitudinais; 
c) comprimento limitado pelos centros de apoios ou pelo cruzamento com o 
eixo de outro elemento estrutural.” 
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
VÃO EFETIVO
O VÃO EFETIVO (NBR 6118, 14.6.2.4) É CALCULADO PELA EXPRESSÃO:
AS DIMENSÕES Lo, t1, t2 e h estão indicados na figura abaixo:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
ALTURAS E LARGURAS
A ALTURA DAS VIGAS DEPENDE DE DIVERSOS FATORES, SENDO OS
MAIS IMPORTANTES O VÃO, O CARREGAMENTO E A RESISTÊNCIA DO
CONCRETO.
A ALTURA DEVE SER SUFICIENTE PARA PROPORCIONAR RESISTÊNCIA
MECÂNICA E BAIXA DEFORMABILIDADE (FLECHA).
EM CONCRETOS C25 OU C30, UTILIZADOS EM CONSTRUÇÕES DE
PEQUENO PORTE, UMA RELAÇÃO PRÁTICA É DIVIDIR O VÃO EFETIVO DA
VIGA POR 12.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
ALTURAS E LARGURAS
A NBR 6118/2014 ESPECIFICA EM SEU ITEM 13.2.2:
“A SEÇÃO TRANSVERSAL DAS VIGAS NÃO PODE APRESENTAR
LARGURA MENOR QUE 12 CM E A DAS VIGAS-PAREDE, MENOR QUE 15
CM. ESTES LIMITES PODEM SER REDUZIDOS, RESPEITANDO-SE UM
MÍNIMO ABSOLUTO DE 10 CM EM CASOS EXCEPCIONAIS, SENDO
OBRIGATORIAMENTE RESPEITADAS ALGUMAS CONDIÇÕES
ESPECÍFICAS.”
A ALTURA DAS VIGAS DEVE SER PREFERENCIALMENTE MODULADA DE 5
EM 5 CM, OU DE 10 EM 10 CM.
A ALTURA MÍNIMA RECOMENDADA É DE 25 CM, MENOR QUE ESTE VALOR
NÃO É VIGA E SIM ”CINTA”
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
INTABILIDADE LATERAL DA VIGA
SEGUNDO A NBR 6118 (ITEM 15.10), “A SEGURANÇA À INSTABILIDADE
LATERAL DE VIGAS DEVE SER GARANTIDA ATRAVÉS DE
PROCEDIMENTOS APROPRIADOS. COMO PROCEDIMENTO APROXIMADO
PODE-SE ADOTAR, PARA VIGAS DE CONCRETO, COM ARMADURAS
PASSIVAS OU ATIVAS, SUJEITAS À FLAMBAGEM LATERAL, AS
SEGUINTES CONDIÇÕES:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
INTABILIDADE LATERAL DA VIGA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
APROXIMAÇÕES PERMITIDAS EM VIGAS USUAIS DE 
EDIFÍCIOS EM CONCRETO ARMADO
NO ITEM 14.6.6.1 A NBR 6118 APRESENTA CONSIDERAÇÕES RELATIVAS
AO PROJETO DE VIGAS CONTÍNUAS. “PODE SER UTILIZADO O MODELO
CLÁSSICO DE VIGA CONTÍNUA, SIMPLESMENTE APOIADA NOS PILARES,
PARA O ESTUDO DAS CARGAS VERTICAIS, OBSERVANDO-SE A
NECESSIDADE DAS SEGUINTES CORREÇÕES ADICIONAIS
APRESENTADAS A SEGUIR:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
APROXIMAÇÕES PERMITIDAS EM VIGAS USUAIS DE 
EDIFÍCIOS EM CONCRETO ARMADO
A) NÃO PODEM SER CONSIDERADOS MOMENTOS POSITIVOS MENORES
QUE OS QUE SE OBTERIAM SE HOUVESSE ENGASTAMENTO PERFEITO
DA VIGA NOS APOIOS INTERNOS (FIGURA ABAIXO);
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
APROXIMAÇÕES PERMITIDAS EM VIGAS USUAIS DE 
EDIFÍCIOS EM CONCRETO ARMADO
B) QUANDO A VIGA FOR SOLIDÁRIA COM O PILAR INTERMEDIÁRIO E A LARGURA
DO APOIO, MEDIDA NA DIREÇÃO DO EIXO DA VIGA, FOR MAIOR QUE A QUARTA
PARTE DA ALTURA DO PILAR, NÃO PODE SER CONSIDERADO O MOMENTO
NEGATIVO DE VALOR ABSOLUTO MENOR DO QUE O DE ENGASTAMENTO
PERFEITO NESSE APOIO.” ONDE “Le” É O COMPRIMENTO DO PILAR CENTRAL.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
GRELHAS E PÓRTICOS ESPACIAIS
A NBR 6118 FAZ A SEGUINTE RESSALVA ACERCA DAS CONSIDERAÇÕES
DOS CÁLCULOS DOS PAVIMENTOS PELO MÉTODO DAS TRELHAS OU
PÓRTICOS ESPACIAIS:
“OS PAVIMENTOS DOS EDIFÍCIOS PODEM SER MODELADOS COMO
GRELHAS, PARA O ESTUDO DAS CARGAS VERTICAIS, CONSIDERANDO-
SE A RIGIDEZ À FLEXÃO DOS PILARES DE MANEIRA ANÁLOGA À QUE FOI
PRESCRITA PARA AS VIGAS CONTÍNUAS.
DE MANEIRA APROXIMADA, NAS GRELHAS E NOS PÓRTICOS ESPACIAIS,
PODE-SE REDUZIR A RIGIDEZ À TORÇÃO DAS VIGAS POR FISSURAÇÃO,
UTILIZANDO-SE 15 % DA RIGIDEZ ELÁSTICA.
MODELOS DE GRELHA E PÓRTICOS ESPACIAIS, PARA VERIFICAÇÃO DE
ESTADOS-LIMITES ÚLTIMOS, PODEM SER CONSIDERADOS COM RIGIDEZ
À TORÇÃO DAS VIGAS NULA, DE MODO A ELIMINAR A TORÇÃO DE
COMPATIBILIDADE DA ANÁLISE, RESSALVANDO O INDICADO EM 17.5.1.2.
“
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
AS FIGURAS APRESENTADAS A SEGUIR REPRESENTAM UMA PLANTA DE
FORMA DE UM PAVIMENTO, UM CORTE ESQUEMÁTICO DE UMA
ESTRUTURA EM CONCRETO ARMADO DE TRÊS PAVIMENTOS E UM
ISOMÉTRICO 3D DA ESTRUTURA, PARA MELHOR ENTENDIMENTO.
VAMOS CALCULAR A VIGA VS1, CONHECENDO OS SEGUINTES DADOS:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
OBSERVAÇÕES:
A) HÁ UMA PAREDE DE VEDAÇÃO SOBRE A VIGA EM TODA A SUA
EXTENSÃO, CONSTITUÍDA POR BLOCOS CERÂMICOS DE OITO FUROS
(COM DIMENSÕES DE 9 X 19 X 19 cm), COM ESPESSURA FINAL DE 19 cm
E ALTURA DE 2,40 m;
B) A LAJE É DO TIPO PRÉ-FABRICADA TRELIÇADA, COM ALTURA TOTAL
DE 16 CM E PESO PRÓPRIO DE 2,33 kN/m²;
C) AÇÃO VARIÁVEL (CARGA ACIDENTAL DA NBR 6120 - q) NAS LAJES DE
2,0 kN/m²;
D) REVESTIMENTO (PISO FINAL) EM PORCELANATO SOBRE A LAJE, COM
PESO ESPECÍFICO = 0,20 KN/M2;
E) A AÇÃO DO VENTO E OS ESFORÇOS SOLICITANTES DECORRENTES
SERÃO DESPREZADOS POR SE TRATAR DE UMA EDIFICAÇÃO DE BAIXA
ALTURA (APENAS DOIS PAVIMENTOS), EM REGIÃO NÃO SUJEITA A
VENTOS DE ALTA INTENSIDADE.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
RESOLUÇÃO:
A VIGA VS1 SERÁ CALCULADA COMO UMA VIGA CONTÍNUA E COMO UM
ELEMENTO ISOLADO DA ESTRUTURA, APENAS VINCULADA AOS
PILARES EXTREMOS POR MEIO DE ENGASTES ELÁSTICOS.
ESTIMATIVADA ALTURA DA VIGA
CONSIDERANDO OS VÃOS COMO AS DISTÂNCIAS ENTRE OS CENTROS
DOS PILARES DE APOIO (719 CM), A ALTURA DA VIGA PARA CONCRETO
C25 PODE SER ADOTADA DA SEGUINTE FORMA:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ESTIMATIVA DA LARGURA DA VIGA
SUPÕE-SE QUE A PAREDE SOB A VIGA, POSICIONADA NO PAVIMENTO
TÉRREO, E NA QUAL A VIGA VS1 FICARÁ EMBUTIDA, SERÁ
CONFECCIONADA COM BLOCOS CERÂMICOS FURADOS (9 X 19 X 19 CM)
POSICIONADOS “DEITADOS”, NA DIMENSÃO DE 19 CM, DE MODO QUE A
VIGA DEVERÁ TER TAMBÉM A LARGURA DE 19 cm, A FIM DE FACILITAR A
EXECUÇÃO.
PORTANTO, A VIGA SERÁ CALCULADA INICIALMENTE COM SEÇÃO
TRANSVERSAL DE 19 X 60 cm.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
VÃO EFETIVO
OS VÃOS EFETIVOS DOS TRAMOS 1 E 2 DA VIGA SÃO IGUAIS.
CONSIDERANDO AS MEDIDAS MOSTRADAS NA PLANTA DE FORMA, DE
ACORDO COM A EQUAÇÃO DO VÃO EFETIVO SÃO:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
PLANTA DE FORMA COM SEÇÃO DAS VIGAS DEFINIDAS
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
CARGA NA LAJE E NA VIGA
COMO AS LAJES NESTA ESTRUTURA SÃO DO TIPO TRELIÇADA, A
TRANSMISSÃO DE CARGAS PARA OS APOIOS DAS TRELIÇAS PODEM
SER CONSIDERADAS COMO SENDO 50% PARA UM APOIO E 50% PARA O
OUTRO APOIO.
FAZENDO AS CONSIDERAÇÕES DE ESTIMATIVAS DE CARGA DESTA LAJE,
CONSIDERANDO PESO PRÓPRIO DA LAJE, CARGAS PERMANENTES,
CARGAS ACIDENTES, TEM-SE QUE OS VALORES QUE SÃO
TRANSMITIDOS PARA A VIGA VS1, NOS DOIS TRAMOS É DE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ESQUEMA ESTRUTURAL DA VIGA VS1
O APOIO INTERMEDIÁRIO DA VIGA VS1 (PILAR P2) PODE SER
CONSIDERADO COMO UM APOIO SIMPLES, POIS DE ACORDO COM O
ESQUEMA MOSTRADO NO ITEM 14.6.6.1 NA NBR 6118, O PILAR DEVE SER
ASSIM CLASSIFICADO, COMO DEMONSTRADO A SEGUIR.
O COMPRIMENTO DE FLAMBAGEM DO LANCE INFERIOR DO PILAR É:
A LARGURA DO PILAR (P2) NA DIREÇÃO DO EIXO LONGITUDINAL DA
VIGA É 19 CM, MENOR QUE UM QUARTO DO COMPRIMENTO DE
FLAMBAGEM DO PILAR (Le/4 = 300/4 = 75 CM), ISTO É, Bint = 19 CM < 75
CM. PORTANTO, DEVE-SE CONSIDERAR O PILAR INTERNO P2 COMO
APOIO SIMPLES.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ESQUEMA ESTRUTURAL DA VIGA VS1
A NBR 6118 CONSIDERA QUE A FLEXIBILIDADE DAS LIGAÇÕES DAS
VIGAS CONTÍNUAS CALCULADAS ISOLADAMENTE COM OS PILARES
EXTREMOS SEJA OBRIGATORIAMENTE CONSIDERADA.
NESTE EXEMPLO, A VIGA SERÁ CONSIDERADA VINCULADA AOS PILARES
EXTREMOS P1 E P3 POR MEIO DE MOLAS, OU SEJA, CONSIDERANDO OS
PILARES COMO ENGASTES ELÁSTICOS.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
CALCULO DA RIGIDEZ DAS MOLAS DOS PILARES EXTERNOS
A RIGIDEZ DA MOLA NOS ENGASTES ELÁSTICOS REPRESENTADOS
PELOS PILARES EXTREMOS P1 E P3 É AVALIADA PELA SEGUINTE
EQUAÇÃO SUGERIDA PELA NORMA:
O MÓDULO DE ELASTICIDADE DO CONCRETO É CALCULADO PELA
SEGUINTE EQUAÇÃO:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
CALCULO DA RIGIDEZ DAS MOLAS DOS PILARES EXTERNOS
O MÓDULO DE ELASTICIDADE TANGENTE DO CONCRETO É CALCULADO
PELA SEGUINTE EQUAÇÃO:
ONDE aE=1,2, CONSIDERADO PARA BRITAS TRADICIONAIS:
O MÓDULO DE ELASTICIDADE QUE DEVE SER CALCULADO DEVE SER O
MÓDULO DE ELASTICIDADE SECANTE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
CALCULO DA RIGIDEZ DAS MOLAS DOS PILARES EXTERNOS
COMO A SEÇÃO TRANSVERSAL DOS PILARES É CONSTANTE, O
MOMENTO DE INÉRCIA DOS LANCES INFERIOR E SUPERIOR SÃO IGUAIS
E VALEM:
O MOMENTO DE INÉRCIA QUE INTERESSA NESTE CASO É AQUELE ONDE
A DIMENSÃO ELEVADA AO CUBO É AQUELA COINCIDENTE NA DIREÇÃO
DO EIXO LONGITUDINAL DA VIGA.
ENTÃO,
A RIGIDEZ DA MOLA VALE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ESFORÇOS SOLICITANTES NA VIGA
PARA DETERMINAÇÃO DOS ESFORÇOS SOLICITANTES NA VIGA PODE
SER UTILIZADO ALGUM PROGRAMA COMPUTACIONAL COM ESSA
FINALIDADE. NESTE CASO FOI UTILIZADO UMA FERRAMENTA DE
CÁLCULO DO TQS:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ESFORÇOS SOLICITANTES NA VIGA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA MÍNIMA DE FLEXÃO
ARMADURA MÍNIMA DE FLEXÃO ATRAVÉS DO MOMENTO FLETOR MÍNIMO 
CALCULADO PELA VIGA.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA MÍNIMA DE FLEXÃO
O DIMENSIONAMENTO DA ÁREA DE AÇO NECESSÁRIA PARA COMBATER 
O MOMENTO FLETOR MÍNIMO ATUANTE NA VIGA É SEMELHANTE AO 
CÁLUCLO DE LAJES MACIÇAS, ENTÃO:
PARA SEÇÃO RETANGULAR DE CONCRETO C25, A TAXA MÍNIMA DE DE
ARMADURA É, DE ACORDO COM A TABELA A SEGUIR, 0,15% DO Ac
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
TABELA A-2 - ARMADURA MÍNIMA DE FLEXÃO
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
NORMALMENTE A ARMADURA LONGITUDINAL É CALCULADA APENAS 
PARA OS MOMENTOS FLETORES MÁXIMOS, POSITIVOS E NEGATIVOS, 
QUE OCORREM AO LONGO DA VIGA. 
MOMENTO FLETOR NEGATIVO (P2)
O MOMENTO FLETOR ATUANTE (M) NA VIGA NA SEÇÃO SOBRE O PILAR 
P2 É NEGATIVO E DE VALOR 14.922kNcm. ESTE MOMENTO PODE SER 
REDUZIDO, DEVIDO AO ARREDONDAMENTO DO “PICO” DO MOMENTO 
FLETOR, POR RECOMENDAÇÃO NORMATIVA (14.6.3), EM ATÉ 25%.
PARA ESTE CASO, VAMOS UTILIZAR UMA REDUÇÃO DE 10%.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
PARA ESTE CASO, VAMOS UTILIZAR UMA REDUÇÃO DE 10%.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
NESTE CASO, COM OS LIMITES ESTÃO SATISFEITOS, O 
QUE DEVE GARANTIR QUE A VIGA TENHA A DUCTILIDADE NECESSÁRIA.
AGORA PARA O CÁLCULO DO As DESTA REGIÃO FAZEMOS O SEGUINTE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
COM O MOMENTO FLETOR DO PILAR P2 REDUZIDO EM 0,90, OS OUTROS
VALORES DE ESFORÇOS DE FLEXÃO FORAM ALTERADOS PARA MAIS
TAMBÉM EM 10%, PARA QUE SE MANTENHA OS MESMO VALOR DE
ENERGIA DEFORMAÇÃO TOTAL DA VIGA.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
MOMENTO FLETOR NOS PILARES P1 E P3, EXTREMOS DAS VIGAS.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO
MOMENTO FLETOR POSITIVO NO MEIO DOS VÃOS.
O MOMENTO FLETOR MÁXIMO POSITIVO NOS VÃOS, APÓS A
REDISTRIBUIÇÃO DE ESFORÇOS É:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA LONGITUDINAL DE FLEXÃO MÁXIMA 
A SOMA DAS ARMADURAS DE TRAÇÃO E DE COMPRESSÃO (As + A’s) 
NÃO DEVE TER VALOR MAIOR QUE 4 % Ac (As,máx.): 
MUITO SUPERIOR À QUALQUER COMBINAÇÃO DE As COM A’s AO LONGO 
DA VIGA.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA MÍNIMA DE PELE DA VIGA OU COSTELA:
A ARMADURA DE PELE NÃO É NECESSÁRIA, DADO QUE A VIGA NÃO TEM
ALTURA SUPERIOR A 60 cm E SIM IGUAL A 60cm.
NO ENTANTO, A FIM DE EVITAR FISSURAS DE RETRAÇÃO QUE SURGEM
MESMO EM VIGAS COM ALTURA DE 50 a 60 CM, SERÁ COLOCADA UMA
ARMADURA DE PELE COM ÁREA DE0,05 % Ac (ÁREA DO CONCRETO) EM
CADA FACE DA VIGA, QUE É A ÁREA DE ARMADURA DE PELE
RECOMENDADA PARA VIGAS COM ALTURAS SUPERIORES A 60 CM, NA
VERSÃO DE 1980 DA NBR 6118:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA TRANSVERSAL PARA FORÇA CORTANTE
COMO A SEÇÃO TRANSVERSAL DA VIGA É RETANGULAR, A INDICAÇÃO 
DE LEONHARDT E MÖNNIG (1982) É DE QUE O ÂNGULO DE INCLINAÇÃO 
DAS DIAGONAIS DE COMPRESSÃO APROXIMA-SE DE 30º. 
PORTANTO, A ARMADURA TRANSVERSAL PODE SER DIMENSIONADA
COM O MODELO DE CÁLCULO II, COM θ=30º NO ENTANTO, POR
SIMPLICIDADE E A FAVOR DA SEGURANÇA, SERÁ ADOTADO O MODELO
DE CÁLCULO I (θ FIXO EM 45º), POIS A ARMADURA RESULTANTE SERÁ
MAIOR DO QUE AQUELA DO MODELO DE CÁLCULO II COM θ = 30º.
AS FORÇAS CORTANTES MÁXIMAS ATUANTES NA VIGA, APÓS A
REDISTRIBUIÇÃO DE ESFORÇOS, ESTÃO MOSTRADAS NO DEC. A
REDUÇÃO DA FORÇA CORTANTE NOS APOIOS, POSSÍVEL DE SER FEITA
NOS CÁLCULOS DA ARMADURA TRANSVERSAL COMO INDICADA NA NBR
6118, NÃO SERÁ ADOTADA POR SIMPLICIDADE.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA TRANSVERSAL PARA FORÇA CORTANTE
A FORÇA CORTANTE QUE ATUA NA VIGA NO APOIO CORRESPONDENTE
AO PILAR P2 É:
COM d=55, E DA TABELA A-5 (PARA CONCRETO C25) DETERMINA-SE A
FORÇA CORTANTE MÁXIMA QUE A VIGA PODE RESISTIR:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA TRANSVERSAL PARA FORÇA CORTANTE
DA TABELA A-5 (C25), A EQUAÇÃO PARA DETERMINAR A FORÇA
CORTANTE CORRESPONDENTE À ARMADURA MÍNIMA É:
DA EQUAÇÃO PARA Asw NA TABELA A-5 (CONCRETO C25) TEM-SE:
ESSA É ARMADURA A SER INSERIDA NO TRECHO QUE O CORTANTE FOR
SUPERIOR A 122,30kN.
PORTANTO TODO O TRECHO COM CORTANTE INFERIOR DEVE SER
UTILIZADO O As,mín. CALCULADO NO SLIDE SEGUINTE.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA TRANSVERSAL PARA FORÇA CORTANTE
A ARMADURA MÍNIMA, A SER APLICADA NOS TRECHOS DA VIGA ONDE A
FORÇA CORTANTE SOLICITANTE É MENOR QUE A FORÇA CORTANTE
CORRESPONDENTE À ARMADURA MÍNIMA, É:
E COMO ESPERADO, O As,mín É INFERIOR AO As CALCULADO PARA
VALORES SUPERIOR A 122,30kN.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ARMADURA TRANSVERSAL PARA FORÇA CORTANTE
A FORÇA CORTANTE QUE ATUA NA VIGA NOS APOIOS
CORRESPONDENTES AOS PILARES P1 E P3 É:
COM ALTURA ÚTIL DE 55cm TEM-SE OS VALORES DE CORTANTE
RESISTENTE DE 449,4kN, CALCULADO ANTERIORMENTE, E CORTANTE
SOLICITANTE MÍNIMO DE 122,30, CALCULADO ANTERIORMENTE.
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
DETALHAMENTO DA ARMADURA TRANSVERSAL
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
DETALHAMENTO DA ARMADURA TRANSVERSAL
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
DETALHAMENTO DA ARMADURA TRANSVERSAL
CONSIDERANDO ESTRIBO VERTICAL COMPOSTO POR DOIS RAMOS E 
DIÂMETRO DE 5mm, TEM-SE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
DETALHAMENTO DA ARMADURA TRANSVERSAL
PARA ARMADURA MÍNIMA DE 1,95cm²/m, CONSIDERANDO O MESMO 
DIÂMETRO DO ESTRIBO EM TODO O TRECHO, TEM-SE:
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
DETALHAMENTO DA ARMADURA TRANSVERSAL
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ANCORAGEM DA ARMADURA NEGATIVA NO P1 e P3
A ARMADURA NEGATIVA PROVENIENTE DO ENGASTAMENTO ELÁSTICO
NOS PILARES EXTREMOS DEVE PENETRAR ATÉ PRÓXIMO À FACE
EXTERNA DO PILAR, RESPEITANDO-SE A ESPESSURA DO COBRIMENTO,
E POSSUIR UM GANCHO DIRECIONADO PARA BAIXO, COM
COMPRIMENTO DE PELO MENOS 35x(DIÂMETRO DA BARRA). O
DIÂMETRO DO PINO DE DOBRAMENTO DEVE SER DE 5x(DIÂMETRO DA
BARRA) PARA BARRA DE 10 mm DE DIÂMETRO (VER TABELA A-9)
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
ANCORAGEM DA ARMADURA NEGATIVA NO P1 e P3
A ARMADURA NEGATIVA PROVENIENTE DO ENGASTAMENTO ELÁSTICO
NOS PILARES EXTREMOS DEVE PENETRAR ATÉ PRÓXIMO À FACE
EXTERNA DO PILAR, RESPEITANDO-SE A ESPESSURA DO COBRIMENTO,
E POSSUIR UM GANCHO DIRECIONADO PARA BAIXO, COM
COMPRIMENTO DE PELO MENOS 35x(DIÂMETRO DA BARRA). O
DIÂMETRO DO PINO DE DOBRAMENTO DEVE SER DE 5x(DIÂMETRO DA
BARRA) PARA BARRA DE 10 mm DE DIÂMETRO (VER TABELA A-9)
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
EXEMPLO DE CÁLCULO E DETALHAMENTO DE UMA 
VIGA CONTÍNUA
2 – VIGAS DE CONCRETO ARMADO
IPÊ – Institutos Paraibanos de Educação
Centro Universitário de João Pessoa
Departamento de Engenharia Civil
Disciplina: Estruturas de Concreto I
Professor: Msc. Jackson Pedrosa de Farias
FIM DA AULA
OBRIGADO!