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PROJETO DE IRRIGAÇÃO LOCALIZADA POR MICROASPERSÃO Equipe 5 (Allyson, Victória e Jefferson): Rio Cochá, Juvenília - MG; Q = 24,0 m3 h-1; Coordenadas geográficas: 14°16'44.78"S, 44°11'28.29"O; DATUM: WGS 84; área a ser irrigada = 3,37 ha; Cultura = Videira ‘BRS Vitória’; Espaçamentos: a ser definido pela equipe; Kc crítico = pesquisar na literatura; Condutividade elétrica atual do extrato de saturação do solo = 0,25 dS m-1; Condutividade elétrica limite do extrato de saturação do solo = vide na literatura; Jornada diária disponível = 21 horas para troca automática de posições. Solo: Ucc (0-20, g g-1) = 0,220; Upmp (0-20, g g-1) = 0,100; ρs (0-20, g cm-3) = 1,35; Ucc (20-40, g g-1) = 0,210; Upmp (20-40, g g-1) = 0,112; ρs (20-40, g cm-3) = 1,38; Ucc (40-60, g g-1) = 0,219; Upmp (40-60, g g-1) = 0,101; ρs (40-60, g cm-3) = 1,43; VIB = 29 mm h-1. Seguir os critérios estabelecidos no Manual de irrigação (perda de carga máxima em cada trecho e velocidade máxima permitida). Transformador trifásico = 30 KVA; 220 V Mês Jan Fev Mar Abr Mai Jun Jul Ago Set Out Nov Dez Vento (km/d) 129,6 138,2 129,6 129,6 138,2 146,9 164,2 164,2 164,2 164,2 146,9 138,2 ET0 (mm/d) 6,7 Informações da Planta e Clima Kc uvas de mesa = 0,80 Fonte: FAO 56, Allen et.al (1998); pag. 139 Eto = 6,7 mm/d (INMET) Dias no Mês (DPM) = 31 Fator de disponibilidade de água (f) = 0.28 mesa f = ftab + 0.04 * (5 - Etc) (FAO 56, Allen et.al (1998); pag 164) Condut. Elétrica (dS/m)(Cei) = 0,03 Cond. Elét. Estrat. videira = 12 (máxima para a VIDEIRA, Vitis sp., AYERS e WESCOTT, 1991), pag 40. .Velocidade Vento (m/s) = 1.9 m/s (INMET) Pressão atmosf. (Po) = 9.77 mca Pressão Vapor (Pv) = 0.3 mca / 25° Dados do Solo Ucc (0-20, g g-1) = 0,220 Upmp (0-20,g.g-1) = 0,100 ρs (0-20, g cm-3) = 1,35 Ucc (20-40, g g-1) = 0,210 Upmp(20-40,g.g-1)= 0,112 ρs (20-40, g cm-3) = 1,38 Ucc (40-60, g g-1) = 0,219 Upmp (40-60,g.g-1) = 0,101 ρs (40-60, g cm-3) = 1,43 Z (cm) = 60 VIB (mm h-1) = 29 ÁREA IRRIGADA Comprimento da área = 245 m Largura da área = 152 m Área irrigada = 35524.6 m2 PARÂMETROS DE DESEMPENHO DO SISTEMA DE IRRIGAÇÃO, JORNADA DISPONÍVEL E VAZÃO OUTORGADA Ec = 100 % Ed = 90 % Eap = 90 % Jornada Diária (J) = 21 h Vazão outorgada = 24000 L/h PAS 2,5/3*100 PAS = 83% KL= 0,1* P 0,5 = 91 % P ≥ 65% KL= 1 KL = (0,89 + 1) / 2 = 0,95 O sistema de condução para a produção de “BRS vitória” recomendado pela Embrapa é em latada, no espaçamento 3 m entre filas e 2,5 m entre plantas. Na condução de latada a determinação da PAS pode ser realizada empregando-se gabaritos ou imagens digitais associadas a programas computacionais para cálculo de áreas. k = 1 – Ea = k = 1 - 0,90 = 0,1 k = FL = 0,03 / (2 *12) = 0,00 FL = fração de lixiviação CEi a 25°C: 30/1000 = 0,03 Dimensionamento Irrigação localizada em Videira “BRS Vitória” 1. Dimensionamento Agronômico; 1. Evapotranspiração máxima da Cultura (Etc); ETc ET0 * Kc * KL ETC= 6,7 * 0,80* 0,95 Etc = 5 mm 2. Necessidade de Irrigação Liquida (NL) = Lamina Liquida (LL) NL = Etc NL = 5 mm/dia 3. Lamina Bruta (LB) LB = LL / [(1 - k) * CUP] LB = 5 / [( 1-0,1)* 0,9] LB = 6,2 mm/ dia 4. Volume aplicado por planta (Vol) Vol LB * Sp = 6,2 * (3 * 2,5) = 46,5 L 5. DISPONIBILIDADE TOTAL DE ÁGUA (DTA) Z = 60 cm PAM = Porcentagem de área molhada Efp = Espaçamento entre fileiras Ep = Espaçamento entre plantas. Videira "BRS Vitória: - Espaçamento 3 por 2,5 m - Irrigação alternada. Linha sim outra não, formando faixa molhada de 5,2 m. PAM = Am / At PAM = 5,2m / 6 = 86 % Ee = 2,6 * (2- 15/100) Ee = 4,8 m Ne = 0,28 NLFP = número de linhas laterais por fileira de plantas = 0,5 / planta DTA = (Ucc - Upm) * Ds * 10 DTA(0-20) = (0,220-0,100)* 1,35*10 = 1,62 mm/cm DTA(20-40) = (0,210-0,112)* 1,38*10= 1,35 mm/cm DTA(40-60) = (0,219-0,101)* 1,43*10 = 1,68 mm/cm 6. Escolha do Emissor; Microaspersor Rondo de posição invertida = Azul claro ; qe = 25 L h-1; r (raio molhado) = 2,60 m; Ps = 15 mca; Am = faixa molhada = 5,2 m 7. Capacidade total de armazenamento (CTA) CTA = DTA * Z * PAM /100 CTA(0-20) = 1,62 * 20 * 86 /100 = 27,8 mm CTA(20-40) = 1,35 * 20 * 86/100 = 23,2mm CTA(40-60) = 1,68 * 20 *86 /100 = 28,8 mm CTAT = 79,8 mm 8. Capacidade real de armazenamento (CRA) = lâmina líquida de reposição CRA = CTAT * f CRA = 79,8*0,28 CRA = 22,4 mm 9. Turno de Rega (TR) N LFP a = (2- Ee / r) * 100 a = ( 2 – 4,8 / 3,5) * 100 a = 62,8 % sobreposição TR ≤ CRA / LL TR ≤ 22,4 / 5 TR ≤ 4,4 = 4 dias 10. Volume aplicado por planta no TR (VolT) Volt = Vol * TR VolT= 46,5 * 4 = 186 L 11. Tempo de Irrigação (Ti) Ti = VolT / (qe*Ne) Ti = 186 / ( 25*0,28) Ti = 26,57 h Soluções para ajustes : - Trocar de bocal de micro visando maior vazão ou de modelo e/ou - Aumentar o número de micro por planta e/ou - Reduzir o TR. TR = 2 dias ... Volt = 46,5 * 2 = 93 L Microaspersor Rondo bocal preto de posição invertida = ø = 0,85 mm; qe = 35 L h-1; r (raio molhado) = 3,5 m; Ps = 15 mca; Am = faixa molhada = 7 m Ti 93 35𝑥0,28 = = 9,48 h 12. Número Máximo de Unidades (NMAX) NMAX = 𝐽∗𝑇𝑅 𝑇𝑖 = 21∗2 9,48 = 4,43 = 2 unidades / 4 Sub unidades Emissor escolhido: Micro aspersor Rondo bocal preto de posição invertida: ø = 0,85 mm; qe = 35 L h-1 2. Dimensionamento Hidráulico; HfLl J '*F '*L F; 0.39 para 13 saídas Tubo Ideal : DN16 PN 60 Ha : Altura da linha Lateral na latada da videira = 1,5 m v = 9,44 * 10-7 m2 s1. Le12 = 0,224 Le16 = 0,1469 UNIDADE 1 Subuni 1-2 (crítica): Constituída por linha de derivação de 66 m, alimentando 24 linhas laterais sendo a linha crítica com 60 metros 13 emissores e a menor com 50,4 m. com 11 emissores. Comprimento da Linha de distribuição (desnível de 0,5 m) = 61,5 m. Subuni 1-1 : Mesmas caracteristicas da unidade 02, com diferença que a maior linha Lateral possuir 50,4 m e a menor 45.6 m. UNIDADE 2 Subni 2-1 : Linha de derivação (LD) de 66 m, Linha lateral maior 55,2 m, menor 45,6 m e comprimento da linha de distribuição de 48,8 m. subuni 2-2 : Mesmas caracteristicas da unidade 03, diferença que a linha lateral maior 60 m e menor 45.6 m. 1. Dimensionamento da Linha Lateral (LL) Critérios: v ≤ 2 m/s Perda Carga (Hf): Hfmáx ≤ 0.20 * 15 Hfmáx ≤ 3 mca - Comprimento da Linha lateral (1) = 60 m - QLL = 13 * 35 = 455 L/ h = 0,0001263 m3/s - Escolha do diâmetro: Fórmula de Bresse como chute inicial Di = 1000 √(Qll/(3,6*10^6)) Di = 11,2 mm - Comprimento da Linha lateral (2) = 50.4 m - QLL = 11 * 35 = 385 L/ h = 0,0001069 m3/s Polietileno DN 12 16 Di (mm) 12,4 15,6 J (m/m) 0,13359 0,04489 J’ (m/m) 0,13982 0,04626 Le (m) 0,224 0,1469 HFL (mca) 3.27 1,08 Re 13661 10906 v (m/s) 1,04 0,66 HfLl J '*F '*L F; 0.397 para 11 saídas Ha : Altura da linha Lateral na latada da videira = 1,5 m - Pressão no início da linha lateral (PiLL1) PiLL = Ps + 0.75 * HFL + Ha PiLL= 15+0.75*1,08+1.5 PiLL= 17,31 mca - Pressão no início da linha lateral (PiLL 2) 18,06 mca - Pressão no final da linha lateral (PfiLL 1) PfLL = PiLL - HfLL -+ Δz – Ha PfLL = 17,31 – 1,08+0,5-1,5 = 15,2 - Pressão no final da linha lateral (PfiLL 2) PfLL = 14,5 2. Dimensionamento da Linha de Derivação (LD) Critérios: v ≤ 2 m/s Perda Carga (Hf): Hfmáx ≤ 0,30 * 15 Hfmáx ≤ 4,5 mca = (4,5 – 1,8) = 2.7 mca - Comprimento da Linha de Derivação (LLp) = 69 m + 7,5 m (L. Equivalente) - L = 76,5 m - QLD1 = 9170 L/h = 0,002547 m3/s ; QLD2 = 9940 L/h = 0.002761 m3/s ; QLD3 = 9240 L/h = 0.002566 m3/s; QLD4 = 9380 L/h = 0.002605 m3/s Polietileno DN 12 Di (mm) 12,4 J (m/m) 0,09978 J’ (m/m) 0,1044 Le (m) 0,224 HFL (mca) 2.08 Re 11559 v (m/s) 0,88 v = 9,44 * 10-7 m2 s1. F; 0.372 para 24 saídas Ds = 0,0154 m Lc = 0,052315 m Vt = 0,66 m/s Ap (m2) / Di 50 mm / conector 5 Ap (m2) = 0,000342923 Dt = (m) = 0,0481 Tubo Ideal : DN50 PN 40 - Escolha do diâmetro: Fórmula de Bresse como chute inicial Di = 1000 √(Qll/(3,6*10^6)) Di = 50 mm; 52 mm, 50 mm ; 51mm - Pressão no início das Linhas de Derivação (PiLD) PiLL= 17,31 mca Hf pasconecll ; LD1 = 0,096 ; LD2 = 0,108 ; LD3 = 0,097; LD4 = 0,099 ΔzLD = LD 1-1 = - 0,3 m ; LD 1-2 = - 1,2 ; LD 2-1 = 0 ; LD 2-2 = - 0,59 ; todas em declive. PiLD 1-1 = 18,786 mca ; PiLD 1-2 = 18,998 mca ; PiLD 2-1 =18,797 mca ; PiLD 2-2 = 18,839 mca 2.1 Análise de desempenho (teórico) das subunidades operacionais SUBUNI 1-1 DN 35 50 Di (mm) 35,7 48,1 J (m/m) 0,04096 J’conec (m/m) 0,01746 Hfloc(mca) 0,15 Hflinear (mca) 1,23 HFLD (mca) 1,38 Re 71334 v (m/s) 2,54 1,40 SUBUNIDADE 1-2 DN 50 Di (mm) 48,1 J (m/m) 0,04715 J’conec (m/m) 0,01990 Hfloc(mca) 0,17 Hflinear (mca) 1,41 HFLD (mca) 1,58 Re 76430 v (m/s) 1,52 2-1 DN 50 Di (mm) 48,1 J (m/m) 0,04150 J’conec (m/m) 0,01746 Hfloc(mca) 0,15 Hflinear (mca) 1,24 HFLD (mca) 1,39 Re 71334 v (m/s) 1,41 2-2 DN 50 Di (mm) 48,1 J (m/m) 0,04261 J’conec (m/m) 0,01746 Hfloc(mca) 0,15 Hflinear (mca) 1,28 HFLD (mca) 1,43 Re 71334 v (m/s) 1,43 35 40 43 y = 11,721x0,4059 R² = 0,9906 0 10 20 30 40 50 0 5 10 15 20 25 30 V A ZÃ O ( L/ H ) PRESSÃO (MCA) Vazão (L/h) Hfx / Derivação: Hfx = Hf * (x / L)^(1+ ev) (1) Hfx = 1,58 * (1 / 12)^(1+ 1,75) = 0,00 mca (1/3) Hfx = 1,58 * (6 / 12)^(1+ 1,75) = 0,07 mca (2/3) Hfx = 1,58 * (8 / 12)^(1+ 1,75) = 0,51 mca (Última) Hfx = 1,58 * (12 / 12)^(1+ 1,75) = 1,58 mca Hfx / Laterais : Hfx = Hf * (x / L)^(1+ ev) L1 = L2 = L3 (1) Hfx = 1,08 * (1 / 11)^(1+ 1,75) = 0,00 mca (1/3) Hfx = 1,08 * (4/ 11)^(1+ 1,75) = 0,06 mca (2/3) Hfx = 1,08 * (8/ 11)^(1+ 1,75) = 0,44 mca (último) Hfx = 1,08 * (11 / 11)^(1+ 1,75) = 1,08 mca Ultima (1) Hfx = 1,08 * (1 / 13)^(1+ 1,75) = 0,00 mca (1/3) Hfx = 1,08 * (5/ 13)^(1+ 1,75) = 0,07 mca (2/3) Hfx = 1,08 * (9/ 13)^(1+ 1,75) = 0,39 mca (último) Hfx = 1,08 * (13 / 13)^(1+ 1,75) = 1,08 mca Pressão na posição da lateral na Derivação (PLDx): PLDx= PiLD - Hfx +- ΔZ * x/L (1) PLDx= 18,99 - 0,00 +0 * 1 / 12= 18,99 mca (1/3) PLDx = 18,99 - 0,07 + 0 * 4 / 12= 18,92 mca (2/3) PLDx = 18,99 - 0,51 - 0,5 * 8 / 12= 18,81 mca (Última) PLDx = 18,99 - 1,58 - 1,5 * 12 / 12= 18.91 mca Pressão no Início da Lateral (PiLLx) : (PLLxk) = PLDxj – HfpasconectorLL (1) (PLLxk) = 18,99 – 0,108 = 18,88 mca (1/3) (PLLxk) = 18,92 – 0,108 = 18,81 mca (2/3) (PLLxk) = 18,81 – 0,108 = 18,70 mca (último) (PLLxk) = 18.91 – 0,108 = 18,80 mca Micro aspersor Rondo bocal preto de posição invertida: ø = 0,85 mm; q = 11,721 * P0,4059 A Pressaão (P) em cada emissor na LL será (PLLx) = PiLLxk - HfxLL +-ΔZ k* x LL/LL Quadro 1: Distribuição das pressões (P) na subunidade operacional 1-2 e consequentes vazões estimadas dos Micro aspersor Rondo bocal preto de posição invertida: ø = 0,85 mm n = 16 qe = 38,22 q25 = 37,63 soma DESV = 4,96 Pmed = 18,4 CUC (%) = 99,18% CUD (%) = 98,40% ∑qi^2 = 23375,99 n*qe^2 = 23373,82 CVf = 0,99% Ne = 0,28 CUf = 0,98 qn = 37,55 CUh = 0,98 CUp = 0,96 \ CVf = [(∑qi^2 – n * qe^2)*(n – 1)^(-1)]^0,5 / qe CUh = qn / qe CUP = CUf* CUh ORDEM Lateral (j) Emissor (k) PLDx (mca) PiLLx (mca) PLL(P)x (mca)* q (L/h) q (L/h) DEC (qi - qe)* qi^2 1 1 1 18,99 18,88 18,88 38,62 38,62 0,4 1491,504 2 1 4 18,99 18,88 18,82 38,57 38,57 0,35 1487,645 3 1 8 18,99 18,88 18,44 38,25 38,56 0,34 1486,874 4 1 11 18,99 18,88 17,8 37,71 38,56 0,34 1486,874 5 3 1 18,92 18,81 18,81 38,56 38,51 0,29 1483,02 6 3 4 18,92 18,81 18,75 38,51 38,5 0,28 1482,25 7 3 8 18,92 18,81 18,37 38,20 38,47 0,25 1479,941 8 3 11 18,92 18,81 17,73 37,65 38,42 0,2 1476,096 9 5 1 18,81 18,70 18,70 38,47 38,25 0,03 1463,063 10 5 4 18,81 18,70 18,64 38,42 38,23 0,01 1461,533 11 5 8 18,81 18,70 18,26 38,10 38,2 0,02 1459,24 12 5 11 18,81 18,70 17,62 37,55 38,1 0,12 1451,61 13 7 1 18.91 18,80 18,80 38,56 37,71 0,51 1422,044 14 7 5 18.91 18,80 18,73 38,50 37,65 0,57 1417,523 15 7 9 18.91 18,80 18,41 38,23 37,64 0,58 1416,77 16 7 13 18.91 18,80 17,72 37,64 37,55 0,67 1410,003 HfLdist = J * F’ * LLdist’ F = 1 HfLP= J * F’ * LLP’ F = 1 48,43 mm 48,43 mm Válvulas Bermad da série 200 (modelo adotado = 220G de 1 1/2” tipo Globo. Observa-se que as variações de pressão ficaram em 1,26 mca na subunidade 1-2. Portanto, 28 % do limite estabelecido para o projeto (30% Ps = 4,5 mca). Dimensionamento da Linha de Distribuição (LDist) - Critério: v ≤ 2,0 m s-1 (usando a vazão crítica – Subunidade 1-2 ) LLdist = 61,5 m; Comprimento equivalente = 21,9 m ( 3 Tês) ; LLdist = 83.4 m; QLdist = 9940 L/h = 0.002761 m3/s Δz = 0,5 m declive; - PN 40 DN 50 - Pressão no início da linha de Distribuição (PiLD) PiLDist = PiLD + 0,5*HfLDist +- 0,5ΔzLDist PiLDist = 18,9 + 0,5*3,93 – 0,5*0,5 PiLDist = 20,61 mca + Hfválvula1/2 = 20,61+0,8= 21,41 mca Dimensionamento da Linha Principal (LP) - Critério: v ≤ 2,0 m s-1 LLP = 78 m; Comprimento equivalente = 7,3 m ; LLdist = 85.3 m; QLdist = 9940 L/h = 0.002761 m3/s Δz = 0,5 m aclive; LDISt DN 50 75 PN 40 Di (mm) 48,1 72,5 J (m/m) 0,04715 0,006719 HFLDist (mca) 3,93 0,56 Re 76430 50688 v (m/s) 1,52 0,66 LP DN 50 75 PN 40 Di (mm) 48,1 72,5 J (m/m) 0,04715 0,006719 HFLP (mca) 4,02 0,57 Re 76430 50688 v (m/s) 1,52 0,66 HfLA = J * F’ * LLP’ F = 1 48,43 mm Comprimento Ls: 6 m + 26,4 = 32,4 m Le: Vál. de Pé e Crivo + curva 90° = 26,4 m F’= 1 NPSHd > NPSHr + 0,6 Sendo: Po = pressão atmosférica Pv = pressão de vapor Hfsuc = perda de carga na Linha de sucção +/-Hsuc = Altura da sucção (negativa/bomba afogada, positivo/bomba não afogada) - Pressão no início da LP PiLP = PiLDist + HfLp+ ΔzLp PiLP = 21,41 + 0,57 + 0,5 = 22,48 mca 3. Dimensionamento da Linha Adutora (LA) - Critério: v ≤ 2,0 m s-1 LLP = 319 m; Comprimento equivalente = 7,3 m ; LLdist = 326,3 m; QLdist = 9940 L/h = 0.002761 m3/s Δz = 0,5 m declive; - Pressão no início da LA PiLA = PiLP + HfLA+ ΔzLp PiLP = 22,48 + 2,19 + 0,5 = 25,17 mca 4. Dimensionamento da Linha de Sucção (Lsuc) “Mesmo diâmetro da LA” - Critério: v ≤ 1,5 m/s - NPSH disponível NPSH dis = Po - (Pv + Hfsuc +- Hsuc) LA DN50 PN 40 75 PN 40 Di (mm) 48,1 72,5 J (m/m) 0,04715 0,006719 HFLA (mca) 15,38 2,19 Re 76430 50688 v (m/s) 1,52 0,66 LA DN 50 PN 40 75 PN 40 Di (mm) 48,1 72,5 J (m/m) 0,006719 HFLsuc (mca) 0,22 Re 50688 v (m/s) 0,66 Opção 1: Schneider, 3 cv ɳ = 60,6 % - Cavitação NPSHd > NPSHr + 0,6 7.95 > (1+0.6) - A altura de sucção definida, supre as exigências de funcionamento da bomba e não haverá cavitação. NPSH dis = 9.77- (0.3+0.22 + 1,3) NPSH dis = 7.95 5. Conjunto moto-bomba Qp = 9940 L/h = 9.9 m3/h Hm = PiLA + HFL + Hsuc + Hffiltros Hm= 25,17 + 0.22 + 1,3 + 0,98 Hm = 27,67 mca Opção 2: KSB 32-125 3500 RPM D 130 mm Rendimento: 45% POT = Qp * Hm * 0,37 / ɳ POT = 9.9 * 27.67 * 0,37 / 45 POT= 2.2 cv Dimensionamento dos Filtros v = 60 m h-1 Q = 9940 + (20%9940) = 11928 L/h A = 11,928 / 60 = 0,198 m^2 0,5 m = 500 mm 2 filtros de areia, conjugados. Modelo 520 + Filtro de tela com elemento filtrante de 200 mesh Filtro de tela: 1/10 do bocal do emissor ø = 0,85 mm = 0,085 mm Elemento filtrande de 200 mesh = 0,075 mm Fonte: Fornecedor mabella Relação Materiais Item Descrição Quantidade LINHA LATERAL 1 Emissor Rondo bocal preto de posição invertida: ø = 0,85 mm; qe = 35 L h-1 1079 unidades 2 Chulas 1079unidades 3 Haste de 60 cm 1079unidades 4 Conector 5, 50mm 1079unidades 5 Tubo polietileno DN16 PN60 5376 metros 6 Micro tubos 2158 metros LINHA DE DERIVAÇÃO + Distribuição + Cavalete 6 Tubo PVC LF soldável DN50 PN40 - 6 m 64 barras 7 Registro de esfera 50 mm 4 8 Curva 90° PVC soldável DN50 16 9 Válvulas Bermad da série 200 modelos 220G de 1 1/2” tipo Globo 4 LINHA PRINCIPAL/ Adutora 10 Tubo PVC LF soldável DN75 PN40 - 6 m 66 barras 11 Tê LF soldável PVC DN75 4 12 Curva 90° PVC soldável DN75 4 13 Tampão Final macho/ DN75 1 LINHA SUCÇÃO 14 Cola PVC - 850 g 7 15 Lixa Ferro n° 100 (22,5 x 27,5 cm) 20 16 Fita veda rosca 18mm x 50 m 8 17 Válvula de pé com Crivo 1 Sistema de Filtragem 18 Filtros de areia, mabella, modelo 520 2 19 Filtro de Tela Rain Bird, PRF-075-RBY, Elemento filtrante 200 mesh 1 Automação 20 Controlador Rain Bird ESP RZX-E 6 ESTAÇÕES WIFI Indoor 220V 1 21 Válvulas Elétricas Rain Bird 100-HV 1'' 4 22 Adaptador PVC Rosca macho bolsa fêmea 4 Conjunto Motobomba 23 Motobomba Schneider, 3 cv, modelo BC 9 2s 1
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