Baixe o app para aproveitar ainda mais
Prévia do material em texto
UNA - Inst i tuto Pol i técnico Curso de Eng. Mecânica Máq u i n a s d e F l u x o P r o f . : D a n i e l G o m e s d a n i e l . j a n u a r i o @ p r o f . u n a . b r L i n h a V e r d e 1 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA MÁQUINAS DE FLUXO CURVAS CARACTERÍSTICAS DA BOMBA E DA INSTALAÇÃO DE BOMBEAMENTO. (PONTO DE OPERAÇÃO) 2 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Curvas características de sistemas Introdução A curva característica da instalação de bombeamento é formada pela contribuição da altura estática de elevação (he) e das perdas de carga da tubulação e dos acessórios. 3 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA ( ) ( )raraman HHhhH ∆+∆++= ( )raeman HHhH ∆+∆+= A perda de carga da tubulação é proporcional ao quadrado da velocidade e, portanto, proporcional ao quadrado da vazão (Q²). Então, podemos escrever: 2 kQhH eman += Curvas características de sistemas Sistema com altura estática nula Ocorre quando a altura estática de aspiração e de recalque são iguais, a altura estática de elevação é nula. 4 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é determinada unicamente em função da perda de carga da tubulação: O ponto de operação é a intercessão da curva da bomba com a curva do sistema de bombeamento. 2 kQHman = Curvas características de sistemas Sistema com perda de carga nula Ocorre quando a perda de carga do sistema é muito pequena ou desprezível. 5 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é uma reta paralela ao eixo da vazão. Então podemos escrever: O ponto de operação é a intercessão da curva da bomba com a curva do sistema de bombeamento. eman hH = Curvas características de sistemas Sistema com perda de carga nula Ocorre quando a perda de carga do sistema é muito pequena ou desprezível. 6 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é uma reta paralela ao eixo da vazão. Então podemos escrever: O ponto de operação é a intercessão da curva da bomba com a curva do sistema de bombeamento. eman hH = Curvas características de sistemas Sistema com altura estática positiva Ocorre quando a altura manométrica é determinada pela soma da altura estática de elevação com as perdas de carga da tubulação e acessórios. 7 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é determinada em função das perdas de carga e da altura estática: O ponto de operação é a intercessão da curva da bomba com a curva do sistema de bombeamento. 2kQhH eman += Curvas características de sistemas Sistema com altura estática negativa Ocorre quando a soma da altura estática de aspiração e de recalque tornam a altura estática de elevação negativa. 8 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é determinada em função das perdas de carga e da altura estática: O ponto de operação é a intercessão da curva da bomba com a curva do sistema de bombeamento. 2kQhH eman +−= Curvas características de sistemas Sistema com baixa perda de carga Ocorre quando a perda de carga da instalação é muito pequena, devido as baixas velocidades na tubulação, poucos acessórios e tubulações muito lisas. 9 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Neste caso a curva do sistema é predominantemente devido a altura estática de elevação: A curva do sistema torna-se bastante plana. Significa que com o aumento da vazão a altura manométrica aumenta pouco eeman hkQhH ≅+= 2 Controle de desempenho das bombas Modificação do ponto de operação O ponto de operação pode ser modificado por meio da modificação da curva da bomba ou da modificação da curva do sistema: 10 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Alteração da curva do sistema: - Regulagem da válvula (registro de gaveta) - Mudança do diâmetro da tubulação; - Também pode ocorrer naturalmente, pelo próprio envelhecimento da tubulação. - Instalação de um sistema de recirculação da vazão (bypass); Controle de desempenho das bombas Modificação do ponto de operação O ponto de operação pode ser modificado por meio da modificação da curva da bomba ou da modificação da curva do sistema: 11 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Alteração da curva da bomba: - Mudança do diâmetro do rotor; - Modificação da rotação da bomba; - Associação de bombas sem série ou em paralelo Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por regulação de válvula A vazão pode ser ajustada, para uma nova condição de operação, por meio da regulação de uma válvula de controle (registro). 12 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Se desejarmos diminuir a vazão, então: - O registro deve ser fechado parcialmente para atingir a vazão requerida; - Nessas condições, a energia fornecida pela bomba será superior às resistências do encanamento; - A sobra de energia, entretanto se perde por turbulências no registro e no interior da própria bomba; Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por regulação de válvula A vazão pode ser ajustada, para uma nova condição de operação, por meio da regulação de uma válvula de controle (registro). 13 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Se desejarmos diminuir a vazão, então: - Há um gasto inútil de energia devido a essa perda; - Isso explica o baixo rendimento da bomba para descarga inferior ao seu valor “ótimo” - Apesar desses inconvenientes, esse processo de regulagem da descarga é muito utilizado devido à sua simplicidade e baixo custo. Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por regulação de válvula A vazão pode ser ajustada, para uma nova condição de operação, por meio da regulação de uma válvula de controle (registro). 14 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Se desejarmos diminuir a vazão, então: - Mas apenas quando se pretende descarga inferior à máxima compatível com a instalação. - Neste procedimento a curva da bomba se mantém a mesma. Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por ajuste de rotação Com a regulagem pela variação da velocidade, consegue-se alterar o ponto de operação mantendo-se o alto rendimento da bomba. 15 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA - Suponha que a bomba opere com uma rotação n3, fornecendo uma descarga Q3, ligada a um encanamento cuja curva característica C foi traçada. - Se desejarmos que a descarga aumente para Q1, basta alterar a rotação da bomba para n1 Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por ajuste de rotação Com a regulagem pela variação da velocidade, consegue-se alterar o ponto de operação mantendo-se o alto rendimento da bomba. 16 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA - Nestas condições o novo ponto de operação da bomba será o ponto B. - Este procedimento permite alterar o ponto de operação adequando a curva da bomba para a curva do sistema. - Pelas leis da semelhança, a potência aumentará proporcionalmente. Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por ajuste de rotação Com a regulagem pela variação da velocidade, consegue-se alterar o ponto de operação mantendo-se o alto rendimento da bomba. 17 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA - Este controle é extremamente útil para instalações industriais e elevatórias de agua e esgoto pelo seu caráter variável de descarga. - Pois com a mesma bomba consegue-se a descarga necessária, apenas variando a rotação da bomba. Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por ajuste de rotação 18 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA A figura abaixo mostra a modificação da curva de uma bomba para várias rotações - Observa-se que o rendimento permanece alto e aproximadamente constante. Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por ajuste de rotação A figura abaixo mostra a variação do rendimento em função da rotação rotor para dois sistemas com alturas estáticas de elevação diferentes. CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Para sistemas com pequena altura estática de elevação: - O rendimento do novo ponto de operação se mantém quase constante. Para sistemas com grande altura estática de elevação: - O rendimento do novo ponto de operação pode ter uma variação significativa. Controle de desempenho das bombas Controledo sistema por mudança do diâmetro do rotor A curva da bomba poder ser modificada trocando de rotor ou reduzindo (corte) o diâmetro de um rotor comercial 20 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA - Estes procedimentos permitem adequar o desempenho da bomba para um determinado ponto de operação. - A figura ao lado mostra a mudança do ponto de operação para um rotor com diâmetro D1 reduzido a um diâmetro D2 Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por mudança do diâmetro do rotor A figura abaixo mostra a redução de um rotor de bomba centrífuga original com diâmetro de 213 mm e 04 rotores com diferentes diâmetros de corte: 21 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por mudança do diâmetro do rotor A figura abaixo mostra o resultado das curvas de altura-vazão, rendimento global e potência da bomba. 22 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Observa-se que a redução (corte) do diâmetro do rotor causa: - Uma redução do rendimento da bomba, - Redução da potência requerida para a operação da bomba Controle de desempenho das bombas Controle do sistema por mudança do diâmetro do rotor A figura abaixo mostra a variação do rendimento em função do redução do diâmetro do rotor para dois sistemas com alturas estáticas de elevação diferentes. 23 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Para sistemas com pequena altura estática de elevação: - O rendimento do novo ponto de operação se mantém quase constante. Para sistemas com grande altura estática de elevação: - O rendimento do novo ponto de operação pode ter uma redução significativa. Exemplo 01: As curvas características de uma bomba centrífuga são informadas. a) Calcular o rendimento no ponto de máxima vazão suportada pelo rotor, considerando que a bomba trabalha com água (ρ =1000kg/m³) b) Qual a potência necessária do motor, caso haja um aumento de 20% na rotação? CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA c) Determine a curva característica do sistema, sabendo que o desnível da tubulação é de 30 m. Além disso, o manômetro, na saída da bomba, acusa uma pressão de 30 m e o vacuômetro, na entrada da bomba, registra 5 m (centros do mostradores nivelados). Considere ambos os reservatórios abertos. Exemplo 01 - Solução a) Rendimento no ponto de máxima vazão CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA hmQ /³40= Ponto de máxima vazão: mH 26= CVN 6= Sabendo que: b) Potência necessária, para um aumento de 20% na rotação: Mantendo-se o rendimento constante, as relações de similaridade podem ser utilizadas: η γ manHQN = 5,73563600 264081,91000 ×× ××× == N HQ manγη Então: %2,64=η 2 ′ = ′ n n H H n n Q Q ′ = ′ 3 ′ = ′ n n N N 73,1 1 2,1 3 = = ′ N N CVCVN 37,10673,1 =×=′ Exemplo 01 - Solução c) Curva característica do sistema CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Característica k do sistema: + = γ VM man pp H mHman 35530 =+= 2 kQhH eman += ( )2263035 k+= 0074,0=k hmQ /³26=mHman 35= Então, a equação da tubulação será: 2 0074,030 QHman += Exercício proposto 01: 27 Na instalação de bombeamento abaixo esquematizada, foi montada uma bomba com rotor de 280 mm (curvas características mostradas abaixo). Sabendo-se que ao recalcar 175 m³/h, a altura manométrica requerida pela instalação é de 12 m: a) Determine a raspagem (corte) a ser feita no rotor de 280 mm para atender o ponto de operação. b) Calcular a vazão recalcada na mesma instalação se for utilizado o rotor de 260 mm. CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Exemplo 02: 28 Na figura abaixo esta representada a curva característica (H-Q) de uma bomba que será posta a operar em uma instalação com 40 m de desnível e perdas de carga totais da ordem de 10 m. Considerando ambos os reservatórios abertos, traçar a curva do sistema. CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Exemplo 02 - Solução CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Arbitrando-se valores para Q, obtém-se os correspondentes valores de Hman (de acordo com a equação do sistema): Curva característica da instalação obedece a seguinte relação: Altura manométrica da instalação: mHman 501040 =+= 2 kQhH eman += ( )2404050 k+= 0063,0=k hmQ /³40= Para Hman = 50 m, obtém-se na curva da bomba a vazão recalcada: A característica k do sistema: 2 0063,040 QHman += Exemplo 02 - Solução CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Levando-se os pares de valores de Hman – Q ao gráfico, traça-se a curva do sistema 2 0063,040 QHman += Exercício proposto 02: 31 A figura abaixo representa a curva (H-Q) de uma bomba com diâmetro de 210 mm. Determinar o corte a ser feito no rotor, se necessitássemos que ela recalcasse 600 litros/h a uma altura manométrica de 25 metros. CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Comparativos de estratégias de controle da vazão Curvas características de sistemas de bombeamento A curva. - Macintyre pág168 - Alé pág 148 - Djalma pág 130 32 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA Controle de desempenho das bombas Utilização de uma linha de recirculação (Bypass) A vazão pode ser ajustada, para uma nova condição de operação, abrindo um registro na linha de recirculação do fluido (bypass). 33 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA O controle por bypass: - Permite modificar o ponto de operação do sistema sem alterar os parâmetros da bomba. - Em sistemas onde a altura estática é dominante torna-se mais eficiente que: - a regulação por fechamento de registro ou por ajuste de rotação. Controle de desempenho das bombas Utilização de uma linha de recirculação (Bypass) A vazão pode ser ajustada, para uma nova condição de operação, abrindo um registro na linha de recirculação do fluido (bypass). 34 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA O controle por bypass: - Permite modificar o ponto de operação do sistema sem alterar os parâmetros da bomba. - Em sistemas onde a altura estática é dominante torna-se mais eficiente que: - a regulação por fechamento de registro ou por ajuste de rotação. Referências Bibliográficas ALÉ, Jorge A. Villar. Sistemas Fluidomecânicos. Sistemas de Bombeamento. PUCRS / FENG, 2010 CARVALHO, Djalma Francisco. Instalações Elevatórias. Bombas. 6ª ed. Belo Horizonte: FUMARC, 1999. FOX, Robert W.; MCDONALD, Alan T.; PRITCHARD, Philip J. Introdução à mecânica dos fluidos. 6ª Ed. Rio de Janeiro: LTC, 2006. MACINTYRE, Archibald Joseph. Bombas e instalações de bombeamento. 2ª ed. Rio de Janeiro: Guanabara, 1987. MACINTYRE, Archibald Joseph. Equipamentos industriais e de Processo. Rio de Janeiro: LTC, 1997. 35 CENTRO UNIVERSITÁRIO UNA
Compartilhar