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Prova 70% Balanço Material Nomes: Arthur T da Silva RA: 2414191 Bruna Meyer Britto 2420008 Bianca Alves Santos 2420002 Maria Victoria de Macedo 2419024 Beatriz de Godoi 2419007 Vitor de Almeida 2414209 Adriano Morano 2413136 Caroline Moretti de Assis 2418130 1) Exercício sobre balanço material SEM REAÇÃO envolvendo apenas uma operação física exceto: destilação, secagem, evaporação e misturas. Sem reciclo ou by pass. Em uma coluna de extração temos uma solução aquosa contendo 37 % em peso do composto A, o qual foi extraído com 45 kg Xilol, obtendo-se assim 2 soluções, uma com 40 % em peso de A em xilol e a outra com 10% em peso de A em água. Calcule a massa da solução aquosa. XILOL: S = E ⇒ 1.(45) = 0,6E ⇒ E = 75 Kg ÁGUA: F = R ⇒ 0,63F = 0,9R ⇒ R = 0,7F Composto A: 0,37F = 0,4E + 0,1R⇒ ⇒ 0,37F = 0,4(75) + 0,1R ⇒ 0,37F = 30 + 0,1R ⇒ 0,37F = 30 + 0,1R ⇒ 0,37F = 30 + 0,1(0,7F) ⇒ ⇒ 0,30F = 30 F = 100 kg 2) Exercício sobre balanço material sem reações envolvendo duas ou mais operações físicas, sem reciclo ou by-pass Um suco de laranja fresco com 12% de teor de sólidos solúveis é concentrado até 60% em um evaporador de múltiplo efeito. Para melhorar a qualidade do produto final, o suco concentrado é misturado com uma quantidade de suco fresco para que se atinja uma concentração de 42%. Calcule: a quantidade de água por hora evaporada; a quantidade de suco que deve ser adicionada na mistura; a quantidade de produto final. Considerando a vazão de alimentação de 10.000Kg/h de suco fresco. Assumir estado estacionário. Diagrama de Blocos: Volume de Controle 1: EVAPORADOR B.M.T.: 10.000kg/h = A + B EVAPORADOR S MISTURADOR 10.000Kg/h 12% sólidos A B C 42% sólidos D 60% sólidos 100%H2O 12% sólidos B.M.P. (sólido): 0,12 x 10.000Kg/h = 0,60 x B B.M.P. (sólido): 1.200Kg/h = 0,6B B.M.P. (sólido): B = 2.000Kg/h Substituindo o valor de B no balanço total: A = 10.000Kg/h – 2.000Kg/h = 8.000Kg/h Volume de Controle 2: MISTURADOR B.M.T.: 2.000Kg/h + D = C B.M.P. (sólidos): 0,6 x 2.000Kg/h + 0,12 x D = 0,42 x (2.000Kg/h + D) B.M.P. (sólidos): 1.200Kg/h + 0,12D = 840 + 0,42D B.M.P. (sólidos): 360Kg/h = 0,3D B.M.P. (sólidos): D = 1.200Kg/h Substituindo o valor de D no balanço total: C = 2.000Kg/h + 1.200Kg/h = 3.200Kg/h Respostas: A quantidade de água evaporada é 8.000Kg/h A quantidade de suco que deve ser adicionada na mistura é 1.200Kg/h A quantidade de produto final é 3.200 Kg/h 3) Exercício sobre balanço material sem reações envolvendo uma ou mais operações físicas com bypass. O sistema de abastecimento de água em um complexo turístico no deserto do Atacama utiliza um processo de osmose inversa [erroneamente chamada de osmose reversa, pois a tradução de “reverse” do inglês para o português é “inversa”] para reduzir a concentração de sais na água a níveis potáveis. O processo global está ilustrado na figura. A unidade de osmose inversa produz uma água com concentração de 100 mg de sais por litro. a) Determine o valor da vazão F que deve ser alimentada na unidade de osmose inversa, em litros por segundo, e a quantia de água potável produzida P para 10 litros por segundo alimentados no processo. b) Calcule a concentração de sais na salmoura exausta em miligramas por litro. a) Volume de controle 1: Divisor de correntes BALANÇO MATERIAL TOTAL: F = F’ + B => 10 = F’ + B => B = 10 – F’ Volume de controle 2: Misturador de correntes (tanque) BALANÇO MATERIAL TOTAL: B + C = P => ( 10 – F’ ) + 0,20 F’ = P => P = 10 – F’ + 0,20 F’ = P => P = 10 – 0,8F’ BM POR COMPONENTE PARA O VOLUME DE CONTROLE 2: 10.000 x B + 100 x C = 500 x P Substituindo: B = 10 – F’ ; C = 0,20F’ e P = 10 – 0,8F’ : 10.000 x ( 10 – F’ ) + 100 x ( 0,20F’ ) = 500 x ( 10 – 0,8 F’ ) 100.000 – 10,000 F’ + 20 F’ = 5000 – 400 F‘ 100.000 – 9.980 F’ = 5.000 – 400 F’ 100.000 – 5.000 = 9.980 F’ – 400 F’ 95.000 = 9580 F’ => F’=9,9165 L/s Substituindo: B = 10 – F’ => B = 10 – 9,9165 => B = 0,0835 L/s C = 0,20 F’ => C = 0,20 x 9,9165 => C = 1,9833 L/s P = 10 – 0,80 F’ => P = 10 – 0,80 x 9,9165 => P = 2,00668 L/s W = 0,80 F’ => W= 0,80 x 9,9165 => W = 7,9332 L/s b) Volume de controle 3: Balanço material ao redor da operação 10.000 x F’ = 100 x C + W (conc de sal na salmoura) 10.000 x 9,9165 = 100 x 1,9833 + 7,9332 (conc de sal na salmoura) 99.165 = 198,33 + 7,9332 (conc de sal na salmoura) 99.165 – 198,33 = 7,9332 (conc de sal na salmoura) 98.966,67 = 7,9332 (conc de sal na salmoura) (conc de sal na salmoura) = = 12,475 mg/L 4- Exercício sobre balanço material sem reações, envolvendo uma ou mais operações físicas, com reciclo. Afim de obter a recuperação de um produto farmacêutico, segue abaixo o fluxograma do processo de recuperação do produto que é apresentado ,Trata-se de um processo com múltiplas unidades, com reciclo e sem reação química no estado estacionário. Dado da corrente(P): massa molar do farmaco (F)= 60g/mol massa molar da água P(A) = 18g/mol Dado da corrente ( R ): 0,4 Lbm (F) Lbm (A) CENTRIFUGA FILTRO ROTATIVO F= 120 lbm/h 25 % F 75 % A C=? 70 % F 30 % A R W 100 % A F= Produto farmacêutico A= Água B P=? 70 % F 30 % A Denominado o produto farmacêutico como F e a água como A, calcule os valores das variáveis indicadas no fluxograma acima. Composição massica da corrente (P). Pṁ: 0,7 . 60g/mol + 0,3 . 18g/mol → Pṁ: 47,4 g/mol X(fp) = 42g/mol = (0,866) X(ap)= 5,4 g/mol = (0,114) 47,4g/mol 47,4g/mol Composição mássica do reciclo (R). Xfr = 0,4 . Xar Xfr + X / Xar = 0,714 e Xfr = 0,286 Volume De Controle Global. P + W = F = 120 Lbm/h Balanço material parcial para (F) na corrente (P 0,866 . P = (0,25)120 → P = 33,86 Lbm/h Portanto: W = 86,14 Lbm/h Volume de controle (filtro rotativo): P + R = C ou 33,86 + R = C Balanço Material Parcial para (F) 0,886 . 33.86 + 0,286 . R = 0,7 . C // (C . 0,7 = 0,286 . R + 30) R = 15,22 Lbm/h e C = 49,08 Lbm/h Volume de controle (Misturador): F + R = B 120 + 15,22 = B B = 135,22 Lbm/h Composição mássica da corrente (B) 120(0,75) + 15,22(0,714) = (XBA/100).135,22 XBA = 74,6% portanto XBF = 25,4% Volume de controle (Centrifuga) : B = w + C 135,22 = w + 49,08 W = 86,14 Lbm/h 5) Exercício sobre balanço material com reações consecutivas, mas sem reciclo e/ou purga Considere um processo em estado estacionário no qual ocorrem as seguintes reações; No processo, 250 mols de e 800 mols de são alimentados no reator a cada hora. O rendimento de é de 40,0% e a seletividade de seletiva a é 12,0. Calcule as vazões molares dos cinco componentes na corrente de saída. Reação 1 N(mol) RE RL GC=0,4 Entrada 250 mols 800 mols - - Consumida e produzida 53,33 mols 320 mols 320 mols 640 mols Saída 196,67 mols 480 mols 320 mols 640 molsReação 2 N(mol) Entrada 196,67 mols 640 mols - Consumida e produzida 53,33 mols 53,33 mols 53,33 mols Saída 143,34 mols 586,67 mols 53,33 mols 6) exercício sobre balanço material com reações paralelas envolvendo o conceito de seletividade. As reações abaixo ocorrem em um reator contínuo em estado estacionário. A alimentação contém 85,0% molar de etano (C2H6) e o resto são inertes (I). A conversão fracional do etano é 0,501, e o rendimento fracional do etileno é 0,471. Calcule a composição molar do produto gasoso e a seletividade da produção do etileno em relação ao metano. Utilizar como base 100 mol de alimentação. C2H6 -> C2H4 + H2 C2H6 + H2 -> 2 CH4 REATOR 𝐶 𝐻 mols 𝐻 O 8 mols 𝐶𝑂 8 𝑚𝑜𝑙𝑠 𝐻 8 7 𝑚𝑜𝑙𝑠 𝐶 𝐻 𝑚𝑜𝑙𝑠 𝐻 𝑂 8 mols 𝐶 𝐻 𝑚𝑜𝑙𝑠 Resolução: 100 mol 0,850 mol (C2H6/mol) n1 (mol (C2H6)) 0,150 mol (l/mol) n2 (mol (C2H4)) n3 (mol (H2)) n4 (mol (CH4)) n5 (mol (I)) Conversão de C2H6: Como a conversão é de 50,1%, temos: 85 mols de C2H6 x 0,501 = 42,6 mols. Portanto, 85 – 42,6 = 42,4 mols não convertidos, ou seja, será a saída de C2H6. Rendimento de C2H4: Como o rendimento é de 47,1%, temos: 85 mols x 0,471 = 40 mols C2H6-> C2H4 + H2 Entrada 85 0 0 Reação 40 40 40 Saída 45 40 40 Dos 45 mols que não reagiram na 1ª reação. 42,4 não irão reagir, porque de acordo com a conversão de 50,1%, somente irá reagir 42,6. Portanto: 45- 42,5 = 2,6 mols irá reagir na 2ª reação. C2H6 + H2 -> 2 CH4 Entrada 2,6 40 0 Reação 2,6 2,6 5,2 Saída 0 37,4 5,2 Mols de saída: n1 (mol C2H6): 42,4 mols que representa 30,28% n2 (mol C2H4): 40 mols que representa 28,57% n3 (mol H2): 37,4 mols que representa 26,71% n4 (mol CH4): 5,2 mols que representa 3,71% n5 (mol I): 15 mols que representa 10,71% Total: 140 mols Seletividade Seletividade = 40 mols C2H4/5,2 mols CH4 Seletividade = 7,69 mol C2H4/mol CH4 Reator 7: Exercício sobre balanço material com reação e com reciclo. Todo o reagente foi utilizado, a alimentação virgem, muito embora apenas 75% do reagente que entra no reator foi consumido. A razão pela qual a conversão do processo é 100% é que foi admitida uma separação qualquer A que não reage é enviado de volta ao reator. Se qualquer separação menos do que perfeita atingida e alguma quantidade de A saísse do processo com a corrente de produto, a conversão do produto seria menor do que 100%, embora sempre fosse maior do que a conversão no reator. O propano é desidrogenado para formar propileno em um reator catalítico: C3H8 C3H6 + H2 O processo precisa ser projetado para uma conversão de 95% do propano. Os produtos da reação são separados em duas correntes: a primeira, que contém H2, C3H6 e 0,555% do propano que deixa o reator, é considerada a corrente do produto; a segunda, que contém o resto do propano não reagido e 5% do propileno da corrente do produto. Calcule a composição do produto, a razão (moles reciclados) / (molde alimentação virgem) e a corrente no reator. 95% de Conversão no Processo do Propano (5% não convertido): n6 = 0,05 x (100 mol) n6 = 5 mol C3H8 Balanço de C global: (100 mol C3H8) x (3 mol C/mol C3H8) = [n6(mol C3H8)] x (3 mol C /mol C3H8) + [n7(mol C3H6)] x (3 mol C /mol C3H6) (100 mol C3H8) x (3 mol C/mol C3H8) = [5 (mol C3H8)] x (3 mol C /mol C3H8) + [n7(mol C3H6)] x (3 mol C /mol C3H6) n7 = 95 mol C3H6 Balanço de H Global: (100) x (8) = n6 x (8) + n7 x (6) + n8 x (2) (100) x (8) = 5 x (8) + 95 x (6) + n8 x (2) n8 = 95 mol H2 Portanto, o produto contém: 5 mol C3H8 2,6% molar C3H8 95 mol C3H6 48,7% molar C3H6 95 mol H2 48,7% molar H2 Relações Dadas entre as Variáveis do Separador: n6 = 0,00555 x n3 n10 = 0,0500 x 95 5 = 0,00555 x n3 n10 = 0,0500 x 95 n3 = 900 mol C3H8 n10 = 4,75 mol C3H6 Balanço de Propano em Torno do Separador: n3 = n6 + n9 900 = 5 + n9 n9 = 895 mol C3H8 Balanço de Propano no Ponto de Mistura: 100 mol + n9 = n1 100 + 895 = n1 n1 = 995 mol C3H8 Balanço de Massa de Água: n5 = n8 n5 = 95 mol de H2 Balanço de Massa de C3H8 (Separação): n4 = n10 + n7 n2 = n4 n4 = 4,75 + 95 n2 = 99,75 mol C3H6 n4 = 99,75 mol de C3H6 Razão do reciclo = (n9 + n10) mol reciclo _______dddddddddddd 100 mol alimentação virgem Razão do reciclo = 895 + 4,75 100 Razão do reciclo = 9,00 mol de reciclo / mol alimentação virgem Conversão no reator = n1 – n3 x 100 n1 Conversão no reator = 995 – 900 x 100 995 Conversão no reator = 9,6% Vazão molar (mol) C3H8 ⟶ C3H6 + H2 Entrada 100 mol dado 0 mol 0 mol Consumido/produzido 95 mol 100 x 0,95 95 mol 1 x 95 95 mol 1 x 95 Saída 5 mol 100 - 95 95 mol 0 + 95 95 mol 0 + 95 Soma 5 mol 190 mol 95 + 95 8) Exercício sobre balanço material com reação, com reciclo e purga e conversão global dos reagentes. O metanol pode ser produzido pela reação de dióxido de carbono e hidrogênio: CO2 + 3H2 ⟶ CH3OH + H2O. A alimentação virgem do processo contém hidrogênio, dióxido de carbono e 0,400% molar de inertes. Sendo o reator alimentado com 100 mol de mistura. O efluente do reator passa a um condensador, que retira essencialmente todo o metanol e a água formados e nenhum dos reagentes ou inertes. Estas substâncias são recicladas para o reator. Para evitar o acúmulo de inertes no sistema, uma corrente de purga é retirada do reciclo. A alimentação do reator (não a alimentação virgem do processo) contém 28,0% molar CO2, 70,0% molar H2 e 2,00% molar de inertes. A conversão no reator é de 60,0%. Calcule as vazões e as composições molares da alimentação virgem, a corrente de reciclo e a corrente de purga para uma produção de metanol de 155 kmol CH3OH/h, e a conversão global para o H2. Volume de controle 1: REATOR Conversão no Reator de 60%, logo 40% não são convertidos e saem no efluente do reator n2 = 0,40 x (70,0 mol H2 alimentados) = 28,0 mol H2 Balanço parcial H2 consumo= entrada – saída (70 – 28) = 42,0 mol de H2 consumidos Balanço parcial CO2 saída = entrada – consumo n1 = 28,0 mol CO2 – Balanço parcial de CH3OH: saída= geração n3 = Por estequiometria encontramos n3 e n4 cujo coeficiente estequiométrico é 1. n3=n4= Volume de controle 2: CONDENSADOR Balanço de massa total: entrada = saída n1 + n2+ n3+ n4 + 2,0 mol I = n3+ n4+ D D = 44,0 mol C = 72,0 mol Balanço parcial de CO2: entrada = saída n1 = XDD 14,0 = XC 44,0 XC=0,3182 mol CO2 Balanço parcial de H2: entrada = saída n2= XHD 28,0 = XH 44,0 XH = 0,6364 mol H2 XI = 1-0,636-0,318 XI = 0,04545mol Inertes Volume de controle 3: MISTURADOR Balanço de massa total: entrada = saída A + R = 100 mol Balanço parcial de Inertes: entrada = saída A(0,00400) + R(0,04545) = 2,0 mol I R = 38,6 mol reciclo A = 100 – R = 61,4 mol carga fresca Balanço parcial de CO2: entrada = saída A.XAC+ R.XC = 28,0 mol CO2 XAC = 0,256 mol CO2 XAH = 0,996 – 0,256 = 0,74 mol H2 Volume de controle 4: DIVISOR Balanço de massa total: entrada = saída D = R + P P= 5,4 mol Fator de conversão mol para vazão molar (mol/h) A= 681,54 kmol/h B= 1 110 kmol/h C= 799,2 kmol/h D= 488,4 kmol/h P= 59,9 kmol/h R= 428 kmol/h Tabela usando valor dado de produto 155 kmol/h Vazão molar (kmol/h) CO2 + 3H2 ⟶ CH3OH + H2O (Inertes) Entrada 258,3 155/0,6(GC) 775 465/0,6(CG) 0 0 1 110 x 0,02 22,2 Consumido/ produzido 155 155 x 3 (coeficiente) 465 155 155 0 Saída 103,3 310 155 155 22,2 Soma 413,3 332,2 Cálculo CG – CO2 (tabela 1) n n l m n o o p o sso n n s o p o sso n n l m n o o p o sso 8 mol 8 9 9 mol 8 mol 89 Respostas: A: 681,54 kmol/h, R: 428 kmol/h, P: 59,9 kmol/h, CG (CO2) = 89,1% Referências Bibliográficas 1) https://www.coursehero.com/file/24930397/Exerc%C3%ADcios-2-20171pdf 2) YANNIOTIS, S. Solving problems in food engineering (Food engineering Series). 1º edição. New York: Springer-Verlag, 2008. Pag. 13 e 14 3) https://fdocumentos.com/document/lista-cap-4-bm 4) https://marceloeng.files.wordpress.com/2014/08/lista-leq-i-1-bimestre.pdf 5) Engenharia Química princípios e cálculos - Himmelblau, Riggs - 7ª edição, Notas de estudo de Engenharia Química pg 210. 6) FELDER, Richard M.; ROSSEAU, Ronald W. Princípios elementares dos processos químicos. 3º edição, Rio de Janeiro. LTC, 2005,579 p. : il. ISBN 8521614292. 7) FELDER, Richard M.; ROUSSEAU, Ronald W. Princípios elementares dos processos químicos. 3º edição. Rio de Janeiro: LTC, 2005. 579 p., il. ISBN 8521614292. 8) FELDER, Richard M.; ROUSSEAU, Ronald W. Princípios elementares dos processos químicos. 3º edição. Rio de Janeiro: LTC, 2005. 579 p., il. ISBN 8521614292. https://www.coursehero.com/file/24930397/Exerc%C3%ADcios-2-20171pdf https://fdocumentos.com/document/lista-cap-4-bm https://marceloeng.files.wordpress.com/2014/08/lista-leq-i-1-bimestre.pdf
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