Acidentes_Estruturais_na_Construcao_Civi

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ACIDENTES 
ESTRUTURAIS NA 
CONSTRUÇÃO CIVIL 
Albin o Joaqui m Piment a da Cunh a 
Nelso n Araúj o Lim a 
Vicent e Custódi o Moreir a de Souza 
ACIDENTES 
ESTRUTURAIS NA 
CONSTRUÇÃO CIVIL 
PINI 
ACIDENTES ESTRUTURAIS NA CONSTRUÇÃO CIVIL zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
«COPYRIGHT EDITORA PINI LTDA. 
Todos os direitos de reprodução ou tradução reservados pela Editora Pini Ltda. 
Dado s Internacionai s de Catalogaçã o na Publicaçã o (CIP) 
(Câmar a Brasileir a do Livro , SP, Brasil ) 
Acidentes estruturais na construção civil, volume 1 / coordenação 
Albino Joaquim Pimenta da Cunha, Vicente Custódio Moreira de 
Souza, Nelson Araújo Lima. — São Paulo : Pini, 1996. 
Vários autores. 
ISBN 85-7266-061-5 
1. Construção - Acidentes 2. Falhas estruturais 
I. Cunha, Albino Joaquim Pimenta da. II. Souza, Vicente Custódio 
Moreira de. III. Lima, Nelson Araújo. 
96-3425 CDD-690.22 
índice s para catálog o sistemático : 
1. Acidentes estruturais : Construção civil : Tecnologia 690.22 
2. Construção c iv i l : Acidentes estruturais : Tecnologia 690.22 
Coordenação Editorial: Mariza Passos 
Projeto Gráficos e Capa: Lúcia Lopes e Madalena Faccio 
Editoração Eletrônica: cTAZ Editoração Eletrônica S/C Ltda. 
Serviços Gráficos e Industriais: José P. Silva 
hditora Pini I .tela. 
Rua Anhaia. 964 - CEP 01130-900 São Paulo. SP 
Fone: 011 3352-6400- Fax 011 3224-0314 
Internet: www.piniweb.coni- H-mail: manuais@pini.coni.br zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
1'edição 
I ' tiragem: 2.000 exemplares, out/1996 
2' tiragem: 3.000 exemplares, out / l 997 
y tiragem: 1.000 exemplares, mar/2001 zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
A* tiragem 1.000 exemplares.jul'2004 
v M P 
mailto:manuais@pini.coni.br
APRESENTAÇÃ O zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Acidentes estruturais na construção civil vêm ocorrendo em 
todo o mundo - em muitos casos com vít imas fatais - desde os 
primórdios da Engenharia. No Brasil a si tuação não é e nem 
poderia ser diferente, mas, a não ser pelos casos noticiados nos 
meios de comunicação, poucas pessoas, incluindo aí os profis-
sionais da área, têm conhecimento destas ocorrências. 
Os acidentes estruturais podem ter suas origens em qual-
quer uma das atividades inerentes ao processo genérico cha-
mado de "construção civil", processo este que pode ser dividido 
em três etapas: concepção, execução e uti l ização da obra. Pa-
ralelamente a isto, podemos também visualizar o problema como 
uma conseqüência de ações humanas, tais como a fal ta de 
capacitação técnica do pessoal envolvido no processo (tanto na 
etapa de concepção como nas de execução e de manutenção), 
util ização de materiais de baixa qual idade, de causas naturais 
ligadas ao envelhecimento dos materiais componentes das estru-
turas e de ações externas, tais como choques, a taques quí-
micos, a taques f ísicos relat ivos ao meio ambiente e a taques 
b io lóg icos. 
Nos dias de hoje alguns fatores contr ibuem decisivamente 
para aumentar a possibil idade de ocorrência de acidentes es-
truturais. Em primeiro lugar temos o próprio envelhecimento das 
es t ru turas , espec ia lmente aque las de concre to a r m a d o ou 
protendido, que só agora estão entrando em uma fase que po-
deríamos denominar de maturidade. Em segundo lugar, e con-
tribuindo decisivamente para a aceleração da deterioração das 
estruturas, temos a poluição atmosférica causada pelo alto grau 
de industrial ização das cidades. Temos ainda o crescimento ace-
lerado da construção civil, que provocou a necessidade de ino-
vações, as quais trouxeram, por si mesmas, a aceitação implíci-
ta de maiores riscos, embora dentro dos limites que são regula-
mentados das mais diversas formas. Tudo isto, al iado às falhas 
inevitáveis inerentes ao ato de construir, formou um panorama 
bastante propício à ocorrência dos acidentes estruturais. 
Evitar a repetição dos acidentes é um desafio para todos 
nós. É nossa obrigação, como profissionais, procurar reduzir o 
número de acidentes cujo crescimento vem prejudicando a pró-
pria imagem da Engenharia Civil. Uma das formas para isto é a 
divulgação, no meio técnico, de insucessos do passado, já que 
podemos todos aprender a partir da anál ise das causas que 
conduzi ram uma estrutura ao colapso ou a um funcionamento 
inadequado. 
A bibliografia hoje disponível sobre este assunto ó muito 
reduzida, e podemos mesmo afirmar que a não ser por relatos 
apresentados em Congressos e Seminários, alguns publicados 
e m seus Anais - e, portanto, de restrita circulação -, não há qual-
quer texto disponível sobre o assunto. Mesmo os relatos em 
Congressos e Seminár ios são, em sua grande maioria, voltados 
para uma eventual recuperação ou reforço da estrutura, não 
objet ivando mostrar as causas do acidente ou da anomalia es-
trutural. 
Por isto este livro, que tem como pretensão sistematizar o 
tema, faci l i tando o acesso de estudantes e profissionais de En-
genhar ia e de Arquitetura à informação, aqui apresentada tecni-
camente, contribuirá para o aprendizado e, conseqüentemente, 
para a diminuição da ocorrência dos acidentes com estruturas. 
C o m o os casos são muitos selecionamos para esta pr imeira 
publ icação textos que possam representar o melhor possível a 
vasta gama de causas dos acidentes que ocorrem com as es-
truturas, contando para isto com a contribuição de vários profis-
s i o n a i s d a E n g e n h a r i a B r a s i l e i r a , de i n e g á v e l m é r i t o e 
comprovada experiência em estruturas, que, transmitindo aqui 
um pouco de suas vivências, estão também dando um grande 
impulso para a formação e a evolução de nossos profissionais. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Albino Joaquim Pimenta da Cunha 
Nelson Araújo Uma 
Vicente Custódio Moreira de Souza 
SUMÁRIO 
INTRODUÇÃO 
m Pequeno s Incidentes , Grande s Prejuízo s - Graves Anomalia s de Funcionamento . 13 zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Paulo Chaves de Rezende Martins 
ERROS DE PROJETO E DETALHAMENT O 
f2~l O Desabament o do Pavilhã o da Gameleir a 23 
Augusto Carlos de Vasconcelos 
l~3~l Trinca s em Alvenari a de Prédi o Residencia l 31 
Albino Joaquim Pimenta da Cunha 
l~4~] Instabilidad e de Pilare s em um Galpão Comercia l em Duqu e de Caxias - RJ ... 37 
Vicente Custódio Moreira de Souza 
FUNDAÇÕES 
R H Recalque s Provocado s po r Cravaçã o de Estaca s 43 zyvutsrqonmlkjihgedcbaYVUSRPNMLJIHGFEDCBA
Selmo Astrachan e Enio Ivan Bock 
| i n Recalque s Diferenciai s em Prédi o devido s a Estaca s mal Executada s 49 
Iran i Rossini de Souza 
p7~| Doi s Problema s Relacionado s a Cravaçã o de Estaca s 51 
Carlos Henrique Holck 
|"8~] Cuidado s no Projet o de Fundaçõe s Superficiai s 55 
Roberto Possolo Jermann 
[~9~] Recuperaçã o de Pis o Industria l Danificad o po r Recalque s Diferenciai s 61 
Silio Pereira Lim a Filho e Leandro de Mour a Costa Filho 
fiõ ] Acident e em Fundaçã o Devid o a Insuficiênci a de Sondage m do Subsol o 67 
Paul o Frederico Monteir o 
[Tf | Doi s Caso s de Impermeabilizaçã o e Aument o da Capacidad e de Suport e do 
Sol o po r Meio de Injeçã o de Resin a Epóx i 81 
Marni o E. A. Camacho c C E . dc M. Fernandes 
ESCORAMENTOS 
[12] A Importânci a do Reescorament o em Estrutura s de Concret o 89 
Arthu r Eugênio Jermann 
ERROS DE CONSTRUÇÃO 
[l3 | Falt a de Projet o e de Supervisã o Técnic a Caus a Qued a de um Prédi o em 
Volt a Redond a - RJ 95 
Albert o Francisco dos Santos Filho 
(l4 l Doi s Caso s Relativo s a Err o de Construçã o 99 
Carlos Henrique Holck 
CONTRAVENTAMENT O 
fl5 ] Patologi a da Concepçã o Estrutura l de Edifício s Alto s zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Périclcs Brasilicnse Fusco 
PONTES E VIADUTOS 
Í16] Acident e no Viadut o dausrigeaF 2a Perlmetra l do Metrore c - Recif e 129 zyvutsrqonmlkjihgedcbaYVUSRPNMLJIHGFEDCBA
Sérgio Marques Ferreir a de Almeida e VicenteCustódio Moreir a de Souza 
[17] Fissura s nas Travessa s de Apoi o de Viaduto s Ferroviário s 135 
Ronaldo da Silva Ferreir a 
ITsl Reforç o do Viadut o Mont e Seco 143 
Eduardo Valeriano Alves, Vicente Custódio Moreir a de Souza e Ricardo Valeriano Alves 
VARANDA S E MARQUISES 
l?9] Empux o no Vazio Provoc a o Colaps o da Estrutur a de Uma Varand a 149 
Nelson Araúj o Lim a 
[2Õ] Reforç o Estrutura l de Varanda s de Prédi o Residencia l 155 
Albin o Joaquim Pimenta da Cunha 
[2l 1 Acidente s em Marquise s de Edifício s 161 
Fábio Dorigo 
CORROSÃO 
[22] Corrosã o Caus a Acident e no Viadut o Negrã o de Lim a 171 
Nelson Araúj o Lim a 
[23] Corrosã o e Proteçã o Catódic a de Adutor a em Concret o Protendid o 181 
Sidney Yukizak i 
[24] Substituiçã o em Serviç o da Fundaçã o de Uma Torr e Avariad a por Reação Álcali -
agregad o .. 185 
Mári o Sérgio Pereira de Lucena e Nelson Szilard Galgou 1 
MANUTENÇÃ O 
Í25l Deterioraçã o Estrutura l em um Estádi o de Futebo l no Rio de Janeir o 195 
Vicente Custódio Moreir a de Souza 
CONCLUSÕES 201 
INTRODUÇÃO 
1 PEQUENOS INCIDENTES, GRANDES PREJUÍZOS GRAVES ANOMALIA S DE FUNCIONAMENTO zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
PAULO CHAVES DE REZENDE MARTINS 
Dr. ECP, Professor Adjunto da EE c da COPPE/UFRJ zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Discute-se aqui a Influência de alguns dos principais fatores que estão na origem de 
importantes patologias das estruturas de concreto, a partir de experiências, sobretudo, no 
Rio de Janeiro. A Influência do partido estrutural, das técnicas construtivas adotadas, da 
manutenção, da conservação, associa-se a fatores ambientais para provocar danos ao longo 
do tempo nas obras. Consideráveis prejuízos para a coletividade e para os patrimônios público 
e privado decorrem desta situação. Aborda-se que medidas adotar para minimizar esses danos 
e economizar custos de reparação, recuperação ou reforço. 
1 INTRODUÇÃO zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Projetar uma estrutura significa resolver seu trinômio fundamental: segurança, funcionalidade 
e durabilidade, onde todos os termos são igualmente prioritários. Qualquer deles é indispensável 
ao sucesso do empreendimento. Todos são importantes para assegurar a qualidade final da 
obra. Negligenciar, que seja parcialmente, um qualquer significa comprometer, com toda a certe-
za, o resultado final da empreitada. Aos engenheiros que atuam no projeto e na execução de 
estruturas cabe responsabilidade indeclinável sobre a qualidade da resposta que sua obra dará 
a este trinômio fundamental. 
Não são só os grandes acidentes que trazem lições a serem bem aprendidas pelos profissio-
nais. As pequenas imperfeições, os pequenos equívocos, as pequenas desatenções podem estar na 
origem de graves anomalias e grandes prejuízos. É deste universo, o das pequenas causas e gran-
des conseqüências, que trataremos neste artigo. Abordaremos as anomalias que pudemos consta-
tar nas edificações civis ao longo dos anos de atividade profissional. Elas têm origens diversas - nos 
projetos, nas técnicas de construção, nos materiais empregados, no controle da execução, no seu 
uso durante sua vida útil. Usaremos como referência principal as edificações urbanas. 
Para efeito da análise que aqui fazemos, podemos reunir as origens das disfunções estrutu-
rais mais freqüentes em dois grupos: as geradas nas opções de projeto e as de cunho executivo. 
A análise crítica aqui desenvolvida não pretende ser exaustiva. Ela cobre os casos mais 
comumente encontrados no dia a dia das atividades do autor deste artigo. 
OS EDIFÍCIOS A PARTIR DOS ANOS 70 
2.1 Consideraçõe s Gerai s 
Os imóveis no Brasil, em particular no Rio de Janeiro, têm uma característica que desempe-
nha um papel fundamental no comportamento de suas estruturas. Pelas posturas municipais 
eles são geralmente obrigados a ter um ou mais pavimentos de garagem, além de um pavimento 
de uso comum (área de recreação infantil, piscina, quadras de esporte, salão de festas, moradia 
do zelador, além de outras instalações). Acima destes são, então, colocados os pavimentos de 
apartamentos. Estes podem ser em número extremamente variável, indo de três a trinta, confor-
me sua localização na região urbana. Os edifícios comerciais diferem apenas pelo fato de que 
em geral não têm o pavimento de uso comum. 
A busca de agilidade na construção, encurtando prazos e economizando materiais, trouxe 
como tendência natural o aumento dos vãos dos painéis de lajes dos edifícios, que correspondem, 
às vezes, à área total de um pequeno apartamento (40 a 50 m2). O cálculo à ruptura também 
veio ajudar a otimizar dimensões, reduzindo-as em relação às praticadas segundo os métodos 
tradicionais de cálculo de tensõ°s em serviço 
A conjugação dessas práticas faz com que a deformabilidade das estruturas se tome um 
aspecto preponderante no projeto de edifícios em concreto armado. Os andares inferiores, es-
tando livres para se deformarem e tendo vãos cada vez maiores, fazem do efeito das deforma-
ções (sobretudo as diferidas no tempo) um aspecto cada vez mais importante na concepção e 
execução das obras. É comum que as flechas instantâneas calculadas estejam dentro de limites 
aceitáveis. Todavia, ó também comum, que com o tempo (às vezes poucos anos) elas dobrem, 
quando não tripliquem de valor, tomando-se totalmente incompatíveis com o funcionamento da 
edificação (seja um prédio ou um viaduto). 
Fatores climáticos estão também associados à origem de outros tipos de desordem nas 
edificações urbanas. A inadequação de certas soluções, tanto estruturais como arquitetônicas, 
para o ambiente onde elas estão inseridas comprometem a longevidade e a resistência de 
inúmeras obras. Procedimentos de manutenção deficientes ou na maioria das vezes inexistentes, 
agravam o processo de deterioração, aumentam os custos de reparação, quando não reduzem 
a vida útil das estruturas. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
2.2 As patologia s gerada s pelo projet o 
As normas brasileiras de projeto de estruturas em concreto, mais especificamente a NBR-
6118, preconizam que todas elas devem ser analisadas em dois níveis: adequação de sua res-
posta às condições de trabalho (estados limites de serviço) e margem de segurança satisfatória 
quando à possibilidade de colapso local ou global (estados limites últimos). Ambas as verifica-
ções devem ser feitas de maneira exaustiva e são hoje um conceito universalmente aceito de 
bom funcionamento das estruturas. Prescrições específicas distribuídas ao longo das normas 
visam garantir sua funcionalidade, fechando o tripé mencionado no início deste artigo. 
As antigas edificações, com cálculo baseado em tensões de serviço, apresentavam elevada 
robustez e, por conseqüência, baixo índice de esbeltez. Isto acarretava que suas deformações 
eram normalmente pequenas e raramente perceptíveis nos casos mais comuns. Assim se pas-
sava para a maioria dos edifícios residenciais ou comerciais construídos até a década de 70. 
Apôs essa época, visível redução nas dimensões dos elementos estruturais e uso de elemen-
tos de contraventamento mais leves, tomaram as edificações mais esbeltas e, portanto, sujeitas 
a estados de deformação anteriormente não percebidos. O aumento do gabarito das constru-
ções, bem como o arrojo de suas formas também influem no surgimento de estados críticos de 
solicitação. 
Obviamente não se está falando aqui das obras excepcionais que mereceram e, merecem até 
hoje, atenções especiais. Os cuidados a elas dedicados fazem com que, em geral, apresentem 
um mínimo de patologias de origem. 
2.2.1 As flecha s nos pavimento s Inferiore s 
Nos edifícios modernos, o fato dos pisos inferiores serem praticamente livres de alvenarias, 
implica que nesses pavimentos as deformações (flechas sobretudo) devidas à fluência do con-
creto possam se desenvolver livremente. Este processo é particularmente crítico na primeira laje 
de apar tamentos . Esta, carregadacom uma carga permanente e levada - peso 
próprio+revestimento+alvenarias+mobiliário - não tem qualquer contraventamento inferior para 
minimizar suas flechas. Além disto, pelo menos num período inicial, o aperto das alvenarias nos 
pavimentos superiores faz com uma parcela das sobrecargas permanentes também venha a 
carregar esta prtmeíra laje. Todas essas cargas, atuando num pavimento livre para se deformar, 
acabam gerando flechas importantes e que devem ser cuidadosamente verificadas. Sua evolu-
ção no tempo pode ser, via de regra, elevada. A presença de elementos semi-rígidos sobre a laje 
(as alvenarias ou divisórias) faz com esta verificação se tome ainda mais importante, pelos 
danos que tais elementos podem sofrer. Este é um caso freqüente de patologia das edificações, 
onde pavimentos extremamente deformáveis acabam por provocar sérias trincas nas paredes 
sobrejacentes.Tal fato, perfeitamente previsível e, portanto, evitável, causa graves danos ao patrimônio 
dos que adquirem tais bens e geram elevados custos e complexos métodos de reparação. 
O projeto de pavimentos esbeltos - lajes finas, poucas vigas e grandes vãos em ambas -
implica, também, em elevada sensibilidade a vibrações. É comum encontrar-se pavimentos de 
uso comum, onde, por ocasião de festas ou concentrações maiores de usuários, as vibrações 
causadas pelas pessoas tornam-se incômodas e até amedrontadoras. Quando sezyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA trata, então, 
de pavimentos onde estão instaladas máquinas, o prejuízo ao seu funcionamento pode ser con-
siderável. Verificações de freqüência própria devem ser feitas nesses casos de modo a melhor 
definir espessuras e dimensões dos elementos estruturais. 
A atual NBR-6118, preconiza no item 4.3.2.1.C quezyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA "os deslocamentos transversais não 
poderão atingir o valor do qual possam resultar danos a elementos da construção apoiados na 
estrutura ou situados sob peças desta, prevendo-se, nestes casos, quando necessário, os dis-
positivos adequados para evitar as conseqüências indesejáveis". Tal sentença contém o concei-
to básico que deve nortear a verificação da deformabilidade da estrutura. Todavia, isto não ocor-
re como regra geral nos projetos em concreto armado. Examinar flechas não é feito, preferindo-
se, de maneira exageradamente simplificada, usar o mesmo item 4.3.2.1.C da norma, que diz 
que atendida a condição de espessura mínima por ela fixada, as flechas admissíveis estão 
implicitamente satisfeitas. Isto é verdade quando apenas está em jogo a deflexão da laje sem 
interações com outros elementos, desde que esta não tenha área muito elevada. Os inúmeros 
problemas surgidos nos edifícios confirmam que basear-se apenas no critério de espessura 
mínima fixado pela NBR-6118 não é suficiente. Mais grave ainda ó quando, utilizando o recurso 
de diminuir a espessura da laje através da verificação direta da flecha, esta só é analisada para 
as cargas como se fossem de curta duração. A flecha, calculada para o instante de aplicação 
das cargas, não incorpora os efeitos do tempo que, majorando seus valores, conduz a danos 
consideráveis nas edificações. Esses danos podem ser do tipo: sérias trincas em alvenarias; 
empenamento de esquadrias; descolamento e trincamento de revestimentos de piso e peitoris; 
fissuração das lajes e vigas por excesso de deformação. A superposição de todos esses proble-
mas culmina por comprometera durabilidade da estrutura, provocando desagregação dos mate-
riais e ataque às armaduras. Os pilares e vigas de periferia, sob a ação das rotações impostas 
pelos deslocamentos excessivos das lajes, acabam também por sofrer esforços de flexão e 
torção não considerados no projeto, muitas vezes com conseqüências danosas. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
2.2.2 As flecha s nas varanda s em balanç o e o esgotament o 
das água s pluviai s 
Um caso comum de patologia é o das varandas em balanço dos edifícios. Muitas vezes con-
cebidas com vãos importantes (2 ou mais metros), raramente têm suas flechas ao longo do 
tempo verificadas. Isto acarreta quase sempre deformações excessivas e danos aos peitoris e 
fachadas. Surgem trincas no ponto de momento máximo que se tomam foco de ataque das 
armaduras. 
Um edifício no Rio de Janeiro é típico de má solução. Trata-se de um grande prédio residencial 
com varandas de dois metros de balanço, todas com laje inferior, inclinada da ponta do balanço 
para a fachada e cercada por vigas. O piso é constituído por placas de pedra SãoTomé apoiadas 
em pedestais de alvenaria. Não há qualquer sistema de drenagem das águas que eventualmen-
te se infiltrem na caixa da varanda. Com o tempo, a deformação dos balanços, a porosidade das 
pedras de pavimento, as fissuras que se abriram, fizeram com que as varandas se tomassem 
verdadeiras piscinas, conservando a água infiltrada, que não tinha escoamento possível a não 
ser por lenta evaporação. Danos importantes foram causados às fachadas onde se ligam às 
varandas e a seus peitoris. Este é um exemplo típico de mau detalhe arquitetônico que associ-
adò a uma solução estrutural inadequada provocaram uma situação patológica extremamente 
danosa e de custo de correção elevado. 
A breve análise qualitativa feita acima, demonstra o enorme cuidado com que devem ser 
tratados os estados limites de serviço nas estruturas, mesmo em concreto armado. A cultura 
brasileira não incorpora, via de regra, a necessidade de analisar os efeitos reológicos do concre-
to e do aço quando se trata de concreto armado. Nas modernas estruturas, geralmente esbeltas, 
esses elementos 6ão indispensáveis para o sucesso do empreendimento e a garantia de sua 
qualidade. 
2.2.3 Os deslocamento s de orige m térmic a nas cobertura s 
Outro problema que ocorre com freqüência nas edificações é o do trincamento das lajes de 
cobertura e das paredes subjacentes. Tal fato está, em geral, associado às variações térmicas 
provocadas pela insolação. A laje de cobertura, sem isolamento térmico que evite dilatações e 
contrações importantes, trabalha ao sabor das significativas variações de temperatura que ocor-
rem em um só dia. No Rio de Janeiro, sob insolação direta, tal variação, entre o dia e a noite 
pode chegar a 30°C ou mais, dependendo da época do ano. Os deslocamentos gerados nas 
lajes são, neste caso, quase sempre incompatíveis com a capacidade de absorção dos elemen-
tos semi-rígidos (alvenarias, esquadrias, tubulações, etc) que a elas se ligam. A estrutura e, 
sobretudo, seus revestimentos apresentam, então, elevado nível de fissuração, acarretando, 
como conseqüência, danos a todo o patrimônio. Surgem daí problemas de funcionamento cuja 
solução é onerosa e trabalhosa. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
2.2.4 As agressõe s das intempérie s climática s 
Nas edificações expostas a condições particularmente agressivas de intempéries, as medi-
das corriqueiras de proteção não são suficientes. Um exemplo claro disto são aquelas cujas 
fachadas ou empenas são voltadas para a direção de ventos e chuvas dominantes. No Rio de 
Janeiro é conhecido o mau tempo vindo do Sudoeste, cujas chuvas e rajadas de vento são, 
geralmente, fortes e longas. A pressão do vento faz com que a água e agentes agressivos 
voláteis penetrem nos poros do revestimento e acabem atingindo o concreto e a armadura. 
Nestas fachadas medidas especiais de qualidade dos revestimentos devem ser adotadas para 
eliminar, tanto quanto possível, os riscos de infiltração por capilaridade de fluidos ou partículas 
sólidas danosos aos materiais. 
Em cidades costeiras há uma evidente diferença das condições atmosféricas entre as regiões 
vizinhas ao mar e as áreas interioranas destas cidades. No Rio de Janeiro, há que se tratar 
diferentemente construções nos bairros litorâneos e aquelas na Zona Norte, Oeste ou no Alto da 
Boa Vista. Um exemplo simples são os prédios em concreto aparente, cuja deterioração é nitida-
mente mais rápida em Copacabanado que na Penha ou Tijuca. Isto significa que, ou se evita o 
concreto aparente na beira das praias ou se tomam precauções extras em seu projeto e constru-
ção para assegurar durabilidade adequada e manutenção a custos compatíveis com a capacida-
de dos proprietários. A adequação da solução estrutural é algo básico na concepção do projeto. 
A vida útil de uma estrutura está intimamente ligada a sua correta adequação ao meio ambiente 
em que foi construída. Não se pode aceitar que em um projeto tal fator seja negligenciado. 
2.3 As patologia s gerada s pela execuçã o 
Os problemas identificados no item anterior podem ser extremamente agravados com a ado-
ção na obra de procedimentos executivos inadequados. 
2.3.1 A retirad a do escorament o e a desform a 
Nas edificações convencionais, a retirada do escoramento está comumente associada à 
obtenção de uma resistência mínima para o concreto. Este é um equívoco corrente que deve 
ser sanado urgentemente. A retirada do escoramento deve considerar, além da resistência, o 
valor do módulo de elasticidade do concreto na data. É este segundo parâmetro que irá 
governar a deformabilidade da estrutura ao longo de toda sua vida. Se sua entrada em carga 
se faz ainda com um módulo de elasticidade muito baixo, as flechas poderão alcançar valo-
res extremamente grandes em relação a seus valores iniciais. Como ordem de grandeza elas 
podem ir do dobro ao quíntuplo de seus valores no momento da desforma. Há certamente 
uma ligação estreita entre módulo de elasticidade e resistência à compressão do concreto. 
Contudo, ó o módulo d© elasticidade que deve ser verificado para garantia da obtenção de 
flechas compatíveis com o funcionamento das estruturas. 
2.3.2 A salad a russ a de pequeno s equívoco s e grande s 
dore s de cabeç a 
A não existência na maioria das obras de uma fiscalização efetiva de engenheiros responsá-
veis, quer do Estado, quer dos clientes, faz com que freqüentes falhas de execução venham a 
comprometer a qualidade das obras. A obrigação dos engenheiros encarregados das obras de 
cuidar, freqüentemente, de diversos empreendimentos ao mesmo tempo, ou de tratar todos os 
detalhes técnicos, administrativos e financeiros conjuntamente, afeta, também, a qualidade de 
seu trabalho. Esta situação está na origem de inúmeras patologias constatadas em obras con-
cluídas até recentemente. Alguns exemplos são: 
• juntas de concretagem mal tratadas, com falhas, brocas e material desagregado; 
• cobrimento desrespeitado por má colocação das gaiolas de armadura - ocorrência freqüente 
em lajes; 
• ajuste feito no canteiro de detalhes mal elaborados no projeto, conduzindo a soluções tam-
bém inadequadas. Nesses casos, salvo quando há engenheiro qualificado para efetuar mudan-
ças no projeto, elas devem ser solicitadas ao seu autor, 
• montagem deficiente das formas, deixando desníveis ou vazios entre as pranchas de madei-
ra, o que prejudica a colocação do concreto, sua vibração e, por conseqüência, sua qualidade e 
capacidade de bem proteger a armadura; 
• uso no revestimento de fachadas de materiais que, medíocres, inadequados ou mal aplica-
dos, permitem a infiltração de umidade e outros agentes agressivos comprometedores da dura-
bilidade das estruturas; 
• a moderna tendência de humanizar as construções com plantas em jardineiras de concreto 
diretamente ligadas à estrutura, mas sem a correta impermeabilização, o que acaba por atacar 
os elementos a elas ligados; 
• chumbamento descuidado de elementos metálicos na estrutura, pelos quais se inicia o pro-
cesso de corrosão, e que acaba atacando as armaduras; zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
2.3.3 A composiçã o do concret o e dos revestimento s 
O uso de materiais inadequados na mistura do concreto ou dos revestimentos que lhe são 
aplicados. A colocação de aditivos de qualquer tipo deve ser feita levando-se em conta também 
seus efeitos colaterais sobre a estrutura. Não se pode empregar produtos que, pelo alto teor de 
elementos tais como sulfatos ou cloretos, venham produzir a longo prazo um efeito danoso, 
apesar de todos os benefícios que possam ter no momento de sua aplicação. Rigoroso controle 
dos materiais deve ser feito sempre. 
Um caso interessante ó o de um edifício no Rk> de Janeiro, em que elevadíssimo teor de cloreto 
de sódio foi encontrado no concreto. O problema foi detectado relativamente tarde, somente após 
avançado estado de deterioração das armaduras da face inferior da laje do primeiro pavimento, 
sobre o hall principal de acesso. Quando o cobrimento do concreto foi expulso, a corrosão das 
barras era de tal ordem que em grande parte só restava o produto da oxidação, ou seja, a área útil 
residual de aço era nula. O curiosozyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA 6 que este elevado grau de deterioração só existia na face inferior 
da laje, cujo vigamento era, aliás, invertido. O piso por sobre a laje era feito de placas pré-moldadas 
apoiadas nas vigas e em fiadas de tijolos entre estas. Ao se abrir o piso constatou-se que estava 
praticamente intacto, indicando que não havia sido atacado seja por fatores endógenos, seja exter-
nos. Os pilares que eram em concreto aparente também apresentavam baixíssimo grau de deterio-
ração. Exames de laboratório permitiram constatar elevadíssimo teor de cloreto nas amostras do 
concreto das lajes e vigas retiradas das faces inferiores das mesmas. A conclusão tirada foi que a 
argamassa de revestimento utilizada foi preparada com material altamente inadequado - areia de 
praia, água salobra ou algum aditivo rico em cloreto - algo perfeitamente evitável por uma fiscaliza-
ção eficiente. O prejuízo foi, evidentemente, enorme para um prédio relativamente jovem (menos de 
quinze anos de construído), exigindo recuperação custosa e de efeito duvidoso, uma vez que não é 
possível eliminar o cloreto já difundido no concreto. Mesmo que substituídas todas as partes hoje 
danificadas, nada impede que novos pontos de deterioração surjam em futuro próximo, obrigando a 
custosas e contínuas obras de manutenção. 
Outra situação crítica é a implantação de empreedimentos em regiões sujeitas ao processo 
dito de "splash" - respingo repetitivo de água, em geral marinha. Neste caso são necessárias 
medidas acauteladoras na fabricação de um concreto resistente a seu ataque. Ele deve ser 
compacto ("impermeável"), resistente à abrasão e à erosão. Além disso o cobrimento das arma-
duras deve ser particularmente cuidado e ser superior ao usual de concreto aparente. O nível 
das tensões em serviço devem ser tais que minimizem a fissuração. O uso das prescrições do 
Código Modelo MC90 do CEB é extremamente recomendável. O posicionamento e a forma dos 
elementos estruturais devem ser tais que minimizem as superfícies expostas ao impacto direto 
das ondas de borrifo. 
2.4 As patologia s gerada s pelo uso zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Se as situações acima descritas estão ligadas à implantação da obra, outras, às vezes màis 
graves, são provocadas ao longo de sua vida útil. A grande maioria dos proprietários não possui 
os projetos relativos a seus imóveis. Infelizmente isto vale tanto para os proprietários particula-
res como para os públicos (Municípios, Estados e União). Com menor freqüência ainda, possu-
em os projetos ajustados conforme foram efetivamente executados - o vulgarmente chamado 
projeto "as built" da obra. Esses dados deveriam estar obrigatoriamente com os proprietários 
pois são informações imprescindíveis para a manutenção e operação do imóvel. Quando mais 
antigo o imóvel, menores as chances de se obter a documentação relativa. 
Freqüentemente ao longo do tempo os proprietários desejam efetuar alterações no uso 
das estruturas. Isto implica em remanejamentos e, não raro, em aumento de cargas permanen-
tes. Em muitos casos se faz apenas uma verificação de capacidade portante. Nenhuma ou, 
quando muito, uma sumária verificação das deformações é feita. A conseqüência é, mais uma 
vez,flechas e rotações excessivas, freqüentemente associadas a fissuração exacerbada pelo 
aumento de tensão na armadura de tração. Projetos de adaptação exigem, na maioria dos 
casos, análises cuidadosas sobre as alterações que irão provocar na estrutura. Merecem desta-
que especial a superposição dos novos estados de tensão a outros já instalados e o incremento 
de deformações imediatas e ao longo do tempo. 
3 COM QUE CRITÉRIOS TRATAR A QUESTÃO? 
Todo e qualquer empreendimento deve ser cuidadosamente avaliado do ponto de vista técni-
co quanto a suas condições de estabilidade, durabilidade e funcionalidade. Esta é uma regra 
que não pode ser negligenciada nem nos menores dentre eles. Não se pode admitir que casas 
populares não sejam executadas com os mesmos padrões de qualidade que uma barragem. 
Evidentemente os métodos e equipamentos não serão os mesmos. Todavia nada pode impedir 
que os resultados sejam os mesmos. Não se pode admitir que fundações de edifícios populares 
sejam feitas sem que se evitem recalques danosos aos proprietários, enquanto que, por seu 
caráter catastrófico, as fundações de uma barragem sejam objeto de minuciosos estudos. Am-
bos os casos, utilizados os instrumentos adequados, devem ser tratados com a mesma profun-
didade e seriedade. Este é o primeiro critério de desenvolvimento de um projeto: não há projetos 
pouco importantes ou muito importantes; só há projetos grandes ou pequenos. Todos devem ser 
tratados com os mesmos requisitos de qualidade, adaptados apenas os instrumentos, em fun-
ção da escala em que se trabalha. 
As normas de projeto e execução existem para serem respeitadas mas também para serem 
criticadas e atualizadas. Quando se estiver diante de um caso que não se enquadre nos critéri-
os-padrão normatizados, o espírito crítico e criador do engenheiro deve buscar soluções alter-
nativas que dêem suporte a sua obra. Não basta se escudar no dogma da obediência cega à 
norma para justificar soluções que se mostrem inadequadas para a realidade em que foram 
executadas. Este deve ser o segundo critério de projeto: buscar soluções para o problema real 
e não se ater apenas a prescrições de norma. Quando o código nacional não for suficiente, 
busque-se apoio nos de países ou associações de prestígio internacional, como o CEB, a ACI, 
a ASHTO, a RILEM, a FIP, e tantas outras. 
U m s i s t e m a do f i sca l i zação po r p e s s o a l o fo t i vamon to qua l i f i cado d e v o se r i m p l a n t a d o p a r a 
qualquer tipo de empreendimento. Tanto os grandes como os pequenos proprietários devem se 
conscientizar de que um engenheiro habilitado é uma economia inquestionável a longo prazo. 
Não há economia real no corte de custos de projeto e controle de execução pois eles represen-
tam invariavelmente aumento de custos de manutenção e recuperação, via de regra muito mais 
elevados. 
CONCLUSOES 
Projetar uma estrutura de concreto não envolve tão somente conceitos de engenharia civil 
tradicional. Fatores como meio ambiente, minimização de custos de execução e manutenção, 
impacto social, evolução tecnológica, otimização de processos construtivos, dentre outros, de-
vem ser considerados. Eles abrangem desde a montagem do empreendimento, o processo de 
concepção da obra até métodos construtivos e rotinas de inspeção e manutenção. 
Eliminar grande parte dos incidentes que ocorrem nas obras privadas e públicas no Brasil e 
em particular no Rio de Janeiro é perfeitamente possível pela ação conjunta de proprietários e 
fornecedores. Aos primeiros cabe exigir qualificação e qualidade de seus prestadores de servi-
ço. Aos segundos cabe usar seus conhecimentos técnicos e sua competência para entregar a 
seus clientes um produto de alta qualidade e que satisfaça aos quesitos de durabilidade, segu-
rança e funcionalidade exigidos. 
Ao Estado, como responsável pela gestão do patrimônio público cabe tanto a responsabilida-
de de cliente, exigindo qualidade nos produtos que encomenda, como qualidade na fiscaliza-
ção, controle e manutenção deste patrimônio que pertence a toda a sociedade e não apenas 
aos que a administram. 
Aos órgãos fiscalizadores, tanto do Estado como privados, como reguladores das relações 
sociais cabe estabelecer as regras e fiscalizar para que sejam cumpridas por todos. 
Aos engenheiros cabe buscar o aperfeiçoamento técnico necessário para enfrentar os desa-
fios cada vez maiores das obras modernas. Dentro deste universo está a constante atualização 
de nossas normas técnicas para que o exercício profissional possa ser feito a partir de um 
padrão de qualidade que se imponha a todos. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
BIBLIOGRAFI A 
Rezende Martins. P.C.; Regis. RA.(1993) -zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA Verificação e projeto de recuperação da estrutura de edifício residencial em 
Jacarepaguá, Rio de Janeiro. 25 pág. 
Rezende Martins. P.C.; Guimarães, K.D.; Abreu. J.L.L.(1993) - Análise, diagnóstico e proposta de solução para o 
processo de corrosão das armaduras e de deformação excessiva da estrutura do Prédio dos Laboratórios da 
Escola Técnica Federal de Química RJ, Rio de Janeiro. 180 pág. 
Rezende Martins, P.C.(1993) • Vistoria e parecer sobre a estrutura do prédio do Edifício Monte Sameiro, Rio de 
Janeiro, 5 pág. 
• Rezendo Martins. P.C.(1993) - Parecer sobre danos ocorridos na agência do Banco do Brasil em Campos, Rio de 
Janeiro. 3 pág. 
Rezende Martins, P.C.(1992) - Vistoria e parecer sobre a estrutura e fachadas dos prédios do Condomínio do Edifício 
Lampert, Rio de Janeiro. 5 pág. 
Rezende Martins. P.C.(1991) - Análise de estabilidade o projeto de reforço da estrutura da garagem do Edifício 
Canopus, Rio de Janeiro. 32 pág. 
ERROS DE PROJETO 
E 
DETALHAMENT O 
2 O DESABAMENT O DO PAVILHÃ O DA GAMELEIR A zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBADR. ENG* AUGUSTO CARLOS DE VASCONCELOS 
1 INTRODUÇÃO zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
O desastre da Gameleira foi um dos mais espetaculares do Brasil e dos mais comentados 
pela imprensa. Passado quase um quarto de século, pode-se falar das causas do desastre com 
imparcialidade, procurando enfocar principalmente os aspectos estruturais. 
O autor dessa descrição foi membro, juntamente com os Professores Milton Vargas e Oscar 
Costa, da comissão oficial nomeada pelo Instituto de Engenharia de São Paulo com o fito de 
elucidar o problema, sem vínculos políticos, comerciais ou judiciais. O trabalho da comissão foi 
um serviço gratuito oferecido pelos três signatários do laudo, com a finalidade única de fornecer 
subsídios para os peritos nomeados pelo juiz e eventualmente para a própria Justiça para pode-
rem julgar o caso sem interferências de pessoas direta ou indiretamente interessadas. 
O acidente ocorreu em 4 de Fevereiro de 1971 em Belo Horizonte, durante o intervalo do 
almoço, quando numerosos operários descansavam sob a obra na parte já livre dos escoramentos 
recém removidos. Muitos operários (64) ficaram esmagados sob os escombros e o acidente 
levantou as mais discordantes opiniões de técnicos e de leigos. 
Deliberadamente não citaremos qualquer nome envolvido na construção. Desejamos apenas 
apontar os fatos e não os culpados. É nossa intenção mostrar os pontos críticos esperando que 
o exemplo sirva de ensinamento e cautela para os jovens engenheiros. 
2 O PROJETO 
A construção destinava-se à exposição de produtos industrializados e era constituída em planta por uma 
laje nervurada de 30,5 x 240 m sobre 10 pilares. Ao longo dos 240 m, vigas de 9,8 m de altura formavam 
a parte visível da estrutura. Internamente, com pé-direito de 3,5 m existiam duas lajes parciais, abrangendo 
a largura total de 30,5 m e, na direção longitudinal respectivamente 40 e 35 m. Na parte superior dessas 
lajes, com pé-direito de 2,8 m estava a cobertura constituída por nervuras isoladas de 1,5 m de altura com 
o vão total de 30,5 m. Essa cobertura, com elementos translúcidos de "fiber-glass" entre as nervuras,se 
estendia pelos 240 m da construção sempre no topo das vigas perimetrais de 9,8 m de altura [1]. 
Os 10 pilares, de forma tronco-cônica, serviam de apoio às vigas perimetrais, todas isostáticas. As vigas 
da extremidade esquerda (V100 e V200) possuíam 20 m de balanço e um tramo de 40 m. As duas vigas 
em continuação (V101 e V102 de um lado, V201 e V202 do outro) eram simplesmente apoiadas, respecti-
vamente com 30 e 65 m de vão. A construção terminava com vigas (V103 e V 203) com um vão de 
65 m seguido de um balanço de 20 m como as da esquerda. Resultava o comprimento total de 240 m 
entre as extremidades dos balanços (fig. 1). As faces de extremidade não eram fechadas, mas eram 
protegidas da luz excessiva por grandes lâminas em balanço, que funcionavam como "brise-soleir. 
p.i P.2 P.3 P.4 P.5 
PLANTA 
P.6 
V.100#V.200 
- J . 
P.7 P.8 
V.101 dV.201 
P.9 P.10 
V.102 e V.202 V.103 • V.203 
ELEVAÇÃO 
I , . . ^ • r t v .J I II 
!zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA -L 
r £ b m 40m 
X i ' l 
30m 
JLIX. JL < » 
65m 65m 20 m 
Carga s fornecida s pel o calculist a 
(Centrada s noa tubulões ) 
P.1 = P.6 =2 .200 tf 
P.2 = P.7 =1 .650 tf 
P.3 = P.8 = 1.700 tf 
P.4 = P.9 = 2 850 tf 
P.5 • P.10 • 2.500 tf 
Profundidad e tota l dos tubulâe s (em m) 
(inclusiv e compriment o da bate ) 
P.1 » 1 2 . 9 P.6 • 15,0 
P.2 = 1 9 . 2 P.7 - 1 4 . 8 
P.3 = 15.8 P.8 - 1 5 . 6 
P.4 = 15.6 P.9 • 16.6 
P.5 =12 .5 P.10 - 1 3 . 0 
Direçã o do 
desdmbrament o geral da 
estrutura 
Os pilares do térreo, com altura de 3 m, eram livres e visíveis de qualquer ponto, pois não 
estavam previstas paredes de fechamento. Havia sido previsto um tubulão a ar comprimido para 
cada pilar pois a natureza do solo assim o justificava e que transmitia a pressão de 10 kgf/cm2 na 
camada de solo residual. A superestrutura foi projetada em concreto aparente, tanto na parte 
interna como na externa. 
As vigas longitudinais com 9,8 m de altura possuem 40 cm de largura em sua maior parte. No 
trecho em que encontra a laje do piso (1,5 m de altura) a largura se toma bem maior, para 
alojamento da armadura longitudinal. 
O projeto constava de 68 pranchas de desenho e 13 folhas manuscritas de cálculo com 
pouquíssimas informações. Não existia qualquer projeto ou mesmo esquema do cimbramento 
ou de sua remoção. O esquema do descimbramento foi fornecido posteriormente pelo projetista da 
estrutura mas não fazia parte do projeto inicial. Previa a retirada das escoras dos apoios para o vão. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
3 O ACIDENTE 
Já havia sido concluído o descimbramento da estrutura, faltando apenas o das vigas finais 
V103 e V203. 
Na ocasião do final do descimbramento, em 4 de Fevereiro de 1971, uma surpresa: houve 
grande dificuldade na retirada das escoras centrais do cimbre pois elas se achavam subme-
tidas a enormes compressões e não haviam sido previstos dispositivos para alívio de carga. 
A justificativa imaginada na época foi a da existência de recalques de apoio ocorridos nas 
fundações (que ainda estavam descarregadas!). Os cimbres foram retirados na ordem inver-
sa da usual: dos apoios para o centro. Isto justificava por si só o aperto das escoras, inde-
pendentemente da existência ou não de recalques (2]. 
O engenheiro da empresa responsável pelas fundações deu por escrito no caderno de 
obra a informação de que os cimbres deveriam ser retirados do centro para os apoios. Ainda 
que pareça incrível, esta sugestão, que não foi seguida, foi suficiente para incriminá-lo no 
processo. 
O representante da firma projetista fez uma vistoria da obra no dia 4 de fevereiro e logo 
depois, julgando não existirem anormalidades, mesmo na presença de fissuras nas vigas V 103 
e V 203, autorizou o prosseguimento da retirada das escoras, sempre dos apoios para o vão. 
Pouco tempo depois ocorreu o desabamento, quando os operários ainda almoçavam sob a 
laje. 
As fissuras e as flechas não foram consideradas anormais e, mesmo sem uma análise 
criteriosa do comportamento da superestrutura, foi autorizado o prosseguimento da opera-
ção de descimbramento. Havia sido pressuposto na idéia de todos que as fissuras eram 
decorrentes de recalques, não obstante tratar-se de estrutura isostática. Esses recalques, 
medidos e analisados, foram considerados insignificantes. Haviam alcançado o valor máxi-
mo em toda a estrutura de 6 cm e na parte a ser descimbrada era apenas de 2,7 cm. Daí o 
desafogo após a vistoria e a tranqüilidade sobre a continuação do descimbramento (2). A 
estrutura já estava atingindo o estado limite último, independentemente do recalque, apenas 
com a atuação do peso próprio só do concreto. Mesmo assim predominou a tranqüilidade na 
suposição de que as fissuras observadas eram decorrentes de recalques. Os maiores 
recalques diferenciais na parte que ruiu. ocorreram entre os pilares P4 e P9, no vão transver-
sal de 30,5 m. Esses recalques atingiram apenas 2,7 cm ou seja 1/1130 do vão. Isto foi 
considerado insignificante na ocasião, menos da metade do máximo observado na parte já 
descimbrada. Este recalque entretanto, posteriormente ao acidente, foi o fulcro para 
incriminação da firma responsável pelas fundações. Foi motivo suficiente para indiciamento 
do possível culpado pelo acidente, não obstante ter sido considerado normal no momento 
crucial de autorizar ou não o prosseguimento da operação de descimbramento. Naquela 
ocasião, o recalque nada significava. Depois do acidente, o mesmo recalque foi considerado 
a causa de tudo! 
O desabamento das vigas V103 e V203 ocorreu repentinamente, sem qualquer aviso pré-
vio. Não houve tempo para a fuga e apenas os que estavam na periferia conseguiram esca-
par, com muitos ferimentos. Foi uma verdadeira catástrofe ! Nunca se viu nada igual no 
Brasil! 
• zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBAA VISTORIA 
A vistoria feita pela comissão realizou-se em 11 de Fevereiro de 1972, cerca de um ano após 
o acidente. A parte remanescente da estrutura havia sido toda reescorada e os escombros já 
estavam cortados e acumulados para sua remoção. Este trabalho havia sido iniciado imediata-
mente após o desastre na tentativa de encontrar sobreviventes. Foi possível examinar na seção 
transversal das vigas principais, fotografia 4, a disposição da armadura reunida em feixes de 3 
barras (para possibilitar maior facilidade de concretagem). Essa armadura era constituída de 
aço torcido de diâmetro 0 28 mm. O autor passou o Carnaval de 72 em Belo Horizonte, fazendo 
o mapeamento de f issuras na estrutura remanescente, já totalmente reescorada. Esse 
mapeamento é reproduzido nas figuras 2 e 3. 
V.100 
V .101 
V .102 
i i 
1—r 
Manchasn o c^rx^et o 
' - O I I Gârgul a 
T T 
w 
P.3 
P.4 zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
/ S 
Torre da escada 
T T 
P1 zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
TTTTTI 
Torção inferior 
Vista s de for a 
P.2 
Girqula^ j / K . y \ x x 
V _ Trincas da faca infnrior da viaa 
Girgul a — 
-Trinca s da fac « inferio r da vig a 
Mapeamento das fissuras 
existentes nas vigas re-
manescentes V100 a 
V102. vistas pelo lado ex-
terno. As fissuras na par-
te Inferior (tracionada)sÃo 
muito finas, numerosas e 
com espaçamento peque-
no e uniforme, da ore* 
do 20 cm (conforme i 
cado na figura por] 
nas flechas) 
V .200 
V.201 
V. 2 0 2 
P.7 sr
rs 
Gârgul a zwvrpnifeaZXWVTRONLKJICA
W Ã Z ^ n 
P . 8 _ _ Gârgul a 
• a P.7 
~ r v p I 7 
Remendadas 
Vista s de dentr o 
Gârgul a ^ 
concre^ 
/ f e z ? ly {{u ^ s 
P.9 
Mapeamento das 
nas vigas V200 a 
\ p g visto por de atro. 
Constatou-se nos topos dos pilares P4-5-9-10 que apoiavam as vigas V103 e V203 que ruiram, 
grande concentração de barras grossas, a nosso ver, causa principal do acidente. Essas barras, 
como se pode ver nas fotografias 1 e 2, estão praticamente limpas, sem concreto aderente. Concreto 
esmigalhado, enclausurado entre as barras, ainda pode ser visto, mostrando claramente que os dois 
materiaisnão tinham condições de um trabalho conjunto, premissa fundamental para funcionamento como 
"concreto armado". Pela fotografia 1 pode-se adivinhar que a viga que ali se apoiava (V203) foi esmigalha-
da numa região triangular sobre o apoio, e desceu quebrando as arestas do pilar. As barras de ligação 
simplesmente escorregaram sobre o concreto da viga e voltaram um pouco por recuperação elástica. Na 
fotografia 2 nota-se que apenas numa barra um torrão de concreto permaneceu aderente ao aço. 
Na verdade existiam 100 barras grossas dispostas em 10 camadas de 10 num quadricula-
do regular. Por entre as barras deveriam passar as barras horizontais que vinham das vigas 
V103 e V203, que não haviam sido dobradas. Não sobrava espaço para a entrada do concre-
to. Além disso, a ausência de ferros de cunhagem do bloco parcialmente carregado acarreta-
va grandes trações no concreto. Essas trações eram agravadas pelo efeito térmico no vão 
Vista cio pilar P9 e parte da estrutura remanescente. 
A V203 que se apoiava neste pilar teve um canto 
triangular do apoio esmigalhado e desceu destruin-
do arestas de P9. Note-se as 100 barras de ligação 
sem concreto aderente. 
Foto 2 
Vista do pilar P4 que também apoia parte da es-
trutura remanescente. Somente uma das 100 bar-
ras d e l i gação p o s s u i t o r r ã o d e c o n c r e t o 
aderente.Entre as demais barras vê-se o concre-
to esmigalhado. 
Vista do pilar P5 após o desabamento. Note-se a 
quantidade de barras da viga V103 que atraves-
savam o apoio entre os ferros de l igação es-
condidos no concreto que sobrou da viga. A incli-
nação sofrida pelo pilar ó prova do enorme esfor-
ço horizontal. 
2 R 3 K 9 
Vista de uma das vigas V103 ou V203 cortada para 
remoção dos escombros. Note-se a armadura de 
flexão reunida em feixes de 3 para obtenção de 
maior facilidade de concrotagem. 
de 65 m. Basta pensar que o abaixamento de temperatura a partir da temperatura sob a qual se 
processou o endurecimento do concreto até a temperatura ambiente de uma noite fria pode 
atingir facilmente 20 °C . A esta variação corresponde uma deformação imposta de 0,20 mm/m 
que, em 65 m acarreta um deslocamento global de 13 mm. A força horizontal que corresponde a 
este efeito é imensa. O Prof. Jayme Ferreira da Silva Jr., professor catedrático em Belo Horizon-
te fez uma estimativa do valor máximo desta força e encontrou o valor de 960 tf [1]. O autor, 
assumindo que sob a ação de forças tão elevadas, as fundações dos pilares extremos P5 e P10 
deveriam ceder algo, determinou valores mais realistas desta força, para diversos valores do 
coeficiente de deformação horizontal do solo. Chegou a valores da ordem da terça parte, mesmo 
assim muito elevados. Com a fissuração do concreto essa força ficaria reduzida ainda mais. O 
remanescente desta força ainda seria suficiente para "rasgar" o concreto da região de apoio das 
vigas. Esse concreto ao arrastar a viga sobre o apoio produziu nos ferros de ligação com o pilar 
o efeito de corte puro. Pela quantidade, as 100 barras seriam suficientes para resistir a este 
esforço e isto foi o mal! Se as barras tivessem cisalhado antes do concreto romper, haveria 
apenas um deslocamento da viga sobre o apoio. Entretanto as 100 barras nem chegaram a ser 
solicitadas por corte: a ruína ocorreu antes no concreto cheio de falhas de adensamento! 
Estranhamente, no vão de 65 m que não ruiu, talvez pela enorme quantidade de fissuras finas, 
não houve esse tipo de ruína. 
Se não tivesse sido colocada nenhuma barra de ligação entre super e meso estrutura, como 
se costuma fazer nas pontes, com previsão de apenas um aparelho de apoio de elastômero 
cintado, provavelmente nada teria acontecido na ocasião do descimbramento. Poderia entretan-
to acontecer mais tarde, com a estrutura em serviço, como se verá mais adiante. 
Os pilares P5 e P10 sofreram com o acidente grandes deslocamentos. Isto pode ser visto na 
fotografia 3 onde se vê o P10 deslocado para o lado de P9. Pode-se portanto imaginar o valor 
descomunal da força horizontal aplicada pela viga ao pilar, no tramo de 65 m, capaz de provocar 
a rotação do pilar em relação à fundação. Deve ter havido uma separação entre o bloco de 
fundação e a cabeça do pilar pois, segundo os cálculos apresentados, só foram consideradas 
nas fundações solicitações verticais axiais. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
5 ANALIS E DO PROJETO 
A verificação do projeto revelou um defeito da maior importância nas vigas principais, consi-
derado causa principal do desabamento: tensões excessivas em serviço no concreto na região 
dos apoios em P4-5. Não existia nem concreto nem armadura adequada para absorver essas 
tensões. 
O exame do projeto mostrou uma série muito grande de falhas de detalhamento e de disposi-
ções construtivas que não contribuíram de maneira significativa para provocar a ruína. Por isso 
deixam de ser aqui mencionadas.Não se pode entretanto deixar de mencionar que a armadura 
de flexão efetivamente colocada era o dobro da exigida pelo cálculo. Isto ocorreu porque a 
empresa construtora tendo solicitado a mudança da armadura de aço CA-25, como havia sido 
inicialmente projetada a estrutura, para aço CA-50, assim o fez sem que a projetista tivesse 
modificado as quantidades. 
O exame do estado de fissuração das vigas principais remanescentes, apenas sob a ação do 
peso próprio só do concreto, evidencia a falta de armadura transversal adequada para as ten-
sões principais de tração. As fissuras que aparecem próximas aos pilares indicam pela sua 
abertura, sua disposição e sua orientação, a aproximação de um estado de ruptura por 
cisalhamento. Lembra-se que as fissuras por cisalhamento nunca se abrem muito antes da 
ruptura. O que sobreviveu já estava bastante próximo do estado limite último, com carregamento 
inferior ao da carga permanente total. 
As vigas V100 e V200 apresentam um estado de fissuração em correspondência aos pilares 
P1 e P6 que deve ter sido idêntico ao que teria existido nas vigas que ruiram V103 e V203 junto 
aos pilares P9 e P10. Teria sido fácil constatar isto antes da retirada final do cimbramento. 
Explica-se que o desabamento não tenha iniciado pelas vigas V100 e V200 porque o vão é 
menor (40 contra 65) para o mesmo balanço, e porque o travamento proporcionado pela laje da 
sobreloja atingiu o vão todo de 40 m. 
Não existindo indicações nas folhas de cálculo do projeto apresentado, o autor calculou as 
flechas no Estádio I com módulo de elasticidade do concreto de 275 tf/cm2, das vigas com vão 
de 65 m. Os resultados foram comparados com os valores medidos na véspera do acidente. Os 
valores calculados foram de 71 mm para as vigas sem balanços (V 102 e V202) e 68 mm para as 
vigas com balanços (V103 e V203). Os valores medidos foram muito maiores, indicando a influência 
importante da fissuração existente: respectivamente 140, 85, 125 e 116mm. Na viga V202, cuja 
flecha medida foi apenas 85 mm, foi feita depois do acidente uma nova medida de flecha em 6/2/71 
e o resultado foi de 125 mm. A flecha aumentou nessa viga de 85 para 125, cerca de 50% em apenas 
3 dias. Isto mostra a aproximação do estado limite último nessa viga, que foi logo reescorada. 
A análise das fundações feita pelo Prof. Milton Vargas, subscrita pela comissão, concluiu que 
o recalque diferencial máximo de 2,7 cm entre P4 e P9, valendo 1/1130 do vão de 30,5 m não 
constituiu causa suficiente para o desabamento. Assim também o recalque diferencial máximo 
de 6 cm em toda a estrutura corresponde a 1/500 do vão de 30,5m e também não é causa para 
justificar um desabamento, que de fato não ocorreu (entre P2 e P3). 
Somente na hipótese de ruptura do solo de fundação dos pilares P5 ou P10 é que as fundações 
poderiam ser responsabilizadas pelo desabamento. O exame minucioso do terreno em volta de P5 
ou P10 não revelou o menor sina] de ruptura, quer por afundamento, quer por deslocamento lateraJ dos 
tubulões. A conclusão final é que as fundações não foram, definitivamente, responsáveispelo acidente. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
[ T I LIÇÕES PARA OS JOVENS ENGENHEIROS 
Devemos sempre tirar algum proveito da análise dos desastres pois o progresso resulta muito 
mais dos erros do que dos acertos. O caso da Gameleira nos traz uma série enorme de 
ensinamentos que procuramos enumerar: 
• A concepção da estrutura é fundamental no projeto. 
• É preferível deixar a estrutura solta sobre os apoios e mais livre para movimentação do que 
ligá-la fortemente, restringindo dilatações. 
• O detalhamento das armaduras é tão importante, ou até mesmo mais importante do que seu 
dimensionamento. É preferível alguma escassôs de armadura, porém dando condições ao cons-
trutor de uma execução perfeita. 
• O descimbramento (assim como o processo construtivo) devem ser pensados com muito 
cuidado na fase de projeto. Os desenhos devem conter instruções indispensáveis para o cons-
trutor. Nunca retirar as escoras dos apoios para o vão. A estrutura deve se deformar aos poucos 
ao ser descimbrada. Devem ser previstos dispositivos para abaixamento gradual das escoras. 
• Não se deve deixar nada no projeto para ser resolvido no canteiro. 
• O travamento lateral de uma estrutura também faz parte do projeto. 
• Não adianta nada colocar ferro em excesso nos pontos de maiores solicitações e esquecer as 
ancoragens, os alojamentos, as interferências. 
• Flechas excessivas, incluindo as de longo prazo, podem invalidar uma estrutura pela concen-
tração de tensões nos apoios. 
• O efeito térmico é o causador dos maiores defeitos visíveis e de deterioração da estrutura. 
Cálculos grosseiros e aproximados são sempre úteis para uma avaliação prévia. 
• As normas devem ser usadas como orientação e fornecimento de limitações para quem nâo 
tem experiência suficiente para julgamento próprio. 
• Em qualquer construção, mesmo com subdivisão de tarefas, deve sempre existir um respon-
sável pelo conjunto de todos os serviços. 
• Fissuras de cisalhamento nunca abrem excessivamente como as de flexão e podem levar 
uma estrutura ao Estado limite último sem aviso prévio. 
• Vigas simplesmente apoiadas não sen/em para travament) estrutural. 
• Nem sempre a resistência do concreto, corretamente especificada, é suficiente como parâmetro 
de construção. Pode ser feito urr concreto de boa resistência que apresente deformação exces-
siva ou que não tenha durabilidade . O módulo de elasticidade não aumenta quase nada nos 5 
primeiros dias. ainda que haja resistência. 
• Nunca confiar cegamente nos resultados do computador. Se os dados de entrada foram 
errados (unidades, avaliações, omissões de carregamentos...) os de saída são falsos. Cálculos 
muito minuciosos podem confundir mais do que ajudar. Tudo deve ser feito na medida do neces-
sário. O supérfluo é nocivo. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
BIBLIOGRAFI A 
[1] SILVA JR.. Jayme Ferreira da (Março 1971),zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA O Acidento com o Pavilhão de Exposições da Cameleira em Belo 
Horizonte. Belo Horizonte. 
(2) Jornal "Engenharia e Arquitetura". Ano III N* 35.1972: Os Problemas Técnicos da Cameleira (Transcrição 
completa do laudo do Instituto de Engenharia de São Paulo). 
TRINCAS EM ALVENARI A DE PRÉDIO RESIDENCIAL zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
ALBINO JOAQUIM PIMENTA DA CUNHA 
MSc, Eng* Civil, Ptofe**ot Aimtente da Faculdade de F.ngenhana da Univriiidadc do Fitado do Rio dr Janeiro tsrolhecUTSRPONLKJIFECA
1 INTRODUÇÃO zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
O prédio, localizado no bairro de Vila Isabel - Rio de Janeiro, é constituído de dois pavimentos de 
garagem, um pavimento de uso comum e 10 pavimentos-tipo projetados em lâmina no centro do 
terreno. Estava em fase de acabamento quando apresentou trincas inclinadas nas paredes de alve-
naria que separavam a sala do quarto, cujas aberturas evoluíram com o tempo, chegando a atingir 
cerca de 6 mm (fotos 1 e 2). Dentre os seis apartamentos existentes em cada pavimento, as trincas 
observadas surgiram nos quatro apartamentos que se situavam nas extremidades do prédio. Estas trincas 
apresentaram maiores aberturas nas paredes do 1® pavimento-tipo, diminuindo de intensidade à medida 
que se subia para os andares mais elevados. No 4° pavimento-tipo, praticamente já não eram observadas. 
Trincas na alvenaria da sala • apto 103 
| 2 J PROVÁVEIS CAUSA S DAS TRINCAS OBSERVADA S 
Vistoriada a obra, verificados o projeto estrutural e os valores da resistência a compressão do 
concreto obtidos nos corpos de prova rompidos durante a execução da estrutura, constatou-se 
que alguns fatores teriam contribuído para o aparecimento e evolução das trincas observadas 
nas paredes, os quais são relatados em seguida. 
Os quatro apartamentos do pavimento-tipo onde as trincas foram observadas são idênticos, 
face à dupla simetria do prédio, simetria esta que foi acompanhada pelo projeto de estrutura. No 
projeto estrutural foram previstas, dentre outras, quatro lajes nervuradas armadas nas duas 
direções com 16 cm de espessura total - sendo os vazios entre nervuras preenchidos com tijolos 
deitados de 10x20x20 cm (ver detalhe do desenho de fôrmas na figura 1). Possuíam estas lajes 
dimensões em planta de 7,29 m x 8,675 m (vãos livres), com uma área portanto de 63,24 m2 
cada (Laje L7 - figura 2). Embora estes vãos não sejam surpreendentes por sua grandeza, cada 
uma destas lajes suportava todas as cargas de um apartamento de sala, dois quartos e demais 
dependências, com suas respectivas paredes de alvenaria que dividem os vários cômodos (figu-
ra 3), estando assim sujeita a carregamento de grande intensidade. A maior flecha observada 
nestas lajes foi de 4,5 cm, sendo constatadas flechas de menor intensidade nas demais. 
Detalhada 
laje nervurada 
Mesa de compressão 
Lajota (20 x 20) Nervura 
(25x70) 
P12 
(25x70) 
5 
12 
20 
P14 
(20x100) zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
TI zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
42 
S tsrolhecUTSRPONLKJIFECA
10 
Fôrmas-la|e L7 
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2 
V8b 
515 
P15 
(20x100) 
285 
50 
P16 
(25x100) 
Dois bordos destas lajes eram de extremidade (apoios simples) e nos outros dois havia lajes 
contíguas (apoios engastados). O desenho de armação (figura 4) destas lajes previa armadura 
negativa de barras de diâmetro 10 mm espaçadas a cada 10 cm ao longo do bordo engastado 
mais solicitado, que é realmente a quantidade necessária pelo cálculo supondo-se a laje com 16 
cm de concreto (laje maciça). No entanto, a planta de fôrmas não previa, como deveria, uma 
faixa maciça de laje junto aos apoios [1] considerados engastados (figura 2) e, por falta deste 
detalhe, durante a execução da estrutura os tijolos foram colocados em toda a área de laje, 
inclusive nas regiões de momentos fletores negativos (foto 3). 
Neste caso, embora a armadura negativa estivesse em quantidade suficiente, faltava concre-
to nas fibras inferiores (comprimidas), onde havia nervuras e tijolos comuns, diminuindo assim a 
capacidade resistente da laje. Este fato, com certeza, contribuiu para o aumento das flechas 
Área de serviço Cozinha zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
3 
Q. empregada 
Banh1 
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Banh* zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
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Quarto 
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Arquitetura • aptos 
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N 1 6 - 7 1 0 
T J 
co 
S i 
5/1 J - 275 c.10 
Armação-LaiêL7 
nestas lajes e as conseqüentes trincas nas paredes. Poderia inclusive, quando do carregamento 
definitivo do prédio ao final da construção, conduzir a acidente mais grave, pois, de acordo com 
a verificação estrutural efetivada, a seção de engaste encontrava-se superarmada, passível de 
ocasionar a rupturabrusca da seção, sem aviso. Caso o engenheiro responsável pela execução 
tivesse uma maior noção de comportamento estrutural, poderia ter detectado o problema (falta 
da faixa maciça de laje junto aos engastes) e alertado a tempo, o que não ocorreu neste caso. 
Associado a isto, as paredes divisórias entre as salas e os quartos, nestes apartamentos, 
encontravam-se numa situação desfavorável, o que possivelmente também contribuiu para o 
aparecimento de grandes trincas inclinadas. Estas paredes, com extensão total de cerca de 
2 m. tinham em uma das suas extremidades um pilar (pilar P15, figura 2), ponto indeslocável 
verticalmente. Estando a outra extremidade praticamente no centro da laje, onde são máxi-
mas as flechas, tais deflexões foram excessivas para a rigidez da parede, provocando o 
aparecimento das trincas já anteriormente descritas. Este deve ser o motivo para as trincas 
observadas nas alvenarias de alguns apartamentos do 19 pavimento-tipo, onde as flechas 
observadas nas respectivas lajes, da ordem de 1.5 cm, estavam dentro dos limites máximos 
preconizados pela Norma Brasileira NBR-6118 [2]. 
O fato descrito no parágrafo anterior, em que são observadas trincas indesejáveis nas 
paredes, embora com valores de flechas nas lajes que as apóiam atendendo os limites da 
Norma, não são raros, como seria de se supor, ocorrendo com alguma freqüência nas 
edificações em geral, e especialmente naquelas cujo esquema estrutural escolhido ó o de 
lajes cogumelo. Isto tem chamado a atenção de alguns engenheiros da área de estruturas, 
os quais têm procurado alertar para a necessidade da Norma Brasileira prever limites de 
flechas e deflexões mais rígidos quando do projeto de lajes suportando diretamente paredes 
de alvenaria [3]. 
Quanto à maior magnitude das trincas observadas nas paredes do 1° pavimento-tipo, a expli-
cação encontrada seria por conta do pavimento imediatamente abaixo (pavimento de uso co-
mum) ser desprovido de paredes sob as lajes críticas (ver foto 3), o que ocasionou flechas 
maiores nestas lajes e, conseqüentemente, maior abertura nas trincas. Já nos pavimentos supe-
riores. a presença de paredes de alvenaria sob as lajes contribuiu para uma progressiva diminui-
ção das flechas nestas lajes e, conseqüentemente, nas trincas das paredes. 
Na figura 4 pode-se ainda detectar um outro erro de detalhamento. Trata-se da armadura de 
canto (no lado inferior esquerdo da figura), cuja direção é acertada para a armadura positiva, 
porém foi desenhada com convenção de armadura negativa. Na vistoria da obra, constatou-se 
que esta armadura não estava no fundo das nervuras (caso estivesse, parte das barras estaria 
sem concreto de envolvimento, sob os tijolos). Possivelmente foi colocada na mesa - na face 
superior ou inferior - e. neste caso. esta armadura não estava colaborando na resistência da laje. 
Sendo a laje nervurada. seria recomendável que se utilizasse no cálculo dos esforços tabela 
que não computasse os momentos torçores, o que conduziria a momentos fletores de maior 
magnitude. Assim procedendo, a armadura de canto tomar-se-ia desnecessária. 
Foto 3 
Vista inferior da laje L7 do piso do 1® pavimento-tipo 
• zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBASOLUÇÕES PROPOSTAS 
Tendo em vista o problema de estabilidade existente nas regiões de momento fletor negativo 
das lajes, comprometendo a segurança da estrutura, foi recomendado à empresa contratante do 
laudo técnico [4j a elaboração de projeto de reforço da estrutura. 
BIBLIOGRAFI A zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
1. Souza VCM, Cunha AJP (1994),zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA Lajes de Concreto Armado e Protondido, EDUFF, 
Niterói,BR. 
2. Associaçõo Brasileira de Normas Técnicas (1978), Projeto e Execução de Obras do 
Concreto Armado - NBR 6118/88, ABNT, Rio do Janeiro, Brasil. 
3. Cunha AJP. Souza VCM (1990), Esbeltez e Flechas em Lajes de Concreto Armado. II Simpósio EPUSP 
sobro Estruturas de Concreto, Sào Paulo. Anais • Vol. 2, 475-497. 
4. Queiróz Cunha Engenharia Ltda. (30/04/90), Análise Estrutural de Edifício 
Residencial. Rio de Janeiro, BR, 15 pág. 
4 zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBAINSTABILIDAD E DE PILARES EM UM GALPÃ O COMERCIAL EM DUQUE DE CAXIAS - RJ zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
VICENTE CUSTÓDIO MOREIRA DE SOUZA 
PhD, MSc, Eng® Civil , Prof. Titular do Curso dc Mestrado cm Engenharia Civil da Universidade Federal Fluminense 
1 INTRODUÇÃO 
O acidente em questão ocorreu em junho de 1988, tendo sido constatado quando da tentativa 
de colocação de uma cobertura tipozyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA roll-on em um galpão comercial em construção na Rodovia 
Washington Luiz, em Duque de Caxias, RJ. A edificação em si ó dividida em 3 partes, sendo que 
as partes 2 e 3 tôm 2 pavimentos, e a parte 1 tem apenas o pavimento térreo, com pé-direito 
duplo de 6m e cobertura tipo roll-on. Aqui trataremos apenas do problema ocorrido com a parte 
1 do edifício, já que o mesmo problema não ocorreu com as partes 2 e 3, por estarem os pilares 
contraventados por vigas e lajes. 
• DESCRIÇÃO DA ESTRUTURA 
O esquema geral da estrutura, em corte e em planta, da parte 1 da edificação, está mostrado 
nas figuras 1 e 2, respectivamente. Entre as vigas ao nível do aterro e a viga a 3,0m de altura, e 
entre esta e a viga de 6,0m de altura, foi colocada alvenaria de meia vez (tijolo em pé). 
Esquema da 
estrutura (corte) 
DESCRIÇÃO DO PROBLEM A 
Como já foi dito na introdução, o problema com a estrutura só foi notado quando da colocação 
da cobertura do galpão. O que ocorreu foi que os pilares P2 a P4 e P27 a P29 sofreram uma 
rotação, e assim as distâncias entre cada par de pilares (P1-P26; P2-P27; P3-P28; P4-P29; 
P5A-P30A) não eram constantes, já que entre os pilares P1 e P26 e P5A e P30A havia vigas de 
amarração, e o mesmo não ocorria entre os outros pares de pilares. Por causa disto, não foi 
possível a colocação da cobertura. 
Os deslocamentos sofridos pelos pilares são os mostrados no quadro 1. Neste quadro, deve-
se observar que: 
• como a medida foi tomada com o auxílio de um fio de prumo, considerou-se como referência 
o topo da viga superior; 
• as medidas foram arredondadas para o cm mais próximo. 
Esquema da estru-
tura(planta) 
Quadro 1 
Deslocamento dos 
pilares (em cm) zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
l 4 | A N Á L I S E D A E S T R U T U R A 
O projeto estrutural original foi verificado, chegando-se às seguintes conclusões: 
• a armadura dos pilares, seguindo-se os preceitos da NBR 6118/82(1], era insuficiente; 
• no desenho "Locação e Cargas nos Pilares" não foram especificados os valores dos momen-
tos fletores, mas apenas os dos esforços normais. Por causa disto, a empresa responsável pelo 
estaqueamento utilizou apenas uma estaca tipo Franki sob cada pilar. Em virtude disto, houve 
uma rotação do bloco de coroamento das estacas, e, conseqüentemente, dos pilares; 
• em decorrência da rotação dos conjuntos pilar-estaca, a tendência era que o deslocamento 
continuasse progredindo, o que, em alguma época, poderia levar os pilares à ruptura. Além 
disto, para o tipo de cobertura que foi utilizado, era absolutamente necessário que não só as 
distâncias entre os pares de pilares fosse constante, mas também que a distância entre as vigas 
superiores não sofresse qualquer variação. 
PILARVPosiçã o 
de medid a Vig a superio r Vig a intermediári a Vig a inferio r 
P1 0,0 0,0 0,0 
P2 0,0 3,0 6,0 
P3 0,0 3,0 8,5 
P4 0,0 2,0 6,0 
P5A 0,0 0,0 0,0 
P26 0,0 0,0 0,0 
P27 0,0 4,0 6,0 
P28 0,0 5,0 8,0 
P29 0,0 2,0 5,0 
P30A 0,0 0,0 0,0 
Tendo em vista o acima exposto, foram feitas uma série de recomendações e um projeto de 
reforço de forma a eliminar o problema ocorrido, garantindo a segurança da estrutura e possibi-
litando a colocação da cobertura do galpão. Estas recomendações podem ser resumidas da 
seguinte forma: 
• como os pilares estavam com armadurasinsuficientes, optou-se por reduzir os seus carrega-
mentos, aí compreendidos a força normal e o momento fletor. Para isto, recomendou-se a utili-
zação de tijolos de concreto celular, de peso específico sensivelmente inferior ao dos tijolos 
cerâmicos; 
• para corrigir os deslocamentos dos pilares, e impedir a tendência de giro dos mesmos, foram 
feitas as seguintes recomendações: (a) reposicionar os topos dos pilares, ou seja, colocar os 
pilares na vertical; (b) executar um projeto de reforço que consistia na utilização de blocos de 
concreto ciclópico, de dimensões 1,2m x 1,2m x 0,9m, afastados dos pilares (para fora da 
edificação) de 2,5m, eixo a eixo, e a eles ligados por vigas de equilíbrio, por forma a gerar um 
momento fletor igual e em sentido contrário ao que atuava nos pilares. 
Este trabalho mostrou um erro que ocorre com bastante freqüência em projetos estruturais, 
que é a especificação incompleta de dados nos desenhos de execução. No caso, foram omiti-
dos os valores dos momentos fletores no mapa de cargas dos pilares, o que fez com que o 
projeto de estaqueamento não fosse apropriado às solicitações nas estacas (não cabe aqui 
qualquer culpa ao projetista do estaqueamento, já que o único elemento que lhe foi fornecido 
para o projeto foi o desenho de "Locação e Cargas nos Pilares"). Este fato, além de ter ocasio-
nado um sensível atraso no cronograma da obra, ocasionou custos adicionais em virtude do 
custo do reforço em si e da diferença de preço entre o tijolo de concreto celular e o cerâmico. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
BIBLIOGRAFI A 
1. Associação Brasileira de Normas Técnicas (1982),zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA Projeto e Execução de Obras de Concreto Armado. NBR 6118/ 
82. Rio de Janeiro. Br. 
2. Proconsuite Construções e Incorporações Ltda. (1988). Relatório Técnico nB 110/88, Rio de Janeiro. 3 pág. 
FUNDAÇÕES 
RECALQUES PROVOCADOS POR CRAVAÇÃO DE ESTACAS zyxvutsrqponmlkjihgfedcbaZYWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
S E L MO A S T R A C H AN 
Eng® Chefe da Comissio de Vistorias da Secretaria Municipal de Urbanismo do Rio de Janeiro no per fodo de 1989 a 1994. 
Diretor Técnico do Instituto Estadual de Engenharia e Arquitetura da Secretaria de Obras e Serviços Públicos do Estado do zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Rio de Janeiro. 
E N I O IVA N BOCK. 
Uma tarefa importante que se apresenta nos dias de hoje para os engenheiros diz respeito 
aos cuidados necessários nas etapas iniciais de uma obra. Este posicionamento torna-se mais 
relevante em construções realizadas nos grandes centros urbanos, com alta densidade 
populacional e predial. Os danos causados às edificações circunvizinhas, por obras em fase de 
execução das fundações, exibem um número expressivo de ocorrências que deve estimular os 
engenheiros ao estudo acurado das condições do solo bem como das rotinas e procedimentos 
devidos naquela etapa da construção. 
Este é o escopo do presente trabalho, além obviamente, do tratamento específico relaciona-
do à Geotecnia. Seus autores participaram na formulação dos estudos e na coordenação dos 
serviços de recuperação das fundações de um prédio abalado por acidente geotécnico, confor-
me o relato que se segue. 
Há alguns anos, na qualidade de responsáveis por setor da Administração Municipal da cida-
de do Rio de Janeiro, atuante na área de segurança predial, tivemos a incumbência de avaliar, 
periciar e coordenar as ações de recuperação de um edifício que apresentava um desaprumo, 
segundo as primeiras informações que nos chegavam. O prédio em questão é constituído por 
24 apartamentos distribuídos em 12 pavimentos e projetado em terreno de 7m de frente por 
27m de profundidade. 
No primeiro momento, nossa ação foi direcionada para a obtenção de parâmetros indicativos 
da extensão física do acidente, isto é, sua localização, extensão, valores do afastamento em 
relação ao prédio vizinho e outros indícios que permitissem um diagnóstico rápido, com a fina-
lidade de apontar o melhor caminho a seguir. Esta abordagem era essencial face à necessidade 
de se decidir pela desocupação, ou não, do imóvel. A desocupação acabou se concretizando, 
em vista dos resultados das avaliações preliminares. 
O exame da superestrutura ao longo de seus 40m de altura, bem como a vistoria de duas 
sapatas (tipo de fundação adotado na construção do prédio) situadas na região presumivelmente 
mais afetada e implantadas a 2,5m do meio-fio, não indicaram nenhuma anomalia em sua 
integridade. 
Neste ponto da apresentação, cabe observar que a escolha pela interdição do prédio foi 
ditada principalmente pela natureza das evidências, que indicava a existência de recalques 
cuja grandeza se afigurava importante e cujos aspectos citamos a seguir: 
• Inclinação progressiva da edificação, atingindo, nos dois primeiros dias, 5 cm de afastamento 
no seu topo, em relação ao prédio vizinho; 
• Processo de fissuração no nível do pavimento de acesso, de paredes de alvenaria e da cisterna. 
Paralelamente a esse estágio de observações e providências preliminares, o então Secretá-
rio de Obras e Serviços Públicos do Município do Rio de Janeiro, eng° Luiz Paulo Corrêa da 
Rocha, já integrado na busca das causas e soluções para a questão, determinava a contratação 
de empresa de engenharia com pública e notória especialização em assuntos geotécnicos, com 
a finalidade de: 
• Implantar controle de recalques através de leitura ótica de pinos fixados aos pilares; 
• Análise dos pontos críticos e apresentação de projeto com as soluções recomendadas; 
• Execução das obras de estabilização. 
Eng" da Secretaria Municipal de Urbanismo do Rio de Janeiro 
Diretor da BASECONSULT Engenharia Lida. 
1 INTRODUÇÃO 
Fig. 1 
Planta ©squemátlca da 
situação do prédio 
Para melhor compreensão das condições locais, apresentamos na figura 1 uma planta 
esquemática de situação dos terrenos em pauta, bem como a distribuição dos pilares do prédio 
afetado, situados na divisa entre os lotes. zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
3[CAUSA S 
Os autores, nesse momento, se debruçavam sobre os motivos que teriam ocasionado o 
acidente. No lote contíguo à divisa direita do terreno, iniciava-se a construção de um edifício 
com 13 pavimentos e mais um subsolo. Precedendo à execução das fundações, projetadas 
em blocos sobre estacas metálicas, num total de 62 unidades - perfis duplos TR57, TR50, 
TR45 e TR37 -, foram realizados serviços de remoção dos baldrames de prédio anterior-
mente demolido; para tal fim escavou-se toda a área do terreno até uma profundidade próxi-
ma do nível das sapatas do prédio vizinho, objeto deste trabalho. No desmonte das funda-
ções utilizou-se a técnica de lançamento por gravidade, com o emprego de pás carregadeiras, 
dos blocos já desmontados contra as bases, a fim de fragmentá-las, provocando desta 
forma vibrações no solo subjacente. 
Com a finalidade de proteger as fundações vizinhas durante a construção do subsolo, a 
empresa responsável por sua execução projetou uma parede de estacas justapostas em 
concreto armado ao longo do perímetro do terreno. No entanto, até o momento do acidente 
somente as estacas das divisas direita e fundo haviam sido executadas; a cravação junto ao 
trecho limítrofe ao prédio abalado ainda não havia sido efetuada. 
Penetração (golpes/30cm) Gráfico de cravação das estacas zyxwvutsrqponmlkjihgfedcbaZYXWVUTSRQPONMLKJIHGFEDCBA
Arei a fina e média . 
sLtos a cor cinz a ciara , 
medianament e compact a 
a compact a 
Arei a fina e média , 
«iltosa . com veio * de argila , 
siltota . cor cinza , fof a 
Argil a alltoaa , orgânica , 
cor cinz a escura , muit o mol a 
Arei a fina e média , argilosa , 
cor dnza . compact a 
Arei a fina • média . argiJoaa . 
cor dnz a dara . compact a e 
medianament e compact a 
Arei a fina. argiloea. 
cor dnza . compacta 
Argil a ailtoea , cor cinza , 
dur a 
Arei a fina e média , 
aittot a cor cinz a dara . 
medianament e compact a 
Arei