Experiencia 2

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2ª Experiência
	
Nome: Rachel Reuters
 Jéssica Rangel
 Vinício Mendes
T1 – Transistor BC 547ª – f = 250Hz
I – Parte Teórica
Modelo equivalente para pequenos sinais “h-híbrido completo”:
 
 
Modelo equivalente “π – híbrido completo” :
 
 
Modelo equivalente re ou “T – completo”:
 
 
d.1) Modelo “h- híbrido simplificado”
 
 
d.2) Modelo “π – híbrido simplificado”
 
 
 
 
d.3) Modelo re ou “T - simplificado
 
 
Projetar um amplificador emissor comum não aterrado, com excursão do sinal de saíde de 6Vpp
ID
 
	
	 Q(VDSQ,IDQ
 VDS 
 	VDS	
3,5V 3,5V
		 
Ponto Quiescente no Centro da Reta de Carga
�� EMBED Equation.3 
Valor comercial: Rc = 3,3 KΩ
 
 
Valor comercial: 
 
 
 
 
 em Valor comercial 
 
 
 em Valor comercial 
Com os valores comerciais:
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Estudar o comportamento do ponto quiescente com a variação dos resistores R1 e R2.
f.1) Ao aumentar R1 - R1 = 82KΩ
 
 
 
 
 f.2) Ao diminuir R1 – R1 = 56KΩ
 
 
 
 
f.3) Ao aumentar R2 – R2 = 15KΩ
 
 
 
f.4) Ao diminuir R2 – R2 = 10KΩ
 
 
 
Tabela de valores
	
	R1
	R2
	RC
	RE
	RL
	Sinal Vpp na carga
	Teórico
	68 KΩ
	12 KΩ
	3,3 KΩ
	0,56 KΩ
	2,2 KΩ
	8,72 V
	f.1
	82 KΩ
	12 KΩ
	3,3 KΩ
	0,56 KΩ
	2,2 KΩ
	6,91 V
	f.2
	56 KΩ
	12 KΩ
	3,3 KΩ
	0,56 KΩ
	2,2 KΩ
	10,87 V
	f.3
	68 KΩ
	15 KΩ
	3,3 KΩ
	0,56 KΩ
	2,2 KΩ
	11,16 V
	f.4
	68 KΩ
	10 KΩ
	3,3 KΩ
	0,56 KΩ
	2,2 KΩ
	6,96 V
Como o sinal Vpp na carga do f.1 foi menor que o suposto inicialmente e mais perto do pedido, usamos os valores comerciais do ítem f.1 na experiencia.
g)
Tabela de valores:
	
	Modelo completo
	Modelo simplificado
	
	h- híbrido
	Π - híbrido
	T - híbrido
	h- híbrido
	Π - híbrido
	T – híbrido
	Zi
	
	
	
	
	
	
	Zo
	1,88 KΩ
	1,88 KΩ
	
	
	
	
	Av
	
	
	-16,5
	
	
	
	Ai
	143,9
	143,9
	143,93
	144
	144
	144
Gráficos
V0 x t = VL
Vi = 3,6 sen (500 Π t)
Vi x t
Vi = 1,8 sen (500 Π t)
Gráfico de VC
Vc = 2,7 + 3,18 sen( 500 Π t)
Gráfico de VB
VB = 2,7 + 1,4 sen( 500 Π t)
Simulação:
CONCLUSÃO
Montamos o projeto de 6 Vpp para o amplificador emissor comum com capacitor de desvio em Re. 
Verificamos que ao variar a amplitude de entrada, a onda se deforma simetricamente em relação ao eixo horizontal, isto é, o ponto de operação está próximo do meio da reta de carga. 
Quando aumentamos R1, percebemos que o ponto de operação desce na reta de carga, pois visualizamos no osciloscópio que a onda senoidal corta antes de saturar. Ao aumentarmos R1 , i1 , iBQ e iCQ diminuem e VCE aumenta, o que faz com que o ponto de operação quiescente desça na reta de carga.
Analisando b.2, ao diminuirmos R1, o ponto de operação sobe, pois ao variarmos a amplitude no osciloscópio, a onda senoidal satura antes de cortar. Ou seja, ao diminuirmos R1 , i1 , iBQ e iCQ aumentam e VCE diminui, o que faz com que o ponto de operação quiescente suba na reta de carga. 
 No item b.3, notamos que a onda senoidal saturava antes de cortar devido ao aumento de R2 , já que o ponto de operação sobe na reta de carga. Ao aumentarmos R2 , i2 e VCE diminuem , e iBQ e iCQ aumentam.
 Finalmente, no item b.4, ao diminuirmos R2, notamos que a onda senoidal corta antes de saturar, e o ponto de operação desce na reta de carga, pois ao diminuirmos R2 , i2 e VCE aumentam , e iBQ e iCQ diminuem.
	Conforme mostrado no cálculos dos ganhos e impedâncias, o resultado obtido na análise utilizando os modelos simplificados é próximo do resultado obtido utilizando os modelos completos, visto que, a diferença em alguns casos é na casa dos décimos, podemos utilizar esse modelo para a maioria das aplicações.
	Relacionando esta experiência com a anterior, notamos que a impedância de entrada aumenta quando retiramos o capacitor de by pass, porém o ganho de tensão diminui consideravelmente.
 	Podemos concluir que a experiência foi bem sucedida, pois todos os itens propostos foram demonstrados (comprovados) com êxito.
Dados medidos:
V0
t
 |
2,5*10-3
t
Vi
1,8 sen (500 Π t )
 |
2,5*10-3
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