Projeto de perfuração e completação de um poço

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UNIVERSIDADE AGOSTINHO NETO 
FACULDADE DE ENGENHARIA 
DEPARTAMENTO DE ENGEHARIA DE PETRÓLEO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
PROJECTO DE PERFURAÇÃO E 
COMPLETAÇÃO DE UM POÇO 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
UNIVERSIDADE AGOSTINHO NETO 
FACULDADE DE ENGENHARIA 
DEPARTAMENTO DE ENGENHARIA DE PETRÓLEO 
 
 
 
 
 
 
Projecto de Perfuração e Completação de um Poço 
 
 
 
 
 
Nome: Armindo Faustino Lufala Kipaka 
Curso: Petróleo 
Nº: 123071 
5º Ano 
 O Docente 
 ------------------------------------ 
 Prof. Eng° Afonso Carlos Dilamicua 
 
 
 
 
Ano Lectivo 2021/2022 
 
 
Resumo 
A elaboração de projecto do poço CHINA é uma das etapas de planejamento para 
a sua construção, na qual será realizado de forma detalhada as fases da perfuração. Estes 
detalhes serão de suma importância para a determinação do tempo e do custo do poço 
bem como para avaliação de sua viabilidade técnica. 
Este projecto é um estudo de perfuração, cimentação e da completação de um poço 
offshore em águas rasas com uma lamina de água de 190 ft, uma profundidade vertical 
de 10890 ft e uma profundidade medida de 19 081 ft que será executada em 7 fases 
incluindo o poço aberto que é a última fase. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
III 
 
 
Lista de figuras 
Fig.1 - Informações de localização dos targets............................................................... 02 
Fig.2 - Trajectória do poço CHINA.................................................................................03 
Fig.3 - Vista de top da trajectória do poço CHINA.........................................................05 
Fig.4 - Informação geológica das formações...................................................................08 
Fig.5 - Gráfico da janela operacional pore pressure – gradiente fracture........................09 
Fig.6 – West Telesto........................................................................................................10 
Fig.7 - Características da Sonda......................................................................................11 
Fig.8 - Cimentação da primeira secção...........................................................................15 
Fig.9 - Cimentação da 2ª secção......................................................................................19 
Fig.10 – Revestimentos com propriedades diferentes em profundidades diferentes......23 
Fig.11 – Cimentação da terceira secção..........................................................................25 
Fig.12 – Revestimentos com propriedades diferentes em profundidades diferentes......29 
Fig.13 – Cimentação da quarta secção............................................................................31 
Fig.14 – Cimentação da quinta secção............................................................................36 
Fig.15 – Cimentação da sexta secção..............................................................................40 
Fig.16 – Secção de 4’’, hopen hole.................................................................................41 
Fig.17 - Poço completado com a coluna de produção e sistema de controle de areia....43 
Fig.18 - Representação Geral da Trajectória do Poço CHINA...............................................44 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
IV 
 
 
Lista de Tabelas 
Tab. 1 – Informações de locação da base e dos alvos.....................................................02 
Tab.2 - Constituição da coluna de perfuração da primeira secção..................................13 
Tab.3 - Especificação do casing condutor.......................................................................14 
Tab.4 - Informação do cimento da Primeira secção........................................................14 
Tab.5 - Inspeção da broca após a perfuração da Primeira secção...................................15 
Tab.6 - Constituição da coluna de perfuração da segunda secção...................................16 
Tab.7 - Especificação do revestimento de superfície......................................................17 
Tab.8 - Informação do cimento da Segunda secção........................................................18 
Tab.9 - Inspeção da broca após a perfuração da Segunda secção...................................19 
Tab.10 - Constituição da coluna de perfuração da terceira secção..................................20 
Tab.11 - Especificação dos revestimentos intermediário................................................21 
Tab.12 – Informações do cimento da terceira secção......................................................23 
Tab.13 - Inspeção da broca após a perfuração da Terceira secção..................................25 
Tab.14 - Constituição da coluna de perfuração da quarta secção....................................26 
Tab.15 - Especificação dos revestimentos intermediário................................................27 
Tab.16 – Informações do Cimento da Quarta secção......................................................29 
Tab.17 - Inspeção da broca após a perfuração da Quarta secção....................................31 
Tab.18 - Constituição da coluna de perfuração da quinta secção....................................32 
Tab.19 - Especificação do revestimento de Produção.....................................................33 
Tab.20 – Informações do Cimento da Quinta secção......................................................34 
Tab.21 - Inspeção da broca após a perfuração da Quinta secção....................................36 
Tab.22 - Constituição da coluna de perfuração da sexta secção.....................................37 
Tab.23 - Especificação dos revestimentos liner de produção..........................................38 
Tab.24 – Informações do Cimento da Sexta secção........................................................39 
Tab.25 - Inspeção da broca após a perfuração da Sexta secção......................................40 
Tab.26 – Especificação do sistema de controle de areia Stand alone screen..................42 
 
 
V 
 
 
Índice 
 
Resumo............................................................................................................................III 
Lista de Figuras...............................................................................................................IV 
Lista de Tabelas................................................................................................................V 
1. Introdução ............................................................................................................................ 1 
1.2. Geral ............................................................................................................................. 1 
1.3. Específicos .................................................................................................................... 1 
2. Coordenadas UTM da base e dos alvos ............................................................................. 2 
3. Cálculos da trajectória do poço .......................................................................................... 3 
4. Informações Litológicas ...................................................................................................... 7 
5. Janela Operacional ..............................................................................................................
8 
6. Guia de estratégia de perfuração do poço China ............................................................. 9 
7. Especificação da Sonda ..................................................................................................... 10 
8. Aspectos de Segurança ...................................................................................................... 12 
9. Operação de Perfuração e Cimentação das Secções ...................................................... 13 
9.1. Secção de 36’’ ............................................................................................................. 13 
9.1.1. Tipo lama ........................................................................................................... 13 
9.1.2. Composição da coluna de perfuração .............................................................. 13 
9.1.3. Especificação do casing condutor .................................................................... 14 
9.1.4. Cimentação da secção de 36’’ ........................................................................... 14 
9.1.5. Características da broca de 36’’ ....................................................................... 15 
9.2. Secção de 26’’ ............................................................................................................. 16 
9.2.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 16 
9.2.2. Composição da Coluna de Perfuração ............................................................ 16 
9.2.3. Especificação do casing de Superfície .............................................................. 17 
9.2.4. Cimentação da secção de 26’’ ........................................................................... 17 
9.2.5. Características da broca de 26’’ ....................................................................... 19 
9.3. Secção de 17 𝟏𝟐 ´´ ...................................................................................................... 20 
9.3.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 20 
9.3.2. Composição da Coluna de Perfuração ............................................................ 20 
9.3.3. Especificação do casing intermediário ............................................................ 21 
9.3.4. Cimentação da secção de 17 𝟏𝟐’’ ..................................................................... 23 
9.3.5. Características da broca de 17,5’’ .................................................................... 25 
9.4. Secção de 12 𝟏𝟒 ´´ ...................................................................................................... 26 
 
 
9.4.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 26 
9.4.2. Composição da Coluna de Perfuração ............................................................ 26 
9.4.3. Especificação do casing intermediário ............................................................ 27 
9.4.4. Cimentação da secção de 12 𝟏𝟒 ′′ ..................................................................... 29 
9.4.5. Características da broca de 12 𝟏 𝟒 ’’ ............................................................... 31 
9.5. Secção de 8 𝟏𝟐 ‘’ ....................................................................................................... 32 
9.5.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 32 
9.5.2. Composição da Coluna de Perfuração ............................................................ 32 
9.5.3. Especificação do casing de Produção ............................................................... 33 
9.5.4. Cimentação da secção de 8 𝟏𝟐 ′′ ....................................................................... 34 
9.5.5. Características da broca de 8 𝟏 𝟐 ’’ ................................................................. 36 
9.6. Secção de 6 𝟏𝟖 ´´ ....................................................................................................... 37 
9.6.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 37 
9.6.2. Composição da Coluna de Perfuração ............................................................ 37 
9.6.3. Especificação do casing Liner de Produção .................................................... 38 
9.6.4. Cimentação da secção de 6 𝟏𝟖 ′′ ....................................................................... 38 
9.6.5. Características da broca de 6 𝟏 𝟖 ’’ ................................................................. 40 
9.7. Secção de 4’’ ............................................................................................................... 41 
9.7.1. Tipo de Lama ..................................................................................................... 41 
10. Completação do Poço CHINA ...................................................................................... 42 
10.1. Instalação da Coluna de Produção ...................................................................... 42 
10.2. Especificação do Sistema de Controle de Areia .................................................. 42 
11. Aspectos Econômico do Projecto de Perfuração e Completação do Poço CHINA . 43 
12. Representação Geral da Trajectória do Poço CHINA ............................................... 44 
13. Conclusão ....................................................................................................................... 45 
14. Anexos ............................................................................................................................ 46 
14.1. Anexo 1 ................................................................................................................... 46 
15. Referências bibliográficas ............................................................................................. 47 
 
 
 
1 
1. Introdução 
 
O poço CHINA será um poço de produção de HC localizada nas coordenadas 
UTM descritas abaixo, projectado para maximizar a produção no campo X o poço 
CHINA será direcional a fim de se ter melhor alcance ou proporção do reservatório. 
Os estudos geológicos feitos pelos geólogos dar-nos-ão condições para se atingir 
aos alvos bem como para compormos os tipos de lamas de perfuração adequado em 
função das condições dos diferentes tipos de formações estendidas nas mais diversas 
profundidades. 
 
1.1. Objectivos 
 
1.2. Geral 
 O poço CHINA terá como objetivo geral maximizar a produção de hidrocarboneto 
no campo X. 
1.3. Específicos 
 Definir o número específico de secções e profundidades de assentamento dos 
diferentes tipos de revestimentos. 
 Especificar os tipos de revestimentos a ser assente em cada secção. 
 Completar o poço afim de deixá-lo pronto para a produção. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
2 
2. Coordenadas UTM da base e dos alvos 
 
O poço CHINA será perfurado nas seguintes coordenadas: 
Surface location Alvo1 Alvo2 
N = 9371036,6 m TVD = 3292 m = 10800 ft TVD = 3319 m = 10890 ft 
E =147890 m N = 9373100,6 m N = 9373100,4 m 
Latitude = 05⁰ 40’ 53.13’’ S E = 145800,9 m E = 145200,1 m 
Longitude =11⁰ 49’ 18.83’’ 
E 
Latitude = 05⁰ 39’ 35.04’’ S Latitude = 05⁰ 39’ 29.69’’ S 
 Longitude = 11⁰ 48’ 10.27’’ S Longitude = 11⁰ 48’ 05.60’’ S 
 
Tab. 1 – Informações de locação da base e dos alvos. 
 
 
Fig.1 - Informações de localização dos targets. 
 
 
3 
3. Cálculos da trajectória do poço 
 
Com base nas coordenadas fornecida pelo geólogo, o poço CHINA terá uma 
trajectória direcional com perfil do tipo Slant, uma vez que dados calculados com base 
nas coordenadas UTM ditam que o Raio de curvatura será menor em relação ao 
deslocamento dos alvos, bem como também ditam que a trajectória
do poço terá apenas 
um trecho reto após o EOB que seguirá até os alvos. 
 
 
Fig.2 - Trajectória do poço CHINA. 
 
Onde: 
V1 – TVD do KOP 
V2 - TVD do EOB 
V3 – TVD do poço 
R – Raio da curvatura 
Ꝋ - ângulo máximo de inclinação do poço 
G – Alvo1 
C – Alvo2 
E - EOB 
DA1 – Afastamento base – alvo1 
 
 
4 
DA2 – Afastamento base – alvo2 
Cálculo dos Afastamentos 
X1 – Coordenada Este do alvo1 
X2 – Coordenada Este do alvo2 
Y1 – Coordenada Norte do alvo1 
Y2 – Coordenada Norte do alvo2 
Xb – Coordenada Este da base 
 Yb – Coordenada Norte da base 
 
𝐷𝐴1 = √(𝑌1 − 𝑌𝑏)2 + (𝑋1 − 𝑋𝑏)2 
𝐷𝐴1 = √(9373100,6 − 9371036,6)2 + (145800,9 − 147890,1)2 
𝐷𝐴1 = √(2064)2 + (−2089,2)2 
𝑫𝑨𝟏 = 𝟐𝟗𝟑𝟔, 𝟖 𝒎 = 𝟗𝟔𝟑𝟓 𝒇𝒕 
 
𝐷𝐴2 = √(𝑌2 − 𝑌𝑏)2 + (𝑋2 − 𝑋𝑏)2 
𝐷𝐴2 = √(9373100,4 − 9371036,6)2 + (145200,1 − 147890,1)2 
𝐷𝐴2 = √(2063,8)2 + (−2690)2 
𝑫𝑨𝟐 = 𝟑𝟑𝟗𝟎, 𝟓 𝒎 = 𝟏𝟏 𝟏𝟐𝟒 𝒇𝒕 
Direção 
Direção base-alvo1 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 |
∆𝐸
∆𝑁
| = |
𝑋1−𝑋𝑏
𝑌1−𝑌𝑏
| = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 |
−2089,2
2064
| = 45,3° N45,3W 
Direção base-alvo2 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 |
∆𝐸
∆𝑁
| = |
𝑋2−𝑋𝑏
𝑌2−𝑌𝑏
| = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 |
−2690
2063,8
| = 52,5° N52,5W 
 
 
 
 
5 
 
Fig.3 - Vista de top da trajectória do poço CHINA. 
 
Dados 
Air gap = 28 ft 
Lamina de agua = 190 ft 
Mudline = 218 ft 
V1 = KOP = 4675 ft 
BUR = 
1°
100 𝑓𝑡
 
V3 = 10890 ft 
 
R = 
180°
𝜋∗𝐵𝑈𝑅
= 
180°∗100 𝑓𝑡
𝜋∗1°
= 5730 𝑓𝑡 
 
𝑍𝐶̅̅̅̅ = 𝐷𝐴2 − 𝑅 = 11124 − 5730 = 5394 𝑓𝑡 
 
𝑍𝑂̅̅ ̅̅ = 𝑉3 − 𝑉1 = 10890 − 4675 = 6215 𝑓𝑡 
 
𝛾 = 𝛼 + Ω = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
𝑍𝐶̅̅̅̅
𝑍𝑂̅̅ ̅̅
) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
5394
6215
) = 41° 
 
𝑂𝐶̅̅ ̅̅ = 
𝑍𝑂̅̅ ̅̅
𝐶𝑜𝑠(𝛾)
= 
6215
𝐶𝑜𝑠(41°)
= 8229 𝑓𝑡 
 
𝛿 = 𝛽 + 𝛼 + Ω = arccos (
𝑅
𝑂𝐶̅̅ ̅̅
) = arccos (
5730
8229
) = 45,8° 
N (m) 
S (m) 
E (m) W (m) 
45,3 
52,5 
A1 A2 
∆𝐸2 
∆𝑁12 
 
∆𝐸1 
 
 
 
6 
𝛽 = 𝛿 − 𝛾 = 46° − 41° = 5° 
 
Ꝋ = 90° − 𝛼 = 90° − 5° = 𝟖𝟓° 
 
𝐸𝐶̅̅ ̅̅ = √𝑂𝐶̅̅ ̅̅ 2 + 𝑅2 = √(822,7)2 + (5730)2 = 5906 𝑓𝑡 
 
𝐸𝑊̅̅ ̅̅ ̅ = 𝐸𝐶̅̅ ̅̅ *cos(Ꝋ) = 5906*cos(85) = 515 ft 
𝑊𝐶̅̅ ̅̅ ̅ = 𝐸𝐶̅̅ ̅̅ *sin(Ꝋ) = 5906*sin(85) = 5883 ft 
 
Ângulo (CEW) = arctg( 
𝐸𝑊̅̅ ̅̅ ̅
𝑊𝐶̅̅ ̅̅ ̅
) =
515
5883
= 0,08748 = 5° 
 
Triangulo OEN 𝐶𝑜𝑠(5°) =
𝑂𝐸̅̅ ̅̅
𝑂𝑁̅̅̅̅̅
 , 𝑂𝐸̅̅ ̅̅ = 𝑅, 𝑂𝑁̅̅ ̅̅ = 
𝑅
𝐶𝑜𝑠(5°)
=
5730
𝐶𝑜𝑠(5°)
= 5751 𝑓𝑡 
 
𝐸𝑁̅̅ ̅̅ = 𝑆𝑖𝑛(5°) ∗ 𝑂𝑁̅̅ ̅̅ = 𝑆𝑖𝑛(5°) ∗ 5751 = 491 𝑓𝑡 
 
𝐿𝑊̅̅̅̅̅ = 10890 − 10800 = 90 𝑓𝑡 
 
𝐸𝐿̅̅̅̅ = 𝐸𝑊̅̅ ̅̅ ̅ - 𝐿𝑊̅̅̅̅̅ = 515 − 90 = 425 𝑓𝑡 
 
Triangulo (GEL), 𝑆𝑖𝑛(5°) =
𝐸𝐿̅̅̅̅
𝐸𝐺̅̅ ̅̅
 , 𝐸𝐺̅̅ ̅̅ = 
425
𝑆𝑖𝑛(5°)
= 4883 𝑓𝑡 
 
𝑁𝐺̅̅ ̅̅ = 𝐸𝐺̅̅ ̅̅ - 𝐸𝑁̅̅ ̅̅ = 4883 − 491 = 4391 𝑓𝑡 
 
Triangulo (𝐺𝑁𝐽̅̅ ̅̅ ̅), 𝑆𝑖𝑛(5°) =
𝑁𝐽̅̅ ̅̅
𝑁𝐺̅̅ ̅̅
, 𝑁𝐽̅̅̅̅ = 𝑆𝑖𝑛(5°) ∗ 4391 = 375 𝑓𝑡 
 
Triangulo (GNJ), 𝐶𝑜𝑠(5°) =
𝐽𝐺̅̅̅̅
𝑁𝐺̅̅ ̅̅
 , 𝐽𝐺̅̅ ̅ = 𝐶𝑜𝑠(5°) ∗ 𝑁𝐺̅̅ ̅̅ = 𝐶𝑜𝑠(5°) ∗ 4391 = 4375 𝑓𝑡 
 
𝑂𝐽̅̅ ̅ = 𝑂𝑁̅̅ ̅̅ + 𝑁𝐽̅̅̅̅ = 5751 + 375 = 6126 𝑓𝑡 
 
 
7 
Triangulo (𝑂𝐺𝐽̅̅ ̅̅ ̅), 𝛼 = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
𝐽𝐺̅̅̅̅
𝑂𝐽̅̅̅̅
) = 𝑎𝑟𝑐𝑡𝑔 (
4375
6126
) = 35,5° 
 
𝑀𝐷 𝑛𝑜 𝐸𝑂𝐵 = 𝑉1 +
Ꝋ
𝐵𝑈𝑅
= 4675 +
85° ∗ 1𝑂𝑂𝑓𝑡
1°
= 13175 𝑓𝑡 
 
𝑇𝑉𝐷 𝑛𝑜 𝐸𝑂𝐵 = 𝑉2 = 𝑉3 − 𝐸𝑊̅̅ ̅̅ ̅ = 10890 − 515 = 10375 𝑓𝑡 
𝑀𝐷 𝐴𝑙𝑣𝑜1 = 𝑉1 +
Ꝋ
𝐵𝑈𝑅
+ 𝐸𝑁̅̅ ̅̅ + 𝑁𝐺̅̅ ̅̅ = 4675 +
85°∗100
1°
+ 491 + 4391 = 18058 𝑓𝑡 
 
𝑀𝐷 𝐴𝑙𝑣𝑜2 = 𝑉1 +
Ꝋ
𝐵𝑈𝑅
+ 𝐸𝐶̅̅ ̅̅ = 4675 +
85°∗1𝑂𝑂𝑓𝑡
1°
+ 5906 = 19081 𝑓𝑡 
 
𝑑 = 𝐷𝐴2 − 𝑊𝐶̅̅ ̅̅ ̅ = 11124 − 5883 = 5241 𝑓𝑡 
 
4. Informações Litológicas 
 
O poço CHINA durante a sua perfuração atravessará diversas formações que 
constituem diferentes propriedades nas mais variadas profundidades, dentre as formações 
até aos nossos objetivos nas profundidades de 10 800 ft para alvo 1 e 10 890 ft para alvo2 
(que são pontos médio do reservatório), segundo dados geológicos, o poço CHINA 
atravessará as formações assim distribuídas; Formações Malembo até 6400 ft de 
profundidade; Formações Iabe (6400 ft – 8000 ft); Formações Vermelha (8000 ft – 9100 
ft); Formações Pinda Lst (9100 ft – 9480 ft); Formações Pinda Sst (9480 ft – 10900 ft) 
até atingir os respectivos alvos que se encontram localizados na formação Pinda Sst. Entre 
as formações, a uma profundidade de 4675 ft, isto é, na formação Malembo será o nosso 
KOP, que é o ponto de partida do ganho da taxa do ângulo, isso em função da constituição 
desta formação. A formação Malembo é basicamente constituída por arenitos 
conglomerados intercalados com argilas, dolomitas e arenitos grossos. 
Com essa constituição básica da formação Malembo e em função do BUR que é 
de 1/100 ft para se efectuar uma curva suave até alcançar o trecho reto (Slant) do poço 
CHINA, usaremos um MUDMOTOR para esse feito. 
 
 
 
8 
 
Fig.4 - Informação geológica das formações. 
 
5. Janela Operacional 
 
Com base no gráfico da janela operacional, isto é, TVD (ft) – EMW (ppg), que 
nos fornece dados sobre o comportamento da pressão de poros e do gradiente de pressão 
das formações, será possível efetuarmos a perfuração dentro da margem de segurança, 
isso de acordo com o gráfico que nos foi fornecido pelo geólogo, e podermos selecionar 
as respectivas profundidades dos assentamentos dos diferentes casings até a nossa zona 
reservatória. O gráfico nos mostra formações com pressões normais, o que queira dizer 
que pressões anormais e zonas de perca de circulação são inesperadas. 
 
 
 
 
9 
 
Fig.5 - Gráfico da janela operacional pore pressure – gradiente fracture. 
 
6. Guia de estratégia de perfuração do poço China 
 
O poço CHINA é um poço projectado para ser perfurado até uma profundidade 
total de 10 890 ft de TVD e de 19 081 ft de MD, durante a sua trajectória o poço CHINA 
será perfurado verticalmente até uma profundidade de 4675 ft TVD/MD que é o ponto de 
partida do desvio, KOP. 
 
 
10 
A partir do KOP, o poço CHINA será desviado com os seguintes surveys; KOP = 
4675 ft TVD/MD, Inclinação = 1°, BUR = 1°/100 ft, Azimute = 0° até atingir o EOB (end 
of build), onde na qual o poço CHINA terá uma inclinação máxima de 85°, BUR = 1°/100 
ft, TVD = 10 375 ft, MD = 13 175 ft. Daí onde comerá o trecho reto (Slant) do poço 
CHINA onde seguirá até cortar os alvos 1 e 2 respectivamente com os seguintes surveys; 
Para alvo1: BUR = 0°, Inclinação = 125,5°, TVD = 10 800 ft, MD = 18 058 ft, 
Azimute = N45,3°𝑊 , ∆𝑁 = 6772 ft, ∆𝐸 = - 6854 ft. 
Para alvo2: BUR = 0° , Inclinação = 131° , MD = 19 081 ft, TVD = 10 890 ft, 
Azimute = N52,5°𝑊 , ∆𝑁 = 6771 𝑓𝑡 ∆𝐸 = −8825 𝑓𝑡 
 
7. Especificação da Sonda 
 
Com base na lamina de agua, o poço CHINA será perfurado com uma sonda Jack 
Up por se tratar de águas rasas, sonda na qual para o seu sistema de controle do poço 
comporta uma wellhead seca (de superfície) onde se a fixa o BOP. Para possivelmente 
poder se conter os gases rasos nas formações superficiais, o poço CHINA usará o sistema 
Diverter para se desviar os gases rasos. 
 
Fig.6 – West Telesto. 
 
 
 
11 
 
 
Fig.7 - Características da Sonda. 
 
 
12 
8. Aspectos de Segurança 
 
Para a realização com sucesso deste projecto, normas serão estabelecida pelas 
equipas de segurança e proteção a fim de familiarizar todo membro involvido no projecto 
com a sonda bem como com os equipamentos a manusear para se evitar danos e causar 
despesas desnecessária. Todo pessoal deve evitar estar em local (na sonda) que não seja 
de sua área de operação. 
Realização de Spud meeting deverá ser regular a cada dia antes da execução das 
operações, onde todo membro será reforçado com as dicas de segurança e higiene bem 
como com sua tarefa. 
Garantir-se-á que todo membro conheça o LAY OUT da sonda a fim de se 
saberem as zonas propícias de locução, zonas potenciais de risco bem como zonas de 
emergências (Master point). 
Ter um programa regular de testagem e inspeção dos equipamentos
para se 
verificar o seu funcionamento. Obedecer uma ordem de colocação dos equipamentos de 
modo que estejam disponíveis a ser usado para se ganhar tempo. 
O projecto só deverá avançar caso se cumpra todos os aspectos de segurança e 
proteção do pessoal e do meio ambiente. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
13 
9. Operação de Perfuração e Cimentação das Secções 
 
9.1. Secção de 36’’ 
 
Esta secção será perfurada verticalmente até uma profundidade de 750 ft com uma 
broca tri-cónica de aço de dentes longos de 36’’ por se tratar da primeira secção e de uma 
formação leve aonde se assentará o casing condutor. 
9.1.1. Tipo lama 
Para esta secção, será usado uma lama a base de água (spud mud) de peso igual a 
8,3 ppg. Por se tratar de uma lama a base de água e que nesta fase o poço ainda não terá 
comunicação com a sonda logo o seu descarte será mesmo no fundo marinho. 
9.1.2. Composição da coluna de perfuração 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 5 
1
2
 4,778 13 31 403 8825,7 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 5 
1
2
 3,250 6 31 186 9783,6 
DC 9 
1
2
 3 4 30 120 26004 
LWD tool 9 
1
2
 1 31,3 31,3 7275 
MWD tool 9 
1
2
 1 9,11 9,11 1540 
ESTAB. 9 
1
2
 3 1 7,9 7,9 3968,3 
BIT SUB 9 
1
2
 1 8,92 8,92 1561 
 BIT 36 
 
 Drill string total length = 750 ft Total weight = 
58957,6 
 
Tab.2 - Constituição da coluna de perfuração da primeira secção. 
 
 
 
 
14 
9.1.3. Especificação do casing condutor 
 
OD (in) ID (in) t (in) Nominal 
Weight (lb/ft) 
GRADE DEPTH (ft) 
 
30 
 
27 
 
1 (1/2) 
 
 
452,7 
 
 
X-60 
 
750 
 
Tab.3 - Especificação do casing condutor. 
 
9.1.4. Cimentação da secção de 36’’ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 218-750 1,15 0 - 170 5 
Lead: 14,5 
 
Tab.4 - Informação do cimento da Primeira secção. 
 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 750 ft 
Adicionar 15% do tail 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑐𝑠𝑔)2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (36
2 − 302) ∗ (750 − 218) 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 205 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
 
15 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 205 + 205 ∗ 0,15 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 236 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 236 ∗ 5,615 = 1325 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙
1,15
=
1325
1,15
= 1152 𝑠𝑘 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1152 𝑠𝑘 = 5761 𝑔𝑎𝑙 = 137 𝑏𝑏𝑙 
137 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1152 sacos de cimento 
para se preencher 236 bbls de espaço anular entre open hole (36’’) e o casing condutor de 
30’’ de OD com um MD de 532 ft. 
 
 
Fig.8 - Cimentação da primeira secção. 
 
9.1.5. Características da broca de 36’’ 
Após a perfuração da primeira secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
Inner Outter Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.5 - Inspeção da broca após a perfuração da Primeira secção. 
 
Após a perfuração e a cimentação da primeira fase estar concluída, efetuar-se-á o 
teste de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem 
218 ft Mud line 
750 ft 
𝑉𝑐𝑖𝑚 = 205 𝑏𝑏𝑙 
 
 
16 
como o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte 
de forma segura e eficiente. 
9.2. Secção de 26’’ 
Esta secção será perfurada verticalmente até uma profundidade de 2000 ft com 
uma broca tri-cónica de aço de dentes curtos (TCI) de 26’’, isto de acordo com o tipo de 
formação e profundidade esperada. Para se desviar os possíveis gases rasos típicos destas 
profundidades, o poço CHINA contará nesta fase com o sistema Diverter uma vez que já 
haverá comunicação entre o poço e a sonda. 
9.2.1. Tipo de Lama 
Durante a perfuração desta secção deverá ser usada spud mud de 8,75 ppg isso de 
acordo com os dados geológicos (Gradiente Pressure e Pore Pressure) e também por se 
tratar de profundidades onde a formação ainda é pouco consolidado. Devido a 
comunicação entre o poço e a sonda nesta fase, o retorno da lama será para os pits. 
9.2.2. Composição da Coluna de Perfuração 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 5 
1
2
 4,778 35 31,6 1106 24221,4 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 5 
1
2
 3,250 16 31,6 505,6 26574,33 
DC 9 
1
2
 3 11 30 330 71511 
LWD tool 9 
1
2
 1 31,3 31,3 7275 
MWD tool 9 
1
2
 1 9,11 9,11 1540 
ESTAB. 9 
1
2
 3 1 7,9 7,9 3968,3 
MOTOR 9 
5
8
 1 29 29 4480 
BIT SUB 9 
1
2
 1 8,92 8,92 15611 
BIT 26’’ 1 1275 
 Drill string total length = 2000 ft Total weight = 
156456,03 
 
Tab.6 - Constituição da coluna de perfuração da segunda secção. 
 
 
 
 
17 
9.2.3. Especificação do casing de Superfície 
 
Com base nos dados disponíveis desta secção e nos resultados calculados, 
especificar-se-á o casing apropriado para revestir esta secção e se poder conter os 
constrangimentos típicos da formação. 
Dados 
TVD = 2000 ft 
MW = 8,75 ppg 
OD csg = 20’’ 
DF colapso = 1,125 
DF burst = 1,1 
Next section = 17’’ 
1
2
 
 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 8,75 ∗ 2000 = 910 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 910 ∗ 1,125 = 1024 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 2000 ∗ 1,1 = 220 𝑝𝑠𝑖 
Com base os resultados por estimados por meio de cálculos, especificaremos o casing 
segundo a tabela MINIMUM PERFORMANCE PROPERTIES OF CASING, abaixo: 
 
OD 
(in) 
ID N.Weight 
(lb/ft) 
Grade Thickness 
(in) 
Drift diameter 
(in) 
OD 
coupling 
(in) 
Collapse 
(psi) 
Burst 
(psi) 
 
20 
 
 
 
18,73 
 
133 
 
J-55 
 
0,635 
 
18,542 
 
21 
 
1500 
 
2400 
 
Tab.7 - Especificação do revestimento de superfície. 
 
9.2.4. Cimentação da secção de 26’’ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
 
 
18 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 750-2000 1,15 0 - 170 5 
Lead: 14,5 
 
Tab.8 - Informação do cimento da Segunda secção. 
 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 2000 ft 
Adicionar 15% do tail 
 
Cálculo do lead: 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑐𝑜𝑛𝑑)
2 − (𝑂𝐷𝑠𝑢𝑟𝑓)
2) ∗ 𝑇𝑉𝐷𝑒𝑛𝑑 𝑜𝑓 𝑐𝑜𝑛𝑑𝑢𝑐𝑡𝑜𝑟 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 0,0009714 ∗ (27
2 − 202) ∗ 750 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 240 𝑏𝑏𝑙 
 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 240 ∗ 5,615 = 1348 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑
1,15
=
1348
1,15
= 1172 𝑠𝑘 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1172 𝑠𝑘 = 5859 𝑔𝑎𝑙 = 140 𝑏𝑏𝑙 
140 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1172 sacos de cimento 
(lead) para se preencher 240 bbls de espaço anular entre casing de 30’’ (ID) e o casing de 
20’’ (OD) com um MD de 750 ft. 
 
Cálculo do tail: 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑐𝑠𝑔)2) ∗ 𝑇𝑉𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (26
2 − 202) ∗ (2000 − 750) 
 
 
19 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 335 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 335 + 335 ∗ 0,15 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 385 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 385 ∗ 5,615 = 2162 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑐𝑖𝑚
1,15
=
2162
1,15
= 1880 𝑠𝑘 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1880 𝑠𝑘 = 9399 𝑔𝑎𝑙 = 224 𝑏𝑏𝑙 
224 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1880 sacos de
cimento 
(tail) para se preencher 385 bbls de espaço anular entre open hole (26’’) e o casing de 
superfície de 20’’ de OD com um MD de 2000 ft. 
 
 
Fig.9 - Cimentação da 2ª secção. 
 
9.2.5. Características da broca de 26’’ 
 
Após a perfuração da segunda secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
Inner Outer Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.9 - Inspeção da broca após a perfuração da Segunda secção. 
 
218 ft mud line 
2000 ft csg shoe 
750 ft 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 385 𝑏𝑏𝑙 
 
 
20 
Após a perfuração e a cimentação da segunda fase estar concluída, efetuar-se-á o 
teste de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem 
como o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte 
de forma segura e eficiente. 
9.3. Secção de 17 
𝟏
𝟐
 ´´ 
Esta secção será perfurada verticalmente até uma profundidade de 3795 ft com 
uma broca tri-cónica de dentes curto (TCI) de 17 
1
2
’’, isto de acordo com o tipo de 
formação esperada ser constituída por arenitos conglomerados intercalados com argilas, 
dolomitas e arenitos grossos bem como também a profundidade da formação. Para se 
controlar o influxo de fluidos indesejados ao poço, será instalado o BOP de superfície. 
 
9.3.1. Tipo de Lama 
Durante a perfuração desta secção deverá ser usada uma lama de 10 ppg a base de 
água isso de acordo com os dados geológicos (Gradiente Pressure e Pore Pressure) e do 
teste de vazão (LOT) que será efetuado após a conclusão da segunda fase. 
 
9.3.2. Composição da Coluna de Perfuração 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 5 
1
2
 4,778 110 30 3300 72270 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 5 
1
2
 3,250 10 30 300 15768 
DC 9 
1
2
 3 4 30 120 26004 
LWD tool 9 
1
2
 1 31,3 31,3 7275 
MWD tool 9 
1
2
 1 9,11 9,11 1540 
ESTAB. 9 
1
2
 3 1 7,25 7,25 2204,6 
MOTOR 9 
5
8
 1 29 29 4480 
BIT SUB 9 
1
2
 1 8,92 8,92 1561 
 BIT 17 
1
2
 1 450 
 Drill string total length = 3795 ft Total weight = 
131552,6 
 
 
21 
 
Tab.10 - Constituição da coluna de perfuração da terceira secção. 
9.3.3. Especificação do casing intermediário 
 
Com base nos dados disponíveis desta secção e nos resultados calculados, 
especificar-se-á o casing apropriado para revestir esta secção e se poder conter os 
constrangimentos típicos da formação. 
Dados 
TVD = 3795 ft 
MW = 10 ppg 
OD csg = 13 
3
8
’’ 
DF colapso = 1,125 
DF burst = 1,1 
Next section = 12 
1
4
 ′′ 
 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 10 ∗ 3795 = 1973 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 1973 ∗ 1,125 = 2220 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 3795 ∗ 1,1 = 490 𝑝𝑠𝑖 
Com base os resultados por estimados por meio de cálculos, especificaremos o casing 
segundo a tabela MINIMUM PERFORMANCE PROPERTIES OF CASING, abaixo: 
 
OD 
(in) 
ID N.Weight 
(lb/ft) 
Grade Thickness 
(in) 
Drift diameter 
(in) 
OD coupling 
(in) 
Collapse 
(psi) 
Burst 
(psi) 
 
13 
3
8
 
 
12,415 
 
68 
 
C-75 
 
0,480 
 
12,259 
 
14,375 
 
2220 
 
4550 
 
13 
3
8
 
 
 
12,515 
 
61 
 
J-55 
 
0,430 
 
12,359 
 
14,375 
 
1540 
 
3090 
 
Tab.11 - Especificação dos revestimentos intermediário. 
 
 
 
22 
Atendendo aspectos económicos do projecto, os revestimentos na tabela 
mencionados atendem preços diferentes com o revestimento de 68 lb/ft sendo o mais caro, 
uma vez que é este o revestimento selecionado que deverá suportar as pressões vindas da 
formação até a profundidade de 3795 ft. Portanto poderemos economizar recursos 
financeiros revestindo o poço com um outro revestimento de 61 lb/ft de preço mais 
acessível até uma certa profundidade onde as pressões da formação não poderão 
comprometer a integridade deste revestimento, de seguida, em zonas onde as pressões da 
formação forem maiores poderemos então revestir a outra parte do poço com o 
revestimento de 68 lb/ft. 
 
Dados 
 
Revestimento de 68 lb/ft Revestimento de 61 lb/ft 
C-75 ID = 12,515 in 
PC = 2220 psi J-55 
 PC = 1540 psi 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 
1540 = 0,052 ∗ 10 ∗ 𝑇𝑉𝐷1 ∗ 1,125 
𝑇𝑉𝐷1 = 2632 𝑓𝑡 
 
𝑇𝑉𝐷𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 − 𝑇𝑉𝐷1 = 𝑇𝑉𝐷2 
𝑇𝑉𝐷2 = 3795 − 2632 = 1163 𝑓𝑡 
 
𝑁𝑊1 ∗ 𝑇𝑉𝐷2 = 𝐹𝑐𝑠𝑔1 
𝐹𝑐𝑠𝑔1 = 68
𝑙𝑏
𝑓𝑡
∗ 1163 𝑓𝑡 = 79084 𝑙𝑏 
𝜎𝑅 =
𝐹𝑐𝑠𝑔1
𝐴𝑐𝑠𝑔2
=
79084
𝜋
4 ∗ ((13,375)
2 − (12,515)2)
= 4523 𝑝𝑠𝑖 
Interpolando: 
Axial loads 0 psi 4523 psi 5000 psi 
P. Collapse 1540 psi X psi 1510 psi 
 
 
 
23 
4523 − 0
5000 − 0
=
𝑥 − 1540
1510 − 1540
 
 
𝑥 = 𝑃𝐶 = 1513 𝑝𝑠𝑖, esta será a pressão de colapso para um revestimento que suportará 
4523 psi de tensão do revestimento a seguir. 
TVD reajustado para o revestimento de PC = 1513 psi que suportará 4523 psi de tensão 
do revestimento a seguir. 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝑐 
1513 = 0,052 ∗ 10 ∗ 𝑇𝑉𝐷𝑅 ∗ 1,125 
𝑇𝑉𝐷𝑅 = 2586 𝑓𝑡, esta é a profundidade na qual será fixada o revestimento J-55 de 61 
lb/ft de ID = 12,515’’ e PC = 1513 psi 
𝑇𝑉𝐷𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 − 𝑇𝑉𝐷𝑅 = 𝑇𝑉𝐷2𝑅 
𝑇𝑉𝐷2𝑅 = 1209 𝑓𝑡, esta é o comprimento do revestimento C-75 de 68 lb/ft de ID = 
12,415’’ e de PC = 2220 psi que deverá ser fixado partindo da profundidade de 2586 ft 
até 3795 ft para suportar pressões altas da formação. 
 
Fig.10 – Revestimentos com propriedades diferentes em profundidades diferentes. 
9.3.4. Cimentação da secção de 17 
𝟏
𝟐
’’ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 2000 - 3795 1,15 0 – 170 5 
Lead: 14,5 
 
Tab.12 – Informações do cimento da terceira secção. 
2586 ft 
3795 ft 
 
J-55 
ID = 12,515’’ 
 
C-75 
ID = 12,415’’ 
 
 
24 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 3795 ft 
Adicionar 15% do tail 
Cálculo do lead: 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑠𝑢𝑟𝑓)
2 − (𝑂𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟)
2) ∗ 𝑇𝑉𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 𝑜𝑓 𝑠𝑢𝑟𝑓𝑎𝑐𝑒 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 0,0009714 ∗ (18,73
2 − 13,3752) ∗ 2000 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 334 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 334 ∗ 5,615 = 1875 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑
1,15
=
1346
1,15
= 1630 𝑠𝑘 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1630 𝑠𝑘 = 8154 𝑔𝑎𝑙 = 194 𝑏𝑏𝑙 
194 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1630 sacos de cimento 
(lead) para se preencher 334 bbls de espaço anular entre casing de 18,73’’ (ID) e o casing 
de 13,375’’ (OD) com um MD de 2000 ft. 
 
Cálculo do tail: 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑐𝑠𝑔)2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (17,5
2 − 13,3752) ∗ (3795 − 2000) 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 222 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 222 + 222 ∗ 0,15 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 233 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 233 ∗ 5,615 = 1308 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑐𝑖𝑚
1,15
=
1308
1,15
= 1138 𝑠𝑘𝑠 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1138 𝑠𝑘 = 5688 𝑔𝑎𝑙 = 135 𝑏𝑏𝑙 
 
 
25 
135 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1138 sacos de cimento 
(tail) para se preencher 233 bbls de espaço anular entre open hole (17,5’’) e o casing de 
intermediário de 13,375’’ de OD com um MD de 3795 ft. 
 
 
Fig.11 – Cimentação da terceira secção. 
 
9.3.5. Características da broca de 17,5’’ 
 
Após a perfuração
da terceira secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
 
Inner Outer Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.13 - Inspeção da broca após a perfuração da Terceira secção. 
 
Após a perfuração e a cimentação da terceira fase estar concluída, efetuar-se-á o 
teste de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem 
como o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte 
de forma segura e eficiente. 
 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 233 𝑏𝑏𝑙 
750 ft 
2000 ft 
3795 ft 
Mud line 218 ft 
 
 
26 
9.4. Secção de 12 
𝟏
𝟒
 ´´ 
Esta secção será perfurada verticalmente até uma profundidade de 4675 ft, 
TVD/MD (KOP), daí começará o desvio do poço com uma taxa de ganho de ângulo de 
1º/100 ft até atingir o trecho reto (Slant) e prosseguir até a profundidade de 7250 ft TVD, 
7375 ft MD. Uma broca tri-cónica de incertos de carbonato de tungsténio (TCI) de dentes 
curto de 12 
1
4
’’ será usada nesta fase, isto de acordo com a compactação e da dureza das 
formações em detrimento da profundidade. 
9.4.1. Tipo de Lama 
 
Durante a perfuração desta secção deverá ser usada uma lama de 10,9 ppg a base 
de água isso de acordo com os dados geológicos (Gradiente Pressure e Pore Pressure) e 
do teste de vazão (LOT) que será efetuado após a conclusão da terceira fase. 
9.4.2. Composição da Coluna de Perfuração 
 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 4 
1
2
 3,826 187 30 5610 122859 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 4 
1
2
 2 
3
4
 47 30 1410 53622,3 
DC 8 2 
13
16
 10 30 300 44880 
LWD tool 8 
1
4
 1 18,2 18,2 3265 
MWD tool 8 
1
4
 1 9,9 9,9 1561 
ESTAB. 8 2 
13
16
 1 6,5 6,5 1653,4 
MOTOR 8 1 27,5 27,5 2859 
BIT SUB 9 1 
 BIT 12 
1
4
 1 213 
 Drill string total length = 7375 ft Total weight = 
230699,7 
 
Tab.14 - Constituição da coluna de perfuração da quarta secção. 
 
 
 
27 
9.4.3. Especificação do casing intermediário 
 
Com base nos dados disponíveis desta secção e nos resultados calculados, 
especificar-se-á o casing apropriado para revestir esta secção e se poder conter os 
constrangimentos típicos da formação. 
Dados 
TVD = 7250 ft 
MD = 7375 ft 
MW = 10,9 ppg 
OD csg = 9 
5
8
’’ 
DF colapso = 1,125 
DF burst = 1,1 
Next section = 8 
1
2
 ′′ 
 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 10,9 ∗ 7250 = 4109 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 4109 ∗ 1,125 = 4623 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 7250 ∗ 1,1 = 798 𝑝𝑠𝑖 
Com base os resultados por estimados por meio de cálculos, especificaremos o 
casing segundo a tabela MINIMUM PERFORMANCE PROPERTIES OF CASING, 
abaixo: 
 
OD 
(in) 
ID N.Weight 
(lb/ft) 
Grade Thickness 
(in) 
Drift diameter 
(in) 
OD coupling 
(in) 
Collapse 
(psi) 
Burst 
(psi) 
 
9 
5
8
 
 
8,755 
 
43,5 
 
C-95 
 
0,435 
 
8,599 
 
10,625 
 
 
4120 
 
7510 
 
9 
5
8
 
 
 
8,835 
 
40 
 
K-55 
 
0,395 
 
8,679 
 
10,625 
 
2570 
 
3950 
 
Tab.15 - Especificação dos revestimentos intermediário. 
 
 
28 
Atendendo aspectos económicos do projecto, os revestimentos na tabela 
mencionados atendem preços diferentes com o revestimento de 43,5 lb/ft sendo o mais 
caro, uma vez que é este o revestimento selecionado que deverá suportar as pressões 
vindas da formação até a profundidade de 7375 ft MD e 7250 ft TVD. Portanto poderemos 
economizar recursos financeiros revestindo o poço com um outro revestimento de 40 lb/ft 
de preço mais acessível até uma certa profundidade onde as pressões da formação não 
poderão comprometer a integridade deste revestimento, em seguida, nas zonas onde as 
pressões da formação forem maiores poderemos então revestir a outra parte do poço com 
o revestimento de 43,5 lb/ft. 
 
Dados 
 
Revestimento de 43,5 lb/ft Revestimento de 40 lb/ft 
C-95 ID = 8,835 in 
PC = 4120 psi K-55 
 PC = 2570 psi 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 
2570 = 0,052 ∗ 10,9 ∗ 𝑇𝑉𝐷1 ∗ 1,125 
𝑇𝑉𝐷1 = 4030 𝑓𝑡 
 
𝑇𝑉𝐷𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 − 𝑇𝑉𝐷1 = 𝑇𝑉𝐷2 
𝑇𝑉𝐷2 = 7250 − 4030 = 3220 𝑓𝑡 
 
𝑁𝑊1 ∗ 𝑇𝑉𝐷2 = 𝐹𝑐𝑠𝑔1 
𝐹𝑐𝑠𝑔1 = 43,5
𝑙𝑏
𝑓𝑡
∗ 3220 𝑓𝑡 = 140070 𝑙𝑏 
𝜎𝑅 =
𝐹𝑐𝑠𝑔1
𝐴𝑐𝑠𝑔2
=
140070
𝜋
4 ∗ ((9,625)
2 − (8,835)2)
= 12 229 𝑝𝑠𝑖 
Interpolando: 
Axial 
loads 
10000 psi 12229 psi 15000 psi 
P. 
Collapse 
2460 psi X psi 2380 psi 
 
 
 
29 
12229 − 10000
15000 − 10000
=
𝑥 − 2460
2380 − 2460
 
𝑥 = 𝑃𝐶 = 2424 𝑝𝑠𝑖, esta será a pressão de colapso para um revestimento que suportará 
12 229 psi de tensão do revestimento a seguir. 
TVD reajustado para o revestimento de PC = 2424 psi que suportará 12 229 psi de tensão 
do revestimento a seguir. 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝑐 
2424 = 0,052 ∗ 10,9 ∗ 𝑇𝑉𝐷𝑅 ∗ 1,125 
𝑇𝑉𝐷𝑅 = 3802 𝑓𝑡, esta é a profundidade na qual será fixada o revestimento K-55 de 40 
lb/ft de ID = 8,835’’ e PC = 2424 psi 
𝑇𝑉𝐷𝑡𝑜𝑡𝑎𝑙 − 𝑇𝑉𝐷𝑅 = 𝑇𝑉𝐷2𝑅 
𝑇𝑉𝐷2𝑅 = 3448 𝑓𝑡, esta é o comprimento do revestimento C-95 de 43,5 lb/ft de ID = 
8,755’’ e de PC = 4120 psi que deverá ser fixado partindo da profundidade de 3802 ft até 
7250 ft para suportar pressões altas da formação. 
 
Fig.12 – Revestimentos com propriedades diferentes em profundidades diferentes. 
9.4.4. Cimentação da secção de 12 
𝟏
𝟒
 ′′ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 3795 - 7375 1,15 0 – 230 5 
Lead: 14,5 
 
Tab.16 – Informações do Cimento da Quarta secção. 
 
3802 ft 
7375 ft 
 
K-55 
ID = 8,835’’ 
 
C-95 
ID = 8,755’’ 
 
 
30 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 7250 ft 
Adicionar 15% do tail 
Cálculo do lead: 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟1 𝐽−55)
2 − (𝑂𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2)
2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 𝑜𝑓 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟1 𝐽−55 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 0,0009714 ∗ (12,515
2 − 9,6252) ∗ 2586 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 161 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟1 𝐶−75)
2 − (𝑂𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2)
2) ∗ 𝑀𝐷𝑒𝑛𝑑 𝑜𝑓 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟1 𝐶−75 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 0,0009714 ∗ ((12,415
2 − (9,6252) ∗ (3795 − 2586) 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 72 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 + 𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 161 + 72 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 233 𝑏𝑏𝑙 
 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 233 ∗ 5,615 = 1310 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑
1,15
=
1310
1,15
= 1139 𝑠𝑘 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1139 𝑠𝑘 = 5694 𝑔𝑎𝑙 = 136 𝑏𝑏𝑙 
136 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1139 sacos de cimento 
(lead) para se preencher 233 bbls de espaço anular entre casing de 12,515 e 12,415’’ (ID) 
e o casing de 9,625’’ (OD) com um MD de 3795 ft. 
 
Cálculo do tail: 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑐𝑠𝑔)2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (12,25
2 − 9,6252) ∗ (7375 − 3795) 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 200 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 200 + 200 ∗ 0,15 = 230 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 230 ∗ 5,615 = 1291 𝑓𝑡
3 
 
 
31 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙
1,15
=
1291
1,15
= 1123 𝑠𝑘𝑠 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 1123 𝑠𝑘 = 5615 𝑔𝑎𝑙 = 134 𝑏𝑏𝑙 
134 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 1123 sacos de cimento 
(tail) para se preencher 230 bbls de espaço anular entre open hole (12,25’’) e o casing 
intermediário
de 9,625’’ de OD com um MD de 7375 ft. 
 
 
Fig.13 – Cimentação da quarta secção. 
9.4.5. Características da broca de 12 
𝟏 
𝟒
 ’’ 
Após a perfuração da terceira secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
Inner Outer Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.17 - Inspeção da broca após a perfuração da Quarta secção. 
Mud line 218 ft 
750 ft 
2000 ft 
3795 ft 
7375 ft 
KOP 4675 ft 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 230 𝑏𝑏𝑙 
 
 
32 
Após a perfuração e a cimentação da terceira fase estar concluída, efetuar-se-á o 
teste de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem 
como o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte 
de forma segura e eficiente. 
 
9.5. Secção de 8 
𝟏
𝟐
 ‘’ 
Esta secção será perfurada partindo de 7375 ft MD / 7250 ft TVD, até uma 
profundidade de 8588 ft TVD / 9025 ft MD com uma broca tri-cónica de dentes curto 
(TCI) de 8 
1
2
’’, no decorrer da operação desta secção, o poço atravessará a formação Iabe 
e terminará a meio da formação Vermelho, sendo esta última a formação que antecede a 
rocha reservatória. 
9.5.1. Tipo de Lama 
Durante a perfuração desta secção deverá ser usada uma lama de 12,4 ppg a base 
de água isso de acordo com os dados geológicos (Gradiente Pressure e Pore Pressure) e 
do teste de vazão (LOT) que será efetuado após a conclusão da quarta fase. 
9.5.2. Composição da Coluna de Perfuração 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 4 
1
2
 3,640 241 30 7230 144600 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 4 
1
2
 2 
3
4
 49 30 1470 55904,1 
DC 6 
1
2
 2 
13
16
 8 30 240 21984 
LWD tool 6 
3
4
 1 32,8 32,8 3750 
MWD tool 6 
3
4
 1 17,5 17,5 1764 
ESTAB. 6 
1
2
 2 
13
16
 1 5,8 5,8 750 
MOTOR 6 
1
2
 5,4 1 31,7 31,7 1765 
BIT SUB 6 
1
2
 2 
15
16
 1 
 BIT 8 
1
2
 1 Total = 9025 ft 80 
 Drill string total length = 9025 ft Total weight = 
230597,1 
 
Tab.18 - Constituição da coluna de perfuração da quinta secção. 
 
 
33 
9.5.3. Especificação do casing de Produção 
 
Com base nos dados disponíveis desta secção e nos resultados calculados, 
especificar-se-á o casing apropriado para se revestir esta secção e se poder conter os 
constrangimentos típicos da formação. 
Dados 
TVD = 8588 ft 
MW = 12,4 ppg 
OD csg = 7’’ 
DF colapso = 1,125 
DF burst = 1,1 
Next section = 6 
1
8
 ′′ 
 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 12,4 ∗ 8588 = 5538 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 5538 ∗ 1,125 = 6230 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 8588 ∗ 1,1 = 945 𝑝𝑠𝑖 
Com base os resultados estimados por meio de cálculos, especificaremos o casing 
de produção segundo a tabela MINIMUM PERFORMANCE PROPERTIES OF 
CASING, abaixo: 
 
OD 
(in) 
ID N.Weight 
(lb/ft) 
Grade Thickness 
(in) 
Drift diameter 
(in) 
OD coupling 
(in) 
Collapse 
(psi) 
Burst 
(psi) 
 
7 
 
 
 
 
6,276 
 
 
 
26 
 
 
 
P-110 
 
0,408 
 
 
 
6,151 
 
 
 
7,656 
 
 
 
6230 
 
 
 
9520 
 
 
 
Tab.19 - Especificação do revestimento de Produção. 
 
 
 
34 
9.5.4. Cimentação da secção de 8 
𝟏
𝟐
 ′′ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 9025 - 7375 1,15 0 – 230 5 
Lead: 14,5 
 
Tab.20 – Informações do Cimento da Quinta secção. 
 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 9025 ft 
Adicionar 15% do tail 
Cálculo do lead: 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2 𝐾−55)
2 − (𝑂𝐷𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛)
2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 𝑜𝑓 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2 𝐾−55 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 0,0009714 ∗ (8,835
2 − 72) ∗ 3802 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 = 107 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 0,0009714 ∗ ((𝐼𝐷𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2 𝐶−95)
2 − (𝑂𝐷𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛)
2) ∗ 𝑀𝐷𝑒𝑛𝑑 𝑜𝑓 𝑖𝑛𝑡𝑒𝑟2 𝐶−95 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 0,0009714 ∗ ((8,755
2 − (72) ∗ (7375 − 3802) 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 96 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑1 + 𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑2 = 107 + 96 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 203 𝑏𝑏𝑙 
 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 203 ∗ 5,615 = 1140 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑
1,15
=
1140
1,15
= 991 𝑠𝑘 
 
 
35 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 991 𝑠𝑘 = 4956 𝑔𝑎𝑙 = 118 𝑏𝑏𝑙 
118 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 991 sacos de cimento 
(lead) para se preencher 203 bbls de espaço anular entre casing de 8,755 e 8,835’’ (ID) e 
o casing de 7’’ (OD) com um MD de 7375 ft. 
 
Cálculo do tail: 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛)2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (8,5
2 − 72) ∗ (9025 − 7375) 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 37 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 37 + 37 ∗ 0,15 = 43 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 43 ∗ 5,615 = 239 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙
1,15
=
239
1,15
= 208 𝑠𝑘𝑠 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 208 𝑠𝑘 = 1040 𝑔𝑎𝑙 = 25 𝑏𝑏𝑙 
25 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 208 sacos de cimento 
(tail) para se preencher 43 bbls de espaço anular entre open hole (8,5’’) e o casing de 
produção de 7’’ de OD com um MD de 9025 ft. 
 
 
 
36 
 
Fig.14 – Cimentação da quinta secção. 
 
9.5.5. Características da broca de 8 
𝟏 
𝟐
 ’’ 
Após a perfuração da terceira secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
Inner Outer Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.21 - Inspeção da broca após a perfuração da Quinta secção. 
9025 ft 
7375 ft 
Mud line 218 ft 
750 ft 
2000 ft 
3795 ft 
KOP 4675 ft 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 43 𝑏𝑏𝑙 
𝑉𝑙𝑒𝑎𝑑 = 203 𝑏𝑏𝑙 
 
 
37 
Após a perfuração e a cimentação da quinta fase estar concluída, efetuar-se-á o 
teste de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem 
como o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte 
de forma segura e eficiente. 
 
9.6. Secção de 6 
𝟏
𝟖
 ´´ 
Esta secção será perfurada partindo de 9025 ft MD / 8588 ft TVD, até a 
profundidade de 10 250 ft TVD / 12 675 ft MD com uma broca tri-cónica de dentes 
curto (TCI) de 6 
1
8
’’, no decorrer da operação desta secção, o poço atravessará a formação 
Vermelho e entrará no reservatório que é a formação Pinda Lst até chegar a formação 
Pinda Sst. 
9.6.1. Tipo de Lama 
Durante a perfuração desta secção usar-se-á uma lama de 13 ppg a base de água 
9.6.2. Composição da Coluna de Perfuração 
Para a perfuração desta fase, a coluna de perfuração terá a seguinte composição: 
 
 OD, 
(in) 
ID, (in) #joint Length/joint (ft) Total (ft) Weight (lb) 
DP 4 3,340 388 30 11640 162960 
 
 
 
 
BHA 
HWDP 4 2 
9
16
 23 30 690 19796,1 
DC 4 
3
4
 2 
1
2
 9 30 270 12609 
LWD tool 4 
3
4
 1 27,7 27,7 2200 
MWD tool 4 
3
4
 1 16 16 922 
ESTAB. 4 
3
4
 2 
1
4
 1 5,8 5,8 353 
MOTOR 5 
1
8
 1 31,2 31,2 1455 
BIT SUB 4 
3
4
 1 7,09 7,09 540 
 BIT 6 
1
8
 1 44 
 Drill string total length = 12 675 ft Total weight = 
200879,1 
 
Tab.22 - Constituição da coluna de perfuração da sexta secção. 
 
 
 
38 
9.6.3. Especificação do casing Liner de Produção 
 
Com base nos dados disponíveis desta secção e nos resultados calculados, 
especificar-se-á os casings apropriado para se revestir esta secção e se poder conter os 
constrangimentos típicos da formação. 
Dados 
TVD = 10250 ft 
MW = 13 ppg 
OD csg = 5’’ 
DF colapso = 1,125 
DF burst = 1,1 
 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 13 ∗ 10250 = 6929 𝑝𝑠𝑖
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 6929 ∗ 1,125 = 7795 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 10250 ∗ 1,1 = 1128 𝑝𝑠𝑖 
 
Com base os resultados estimados por meio de cálculos, especificaremos o casing liner 
de produção segundo a tabela MINIMUM PERFORMANCE PROPERTIES OF 
CASING, abaixo: 
 
OD 
(in) 
ID 
(in) 
N.Weight 
(lb/ft) 
Grade Thickness 
(in) 
Drift diameter 
(in) 
OD coupling 
(in) 
Collapse 
(psi) 
Burst 
(psi) 
 
5 
 
 
4,408 
 
 
15 
 
 
C-90 
 
0,296 
 
 
4,283 
 
 
5,563 
 
 
7840 
 
 
9320 
 
 
Tab.23 - Especificação dos revestimentos liner de produção. 
 
9.6.4. Cimentação da secção de 6 
𝟏
𝟖
 ′′ 
Antes da cimentação, o poço deverá ser primeiramente condicionado para se 
garantir a limpeza do poço. O cimento a ser usado nesta secção, será o cimento Portland 
de classe G para os seguintes parâmetros: 
 
 
 
39 
Classe 
 
Peso, ppg 
 
MD, ft 
 
Yield, (cu.ft/sk ) 
 
Temp. ºF 
 
water/cement, gal/sk 
 
G Tail: 15,5 
 
 12675 1,15 0 – 230 5 
 
 
Tab.24 – Informações do Cimento da Sexta secção 
 
Dados: 
Air gap = 28 ft 
Lamina de água = 190 ft 
Mud line = 218 ft 
Casing shoe MD = 12 675 ft 
Adicionar 15% do tail 
 
Cálculo do tail: 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ ((𝑜𝑝𝑒𝑛 ℎ𝑜𝑙𝑒)
2 − (𝑂𝐷 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑡𝑖𝑜𝑛 𝑙𝑖𝑛𝑒𝑟)2) ∗ 𝑀𝐷𝑠ℎ𝑜𝑒 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 0,0009714 ∗ (6,125
2 − 52) ∗ (12 675 − 9025) 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 44 𝑏𝑏𝑙𝑠 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 44 + 44 ∗ 0,15 = 51 𝑏𝑏𝑙𝑠 
 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 51 ∗ 5,615 = 284 𝑓𝑡
3 
𝑄𝑑𝑒 𝑠𝑎𝑐𝑜 = 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙
1,15
=
284
1,15
= 247 𝑠𝑘𝑠 
𝑤𝑎𝑡𝑒𝑟
𝑐𝑒𝑚𝑒𝑛𝑡
= 5
𝑔𝑎𝑙
𝑠𝑘
∗ 247 𝑠𝑘 = 1237 𝑔𝑎𝑙 = 29 𝑏𝑏𝑙 
29 bbl é o volume de água que deverá ser usada para se misturar 247 sacos de cimento 
(tail) para se preencher 51 bbls de espaço anular entre open hole (6,125’’) e o casing 
liner de produção de 5’’ de OD com um MD de 12 675 ft. 
 
 
 
40 
 
 
Fig.15 – Cimentação da sexta secção. 
 
9.6.5. Características da broca de 6 
𝟏 
𝟖
 ’’ 
Após a perfuração da sexta secção estiver concluída, a broca deverá ser 
inspecionada a fim de serem avaliadas as seguintes características: 
Inner Outer Major dull 
characteristic 
Location Bearing Gauge Other dull 
characteristics 
Reason pulled 
 
 
Tab.25 - Inspeção da broca após a perfuração da Sexta secção 
 
Após a perfuração e a cimentação da sexta fase estar concluída, efetuar-se-á o teste 
de vazão (Leak Off Test) a fim de se apurar a pressão de fratura da formação bem como 
o peso da lama limite (EMW) para se prosseguir com a operação da fase seguinte de 
forma segura e eficiente. 
 
 
 
Mud line 218 ft 
750 ft 
2000 ft 
3795 ft 
KOP 4675 ft 
7375 ft 
9025 ft 
12 675 ft 
𝑉𝑡𝑎𝑖𝑙 = 51 𝑏𝑏𝑙 
 
 
41 
9.7. Secção de 4’’ 
Esta secção será perfurada partindo de uma profundidade de 10 250 ft TVD / 12 
675 ft MD até a profundidade de 10 890 ft TVD / 19 081 ft MD, com uma broca tri cônica 
de dentes curtos de 4’’. Após a perfuração, o poço não será revestido pelo que será 
aplicado a completação a poço aberto. 
9.7.1. Tipo de Lama 
Esta secção será perfurada com com uma lama de 13,5 ppg a base de água, isso 
de acordo com os dados geológicos (Gradiente Pressure e Pore Pressure) e do teste de 
vazão (LOT) que será efetuado após a conclusão da sexta fase. 
 
Dados 
Open hole = 4’’ 
TVD = 10890 ft 
MW = 13,5 ppg 
𝑃𝐻 = 0,052 ∗ 𝑀𝑊 ∗ 𝑇𝑉𝐷 = 0,052 ∗ 13,5 ∗ 10890 = 7645 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐶 = 𝑃𝐻 ∗ 𝐷𝐹𝐶 = 7645 ∗ 1,125 = 8600 𝑝𝑠𝑖 
𝑃𝐵 = 𝐺𝐹 ∗ 𝑇𝑉𝐷 ∗ 𝐷𝐹𝐵 = 0,1 ∗ 10890 ∗ 1,1 = 1198 𝑝𝑠𝑖 
 
 
Fig.16 – Secção de 4’’, hopen hole. 
Mud line 218 ft 
750 ft 
2000 ft 
3795 ft 
KOP 4675 ft 
7375 ft 
9025 ft 
12 675 ft 
6406 ft 
19 081 ft 
 
 
42 
10. Completação do Poço CHINA 
 
Com base no objetivo principal do poço CHINA que é de maximizar a produção 
do campo X, tão logo que se terminar a perfuração do poço será necessário colocá-lo em 
condições seguras para a sua produção. 
Com os equipamentos de superfície já instalados, será substituído o fluido de 
perfuração pelo fluido de completação e condicionar-se-á o poço. 
Com base nos factores como: a profundidade do poço; a localidade do poço; o 
mecanismo de produção; o controle de área; número de zonas produtoras; serão levados 
em conta para se completar o poço de maneira mais adequada. 
Assim, o poço CHINA em termos de completação terá a seguinte configuração: 
 Quanto ao revestimento de produção, será completado a poço aberto. 
 Quanto ao número de zonas produtoras, será completado de forma simples. 
 Quanto ao controle de área, será completado com Stand alone screen. 
 Após o condicionamento do poço, será efetuado o teste de avaliação da formação 
(reservatório) para se avaliar a pressão da formação e o drawdown. 
10.1. Instalação da Coluna de Produção 
Como a completação do poço CHINA será a poço aberto, então a coluna de 
produção será descida já com o sistema de contenção de área instalado (Stand alone 
screen) que preencherá uma parte do poço aberto. 
 
10.2. Especificação do Sistema de Controle de Areia 
Em função do longo alcance do poço CHINA, um sistema de controle de areia 
(Stand alone screen) adequado terá as seguintes especificações: 
 
ProWeld Precision TOP Screen 
Standard screen 
OD 
(in) 
Perforations 
 
Hole spacing 
(hole/ft) 
Base pipe, OD 
(in) 
 
Net weight 
(lb/ft) 
3,27 3/8 48 2,875 6,4 
 
Tab.26 – Especificação do sistema de controle de areia Stand alone screen. 
 
 
43 
 
Fig.17 - Poço completado com a coluna de produção e sistema de controle de areia. 
 
 Quando a coluna de produção estiver instalada com o sistema de contenção de 
área já acoplado, será então removido o BOP de superfície e para o sistema de controle 
do poço será instalado uma árvore de natal também de superfície. 
 
11. Aspectos Econômico do Projecto de Perfuração e Completação 
do Poço CHINA 
 
A análise de investimentos na área de exploração e produção de petróleo (E&P) é 
baseada no desempenho econômico esperado da jazida a ser explorada. Os fatores 
determinantes nesse tipo de estudo podem ser divididos em dois grupos, os controláveis 
e os incontroláveis. 
 A decisão de continuidade ou não do projeto de perfuração do Poço CHINA foi 
tomada através de indicadores econômico-financeiros. Assim, como na indústria 
petrolífera os indicadores mais utilizados para avaliar projetos de E&P são: o valor 
presente líquido (VPL), a Taxa de rendibilidade do capital próprio (TRCP), taxa interna 
de retorno (TIR) e o tempo de retorno (payback). Fez-se uma análise do projecto em geral 
do ponto de vista de fabricação dos equipamentos, logística dos equipamentos, transporte 
dos equipamentos, custo do pessoal operacional do projecto, custo diário da sonda, etc 
levando em consideração os indicadores econômicos do projecto e do local (país) onde 
se pretende implementar o projecto viu-se que o VP𝐿>0, logo o projecto é 
económicamente viável pois, com base neste critério, remunera o investimento total 
realizado, a taxa de rendibilidade do capital próprio de x%, cobrirá todos os custos 
6406 ft 
Coluna de produção com 
sistema de controle de 
areia instalado. 
Sistema de 
contenção de areia 
Stand alone screen. 
Packer de 
assentamento da 
coluna de produção. 
 
 
44 
operacionais e aínda se criará um excedente monetário aos proprietários no valor do VP𝐿 
= X. 
12. Representação Geral da Trajectória do Poço CHINA 
 
 
Fig.18 - Representação Geral da Trajectória do Poço CHINA 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
Sea level 
Formação Malembo, 218 ft 
Formação Iabe, 6400 ft 
 
Formação Vermelha, 8000 ft 
 Formação Pinda, 9100 ft 
 
 
 
45 
13. Conclusão 
 
Com base nos dados disponíveis inicialmente para a execução do poço CHINA como; 
coordenada dos targets e da base, informações geológicas e da sonda, vê-se possível a 
elaboração e descrição do projecto de perfuração e completação do poço CHINA. 
No entanto,
para se seguir com este projecto, muitas decisões são tomadas em virtude 
de experiências anteriores em poços já perfurados em zonas próximas (no campo) ao poço 
CHINA e tendo em conta os conhecimentos das diferentes áreas de engenharia que 
trabalham neste projecto. 
Tecnicamente o poço CHINA será equipado com equipamentos adequados que vão 
de acordo com as altas pressões e temperaturas bem como com os gases e águas das 
formações que poderão causar certos danos aos equipamentos. Estes mesmos 
equipamentos apesar da sua eficácia também deverão respeitar os padrões econômicos do 
projecto. 
Portanto, de forma resumida através conclui-se que o poço produzirá de forma segura 
e eficiente contribuindo assim de forma significativa na produção do campo X. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
46 
14. Anexos 
 
14.1. Anexo 1: Esboço a rigor da trajectória do poço CHINA com base nos dados Geológicos 
disponíveis. 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
 
47 
15. Referências bibliográficas 
 
 Workstring International. 
 COUGAR (drilling Solutions). 
 Drilling Services quick guide (Baker Hughes). 
 Aula de Sistema de Perfuração (Colunas de Perfuração), 4º ano, slide 20. 
 Aula de Projecto de Perfuração e Completação de um Poço (Pefuração 
Direcional), 5º ano. 
 Rotary Drilling (Bits and drill string tools). 
 Drilling Tools International.